JP2953862B2 - 放電加工機のためのパルス発生器およびパルス発生方法 - Google Patents
放電加工機のためのパルス発生器およびパルス発生方法Info
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- JP2953862B2 JP2953862B2 JP4087501A JP8750192A JP2953862B2 JP 2953862 B2 JP2953862 B2 JP 2953862B2 JP 4087501 A JP4087501 A JP 4087501A JP 8750192 A JP8750192 A JP 8750192A JP 2953862 B2 JP2953862 B2 JP 2953862B2
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- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K3/00—Circuits for generating electric pulses; Monostable, bistable or multistable circuits
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23H—WORKING OF METAL BY THE ACTION OF A HIGH CONCENTRATION OF ELECTRIC CURRENT ON A WORKPIECE USING AN ELECTRODE WHICH TAKES THE PLACE OF A TOOL; SUCH WORKING COMBINED WITH OTHER FORMS OF WORKING OF METAL
- B23H1/00—Electrical discharge machining, i.e. removing metal with a series of rapidly recurring electrical discharges between an electrode and a workpiece in the presence of a fluid dielectric
- B23H1/02—Electric circuits specially adapted therefor, e.g. power supply, control, preventing short circuits or other abnormal discharges
- B23H1/022—Electric circuits specially adapted therefor, e.g. power supply, control, preventing short circuits or other abnormal discharges for shaping the discharge pulse train
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23H—WORKING OF METAL BY THE ACTION OF A HIGH CONCENTRATION OF ELECTRIC CURRENT ON A WORKPIECE USING AN ELECTRODE WHICH TAKES THE PLACE OF A TOOL; SUCH WORKING COMBINED WITH OTHER FORMS OF WORKING OF METAL
- B23H2300/00—Power source circuits or energization
- B23H2300/20—Relaxation circuit power supplies for supplying the machining current, e.g. capacitor or inductance energy storage circuits
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Generation Of Surge Voltage And Current (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、放電加工機のためのパ
ルス発生器およびパルスを発生する方法に関する。
ルス発生器およびパルスを発生する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】放電加工の新しい方法のために、小さな
寸法かつ最大効率の、システム化でき、融通性のある発
生器のモジュールが必要とされている。最も異なる適用
のために顧客の注文に合わせられる解決は、開発のため
の多くの費用を使うことなく、利用できることである。
寸法かつ最大効率の、システム化でき、融通性のある発
生器のモジュールが必要とされている。最も異なる適用
のために顧客の注文に合わせられる解決は、開発のため
の多くの費用を使うことなく、利用できることである。
【０００３】この方向における一歩は、ドイツ第25 47
767 号公報（米国第4,072,842 号公報）において取られ
ている。最初に、それは、電流パルスの形成のために純
粋に電子的な解決を提案している。それはまた、パルス
発生器を数値制御システムに直接接続することを提案し
ている。
767 号公報（米国第4,072,842 号公報）において取られ
ている。最初に、それは、電流パルスの形成のために純
粋に電子的な解決を提案している。それはまた、パルス
発生器を数値制御システムに直接接続することを提案し
ている。
【０００４】前記タイプの別のパルス発生器は、ドイツ
第34 19 945 号公報（米国第4,713,516 号公報）に記載
されている。この発生器は、スパーク浸食回路のパルス
端に存在するエネルギを直流電圧電源に戻すために、１
または２以上の回復変圧器を有する。
第34 19 945 号公報（米国第4,713,516 号公報）に記載
されている。この発生器は、スパーク浸食回路のパルス
端に存在するエネルギを直流電圧電源に戻すために、１
または２以上の回復変圧器を有する。
【０００５】ドイツ第36 39 256 号公報（米国第4,766,
281 号公報）から、１または２以上の、特定の電圧に充
電される中間蓄積コンデンサを設けた発生器もまた、知
られている。過剰の充電エネルギは、ダイオードと、変
圧器またはインダクタンスとを経て直流電圧電源に戻さ
れる。
281 号公報）から、１または２以上の、特定の電圧に充
電される中間蓄積コンデンサを設けた発生器もまた、知
られている。過剰の充電エネルギは、ダイオードと、変
圧器またはインダクタンスとを経て直流電圧電源に戻さ
れる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ドイツ第25 47 767 号
公報に記載の発生器には、スパーク浸食回路のパルス端
のエネルギを直流電圧電源に戻すことについて、何等開
示されていない。むしろ、前記エネルギは、負荷抵抗に
よって無駄に熱に変換されている。別の問題は、負荷抵
抗を有する独立の発生器と、独立の直流電圧電源とによ
って高い無負荷電圧を生ずることにある。このように、
前記発生器は、効率、使用の融通性または小型化に基づ
く特別な興味とは関係がない。
公報に記載の発生器には、スパーク浸食回路のパルス端
のエネルギを直流電圧電源に戻すことについて、何等開
示されていない。むしろ、前記エネルギは、負荷抵抗に
よって無駄に熱に変換されている。別の問題は、負荷抵
抗を有する独立の発生器と、独立の直流電圧電源とによ
って高い無負荷電圧を生ずることにある。このように、
前記発生器は、効率、使用の融通性または小型化に基づ
く特別な興味とは関係がない。
【０００７】ドイツ第34 19 945 号公報の発生器は、原
理的には、高効率である。しかしながら、回復変圧器を
形成することが非常に困難であることが分かった。回復
変圧器は、許容電圧のピーク値だけがスイッチ素子に起
こるように結合されている。別の重要な問題は、常に存
在する磁化電流と、長いパルスによる磁気回路の飽和の
危険とである。この種の解決は、したがって、製造費の
突出したコストと、過度の構造的な大きさとによって特
徴づけられる。このタイプの発生器は、500A /μs まで
のパルスのフランクを持つ高電流、短パルスのためにの
み使用されている。
理的には、高効率である。しかしながら、回復変圧器を
形成することが非常に困難であることが分かった。回復
変圧器は、許容電圧のピーク値だけがスイッチ素子に起
こるように結合されている。別の重要な問題は、常に存
在する磁化電流と、長いパルスによる磁気回路の飽和の
危険とである。この種の解決は、したがって、製造費の
突出したコストと、過度の構造的な大きさとによって特
徴づけられる。このタイプの発生器は、500A /μs まで
のパルスのフランクを持つ高電流、短パルスのためにの
み使用されている。
【０００８】ドイツ第36 39 256 号公報の解決はまた、
高電流、短パルスのためにのみ適するもので、確かに、
1000A までの高電流でさえ扱う。これらは、したがっ
て、穴あけおよびワイヤ切断の放電加工のためのみの興
味である。このタイプの発生器は、穴あけ、切断および
深座ぐり加工を行うために、本発明に係る発生器と統合
してシステムにするのに適するにすぎない。このような
結合システムは、ドイツ第38 32 002 号公報（米国第4,
764,653 号公報）に記載されている。
高電流、短パルスのためにのみ適するもので、確かに、
1000A までの高電流でさえ扱う。これらは、したがっ
て、穴あけおよびワイヤ切断の放電加工のためのみの興
味である。このタイプの発生器は、穴あけ、切断および
深座ぐり加工を行うために、本発明に係る発生器と統合
してシステムにするのに適するにすぎない。このような
結合システムは、ドイツ第38 32 002 号公報（米国第4,
764,653 号公報）に記載されている。
【０００９】本発明の目的は、公知のパルス発生器を改
良することにある。さらに、その効率を増加すると共
に、構造的な寸法を小さくし、製造コストを低減するこ
とにある。パルスパラメタは、広い制限内でプログラム
制御可能であり、同じ方法で、簡単なシステム統合が可
能となる。
良することにある。さらに、その効率を増加すると共
に、構造的な寸法を小さくし、製造コストを低減するこ
とにある。パルスパラメタは、広い制限内でプログラム
制御可能であり、同じ方法で、簡単なシステム統合が可
能となる。
【００１０】
【課題を解決するための手段、作用および効果】本発明
に係るパルス発生器は、直流電圧電源であって第１の端
子がスパーク路に接続される直流電圧電源と、該直流電
圧電源の第２の端子を前記スパーク路に接続する第１の
スイッチ素子と、回復ダイオードを前記スパーク路に並
列に接続する第２のスイッチ素子と、前記２つのスイッ
チ素子をシステム結線の制御信号および電流センサの測
定値の関数として制御する制御回路とを備える放電加工
機のためのパルス発生器である。前記スイッチ素子の開
放後、スパーク回路インダクタンスに蓄えられているエ
ネルギが、前記回復ダイオードおよび充電ダイオードを
経てコンデンサに一時的に伝送され、前記２つのスイッ
チ素子の次の接続があったとき、前記エネルギが、前記
スイッチ素子および少なくとも１つの回収ダイオードを
経て前記スパーク路と前記スパーク回路インダクタンス
とに再び供給される。
に係るパルス発生器は、直流電圧電源であって第１の端
子がスパーク路に接続される直流電圧電源と、該直流電
圧電源の第２の端子を前記スパーク路に接続する第１の
スイッチ素子と、回復ダイオードを前記スパーク路に並
列に接続する第２のスイッチ素子と、前記２つのスイッ
チ素子をシステム結線の制御信号および電流センサの測
定値の関数として制御する制御回路とを備える放電加工
機のためのパルス発生器である。前記スイッチ素子の開
放後、スパーク回路インダクタンスに蓄えられているエ
ネルギが、前記回復ダイオードおよび充電ダイオードを
経てコンデンサに一時的に伝送され、前記２つのスイッ
チ素子の次の接続があったとき、前記エネルギが、前記
スイッチ素子および少なくとも１つの回収ダイオードを
経て前記スパーク路と前記スパーク回路インダクタンス
とに再び供給される。
【００１１】本発明の効果は、特に、回路が著しく小さ
く、軽くかつコストの点で経済的に作られうることにあ
る。たとえば、100Vの無負荷電圧を持つ30A のシンク発
生器は、通常のヨーロッパの２倍寸法の挿入カードに好
都合に配列しうる。たとえば、100V、200V および300Vの
無負荷電圧を持つ10A の放電台は、同寸法で作りうる。
これらパルス発生器は、公知の特別高エネルギ発生器
（ドイツ第36 39 256 号公報）と結合することができ
る。単一の直流電圧電源は、すべての発生器へ供給する
のに十分である。
く、軽くかつコストの点で経済的に作られうることにあ
る。たとえば、100Vの無負荷電圧を持つ30A のシンク発
生器は、通常のヨーロッパの２倍寸法の挿入カードに好
都合に配列しうる。たとえば、100V、200V および300Vの
無負荷電圧を持つ10A の放電台は、同寸法で作りうる。
これらパルス発生器は、公知の特別高エネルギ発生器
（ドイツ第36 39 256 号公報）と結合することができ
る。単一の直流電圧電源は、すべての発生器へ供給する
のに十分である。
【００１２】
【実施例】パルス発生器の最も簡単な実施例である図１
を参照するに、直流電圧電源１は、標準的に正極性で、
発生器の第１の出力G+を経て、スパーク路２の第１の電
極に直接に接続されている。放電加工機およびその配線
は、パルス発生器そのものと共に、スパーク回路インダ
クタンス３として示した合成漂遊インダクタンスを有す
る。スパーク回路インダクタンス３は、多くの場合、パ
ルスのしゅん度を制限するのに十分であり、スイッチ素
子１０、１１を経てパルスの所望の形を調節する。スパ
ーク回路インダクタンス３が小さ過ぎるとき、付加的な
インダクタンスを、たとえば、電流センサ４と発生器の
第２の出力G-との間に挿入する必要があるかもしれな
い。電流センサ４は、実際の電流値５０を制御回路５の
電流調節回路に供給しなければならないため、パルス電
流を実時間で検出できなければならない。
を参照するに、直流電圧電源１は、標準的に正極性で、
発生器の第１の出力G+を経て、スパーク路２の第１の電
極に直接に接続されている。放電加工機およびその配線
は、パルス発生器そのものと共に、スパーク回路インダ
クタンス３として示した合成漂遊インダクタンスを有す
る。スパーク回路インダクタンス３は、多くの場合、パ
ルスのしゅん度を制限するのに十分であり、スイッチ素
子１０、１１を経てパルスの所望の形を調節する。スパ
ーク回路インダクタンス３が小さ過ぎるとき、付加的な
インダクタンスを、たとえば、電流センサ４と発生器の
第２の出力G-との間に挿入する必要があるかもしれな
い。電流センサ４は、実際の電流値５０を制御回路５の
電流調節回路に供給しなければならないため、パルス電
流を実時間で検出できなければならない。
【００１３】電流センサ４のために、ドイツ第34 05 44
2 号公報を、また制御回路５のために、前記したドイツ
第25 47 767 号公報を参照する。しかしながら、現在の
技術状態では、制御回路５は、ゲート配列技術によって
実際的に、完全に作られるだろう、ということが明らか
である。このため、たとえば、米国サンホセのザイリン
クス会社(XILINX company of San Jose, USA) のXC 300
0 族(family)のプログラム制御できる配列構成要素を考
慮することができる。さらに、スイッチ素子１０、１
１、１２、１３の制御出力５１、５２、５３、５４が、
ガルバーニ電気的に（galvanically) 分離される必要が
ある。
2 号公報を、また制御回路５のために、前記したドイツ
第25 47 767 号公報を参照する。しかしながら、現在の
技術状態では、制御回路５は、ゲート配列技術によって
実際的に、完全に作られるだろう、ということが明らか
である。このため、たとえば、米国サンホセのザイリン
クス会社(XILINX company of San Jose, USA) のXC 300
0 族(family)のプログラム制御できる配列構成要素を考
慮することができる。さらに、スイッチ素子１０、１
１、１２、１３の制御出力５１、５２、５３、５４が、
ガルバーニ電気的に（galvanically) 分離される必要が
ある。
【００１４】前記制御技術は、次の３つの出版物に十分
に述べられている。 『電力ＭＯＳ電界効果トランジスタについて知りたい
ことの全て』(ALOISI,"TOUT savoir sur le mosfet de
puissance" pp.51-64, 1990, Motorola, Toulouse (F)) 『ＭＯＳ電界効果トランジスタの信頼できる操作』(H
AESSIG,"Zuverlassiger Betrieb von Mosfets" pp.55-6
3, 1989, Zeitschrift Elektronik May 10/12(D)) 『ＳＩＰＭＯＳによる高電圧のスイッチング』(GLOGO
LJA,"Schalten hoherSpannungen mit SIPMOS" 1986, Si
emens Components 24, No. 4, pp.132-136 (D))
に述べられている。 『電力ＭＯＳ電界効果トランジスタについて知りたい
ことの全て』(ALOISI,"TOUT savoir sur le mosfet de
puissance" pp.51-64, 1990, Motorola, Toulouse (F)) 『ＭＯＳ電界効果トランジスタの信頼できる操作』(H
AESSIG,"Zuverlassiger Betrieb von Mosfets" pp.55-6
3, 1989, Zeitschrift Elektronik May 10/12(D)) 『ＳＩＰＭＯＳによる高電圧のスイッチング』(GLOGO
LJA,"Schalten hoherSpannungen mit SIPMOS" 1986, Si
emens Components 24, No. 4, pp.132-136 (D))
【００１５】さらに、制御回路５は、システム結線６を
有する。これは、オーバーライディング制御システムへ
の標準の双方向インターフェースであり、たとえば、ド
イツ第36 40 987 号公報（米国第4,903,213 号公報）に
記載されている。
有する。これは、オーバーライディング制御システムへ
の標準の双方向インターフェースであり、たとえば、ド
イツ第36 40 987 号公報（米国第4,903,213 号公報）に
記載されている。
【００１６】直流電圧電源１を接続すると、コンデンサ
３７が、標準ダイオード２２と、第１の充電抵抗３５と
を経て、たとえば、１秒以内に、直流電圧電源１の電圧
値まで充電される。充電抵抗３５は、1Wより少ない実質
的な電力損失を生じない。
３７が、標準ダイオード２２と、第１の充電抵抗３５と
を経て、たとえば、１秒以内に、直流電圧電源１の電圧
値まで充電される。充電抵抗３５は、1Wより少ない実質
的な電力損失を生じない。
【００１７】電流パルスが、制御回路５を経て呼び出さ
れる。この目的のため、第１のスイッチ素子１０が制御
出力５１を経て接続されている。このようにして、発生
器の第２の出力G-が、電流センサ４、減結合ダイオード
２０および第１のスイッチ素子１０を経て、直流電圧電
源１の負極(-) に接続されている。それ以上の結合点
は、スパーク路２の条件に依存する。負荷がない場合、
無負荷電圧が、直流電圧電源１の電圧に等しい値でスパ
ーク路にわたって形成される。放電すると、またはスパ
ーク路２が短絡すると、パルス電流が流れ始める。この
パルス電流は、スパーク回路インダクタンス３を越える
合成の電圧降下に比例し、かつインダクタンス値に反比
例する立ち上りのフランク(flank) のしゅん度を有す
る。
れる。この目的のため、第１のスイッチ素子１０が制御
出力５１を経て接続されている。このようにして、発生
器の第２の出力G-が、電流センサ４、減結合ダイオード
２０および第１のスイッチ素子１０を経て、直流電圧電
源１の負極(-) に接続されている。それ以上の結合点
は、スパーク路２の条件に依存する。負荷がない場合、
無負荷電圧が、直流電圧電源１の電圧に等しい値でスパ
ーク路にわたって形成される。放電すると、またはスパ
ーク路２が短絡すると、パルス電流が流れ始める。この
パルス電流は、スパーク回路インダクタンス３を越える
合成の電圧降下に比例し、かつインダクタンス値に反比
例する立ち上りのフランク(flank) のしゅん度を有す
る。
【００１８】制御回路５内で、電流センサ４によって伝
送される実際の電流値５０が、システム結線６によって
要求されている目標の電流値と連続的に比較される。目
標の電流値から現在の電流値を差し引いた値が、負であ
る場合、第２のスイッチ素子１１が接続され、第１のス
イッチ素子１０が開放される。このようにして、直流電
圧電源１は、スパーク回路２、３から分離され、スパー
ク回路インダクタンス３は、このスパーク回路インダク
タンスが、電流センサ４、回復ダイオード２１、第２の
スイッチ素子１１およびスパーク路２を経てパルス電流
を、この電流の平らな立ち下り過程において維持する方
法で、エネルギ源として働く。前記立ち下りのしゅん度
は、パルス電流回路４、２１、１１、２の合成の電圧に
比例し、スパーク回路インダクタンス３の値に逆比例す
る。
送される実際の電流値５０が、システム結線６によって
要求されている目標の電流値と連続的に比較される。目
標の電流値から現在の電流値を差し引いた値が、負であ
る場合、第２のスイッチ素子１１が接続され、第１のス
イッチ素子１０が開放される。このようにして、直流電
圧電源１は、スパーク回路２、３から分離され、スパー
ク回路インダクタンス３は、このスパーク回路インダク
タンスが、電流センサ４、回復ダイオード２１、第２の
スイッチ素子１１およびスパーク路２を経てパルス電流
を、この電流の平らな立ち下り過程において維持する方
法で、エネルギ源として働く。前記立ち下りのしゅん度
は、パルス電流回路４、２１、１１、２の合成の電圧に
比例し、スパーク回路インダクタンス３の値に逆比例す
る。
【００１９】制御回路５における比較の結果が、降下す
る実際の電流値５０の結果として再び正になる場合、そ
の後、第１のスイッチ素子１０は、制御出力５１によっ
て再び接続され、サイクルは、繰り返して開始される。
目標の電流値は、１パルスの間にもまた、システム結線
６を経て変更しうる、ということを述べておく。目標の
電流値と実際の電流値との比較により、スパーク回路
２、３におけるパルス電流が、フランクのしゅん度によ
って制限される可能性の範囲で、目標の電流値のパター
ンに追従するであろう。
る実際の電流値５０の結果として再び正になる場合、そ
の後、第１のスイッチ素子１０は、制御出力５１によっ
て再び接続され、サイクルは、繰り返して開始される。
目標の電流値は、１パルスの間にもまた、システム結線
６を経て変更しうる、ということを述べておく。目標の
電流値と実際の電流値との比較により、スパーク回路
２、３におけるパルス電流が、フランクのしゅん度によ
って制限される可能性の範囲で、目標の電流値のパター
ンに追従するであろう。
【００２０】パルスの終りに、目標の電流値は、システ
ム結線６によってゼロまたは負の均一な値に設定され
る。その結果、２つのスイッチ素子１０、１１は、制御
出力５１、５２を経ての接続を解かれる。この時点で
は、電流センサ４、回復ダイオード２１、コンデンサ３
７、充電ダイオード２３およびスパーク路２を流れるパ
ルス電流の可能性だけが残されている。しかし、コンデ
ンサ３７は、直流電圧電源１の値まで既に充電されてい
るため、スパーク回路インダクタンス３に存在する磁気
エネルギは、電気エネルギの形で、非常に急速に、コン
デンサ３７に再充電される。
ム結線６によってゼロまたは負の均一な値に設定され
る。その結果、２つのスイッチ素子１０、１１は、制御
出力５１、５２を経ての接続を解かれる。この時点で
は、電流センサ４、回復ダイオード２１、コンデンサ３
７、充電ダイオード２３およびスパーク路２を流れるパ
ルス電流の可能性だけが残されている。しかし、コンデ
ンサ３７は、直流電圧電源１の値まで既に充電されてい
るため、スパーク回路インダクタンス３に存在する磁気
エネルギは、電気エネルギの形で、非常に急速に、コン
デンサ３７に再充電される。
【００２１】コンデンサ３７は、電圧の増加が約10% よ
り少なく、典型的には、約1%となるように定められてい
る。立ち下りのパルス電流のフランクは、スパーク路２
での短絡の場合でも、立ち上りのパルス電流のフランク
と少なくとも同じしゅん度を有することが分る。原理的
には、コンデンサ３７に仮に蓄えられているエネルギを
回復するための２つの可能性がある。その１つは、パル
ス電流の弱まった後、なおパルスの休止の間、第２のス
イッチ素子１１を接続することである。これによって、
回復電流が、回収ダイオード２４、コンデンサ３７およ
び第２のスイッチ素子１１を経て直流電圧電源１に戻る
ことができる。コンデンサ３７が、直流電圧電源１の電
圧値に再び到達すると直ちに、前記回復電流は消滅す
る。
り少なく、典型的には、約1%となるように定められてい
る。立ち下りのパルス電流のフランクは、スパーク路２
での短絡の場合でも、立ち上りのパルス電流のフランク
と少なくとも同じしゅん度を有することが分る。原理的
には、コンデンサ３７に仮に蓄えられているエネルギを
回復するための２つの可能性がある。その１つは、パル
ス電流の弱まった後、なおパルスの休止の間、第２のス
イッチ素子１１を接続することである。これによって、
回復電流が、回収ダイオード２４、コンデンサ３７およ
び第２のスイッチ素子１１を経て直流電圧電源１に戻る
ことができる。コンデンサ３７が、直流電圧電源１の電
圧値に再び到達すると直ちに、前記回復電流は消滅す
る。
【００２２】第２の可能性は、次のパルスまで回復を待
つことである。両方のスイッチ素子１０、１１が、その
時、接続されるならば、パルス電流は、コンデンサ３７
から、第２のスイッチ素子１１、スパーク路２、スパー
ク回路インダクタンス３、電流センサ４、減結合ダイオ
ード２０、第１のスイッチ素子１０および回収ダイオー
ド２４を経て流れる。
つことである。両方のスイッチ素子１０、１１が、その
時、接続されるならば、パルス電流は、コンデンサ３７
から、第２のスイッチ素子１１、スパーク路２、スパー
ク回路インダクタンス３、電流センサ４、減結合ダイオ
ード２０、第１のスイッチ素子１０および回収ダイオー
ド２４を経て流れる。
【００２３】第１の可能性の場合、前記エネルギは、直
流電圧電源１のために専ら使用され、第２の可能性の場
合、スパーク路２のために支配的に使用される。回復の
性質は、当然、システム結線６を経て決定され、操作条
件に依存する。図１のいくつかの回路のシーケンス制御
では、たとえば、第１の可能性の使用が、有利に行われ
るであろう。
流電圧電源１のために専ら使用され、第２の可能性の場
合、スパーク路２のために支配的に使用される。回復の
性質は、当然、システム結線６を経て決定され、操作条
件に依存する。図１のいくつかの回路のシーケンス制御
では、たとえば、第１の可能性の使用が、有利に行われ
るであろう。
【００２４】100Vの無負荷電圧を持つ30A の発生器で
は、典型的な値である100 μF で、コンデンサ３７は、
14g の重さと12mlの体積とを有し、約2DM(ドイツマル
ク) である。他方、同じ発生器のための回復変圧器は、
450gの重さと250ml の体積とを有し、約50DMである。こ
れに加えて、回復変圧器は、スイッチ素子１０、１１に
130Vより高い付加的な過電圧ピーク値を誘導するとこ
ろ、図１の回路では、良好な導電トラック条件で、10V
より少ない。これは、この回路の大きな利点を示す。
は、典型的な値である100 μF で、コンデンサ３７は、
14g の重さと12mlの体積とを有し、約2DM(ドイツマル
ク) である。他方、同じ発生器のための回復変圧器は、
450gの重さと250ml の体積とを有し、約50DMである。こ
れに加えて、回復変圧器は、スイッチ素子１０、１１に
130Vより高い付加的な過電圧ピーク値を誘導するとこ
ろ、図１の回路では、良好な導電トラック条件で、10V
より少ない。これは、この回路の大きな利点を示す。
【００２５】図２は、操作方法において、図１に示した
実施例と一致する実施例を示す。しかし、回路は、第２
のコンデンサ３８、直列な充電ダイオード２６、第２の
回収ダイオード２５、第３の回収ダイオード２７および
第２の充電抵抗３６によって補充されている。この配列
は、立ち下りのパルス電流のフランクの２倍のしゅん度
を生ずる。この理由は、２つのスイッチ素子１０、１１
の開放後、自励回路２１、３８、２６、３７、２３にお
ける電圧が、２つのコンデンサ３７、３８の直列接続の
結果として、２倍になることによる。回復過程では、２
つのコンデンサ３７、３８は、スイッチ素子１０、１１
および直流電圧電源１の回収ダイオード２４、２５、２
７を経て、スパーク回路２、３にそれぞれ並列に接続さ
れ、直流電圧電源１の値に再び放電される。同じよう
に、自励回路の電圧、したがってパルス電流の開放速度
は、さらに付け加えられた回路２５、２６、２７、３
６、３８の繰り返しの挿入によってさらに増加されう
る。しかしながら、スイッチ素子１０、１１は、そのよ
うな場合、より高い電圧のために設計されなければなら
ない。少なくとも10A/μs およびそれ以上のけわしい立
ち下りのフランクが、スパーク路２のクレータ域から浸
食粒子を効果的に除くために非常に重要であり、高い除
去出力のために重要である。
実施例と一致する実施例を示す。しかし、回路は、第２
のコンデンサ３８、直列な充電ダイオード２６、第２の
回収ダイオード２５、第３の回収ダイオード２７および
第２の充電抵抗３６によって補充されている。この配列
は、立ち下りのパルス電流のフランクの２倍のしゅん度
を生ずる。この理由は、２つのスイッチ素子１０、１１
の開放後、自励回路２１、３８、２６、３７、２３にお
ける電圧が、２つのコンデンサ３７、３８の直列接続の
結果として、２倍になることによる。回復過程では、２
つのコンデンサ３７、３８は、スイッチ素子１０、１１
および直流電圧電源１の回収ダイオード２４、２５、２
７を経て、スパーク回路２、３にそれぞれ並列に接続さ
れ、直流電圧電源１の値に再び放電される。同じよう
に、自励回路の電圧、したがってパルス電流の開放速度
は、さらに付け加えられた回路２５、２６、２７、３
６、３８の繰り返しの挿入によってさらに増加されう
る。しかしながら、スイッチ素子１０、１１は、そのよ
うな場合、より高い電圧のために設計されなければなら
ない。少なくとも10A/μs およびそれ以上のけわしい立
ち下りのフランクが、スパーク路２のクレータ域から浸
食粒子を効果的に除くために非常に重要であり、高い除
去出力のために重要である。
【００２６】図３もまた、電圧の２倍回路１９、３０、
４０、１２、２８、３９によって拡張されている。この
実施例は、直流電圧電源１の電圧値の倍数に相当する無
負荷電圧を生ずべく適合されている。同様に、スイッチ
素子１２、１３が、スパーク路２の放電後のみに接続さ
れる場合、立ち上りのパルス電流のフランクを、直流電
圧電源１だけの場合におけるフランクよりも倍数だけけ
わしくするのが可能である。
４０、１２、２８、３９によって拡張されている。この
実施例は、直流電圧電源１の電圧値の倍数に相当する無
負荷電圧を生ずべく適合されている。同様に、スイッチ
素子１２、１３が、スパーク路２の放電後のみに接続さ
れる場合、立ち上りのパルス電流のフランクを、直流電
圧電源１だけの場合におけるフランクよりも倍数だけけ
わしくするのが可能である。
【００２７】この場合にもまた、直流電圧電源１を接続
すると、コンデンサ４０、３９は、別の充電抵抗４１、
２つの充電ダイオード３１、２９および分路ダイオード
３０、２８を経て直流電圧電源１の電圧値に充電され
る。この時、スイッチ素子１３、１２が、制御出力５
４、５３に適当な時間、接続されるならば、コンデンサ
４０、３９は、個々にまたは同時に直流電圧電源１に直
列に接続されうる。これは、第１のスイッチ素子１０が
直流電圧電源１の電圧値を数回、スパーク回路２、３に
切り換えできる結果となる。
すると、コンデンサ４０、３９は、別の充電抵抗４１、
２つの充電ダイオード３１、２９および分路ダイオード
３０、２８を経て直流電圧電源１の電圧値に充電され
る。この時、スイッチ素子１３、１２が、制御出力５
４、５３に適当な時間、接続されるならば、コンデンサ
４０、３９は、個々にまたは同時に直流電圧電源１に直
列に接続されうる。これは、第１のスイッチ素子１０が
直流電圧電源１の電圧値を数回、スパーク回路２、３に
切り換えできる結果となる。
【００２８】コンデンサ４０、３９は、第２のスイッチ
素子１１を接続すると、各場合において２つの充電ダイ
オード３１、２９を経て直流電圧電源１の電圧値に充電
される。第２のスイッチ素子１１は、この目的のため、
直列に接続された別の回収ダイオード３２を有する。ス
イッチ素子１３、１２は、したがって、第２のスイッチ
素子１１と同時に接続されてはならない。なぜなら、そ
のような場合、直流電圧電源１は、始動ダイオード２
２、第２の回収ダイオード２５および充電ダイオード３
１、２９と、分路ダイオード３０とによって短絡されて
しまうからである。
素子１１を接続すると、各場合において２つの充電ダイ
オード３１、２９を経て直流電圧電源１の電圧値に充電
される。第２のスイッチ素子１１は、この目的のため、
直列に接続された別の回収ダイオード３２を有する。ス
イッチ素子１３、１２は、したがって、第２のスイッチ
素子１１と同時に接続されてはならない。なぜなら、そ
のような場合、直流電圧電源１は、始動ダイオード２
２、第２の回収ダイオード２５および充電ダイオード３
１、２９と、分路ダイオード３０とによって短絡されて
しまうからである。
【００２９】充電ダイオード３１、２９の接続のために
もまた、別々の可能性がある。
もまた、別々の可能性がある。
【００３０】１つは、たとえば、充電ダイオード３１の
陽極を充電ダイオード２３の陽極に接続することであ
る。充電ダイオード２９の陽極は、回復ダイオード２１
の陽極に接続しうる。そのような場合、コンデンサ４０
もまた、直流電圧電源１の値に充電されるであろう。他
方、コンデンサ３９は、直流電圧電源１の値の３倍に充
電されるであろう。したがって、スイッチ素子１０、１
２、１３が同時に接続されるならば、直流電圧電源１の
値の５倍の最高の無負荷電圧を得ることができる。図
１、図２および図３の最も異なる組合わせおよび統合
は、当然に考えられる。
陽極を充電ダイオード２３の陽極に接続することであ
る。充電ダイオード２９の陽極は、回復ダイオード２１
の陽極に接続しうる。そのような場合、コンデンサ４０
もまた、直流電圧電源１の値に充電されるであろう。他
方、コンデンサ３９は、直流電圧電源１の値の３倍に充
電されるであろう。したがって、スイッチ素子１０、１
２、１３が同時に接続されるならば、直流電圧電源１の
値の５倍の最高の無負荷電圧を得ることができる。図
１、図２および図３の最も異なる組合わせおよび統合
は、当然に考えられる。
【００３１】さらに、１つの電圧の２倍回路１３、３
０、４０のみを備えること、または２つより多くを備え
ることが可能である。１つの興味ある変更例は、直流電
圧電源１の電圧がスパーク路２の維持電圧と、ダイオー
ド２０、２８、３０および第１のスイッチ素子１０を越
える降下電圧とを加えた値に一致する高さに、直流電圧
電源１の電圧を選定することである。これは、第１のス
イッチ素子１０が接続されるとき、電流の立ち上りのフ
ランクがまさに水平となる、という結果となる。このよ
うにして、頻繁な切換え課程なしに、一定振幅の長いパ
ルスを作ることことができる。立ち上りのパルスのフラ
ンクは、その時、電圧の２倍回路１３、３０、４０、１
２、２８、３９によって作られる。立ち下りのパルスの
フランクは、すべてのスイッチ素子１０、１１、１２、
１３の開放の結果生ずる。
０、４０のみを備えること、または２つより多くを備え
ることが可能である。１つの興味ある変更例は、直流電
圧電源１の電圧がスパーク路２の維持電圧と、ダイオー
ド２０、２８、３０および第１のスイッチ素子１０を越
える降下電圧とを加えた値に一致する高さに、直流電圧
電源１の電圧を選定することである。これは、第１のス
イッチ素子１０が接続されるとき、電流の立ち上りのフ
ランクがまさに水平となる、という結果となる。このよ
うにして、頻繁な切換え課程なしに、一定振幅の長いパ
ルスを作ることことができる。立ち上りのパルスのフラ
ンクは、その時、電圧の２倍回路１３、３０、４０、１
２、２８、３９によって作られる。立ち下りのパルスの
フランクは、すべてのスイッチ素子１０、１１、１２、
１３の開放の結果生ずる。
【００３２】直流電圧電源の第１のターミナル(+) は、
発生器の第１の出力G+に直接接続されているため、直流
電圧電源１は、いくつかのパルス発生器に共通となりう
る。スイッチ素子がこの結線に存在する場合、漠然とし
た条件が、いくつかのパルス発生器の並列接続の結果生
ずるであろう。この危険は、発生器の第２の出力G-の場
合には、電流センサ４が漠然とした偏差を直ちに検出す
ることとなるため、存在しない。いくつかのパルス発生
器の場合、パルス発生器とスパーク路２との間の配線を
各モジュールに分離して行うことが有利である。こうし
て、モジュール毎にもまた、スパーク回路インダクタン
スを生じ、パルス発生器の相互の影響を広い範囲で減少
する。
発生器の第１の出力G+に直接接続されているため、直流
電圧電源１は、いくつかのパルス発生器に共通となりう
る。スイッチ素子がこの結線に存在する場合、漠然とし
た条件が、いくつかのパルス発生器の並列接続の結果生
ずるであろう。この危険は、発生器の第２の出力G-の場
合には、電流センサ４が漠然とした偏差を直ちに検出す
ることとなるため、存在しない。いくつかのパルス発生
器の場合、パルス発生器とスパーク路２との間の配線を
各モジュールに分離して行うことが有利である。こうし
て、モジュール毎にもまた、スパーク回路インダクタン
スを生じ、パルス発生器の相互の影響を広い範囲で減少
する。
【００３３】図４は、時間ｔの関数として、信号曲線U
2、I50、U51、U52、U53、U54を示す。ここで、Ｕは電圧信号
を、Ｉは電流信号を意味し、続く数字は、図３に示した
各場合における符号に対応する。
2、I50、U51、U52、U53、U54を示す。ここで、Ｕは電圧信号
を、Ｉは電流信号を意味し、続く数字は、図３に示した
各場合における符号に対応する。
【００３４】ここで、時間ｔ＝０で、スパーク路２は、
絶縁（非放電）状態であり、スイッチ素子１０は、制御
出力５１を経て接続されていると仮定する。したがっ
て、無負荷電圧U2は、スパーク路２にわたる、たとえば
100Vの直流電圧電源の値の量で現れる。時間ｔ＝１で、
スイッチ素子１２が、制御出力５３によって付加的に接
続される。このようにして、コンデンサ３９が直流電圧
電源１に直列に接続され、その結果、無負荷電圧U2が20
0Vに増加する。時間ｔ＝２では、スイッチ素子１３が、
さらに制御出力５４によって接続され、無負荷電圧U2は
300Vに増加する。
絶縁（非放電）状態であり、スイッチ素子１０は、制御
出力５１を経て接続されていると仮定する。したがっ
て、無負荷電圧U2は、スパーク路２にわたる、たとえば
100Vの直流電圧電源の値の量で現れる。時間ｔ＝１で、
スイッチ素子１２が、制御出力５３によって付加的に接
続される。このようにして、コンデンサ３９が直流電圧
電源１に直列に接続され、その結果、無負荷電圧U2が20
0Vに増加する。時間ｔ＝２では、スイッチ素子１３が、
さらに制御出力５４によって接続され、無負荷電圧U2は
300Vに増加する。
【００３５】いま、時間ｔ＝３で、スパーク路２が放電
し、典型的に25V の維持電圧U2が確立されると仮定す
る。パルス電流I50 は、スパーク回路インダクタンス３
にわたる、たとえば約10μH に相当する電圧に比例し
て、線形的に立ち上り始める。時間ｔ＝４で、スイッチ
素子１３が制御出力５４から開放される。これによっ
て、パルス電流I50 は、175Vにさらに比例して立ち上が
る。時間ｔ＝５で、スイッチ素子１２が制御出力５３か
ら開放され、パルス電流I50 は、75V に比例するのみで
なお増加する。時間ｔ＝６で、第２のスイッチ素子１１
が、自励回路２１、１１、３２を閉じるために、制御出
力５２によって接続され、第１のスイッチ素子１０が、
制御出力５１から開放される。スパーク路２は、この時
点では、スパーク回路インダクタンス３からエネルギを
供給され、パルス電流I50 は、25V の維持電圧に比例し
て減少する。時間ｔ＝７とｔ＝８との間、第１のスイッ
チ素子１０は再び閉じられる。これによって、パルス電
流I50 は、再び75V に比例して立ち上がる。最後に、時
間ｔ＝９で、第２のスイッチ素子１１が開放され、パル
ス電流I50 は、コンデンサ３７、３８およびスパーク路
２の合計の電圧、したがって225Vの電圧に比例してけわ
しく立ち下がる。
し、典型的に25V の維持電圧U2が確立されると仮定す
る。パルス電流I50 は、スパーク回路インダクタンス３
にわたる、たとえば約10μH に相当する電圧に比例し
て、線形的に立ち上り始める。時間ｔ＝４で、スイッチ
素子１３が制御出力５４から開放される。これによっ
て、パルス電流I50 は、175Vにさらに比例して立ち上が
る。時間ｔ＝５で、スイッチ素子１２が制御出力５３か
ら開放され、パルス電流I50 は、75V に比例するのみで
なお増加する。時間ｔ＝６で、第２のスイッチ素子１１
が、自励回路２１、１１、３２を閉じるために、制御出
力５２によって接続され、第１のスイッチ素子１０が、
制御出力５１から開放される。スパーク路２は、この時
点では、スパーク回路インダクタンス３からエネルギを
供給され、パルス電流I50 は、25V の維持電圧に比例し
て減少する。時間ｔ＝７とｔ＝８との間、第１のスイッ
チ素子１０は再び閉じられる。これによって、パルス電
流I50 は、再び75V に比例して立ち上がる。最後に、時
間ｔ＝９で、第２のスイッチ素子１１が開放され、パル
ス電流I50 は、コンデンサ３７、３８およびスパーク路
２の合計の電圧、したがって225Vの電圧に比例してけわ
しく立ち下がる。
【００３６】時間ｔ＝１０で、スパーク回路インダクタ
ンス３のエネルギが消費され、パルス電流I50 はゼロと
なり、スパーク放電が完了する。スイッチ素子およびダ
イオードは、ここでは、理想的であると仮定したが、実
際には、それらの電圧降下が、わずかであっても、考慮
されねばならない。
ンス３のエネルギが消費され、パルス電流I50 はゼロと
なり、スパーク放電が完了する。スイッチ素子およびダ
イオードは、ここでは、理想的であると仮定したが、実
際には、それらの電圧降下が、わずかであっても、考慮
されねばならない。
【００３７】制御回路５は、発生器の操作の間、原理的
には、電極の動きのためのサーボシステム、また、こと
によると適応パラメタ制御システムを制御するために必
要であるすべての情報を受ける。この方法についてのさ
らに詳細な情報は、前記したドイツ第245 47 767号公報
を図８と関連して読むことにより、得ることができる。
前記ケースのアナログ回路は、もちろん、簡単にデジタ
ル回路に複製でき、あるいはソフトウェアのルーチンに
よって置き換えることができる。
には、電極の動きのためのサーボシステム、また、こと
によると適応パラメタ制御システムを制御するために必
要であるすべての情報を受ける。この方法についてのさ
らに詳細な情報は、前記したドイツ第245 47 767号公報
を図８と関連して読むことにより、得ることができる。
前記ケースのアナログ回路は、もちろん、簡単にデジタ
ル回路に複製でき、あるいはソフトウェアのルーチンに
よって置き換えることができる。
【００３８】スイッチ素子１０、１１、１２、１３のた
め、現在安価である電力MOS 電界効果トランジスタが企
図されている。しかし、二極式の電力トランジスタまた
は最新のIGBTなどもまた使用できる。唯一の要求は、十
分に高い切換え速度と制御される開放の可能性とであ
る。
め、現在安価である電力MOS 電界効果トランジスタが企
図されている。しかし、二極式の電力トランジスタまた
は最新のIGBTなどもまた使用できる。唯一の要求は、十
分に高い切換え速度と制御される開放の可能性とであ
る。
【図１】パルス発生器の第１の実施例を示す回路図で、
パルス発生器は、ほぼ同じしゅん度のパルスの立ち上り
および立ち下りフランクを備えている。
パルス発生器は、ほぼ同じしゅん度のパルスの立ち上り
および立ち下りフランクを備えている。
【図２】パルス発生器の第２の実施例を示す回路図で、
パルス発生器は、パルスの立ち上りフランクのおよそ２
倍の険しさであるパルスの立ち下りフランクを備えてい
る。
パルス発生器は、パルスの立ち上りフランクのおよそ２
倍の険しさであるパルスの立ち下りフランクを備えてい
る。
【図３】パルス発生器の第３の実施例を示す回路図で、
パルス発生器は、プログラム制御可能な無負荷電圧と、
プログラム制御可能なパルスの立ち上りしゅん度とを備
えている。
パルス発生器は、プログラム制御可能な無負荷電圧と、
プログラム制御可能なパルスの立ち上りしゅん度とを備
えている。
【図４】図３に示したパルス発生器のいくつかの信号の
タイムチャートである。
タイムチャートである。
１ 直流電圧電源 ２ スパーク路 ３ スパーク回路インダクタンス ４ 電流センサ ５ 制御回路 ６ システム結線 １０、１１、１２、１３ スイッチ素子
Claims (13)
- 【請求項１】 第１及び第２の端子を有する直流電圧電
源であって前記第１の端子がスパーク路（２）に直接接
続される直流電圧電源（１）と、 該直流電圧電源（１）の第２の端子を前記スパーク路
（２）に接続する第１のスイッチ素子（１０）と、回復
ダイオード（２１）と、該回復ダイオード（２１）を前
記スパーク路（２）に並列に接続する第２のスイッチ素
子（１１）と、 制御信号を出力するシステム結線手段により外部のオー
バーライディングシステムに接続される制御回路（５）
とを含み、 前記制御回路（５）は、前記スイッチ素子（１０、１
１）の開放後、放電加工機、配線およびパルス発生器の
漂遊インダクタンスから成るスパーク回路インダクタン
ス（３）に蓄えられているエネルギが回復ダイオード
（２１）および充電ダイオード（２３）を経てコンデン
サ（３７）に一時的に伝送され、かつ、前記第１及び第
２のスイッチ素子（１０、１１）の次の接続があったと
き、前記エネルギが前記スイッチ素子（１０、１１）お
よび少なくとも１つの回収ダイオード（２４、３２）を
経て前記スパーク路（２）と前記スパーク回路インダク
タンス（３）とに再び供給されるように、前記第１及び
第２のスイッチ素子（１０、１１）をシステム結線
（６）の前記制御信号および電流センサ（４）の測定値
の関数として制御する、 放電加工機のためのパルス発生器。 - 【請求項２】 さらに、少なくとも１つの直列の充電ダ
イオード（２６）を経て前記コンデンサ（３７）に直列
に切り換えられる少なくとも１つの第２のコンデンサ
（３８）を備え、前記スイッチ素子（１０、１１）の開
放後、前記スパーク回路インダクタンス（３）に蓄えら
れているエネルギが、前記回復ダイオード（２１）、前
記少なくとも１つの直列的な充電ダイオード（２６）お
よび充電ダイオード（２３）を経て前記コンデンサ（３
７）と前記少なくとも１つの第２のコンデンサ（３８）
とに直列的に伝送され、前記２つのスイッチ素子（１
０、１１）の次の接続があったとき、前記エネルギが、
前記スイッチ素子（１０、１１）、前記回収ダイオード
（２４）および少なくとも１つの第２の回収ダイオード
（２５、２７、３２）を経て前記スパーク路（２）と前
記スパーク回路インダクタンス（３）とに並列に再び供
給される、請求項１に記載の放電加工機のためのパルス
発生器。 - 【請求項３】 前記コンデンサ（３７、３８）は、前記
第２のスイッチ素子（１１）の接続によってもっぱらこ
のコンデンサに伝送される前記エネルギが、パルス電流
が弱まった後、前記回収ダイオード（２４、２５、２
７、３２）および前記第２のスイッチ素子（１１）を経
て前記直流電圧電源（１）に戻されるように配列されて
いる、請求項１または２に記載の放電加工機のためのパ
ルス発生器。 - 【請求項４】 前記コンデンサ（３７、３８）は、各場
合において、充電抵抗（３５、３６）、始動ダイオード
（２２）および前記少なくとも１つの第２の回収ダイオ
ード（２５）を経て前記直流電圧電源（１）に接続する
と、前記コンデンサ（３７、３８）が前記直流電圧電源
（１）の電圧値に充電されるように配列され、前記コン
デンサ（３７、３８）は、前記電圧値が前記エネルギの
一時的な蓄えの結果として約10% より少なく充電される
ように大きさが定めれている、請求項１または２に記載
の放電加工機のためのパルス発生器。 - 【請求項５】 前記第１のスイッチ素子（１０）と前記
直流電圧電源（１）の前記第２の端子との間に、１また
は２以上の電圧の２倍回路（１３、３０、４０、１２、
２８、３９）が直列に接続され、２倍回路のコンデンサ
（３９、４０）は、前記回復ダイオード（２１）、スイ
ッチ素子（１１）、充電ダイオード（３１、２９）およ
び分路ダイオード（２８、３０）を経て前記直流電圧電
源（１）の電圧値まで充電される、請求項１または２に
記載の放電加工機のためのパルス発生器。 - 【請求項６】 さらに、前記直流電圧電源（１）に接続
される別の充電抵抗（４１）を備え、前記電圧の２倍回
路（１３、３０、４０、１２、２８、３９）の前記コン
デンサ（３９、４０）は、前記別の充電抵抗（４１）お
よび前記分路ダイオード（２８、３０）を経て前記直流
電圧電源（１）の電圧値に充電される、請求項５に記載
の放電加工機のためのパルス発生器。 - 【請求項７】 前記第１のスイッチ素子（１０）と、前
記電圧の２倍回路（１３、３０、４０、１２、２８、３
９）の前記スイッチ素子（１２、１３）との前記スパー
ク路（２）の放電前の、前記システム結線（６）を経て
選定される組合せの接続によって、前記スパーク路にわ
たる無負荷電圧が決定される、請求項５に記載の放電加
工機のためのパルス発生器。 - 【請求項８】 前記第１のスイッチ素子（１０）と、前
記電圧の２倍回路（１３、３０、４０、１２、２８、３
９）の前記スイッチ素子（１２、１３）との前記スパー
ク路（２）の放電後の、前記システム結線（６）を経て
選定される組合せの接続によって、パルス電流の立ち上
りのしゅん度が決定される、請求項５に記載の放電加工
機のためのパルス発生器。 - 【請求項９】 前記スパーク路（２）の放電時間は、前
記電流センサ（４）によるパルス電流の測定値と、この
測定値と前記制御回路（５）におけるしきい値との比較
とを経て決定される、請求項１ないし８のいずれか１つ
に記載の放電加工機のためのパルス発生器。 - 【請求項１０】 前記パルス電流の測定値と放電時間と
は、放電加工機の状態に関する情報と共に、前記制御回
路（５）によって前記システム結線（６）に帰還され
る、請求項１ないし９のいずれか１つに記載の放電加工
機のためのパルス発生器。 - 【請求項１１】 複数の前記パルス発生器が、単一の直
流電圧電源（１）に接続されている、請求項１ないし１
０のいずれか１つに記載の放電加工機のためのパルス発
生器。 - 【請求項１２】 前記直流電圧電源（１）の電圧値は、
前記スパーク路（２）の維持電圧と、前記スイッチ素子
（１０）および分路ダイオード（２８、３０）の電圧降
下との合計の倍数のオーダで選定される、請求項１ない
し１１のいずれか１つに記載の放電加工機のためのパル
ス発生器。 - 【請求項１３】 電流センサ（４）を提供し、直流電圧
電源を提供し、該直流電圧電源の第１の端子をスパーク
路（２）に直接接続し、回復ダイオード（２１）を前記
スパーク路（２）に並列に接続するための第２のスイッ
チ要素（１１）提供し、制御信号を出力するシステム結
線手段により外部のオーバーライディング制御システム
に接続される制御回路（５）を提供することを含み、 制御回路は、前記スイッチ素子（１０、１１）の開放
後、放電加工機、配線およびパルス発生器の漂遊インダ
クタンスから成るスパーク回路インダクタンス（３）に
蓄えられているエネルギが回復ダイオード（２１）およ
び充電ダイオード（２３）を経てコンデンサ（３７）に
一時的に伝送され、かつ、前記２つのスイッチ素子（１
０、１１）の次の接続があったとき、前記エネルギが前
記スイッチ素子（１０、１１）および少なくとも１つの
回収ダイオード（２４、３２）を経て前記スパーク路
（２）と前記スパーク回路インダクタンス（３）とに再
び供給されるように、前記電流センサ（４）の測定値と
システム結線手段（６）の前記制御信号の関数として前
記第１及び第２のスイッチ要素（１０，１１）を制御す
る、放電加工機用パルス発生器のためのパルス発生方
法。
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