JP2941525B2 - 双ベルト式連続鋳造装置用ベルト - Google Patents
双ベルト式連続鋳造装置用ベルトInfo
- Publication number
- JP2941525B2 JP2941525B2 JP30889691A JP30889691A JP2941525B2 JP 2941525 B2 JP2941525 B2 JP 2941525B2 JP 30889691 A JP30889691 A JP 30889691A JP 30889691 A JP30889691 A JP 30889691A JP 2941525 B2 JP2941525 B2 JP 2941525B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- belt
- melting point
- oxide
- continuous casting
- slab
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、双ベルト式連続鋳造装
置用のベルトに関する。
置用のベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の連続鋳造装置で振動水冷モールド
を使用しているものでは、図３に示すように、振動水冷
モールドｊによって形成されるメニスカスｅ上に黒鉛を
含有させた１２００℃レベルの低融点酸化物ｉを置き、
これをメニスカスｅを形成する溶鋼の熱によって液状フ
ィルムｈ（約１００μｍレベル）としてモールドｊと鋳
片間の潤滑を行っている。
を使用しているものでは、図３に示すように、振動水冷
モールドｊによって形成されるメニスカスｅ上に黒鉛を
含有させた１２００℃レベルの低融点酸化物ｉを置き、
これをメニスカスｅを形成する溶鋼の熱によって液状フ
ィルムｈ（約１００μｍレベル）としてモールドｊと鋳
片間の潤滑を行っている。
【０００３】一方、同期して回転し並行して走行し鋳型
の長辺を画成する１対のベルトを備えた双ベルト式連続
鋳造装置では、図２（ａ）に示すように、ベルト１は銅
等よりなる水冷ブロック１０に接して走行するが、同ベ
ルト１の面に黒鉛と１５６０℃以上の高融点の固体酸化
物（例えばＡｌ2 Ｏ3 ，ＺｒＯ2 など）の混合物０２を
コーティング剤とし、これをバインダ（水ガラスなど）
で塗布することによって、溶鋼凝固の抜熱安定化を図っ
ている。
の長辺を画成する１対のベルトを備えた双ベルト式連続
鋳造装置では、図２（ａ）に示すように、ベルト１は銅
等よりなる水冷ブロック１０に接して走行するが、同ベ
ルト１の面に黒鉛と１５６０℃以上の高融点の固体酸化
物（例えばＡｌ2 Ｏ3 ，ＺｒＯ2 など）の混合物０２を
コーティング剤とし、これをバインダ（水ガラスなど）
で塗布することによって、溶鋼凝固の抜熱安定化を図っ
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】図３に示される従来の
連続鋳造装置における黒鉛を含有させた低融点酸化物よ
りなる完全融液化酸化物系コーティング剤は、モールド
ｊの振動によって、符号ｈ′に示すように、モールドｊ
と凝固シェルｇ間に１００μｍ程度の厚さで侵入し、鋳
片引抜きの潤滑性を向上さし、かつ、抜熱側から見たモ
ールドｊの保護の役目をしている。しかし、双ベルト式
連続鋳造装置のように、鋳片と同期してモールドを構成
するベルトが動く場合には、酸化物融体を１００μｍ厚
でベルト（モールド）と鋳片間に侵入させることができ
ず安定抜熱と潤滑が困難でなる。このため、前記のよう
に、黒鉛と高融点の固体酸化物の混合物０２をベルト１
にコーティング剤として塗布して使用しているのが現状
である。
連続鋳造装置における黒鉛を含有させた低融点酸化物よ
りなる完全融液化酸化物系コーティング剤は、モールド
ｊの振動によって、符号ｈ′に示すように、モールドｊ
と凝固シェルｇ間に１００μｍ程度の厚さで侵入し、鋳
片引抜きの潤滑性を向上さし、かつ、抜熱側から見たモ
ールドｊの保護の役目をしている。しかし、双ベルト式
連続鋳造装置のように、鋳片と同期してモールドを構成
するベルトが動く場合には、酸化物融体を１００μｍ厚
でベルト（モールド）と鋳片間に侵入させることができ
ず安定抜熱と潤滑が困難でなる。このため、前記のよう
に、黒鉛と高融点の固体酸化物の混合物０２をベルト１
にコーティング剤として塗布して使用しているのが現状
である。
【０００５】しかし、この高融点の酸化物系を使用した
コーティング剤では、鋳片収縮時に溶鋼静圧に比例して
コーティング剤と鋳片の凝固シェル間の摩擦係数（０．
３程度）の収縮抵抗に相等する引張り力が凝固シェルｇ
に作用し、シェル厚の薄い所にこの引張り力が集中しや
すく、鋳片に縦割れが発生することになる。この現象は
製品（薄スラブ等）の不良につながっている。
コーティング剤では、鋳片収縮時に溶鋼静圧に比例して
コーティング剤と鋳片の凝固シェル間の摩擦係数（０．
３程度）の収縮抵抗に相等する引張り力が凝固シェルｇ
に作用し、シェル厚の薄い所にこの引張り力が集中しや
すく、鋳片に縦割れが発生することになる。この現象は
製品（薄スラブ等）の不良につながっている。
【０００６】以上の理由によって、双ベルト式連続鋳造
装置では、安定的な抜熱を得るためのコーティング厚の
確保と鋳片収縮に伴う鋳片の凝固シェルとベルト間の潤
滑性向上（摩擦係数低減）が必要である。
装置では、安定的な抜熱を得るためのコーティング厚の
確保と鋳片収縮に伴う鋳片の凝固シェルとベルト間の潤
滑性向上（摩擦係数低減）が必要である。
【０００７】本発明は、以上の問題点を解決することが
できる双ベルト式連続鋳造装置用ベルトを提供しようと
するものである。
できる双ベルト式連続鋳造装置用ベルトを提供しようと
するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の双ベルト式連続
鋳造装置用ベルトは、同期して回転し並行して走行し鋳
片の長辺を画成する１対のベルトの表面に融点が１５６
０℃以上の高融点材のコーティング層と、同酸化物コー
ティング層の表面に更に融点が１５６０℃未満の低融点
酸化物コーティング層を設けた。
鋳造装置用ベルトは、同期して回転し並行して走行し鋳
片の長辺を画成する１対のベルトの表面に融点が１５６
０℃以上の高融点材のコーティング層と、同酸化物コー
ティング層の表面に更に融点が１５６０℃未満の低融点
酸化物コーティング層を設けた。
【０００９】
【作用】融点が１５６０℃未満の低融点酸化物のコーテ
ィング層を、ベルト上に形成された融点が１５６０℃以
上の高融点材コーティング層上に設けたことにより、ベ
ルトがメニスカスに突入する時、溶鋼側では、凝固シェ
ルができると同時に前記低融点酸化物のコーティング剤
が溶融し、潤滑性が維持でき、また、ベルト面側では、
前記高融点材のコーティング剤は固体粉末のままで抜熱
の安定性が確保される。
ィング層を、ベルト上に形成された融点が１５６０℃以
上の高融点材コーティング層上に設けたことにより、ベ
ルトがメニスカスに突入する時、溶鋼側では、凝固シェ
ルができると同時に前記低融点酸化物のコーティング剤
が溶融し、潤滑性が維持でき、また、ベルト面側では、
前記高融点材のコーティング剤は固体粉末のままで抜熱
の安定性が確保される。
【００１０】双ベルト式連続鋳造装置では、ベルトが鋳
片と共に移動する同期モールドであることによって、前
記したように融体化された低融点酸化物のコーティング
剤はモールドであるベルトと凝固シェル間に侵入しにく
いが、本発明においては、凝固シェルの生成に伴って、
前記低融点酸化物のコーティング剤が融体化し、コーテ
ィング剤が粉末である時に比べて、融体化した時の密度
が大きくなるため、溶鋼静圧の影響による鋳片のフクレ
を考えても、該融体化されたコーティング剤がベルトと
凝固シェル間に容易に侵入することになる。
片と共に移動する同期モールドであることによって、前
記したように融体化された低融点酸化物のコーティング
剤はモールドであるベルトと凝固シェル間に侵入しにく
いが、本発明においては、凝固シェルの生成に伴って、
前記低融点酸化物のコーティング剤が融体化し、コーテ
ィング剤が粉末である時に比べて、融体化した時の密度
が大きくなるため、溶鋼静圧の影響による鋳片のフクレ
を考えても、該融体化されたコーティング剤がベルトと
凝固シェル間に容易に侵入することになる。
【００１１】
【実施例】本発明の一実施例を、図１によって説明す
る。図１（ａ）は本実施例の溶鋼浸漬前の状態を示し、
図１（ｂ）は溶鋼浸漬後の状態を示す。
る。図１（ａ）は本実施例の溶鋼浸漬前の状態を示し、
図１（ｂ）は溶鋼浸漬後の状態を示す。
【００１２】１は、同期して回転して並行して下方へ向
って銅等よりなる水冷ブロック１０に沿って走行し鋳片
の長辺を画成する１対のベルトを形成する一方のベルト
である。前記ベルト１の水冷ブロック１０に接する側と
反対の表面には、ＺｒＯ2 ，Ｃ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＳｉＯ2
などの１５６０℃以上の融点をもつ高融点材の粉体がバ
インダ（水ガラスなど）によって塗布されて、高融点材
の層２を形成している。同層２の表面には、更に、Ｂ2
Ｏ3 ，ＰｂＯ3 等の１５６０℃未満の融点をもつ低融点
酸化物の粉体がバインダ（水ガラスなど）によって塗布
されて低融点酸化物の層３が形成されている。
って銅等よりなる水冷ブロック１０に沿って走行し鋳片
の長辺を画成する１対のベルトを形成する一方のベルト
である。前記ベルト１の水冷ブロック１０に接する側と
反対の表面には、ＺｒＯ2 ，Ｃ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＳｉＯ2
などの１５６０℃以上の融点をもつ高融点材の粉体がバ
インダ（水ガラスなど）によって塗布されて、高融点材
の層２を形成している。同層２の表面には、更に、Ｂ2
Ｏ3 ，ＰｂＯ3 等の１５６０℃未満の融点をもつ低融点
酸化物の粉体がバインダ（水ガラスなど）によって塗布
されて低融点酸化物の層３が形成されている。
【００１３】本実施例においては、図１（ｂ）に示すよ
うに、ベルト１が溶鋼ｆのメニスカスｅに突入すると、
溶鋼ｆ側では溶鋼の凝固シェルｇが生成されると同時
に、層３を形成する低融点酸化物のコーティング剤が溶
融して融体層３ａが形成され、凝固シェルｇとベルト１
との間の潤滑性が維持させる。また、ベルト１の面側で
は、層２を形成する高融点材は固体粉末のままに止まり
抜熱の安定性が確保される。
うに、ベルト１が溶鋼ｆのメニスカスｅに突入すると、
溶鋼ｆ側では溶鋼の凝固シェルｇが生成されると同時
に、層３を形成する低融点酸化物のコーティング剤が溶
融して融体層３ａが形成され、凝固シェルｇとベルト１
との間の潤滑性が維持させる。また、ベルト１の面側で
は、層２を形成する高融点材は固体粉末のままに止まり
抜熱の安定性が確保される。
【００１４】また、本実施例では、凝固シェルｇの生成
に伴って前記層３を形成する低融点酸化物が融体化し、
粉末である時に比べて融体化した低融点酸化物の密度が
大きくなるために、溶鋼静圧の影響による鋳片のフクレ
を考えても、融体化された低融点酸化物がベルト１と凝
固シェルｇ間に容易に侵入することができる。
に伴って前記層３を形成する低融点酸化物が融体化し、
粉末である時に比べて融体化した低融点酸化物の密度が
大きくなるために、溶鋼静圧の影響による鋳片のフクレ
を考えても、融体化された低融点酸化物がベルト１と凝
固シェルｇ間に容易に侵入することができる。
【００１５】以上のように、本実施例では、前記の低融
点酸化物が融体化して、これがベルト１と凝固シェルｇ
間に確実に侵入することによって、凝固シェルｇとベル
ト１との間の潤滑性が維持されて鋳片に縦割れが発生す
ることを防止することができ、また固体粉末状を維持す
る高融点材により形成される層２によって溶鋼からの抜
熱の安定性を確保し、凝固シェルｇを安定的に成長させ
ることができる。
点酸化物が融体化して、これがベルト１と凝固シェルｇ
間に確実に侵入することによって、凝固シェルｇとベル
ト１との間の潤滑性が維持されて鋳片に縦割れが発生す
ることを防止することができ、また固体粉末状を維持す
る高融点材により形成される層２によって溶鋼からの抜
熱の安定性を確保し、凝固シェルｇを安定的に成長させ
ることができる。
【００１６】本発明に係る連続鋳造装置用のベルトの実
験例を、以下に説明する。
験例を、以下に説明する。
【００１７】比較例として従来コーティング剤を用いた
ベルトと本発明に係るベルトの潤滑性を次の方法で比較
した。すなわち、ベルトのモールドを模擬した水冷銅ブ
ロックの上に、下記構成からなるコーティング剤を塗布
し、１３５０℃に加熱されたステンレス鋼ブロックを置
き摩擦係数を調べた。 １ 本発明のコーティング剤（Ａ）：厚み４０μｍの２
層構成 モールド側の層（３０μｍ厚） ＺｒＯ2 ：９８重量％，水ガラス：２重量％ 鋳片側の層（１０μｍ厚） Ｂ2 Ｏ3 ：９９重量％，水ガラス：１重量％ ２ 従来のコーティング剤（Ｂ）：厚み３０μｍの１層
構成 ＺｒＯ2 ：９８重量％，水ガラス：２重量％ 上の条件下において、摩擦係数（μ）は、コーティング
剤（Ａ）では０．０１以下，コーティング剤（Ｂ）では
０．３５であった。このように、本発明は、従来のもの
に比して潤滑特性に１桁以上すぐれていることが確認で
きた。
ベルトと本発明に係るベルトの潤滑性を次の方法で比較
した。すなわち、ベルトのモールドを模擬した水冷銅ブ
ロックの上に、下記構成からなるコーティング剤を塗布
し、１３５０℃に加熱されたステンレス鋼ブロックを置
き摩擦係数を調べた。 １ 本発明のコーティング剤（Ａ）：厚み４０μｍの２
層構成 モールド側の層（３０μｍ厚） ＺｒＯ2 ：９８重量％，水ガラス：２重量％ 鋳片側の層（１０μｍ厚） Ｂ2 Ｏ3 ：９９重量％，水ガラス：１重量％ ２ 従来のコーティング剤（Ｂ）：厚み３０μｍの１層
構成 ＺｒＯ2 ：９８重量％，水ガラス：２重量％ 上の条件下において、摩擦係数（μ）は、コーティング
剤（Ａ）では０．０１以下，コーティング剤（Ｂ）では
０．３５であった。このように、本発明は、従来のもの
に比して潤滑特性に１桁以上すぐれていることが確認で
きた。
【００１８】また、前記本発明のコーティング剤（Ａ）
を水冷銅ブロックに塗布し、１５６０℃の溶鋼に５ｓｅ
ｃ間浸漬して凝固シェルを生成させた結果、メニスカス
へのコーティング融体の浮上は少なく、融体化された酸
化物はモールドと鋳片の間に維持されていることが確認
された。また抜熱の安定性を示す凝固シェル成長もシェ
ル厚みムラ０．９以上で、良好であった。
を水冷銅ブロックに塗布し、１５６０℃の溶鋼に５ｓｅ
ｃ間浸漬して凝固シェルを生成させた結果、メニスカス
へのコーティング融体の浮上は少なく、融体化された酸
化物はモールドと鋳片の間に維持されていることが確認
された。また抜熱の安定性を示す凝固シェル成長もシェ
ル厚みムラ０．９以上で、良好であった。
【００１９】なお、前記の実験例では、低融点の酸化物
としてＢ2 Ｏ3 を使用したが、溶鋼温度（１５６０℃）
未満の融点を持つ酸化物系であれば、１５６０℃以上の
高融点の酸化物の層の表面にこれを塗布することによっ
て鋳片との間の摩擦係数を低減することができ、Ｂ2 Ｏ
3 以外にも、ＰｂＯ，Ｆｅ2 ＳｉＯ4 ，ＣａＳｉＯ3 な
ども、同様な効果を得ることが実験によって確認され
た。従って、本発明では、これらの酸化物を、低融点酸
化物コーティング層に用いることができる。
としてＢ2 Ｏ3 を使用したが、溶鋼温度（１５６０℃）
未満の融点を持つ酸化物系であれば、１５６０℃以上の
高融点の酸化物の層の表面にこれを塗布することによっ
て鋳片との間の摩擦係数を低減することができ、Ｂ2 Ｏ
3 以外にも、ＰｂＯ，Ｆｅ2 ＳｉＯ4 ，ＣａＳｉＯ3 な
ども、同様な効果を得ることが実験によって確認され
た。従って、本発明では、これらの酸化物を、低融点酸
化物コーティング層に用いることができる。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、双ベル
ト式連続鋳造装置のベルト表面に融点が１５６０℃以上
の高融点材のコーティング層と、同高融点材のコーティ
ング層の表面に更に融点が１５６０℃未満の低融点酸化
物のコーティング層を設けたことによって、溶鋼の凝固
シェルを安定成長させる抜熱の安定化を実現することが
でき、また、鋳片収縮時の抵抗を減小させる摩擦係数を
大幅に低下させて鋳片の割れ発生を防止することができ
る。
ト式連続鋳造装置のベルト表面に融点が１５６０℃以上
の高融点材のコーティング層と、同高融点材のコーティ
ング層の表面に更に融点が１５６０℃未満の低融点酸化
物のコーティング層を設けたことによって、溶鋼の凝固
シェルを安定成長させる抜熱の安定化を実現することが
でき、また、鋳片収縮時の抵抗を減小させる摩擦係数を
大幅に低下させて鋳片の割れ発生を防止することができ
る。
【図１】本発明の一実施例の断面図で、図１（ａ）は鋳
鋼浸漬前、図１（ｂ）は鋳鋼浸漬中の状態を示す。
鋼浸漬前、図１（ｂ）は鋳鋼浸漬中の状態を示す。
【図２】従来の双ベルト連続鋳造装置のベルトを示す断
面図で、図２（ａ）は鋳鋼浸漬前、図２（ｂ）は鋳鋼浸
漬中の状態を示す。
面図で、図２（ａ）は鋳鋼浸漬前、図２（ｂ）は鋳鋼浸
漬中の状態を示す。
【図３】従来の振動水冷モールドをもつ連続鋳造装置の
モールド部分の断面図である。
モールド部分の断面図である。
１ ベルト ２ 高融点材の層 ３ 低融点酸化物の層 ３ａ 融体化した低融点酸化物の層 １０ 水冷ブロック ｅ メニスカス ｆ 溶鋼 ｇ 凝固シェル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−187348（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−306052（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−237058（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−123039（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−210155（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−180647（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/06 340 B22D 11/06 370
Claims (1)
- 【請求項１】 同期して回転し並行して走行し鋳型の長
辺を画成する１対のベルト表面に融点が１５６０℃以上
の高融点材コーティング層と，同高融点材コーティング
層の表面に更に融点が１５６０℃未満の低融点酸化物コ
ーティング層を設けたことを特徴とする双ベルト式連続
鋳造装置用ベルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30889691A JP2941525B2 (ja) | 1991-11-25 | 1991-11-25 | 双ベルト式連続鋳造装置用ベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30889691A JP2941525B2 (ja) | 1991-11-25 | 1991-11-25 | 双ベルト式連続鋳造装置用ベルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05138307A JPH05138307A (ja) | 1993-06-01 |
| JP2941525B2 true JP2941525B2 (ja) | 1999-08-25 |
Family
ID=17986573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30889691A Expired - Fee Related JP2941525B2 (ja) | 1991-11-25 | 1991-11-25 | 双ベルト式連続鋳造装置用ベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2941525B2 (ja) |
-
1991
- 1991-11-25 JP JP30889691A patent/JP2941525B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05138307A (ja) | 1993-06-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3955919B2 (ja) | 金属連続鋳造用鋳型の耐火材料要素の保護被覆剤と、それで保護された耐火材料要素 | |
| US4545423A (en) | Refractory coating of edge-dam blocks for the purpose of preventing longitudinal bands of sinkage in the product of a continuous casting machine | |
| JP2941525B2 (ja) | 双ベルト式連続鋳造装置用ベルト | |
| JPH07115132B2 (ja) | 双ロールによるＡｌ―Ｍｇ合金の鋳造方法 | |
| JP3380412B2 (ja) | 溶鋼の連続鋳造用鋳型 | |
| JP3389864B2 (ja) | 連続鋳造用モールドパウダー | |
| JPH01228645A (ja) | 連続鋳造鋳型における凝固シェル表面の縦割れ防止方法 | |
| JPH06339754A (ja) | 薄板の連続鋳造方法 | |
| JPS60247447A (ja) | 連続鋳造鋳塊鋳型の潤滑に関する方法と装置 | |
| JPH07185755A (ja) | 中炭素鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH03210950A (ja) | 連続鋳造用パウダー | |
| JPH06104266B2 (ja) | 高速鋳造における鋳片の縦割れ防止方法 | |
| JP2002273551A (ja) | 表面性状の優れた薄帯鋳片を連続鋳造する双ドラム式連続鋳造方法 | |
| JP3130206B2 (ja) | ベルト式連続鋳造方法 | |
| JPS62166054A (ja) | 薄板連続鋳造装置 | |
| JPS63188459A (ja) | 丸鋳片連続鋳造方法 | |
| JPH06304713A (ja) | 双ロール式連続鋳造方法 | |
| JP3546137B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH0724921B2 (ja) | 連続鋳造における湯面下凝固鋳造方法 | |
| JPS61115653A (ja) | 中炭素鋼連続鋳造法 | |
| JPH0679754B2 (ja) | ベルト式連続鋳造用浸漬ノズル | |
| KR20020052121A (ko) | 높은 응고수축량을 갖는 연속주조용 몰드플럭스 | |
| JP2000225442A (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| JPS6320141A (ja) | 薄鋳片の連続鋳造方法 | |
| JPS5855153A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19990518 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |