JP2934549B2 - 排ガスの処理方法 - Google Patents
排ガスの処理方法Info
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/68—Halogens or halogen compounds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/30—Capture or disposal of greenhouse gases of perfluorocarbons [PFC], hydrofluorocarbons [HFC] or sulfur hexafluoride [SF6]
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- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は排ガスの処理方法に関
し、特に石炭燃焼排ガスのようなＳＯ2 とＨＦを含む排
ガスの湿式の処理方法に関する。
し、特に石炭燃焼排ガスのようなＳＯ2 とＨＦを含む排
ガスの湿式の処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に知られている湿式石灰法による排
煙脱硫法を実施する場合、排ガス中には有害成分として
ＳＯｘの他にＨＦが含まれる場合がある。石炭燃焼排ガ
ス中に存在する各成分の１例を示すと、ＳＯｘが約１０
００ｐｐｍ、ＨＦが約４０ｐｐｍである。
煙脱硫法を実施する場合、排ガス中には有害成分として
ＳＯｘの他にＨＦが含まれる場合がある。石炭燃焼排ガ
ス中に存在する各成分の１例を示すと、ＳＯｘが約１０
００ｐｐｍ、ＨＦが約４０ｐｐｍである。
【０００３】このような排ガスをＣａＣＯ3 をＳＯ2 吸
収剤として湿式排ガス処理塔で処理すると次のような反
応が生ずる。 ＣａＣＯ3 ＋ＳＯ2 → ＣａＳＯ3 ＋ＣＯ2 （１） ＣａＣＯ3 ＋２ＨＦ → ＣａＦ2 ＋ＣＯ2 ＋Ｈ2 Ｏ （２）
収剤として湿式排ガス処理塔で処理すると次のような反
応が生ずる。 ＣａＣＯ3 ＋ＳＯ2 → ＣａＳＯ3 ＋ＣＯ2 （１） ＣａＣＯ3 ＋２ＨＦ → ＣａＦ2 ＋ＣＯ2 ＋Ｈ2 Ｏ （２）
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、排ガス中に
ダストが多く含まれている場合、このダスト中に含まれ
るアルミニウム成分（Ａｌ）が溶解し、ガス中からのＨ
Ｆと反応してアルミニウムフッ素錯体（以下ＡｌＦｘで
示す）を生成し、このＡｌＦｘは石灰石（ＣａＣＯ3 ）
の溶解作用を妨害することが知られている（特開昭５５
−１６７０２３号公報）。またこのために、塩基性ナト
リウム塩を添加して不具合を防止する方法が前記の公報
に示されている。
ダストが多く含まれている場合、このダスト中に含まれ
るアルミニウム成分（Ａｌ）が溶解し、ガス中からのＨ
Ｆと反応してアルミニウムフッ素錯体（以下ＡｌＦｘで
示す）を生成し、このＡｌＦｘは石灰石（ＣａＣＯ3 ）
の溶解作用を妨害することが知られている（特開昭５５
−１６７０２３号公報）。またこのために、塩基性ナト
リウム塩を添加して不具合を防止する方法が前記の公報
に示されている。
【０００５】従って、ＳＯ2 とＨＦを含む排ガスを処理
するに当たり、ＨＦ量に見合って塩基性ナトリウム塩を
添加してやれば、ＡｌＦｘに起因する不具合のない排ガ
ス処理方法として有効であることが伺い知れる。しか
し、この場合、供給されたナトリウムが吸収液中に溶存
して存在するため、排水量を減少させようとすると、吸
収液中のナトリウムの濃度が増加し、石膏として回収し
ようとする場合、回収石膏の純度が低下するおそれがあ
る。
するに当たり、ＨＦ量に見合って塩基性ナトリウム塩を
添加してやれば、ＡｌＦｘに起因する不具合のない排ガ
ス処理方法として有効であることが伺い知れる。しか
し、この場合、供給されたナトリウムが吸収液中に溶存
して存在するため、排水量を減少させようとすると、吸
収液中のナトリウムの濃度が増加し、石膏として回収し
ようとする場合、回収石膏の純度が低下するおそれがあ
る。
【０００６】また、アルカリ化合物をパルス的に添加
し、吸収液のｐＨを一時的に上昇させることにより、Ａ
ｌＦｘに起因する不具合を防止する方法も知られている
（特開昭６０−１２２０２９号公報）。
し、吸収液のｐＨを一時的に上昇させることにより、Ａ
ｌＦｘに起因する不具合を防止する方法も知られている
（特開昭６０−１２２０２９号公報）。
【０００７】たゞし、この場合には、脱硫性能が低下し
てから回復するまで、短時間ではあるが脱硫性能が低下
するおそれがある。
てから回復するまで、短時間ではあるが脱硫性能が低下
するおそれがある。
【０００８】更に上述のアルカリ添加法に共通する課題
として、排ガス中のダストが多く含まれるほどアルカリ
の過剰消費を招くことがあげられる。すなわち、ダスト
濃度が多いほど吸収液中に溶解するＡｌの量が多くな
り、生成するＡｌＦｘ濃度が増大して石灰石の溶解作用
を強く妨害することとなる。この悪影響を補うために、
添加するアルカリ量を増大させる必要があり過剰の消費
を招く。
として、排ガス中のダストが多く含まれるほどアルカリ
の過剰消費を招くことがあげられる。すなわち、ダスト
濃度が多いほど吸収液中に溶解するＡｌの量が多くな
り、生成するＡｌＦｘ濃度が増大して石灰石の溶解作用
を強く妨害することとなる。この悪影響を補うために、
添加するアルカリ量を増大させる必要があり過剰の消費
を招く。
【０００９】本発明は上記技術水準に鑑み、従来法にお
けるような不具合のないＳＯ2 とＨＦを含む排ガスの処
理方法を提供しようとするものである。
けるような不具合のないＳＯ2 とＨＦを含む排ガスの処
理方法を提供しようとするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明はＳＯ2 とＨＦと
を含む排ガスを吸収剤としてＣａＣＯ3 を用いる湿式石
灰石膏法により処理するに当たり、吸収液中の溶存アル
ミニウム及び溶存フッ素の濃度がモル比で溶存アルミニ
ウム濃度／溶存フッ素濃度≧１となるようにアルミニウ
ム含有液を該吸収液中に供給することを特徴とするＳＯ
2 とＨＦを含む排ガスの処理方法である。
を含む排ガスを吸収剤としてＣａＣＯ3 を用いる湿式石
灰石膏法により処理するに当たり、吸収液中の溶存アル
ミニウム及び溶存フッ素の濃度がモル比で溶存アルミニ
ウム濃度／溶存フッ素濃度≧１となるようにアルミニウ
ム含有液を該吸収液中に供給することを特徴とするＳＯ
2 とＨＦを含む排ガスの処理方法である。
【００１１】
【作用】本発明は上記のとおり吸収液中にアルミニウム
含有液を供給することにより該吸収液中の溶存Ａｌと溶
存Ｆの濃度比、すなわち、溶存Ａｌ濃度／溶存Ｆ濃度を
モル比で１以上に調整すると、吸収液中に生成してＣａ
ＣＯ3 の溶解阻害を起こすＡｌＦｘの悪影響を低減でき
る作用を新たに見い出したものである。
含有液を供給することにより該吸収液中の溶存Ａｌと溶
存Ｆの濃度比、すなわち、溶存Ａｌ濃度／溶存Ｆ濃度を
モル比で１以上に調整すると、吸収液中に生成してＣａ
ＣＯ3 の溶解阻害を起こすＡｌＦｘの悪影響を低減でき
る作用を新たに見い出したものである。
【００１２】すなわち、従来からＡｌＦｘを分離するた
めには前記のアルカリ化合物の添加によりｐＨを上げて
ＡｌＦｘの構成要素であるＡｌとＦをそれぞれＡｌ（Ｏ
Ｈ） 3 及びＣａＦ2 として固相に移行させて分解する方
法が知られているが、この方法には前述の課題が残され
ているため、本発明者らはこのアルカリ添加剤に替わる
方法を探索の結果、ＡｌＦｘによるＣａＣＯ3 の溶解阻
害作用が溶存Ａｌと溶存Ｆ濃度比（モル比）によって著
しく変化することを見い出し、この事実に基づいて、本
発明は溶存Ａｌと溶存Ｆ濃度比を調整することにより溶
解阻害作用の悪影響を排除できるようにしたものであ
る。
めには前記のアルカリ化合物の添加によりｐＨを上げて
ＡｌＦｘの構成要素であるＡｌとＦをそれぞれＡｌ（Ｏ
Ｈ） 3 及びＣａＦ2 として固相に移行させて分解する方
法が知られているが、この方法には前述の課題が残され
ているため、本発明者らはこのアルカリ添加剤に替わる
方法を探索の結果、ＡｌＦｘによるＣａＣＯ3 の溶解阻
害作用が溶存Ａｌと溶存Ｆ濃度比（モル比）によって著
しく変化することを見い出し、この事実に基づいて、本
発明は溶存Ａｌと溶存Ｆ濃度比を調整することにより溶
解阻害作用の悪影響を排除できるようにしたものであ
る。
【００１３】液中に溶存しているＡｌとＦは次の平衡に
よりアルミニウムフッ素錯体ＡｌＦｘを生成することが
知られている。｛例えば Chem. Eng. Comm., Vol７７，
Ｐ１３５（１９８９）｝ 下記式の＝は平衡反応を示
す。 ＡｌＦ2+ ＝ Ａｌ3+ ＋ Ｆ- （３） ＡｌＦ2 + ＝ ＡｌＦ2+ ＋ Ｆ- （４） ＡｌＦ3 ＝ ＡｌＦ2 + ＋ Ｆ- （５） ＡｌＦ4 - ＝ ＡｌＦ3 ＋ Ｆ- （６） ＡｌＦ5 2- ＝ ＡｌＦ4 - ＋ Ｆ- （７） ＡｌＦ6 3- ＝ ＡｌＦ5 2- ＋ Ｆ- （８）
よりアルミニウムフッ素錯体ＡｌＦｘを生成することが
知られている。｛例えば Chem. Eng. Comm., Vol７７，
Ｐ１３５（１９８９）｝ 下記式の＝は平衡反応を示
す。 ＡｌＦ2+ ＝ Ａｌ3+ ＋ Ｆ- （３） ＡｌＦ2 + ＝ ＡｌＦ2+ ＋ Ｆ- （４） ＡｌＦ3 ＝ ＡｌＦ2 + ＋ Ｆ- （５） ＡｌＦ4 - ＝ ＡｌＦ3 ＋ Ｆ- （６） ＡｌＦ5 2- ＝ ＡｌＦ4 - ＋ Ｆ- （７） ＡｌＦ6 3- ＝ ＡｌＦ5 2- ＋ Ｆ- （８）
【００１４】すなわちＡｌＦｘはｘ＝１〜６の多様な錯
体の形態をとり得、かつ錯体が吸収液中に存在した際に
は、石灰石の溶解を阻害する程度は各々異なることが推
定される。各々の錯体の生成率は、専ら吸収液中のモル
比で溶存Ａｌ／溶存Ｆ濃度比に支配され、同比が高いほ
どＡｌＦｘで表わされるｘは小さい錯体が多く生成され
る。
体の形態をとり得、かつ錯体が吸収液中に存在した際に
は、石灰石の溶解を阻害する程度は各々異なることが推
定される。各々の錯体の生成率は、専ら吸収液中のモル
比で溶存Ａｌ／溶存Ｆ濃度比に支配され、同比が高いほ
どＡｌＦｘで表わされるｘは小さい錯体が多く生成され
る。
【００１５】通常、Ａｌ源としては排ガス中に含まれる
フライアッシュがあり、これが吸収液に混入した際フラ
イアッシュ中にＡｌを溶出する。一方、排ガス、特に石
炭焚きの排ガス中にはＨＦガスが多く含まれており、こ
れが吸収液中に吸収されてＦ源となる。
フライアッシュがあり、これが吸収液に混入した際フラ
イアッシュ中にＡｌを溶出する。一方、排ガス、特に石
炭焚きの排ガス中にはＨＦガスが多く含まれており、こ
れが吸収液中に吸収されてＦ源となる。
【００１６】ここで、排ガス中のフライアッシュ濃度に
よりＡｌの溶出速度が支配される一方、排ガス中のＨＦ
濃度によって吸収液へのＦ供給速度が支配される。実際
の操業においては、フライアッシュ濃度とＨＦ濃度は石
英の炭種、燃焼炉の運転状況等により変動するので、こ
れに伴って上記Ａｌの溶出速度及びＦ供給速度も変動す
る。結果として吸収液中の溶存Ａｌ／溶存Ｆ比も変動し
先に述べた理由により石灰石の溶解阻害程度が変動す
る。
よりＡｌの溶出速度が支配される一方、排ガス中のＨＦ
濃度によって吸収液へのＦ供給速度が支配される。実際
の操業においては、フライアッシュ濃度とＨＦ濃度は石
英の炭種、燃焼炉の運転状況等により変動するので、こ
れに伴って上記Ａｌの溶出速度及びＦ供給速度も変動す
る。結果として吸収液中の溶存Ａｌ／溶存Ｆ比も変動し
先に述べた理由により石灰石の溶解阻害程度が変動す
る。
【００１７】本発明の方法では、吸収液中にアルミニウ
ム含有液を系外より注入するので、フライアッシュから
のＡｌの溶出速度にかかわらず吸収液中の溶存Ａｌ濃度
／溶存Ｆ濃度比を特定範囲に制御することが可能とな
る。
ム含有液を系外より注入するので、フライアッシュから
のＡｌの溶出速度にかかわらず吸収液中の溶存Ａｌ濃度
／溶存Ｆ濃度比を特定範囲に制御することが可能とな
る。
【００１８】本発明者らが新たに見い出した知見によれ
ば、溶存Ａｌ濃度／溶存Ｆ濃度比をモル比で１以上の範
囲に調整することによりＡｌＦｘによる石灰石の溶解阻
害を著しく低減し、かつこの効果を安定に保持すること
が判明した。
ば、溶存Ａｌ濃度／溶存Ｆ濃度比をモル比で１以上の範
囲に調整することによりＡｌＦｘによる石灰石の溶解阻
害を著しく低減し、かつこの効果を安定に保持すること
が判明した。
【００１９】上記モル比が１より小さいと、前述の
（３）〜（８）式で表わした錯体ＡｌＦｘのうち、ｘが
比較的大きい錯体の占める割合が多くなって石灰石の溶
解を阻害する程度が大となると推定される。
（３）〜（８）式で表わした錯体ＡｌＦｘのうち、ｘが
比較的大きい錯体の占める割合が多くなって石灰石の溶
解を阻害する程度が大となると推定される。
【００２０】供給するＡｌ源としては、Ａｌを含む硫酸
アルミニウム、塩化アルミニウムなどの塩が使用でき
る。また、Ａｌを含む化合物よりＡｌを溶出して二次的
に得た溶液、例えばフライアッシュを硫酸で溶出させて
得たＡｌ含有液なども使用可能である。
アルミニウム、塩化アルミニウムなどの塩が使用でき
る。また、Ａｌを含む化合物よりＡｌを溶出して二次的
に得た溶液、例えばフライアッシュを硫酸で溶出させて
得たＡｌ含有液なども使用可能である。
【００２１】
【実施例】本発明の一実施例を図１によって説明する。
小型微粉炭焚き（図示省略）からの排ガスを２００ｍ3
Ｎ／ｈ分取し、図１に示す排ガス処理方法によって処理
した。被処理排ガスの温度は熱交換器（図示省略）によ
って入口温度を１１０℃、ダスト濃度はバグフィルタ
（図示省略）により約２００ｍｇ／ｍ3 Ｎに調整されて
いる。
小型微粉炭焚き（図示省略）からの排ガスを２００ｍ3
Ｎ／ｈ分取し、図１に示す排ガス処理方法によって処理
した。被処理排ガスの温度は熱交換器（図示省略）によ
って入口温度を１１０℃、ダスト濃度はバグフィルタ
（図示省略）により約２００ｍｇ／ｍ3 Ｎに調整されて
いる。
【００２２】入口ＳＯ2 濃度は２５００ｐｐｍ、ＨＦ濃
度は５５ｐｐｍであった。被処理排ガスはライン１より
吸収塔２に導入され、ＳＯ2 、ＨＦ及びダストがガス中
より除去された後、ライン３より排出される。吸収塔２
塔底には吸収液を保有するスラリータンク４が設けら
れ、吸収液はスラリータンク４から吸収液ポンプ５によ
り吸収塔２の塔頂に送られる。吸収液で排ガスと接触し
た吸収液は再びスラリータンク４に循環される。
度は５５ｐｐｍであった。被処理排ガスはライン１より
吸収塔２に導入され、ＳＯ2 、ＨＦ及びダストがガス中
より除去された後、ライン３より排出される。吸収塔２
塔底には吸収液を保有するスラリータンク４が設けら
れ、吸収液はスラリータンク４から吸収液ポンプ５によ
り吸収塔２の塔頂に送られる。吸収液で排ガスと接触し
た吸収液は再びスラリータンク４に循環される。
【００２３】ＣａＣＯ3 スラリーはライン６よりスラリ
ータンク４に供給されており、この際のＣａＣＯ3 スラ
リー供給流量は吸収塔より排出されるライン３のガス中
のＳＯ2 濃度が１００ｐｐｍとなるよう調節計８を介し
て流量調節弁７によって自動調整される。
ータンク４に供給されており、この際のＣａＣＯ3 スラ
リー供給流量は吸収塔より排出されるライン３のガス中
のＳＯ2 濃度が１００ｐｐｍとなるよう調節計８を介し
て流量調節弁７によって自動調整される。
【００２４】一方、硫酸アルミニウム溶液はライン９よ
りスラリータンク４に供給され、その流量は流量調節弁
１０によって調整される。この際、吸収液ライン中の溶
存Ａｌ及びＦ濃度を各々分析計１１、分析計１２で分析
した結果は演算器１３に入力され、溶存Ａｌ濃度／溶存
Ｆ濃度（モル比）が予め設定したモル比となるよう出力
される信号に従って流量調節弁１０の開度が調整され
る。すなわち、上述の制御機構により吸収液スラリー中
の溶存Ａｌ濃度／溶存Ｆ濃度比は設定値に常時調整され
る。
りスラリータンク４に供給され、その流量は流量調節弁
１０によって調整される。この際、吸収液ライン中の溶
存Ａｌ及びＦ濃度を各々分析計１１、分析計１２で分析
した結果は演算器１３に入力され、溶存Ａｌ濃度／溶存
Ｆ濃度（モル比）が予め設定したモル比となるよう出力
される信号に従って流量調節弁１０の開度が調整され
る。すなわち、上述の制御機構により吸収液スラリー中
の溶存Ａｌ濃度／溶存Ｆ濃度比は設定値に常時調整され
る。
【００２５】またスラリータンク４には、一定量の酸化
用空気がライン１４により導入される。
用空気がライン１４により導入される。
【００２６】吸収液ポンプ５により吸収塔２の塔頂に供
給される吸収液の一部はライン１５より抜き出され、遠
心分離機（図示省略）により石膏が副生物として系外に
取出される。
給される吸収液の一部はライン１５より抜き出され、遠
心分離機（図示省略）により石膏が副生物として系外に
取出される。
【００２７】以上の条件にて、スラリー中の溶存Ａｌ濃
度／溶存Ｆ濃度比の設定値を変えて、定常運転を実施し
たところ、いずれも出口ガス中のＳＯ2 は１００ｐｐｍ
で安定に運転できた。また得られた副生石膏の純度を分
析したところ、表１の結果を得た。
度／溶存Ｆ濃度比の設定値を変えて、定常運転を実施し
たところ、いずれも出口ガス中のＳＯ2 は１００ｐｐｍ
で安定に運転できた。また得られた副生石膏の純度を分
析したところ、表１の結果を得た。
【表１】
【００２８】表１より溶存Ａｌ濃度／溶存Ｆ濃度（モル
比）の大となるに従って副生石膏純度が上昇し、同比が
１．０以上では高純度で安定することが判明した。
比）の大となるに従って副生石膏純度が上昇し、同比が
１．０以上では高純度で安定することが判明した。
【００２９】（比較例）前記実施例と同一の装置、ガス
条件にて調節弁１０をマニュアルで全閉として硫酸アル
ミニウム溶液の供給を停止して実験を行った。出口ＳＯ
2 濃度を実施例と同一に１００ｐｐｍとして運転した際
に得られた副生石膏の純度は７８．０（ｗｔ％）であ
り、実施例と同一脱硫率であったにもかかわらず得られ
た副生石膏の純度は極めて低かった。
条件にて調節弁１０をマニュアルで全閉として硫酸アル
ミニウム溶液の供給を停止して実験を行った。出口ＳＯ
2 濃度を実施例と同一に１００ｐｐｍとして運転した際
に得られた副生石膏の純度は７８．０（ｗｔ％）であ
り、実施例と同一脱硫率であったにもかかわらず得られ
た副生石膏の純度は極めて低かった。
【００３０】
【発明の効果】本発明により、排ガス中のＨＦとダスト
に起因する悪影響を除外し、ＣａＣＯ 3 の活性を維持
し、高脱硫率と高純度副生石膏を確保することができ
る。
に起因する悪影響を除外し、ＣａＣＯ 3 の活性を維持
し、高脱硫率と高純度副生石膏を確保することができ
る。
【図１】本発明の一実施例の説明図
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大島 道雄 神奈川県横浜市中区錦町12番地 三菱重 工業株式会社 横浜研究所内 (72)発明者 岩下 浩一郎 東京都千代田区丸の内二丁目５番１号 三菱重工業株式会社本社内 (56)参考文献 特開 昭56−65615（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−124530（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−270594（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−47119（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−114334（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−167023（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−122029（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B01D 53/34
Claims (1)
- 【請求項１】 ＳＯ2 とＨＦとを含む排ガスを吸収剤と
してＣａＣＯ3 を用いる湿式石灰石膏法により処理する
に当たり、吸収液中の溶存アルミニウム及び溶存フッ素
の濃度がモル比で溶存アルミニウム濃度／溶存フッ素濃
度≧１となるようにアルミニウム含有液を該吸収液中に
供給することを特徴とするＳＯ2 とＨＦを含む排ガスの
処理方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4017677A JP2934549B2 (ja) | 1992-02-03 | 1992-02-03 | 排ガスの処理方法 |
| CS924067A CZ283173B6 (cs) | 1992-02-03 | 1992-12-31 | Způsob čištění kouřových plynů |
| SK4067-92A SK279543B6 (sk) | 1992-02-03 | 1992-12-31 | Spôsob čistenia dymových plynov |
| EP19930100605 EP0554691B1 (en) | 1992-02-03 | 1993-01-16 | Process for treating flue gas |
| DK93100605T DK0554691T3 (da) | 1992-02-03 | 1993-01-16 | Fremgangsmåde til behandling af røggas |
| ES93100605T ES2085059T3 (es) | 1992-02-03 | 1993-01-16 | Procedimiento para tratar gas de chimenea. |
| DE1993601936 DE69301936T2 (de) | 1992-02-03 | 1993-01-16 | Verfahren zur Behandlung von Rauchgas |
| TR00092/93A TR28147A (tr) | 1992-02-03 | 1993-02-02 | Duman gazinin islenmesi icin bir islem. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4017677A JP2934549B2 (ja) | 1992-02-03 | 1992-02-03 | 排ガスの処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05212240A JPH05212240A (ja) | 1993-08-24 |
| JP2934549B2 true JP2934549B2 (ja) | 1999-08-16 |
Family
ID=11950486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4017677A Expired - Fee Related JP2934549B2 (ja) | 1992-02-03 | 1992-02-03 | 排ガスの処理方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
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