JP2925506B2 - パワートランスミッション制御装置 - Google Patents
パワートランスミッション制御装置Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/02—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing characterised by the signals used
- F16H61/0202—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing characterised by the signals used the signals being electric
- F16H61/0204—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing characterised by the signals used the signals being electric for gearshift control, e.g. control functions for performing shifting or generation of shift signal
- F16H61/0206—Layout of electro-hydraulic control circuits, e.g. arrangement of valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H2200/00—Transmissions for multiple ratios
- F16H2200/20—Transmissions using gears with orbital motion
- F16H2200/2002—Transmissions using gears with orbital motion characterised by the number of sets of orbital gears
- F16H2200/201—Transmissions using gears with orbital motion characterised by the number of sets of orbital gears with three sets of orbital gears
-
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
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- F16H61/684—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for stepped gearings without interruption of drive
- F16H61/686—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for stepped gearings without interruption of drive with orbital gears
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Transmission Device (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はギヤ比の確立及びそ
の変更を行うためのパワートランスミッション制御装置
に関する。
の変更を行うためのパワートランスミッション制御装置
に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動シフト型式のパワートランスミッシ
ョンは自動車のエンジンとタイヤ等の接地手段との間で
選択的に確立される複数のギヤ比を有する。ギヤ比はク
ラッチやブレーキの如き液圧作動摩擦装置により確立さ
れる。これら摩擦装置の係合及び係合解除はそれぞれの
摩擦装置の作動ピストンに対する液圧流体の直接の出入
りを行わせる弁機構により制御される。弁機構は制御圧
力及び制御バネによりアップシフト位置とダウンシフト
位置との間で制御されていた。制御圧力はガバナーやス
ロットル弁の如き機械的な機構又はソレノイドの如き電
気的な素子により得ることができる。
ョンは自動車のエンジンとタイヤ等の接地手段との間で
選択的に確立される複数のギヤ比を有する。ギヤ比はク
ラッチやブレーキの如き液圧作動摩擦装置により確立さ
れる。これら摩擦装置の係合及び係合解除はそれぞれの
摩擦装置の作動ピストンに対する液圧流体の直接の出入
りを行わせる弁機構により制御される。弁機構は制御圧
力及び制御バネによりアップシフト位置とダウンシフト
位置との間で制御されていた。制御圧力はガバナーやス
ロットル弁の如き機械的な機構又はソレノイドの如き電
気的な素子により得ることができる。
【０００３】
【発明の構成並びに作用効果】本発明は、２つの可変圧
力制御弁から選択的な摩擦装置へ液圧流体を供給して摩
擦装置の係合及び係合解除を制御するように選択的に位
置決めされる３つのリレー弁を有する改善された電気液
圧制御装置を備えるパワートランスミッションを提供す
る。
力制御弁から選択的な摩擦装置へ液圧流体を供給して摩
擦装置の係合及び係合解除を制御するように選択的に位
置決めされる３つのリレー弁を有する改善された電気液
圧制御装置を備えるパワートランスミッションを提供す
る。
【０００４】すなわち、本発明に係るパワートランスミ
ッションは、６つの前進駆動比と１つの後進駆動比とを
選択的に確立させるために選択的に係合可能な第１ない
し第５の流体作動摩擦装置(以下に述べる実施形態にお
いて参照番号Ｃ１−Ｃ５で示す）を有するギヤ機構（１
６）と；流体作動摩擦装置を選択的に係合及び係合解除
するための電気液圧制御手段とを有し、該電気液圧手段
が、流体圧力源（５０）と；それぞれ第１位置及び第２
位置へ選択的に移動できる第１シフト弁（６６）、第２
シフト弁（６４）及び第３シフト弁（８８）と；上記各
シフト弁をそれぞれの第１位置へ押圧するためのバネ手
段（１７２、１３８、１５２）と；上記第１、第２及び
第３シフト弁を上記第２位置へ押圧するために加圧流体
を当該第１、第２及び第３シフト弁にそれぞれ選択的に
供給するように付勢可能な第１ソレノイド弁（７８）、
第２ソレノイド弁（７４）及び第３ソレノイド弁（７
６）と；制御された圧力流体を送るための第１比例圧力
弁（５６）及び第２比例圧力弁（５４）と；前進ギヤ比
のときには上記第１及び第２流体作動摩擦装置（Ｃ１、
Ｃ２）へ加圧流体を選択的に供給すると共に，後進ギヤ
比のときには第１及び第２流体作動摩擦装置から加圧流
体を排除するためセレクタ弁手段（１３２）と；を有
し、上記第１シフト弁（６６）は、上記第１位置にある
ときは、上記流体圧力源（５０）と上記セレクタ弁手段
（１３２）との間、上記第２シフト弁（６４）と第４流
体作動摩擦装置（Ｃ４）との間、及び、上記第２シフト
弁（６４）と第３シフト弁（８８）との間での加圧流体
の連通を可能にし、また、当該第１シフト弁が上記第２
位置にあるときは、上記流体圧力源と上記第３シフト弁
（８８）との間、上記第２シフト弁（６４）と上記セレ
クタ弁手段との間、及び、上記第３シフト弁（８８）と
第４流体作動摩擦装置（Ｃ４）との間での加圧流体の連
通を可能にし、第２シフト弁（６４）は、上記第１位置
にあるときには、上記第１比例圧力弁（５６）と該第１
シフト弁（６６）との間の加圧流体の連通を可能とし
て、第１及び第３シフト弁（６６，８８）が上記第１位
置にあるときに、上記セレクタ弁手段(１３２)を介して
第２流体作動摩擦装置（C2）への加圧流体の分配を行
い、第１シフト弁（６６）が上記第２位置にあるとき
に、上記セレクタ手段（１３２）を介して第１流体作動
摩擦装置（C１）への加圧流体の分配を行うようになさ
れており、上記第１シフト弁（８８）が上記第１位置に
あるときには上記第４流体作動摩擦装置（C4）から加圧
流体を排除し、更に、上記第１シフト弁(６６)が上記第
２位置にあり且つ上記第３シフト弁が第１位置にあると
きには、第４流体作動摩擦装置（C４）から加圧流体を
排除するようになされており、また、当該第２シフト弁
が上記第２位置にあるときは、上記第１比例圧力弁（５
６）と上記第１シフト弁（６６）との間の加圧流体の連
通を可能とし、第１シフト弁が上記第１位置にあるとき
には、上記第４流体作動摩擦装置（C4）への加圧流体の
分配を行い、上記第１シフト弁が上記第２位置にあると
きには第３シフト弁（８８）への加圧流体の分配を行う
ようになされており、第３シフト弁（８８）は、上記第
１位置にあるときには、上記第２比例圧力弁（５４）と
上記第３流体作動摩擦装置（C3）との間の加圧流体の連
通を可能とし、また、上記流体圧力源と上記セレクタ弁
手段(１３２)との間の加圧流体の連通を可能として上記
第１シフト弁(６４)が上記第２位置にあるときには上記
第２流体作動摩擦装置への加圧流体の分配を行い、ま
た、上記第１シフト弁及び第２シフト弁が上記第２位置
にあるときには上記第１シフト弁への加圧流体の分配を
可能として、上記第４流体作動摩擦装置（C４）への加
圧流体の分配を行い、上記第１及び第２シフト弁が上記
第１位置にあるときには上記第１比例圧力弁から上記セ
レクタ弁手段への加圧流体の分配を可能として、第２流
体作動摩擦装置(C２)への加圧流体の分配を行い、当該
第３シフト弁(８８)が上記第２位置にあるときには、上
記第２比例圧力弁(５４)から第５流体作動摩擦装置（C
5）への加圧流体の分配を行い、また、上記第１シフト
弁及び第２シフト弁が上記第２位置にあるときには、上
記第１比例圧力弁及び第１シフト弁を通して第３流体作
動摩擦装置への加圧流体の分配を行い、上記第１シフト
弁が上記第２位置にあるときには、上記第４流体作動摩
擦装置の加圧流体を排除するようにしてあり、上記第
１、第２、及び、第３シフト弁、第１及び第２比例圧力
弁、並びに、上記セレクタ弁手段が駆動比を変えるため
に共働して上記流体作動摩擦装置から所要の一対の流体
作動摩擦装置を係合させることにより上記６つの前進駆
動比と１つの後進駆動比を得るようにしてあることを特
徴とする。
ッションは、６つの前進駆動比と１つの後進駆動比とを
選択的に確立させるために選択的に係合可能な第１ない
し第５の流体作動摩擦装置(以下に述べる実施形態にお
いて参照番号Ｃ１−Ｃ５で示す）を有するギヤ機構（１
６）と；流体作動摩擦装置を選択的に係合及び係合解除
するための電気液圧制御手段とを有し、該電気液圧手段
が、流体圧力源（５０）と；それぞれ第１位置及び第２
位置へ選択的に移動できる第１シフト弁（６６）、第２
シフト弁（６４）及び第３シフト弁（８８）と；上記各
シフト弁をそれぞれの第１位置へ押圧するためのバネ手
段（１７２、１３８、１５２）と；上記第１、第２及び
第３シフト弁を上記第２位置へ押圧するために加圧流体
を当該第１、第２及び第３シフト弁にそれぞれ選択的に
供給するように付勢可能な第１ソレノイド弁（７８）、
第２ソレノイド弁（７４）及び第３ソレノイド弁（７
６）と；制御された圧力流体を送るための第１比例圧力
弁（５６）及び第２比例圧力弁（５４）と；前進ギヤ比
のときには上記第１及び第２流体作動摩擦装置（Ｃ１、
Ｃ２）へ加圧流体を選択的に供給すると共に，後進ギヤ
比のときには第１及び第２流体作動摩擦装置から加圧流
体を排除するためセレクタ弁手段（１３２）と；を有
し、上記第１シフト弁（６６）は、上記第１位置にある
ときは、上記流体圧力源（５０）と上記セレクタ弁手段
（１３２）との間、上記第２シフト弁（６４）と第４流
体作動摩擦装置（Ｃ４）との間、及び、上記第２シフト
弁（６４）と第３シフト弁（８８）との間での加圧流体
の連通を可能にし、また、当該第１シフト弁が上記第２
位置にあるときは、上記流体圧力源と上記第３シフト弁
（８８）との間、上記第２シフト弁（６４）と上記セレ
クタ弁手段との間、及び、上記第３シフト弁（８８）と
第４流体作動摩擦装置（Ｃ４）との間での加圧流体の連
通を可能にし、第２シフト弁（６４）は、上記第１位置
にあるときには、上記第１比例圧力弁（５６）と該第１
シフト弁（６６）との間の加圧流体の連通を可能とし
て、第１及び第３シフト弁（６６，８８）が上記第１位
置にあるときに、上記セレクタ弁手段(１３２)を介して
第２流体作動摩擦装置（C2）への加圧流体の分配を行
い、第１シフト弁（６６）が上記第２位置にあるとき
に、上記セレクタ手段（１３２）を介して第１流体作動
摩擦装置（C１）への加圧流体の分配を行うようになさ
れており、上記第１シフト弁（８８）が上記第１位置に
あるときには上記第４流体作動摩擦装置（C4）から加圧
流体を排除し、更に、上記第１シフト弁(６６)が上記第
２位置にあり且つ上記第３シフト弁が第１位置にあると
きには、第４流体作動摩擦装置（C４）から加圧流体を
排除するようになされており、また、当該第２シフト弁
が上記第２位置にあるときは、上記第１比例圧力弁（５
６）と上記第１シフト弁（６６）との間の加圧流体の連
通を可能とし、第１シフト弁が上記第１位置にあるとき
には、上記第４流体作動摩擦装置（C4）への加圧流体の
分配を行い、上記第１シフト弁が上記第２位置にあると
きには第３シフト弁（８８）への加圧流体の分配を行う
ようになされており、第３シフト弁（８８）は、上記第
１位置にあるときには、上記第２比例圧力弁（５４）と
上記第３流体作動摩擦装置（C3）との間の加圧流体の連
通を可能とし、また、上記流体圧力源と上記セレクタ弁
手段(１３２)との間の加圧流体の連通を可能として上記
第１シフト弁(６４)が上記第２位置にあるときには上記
第２流体作動摩擦装置への加圧流体の分配を行い、ま
た、上記第１シフト弁及び第２シフト弁が上記第２位置
にあるときには上記第１シフト弁への加圧流体の分配を
可能として、上記第４流体作動摩擦装置（C４）への加
圧流体の分配を行い、上記第１及び第２シフト弁が上記
第１位置にあるときには上記第１比例圧力弁から上記セ
レクタ弁手段への加圧流体の分配を可能として、第２流
体作動摩擦装置(C２)への加圧流体の分配を行い、当該
第３シフト弁(８８)が上記第２位置にあるときには、上
記第２比例圧力弁(５４)から第５流体作動摩擦装置（C
5）への加圧流体の分配を行い、また、上記第１シフト
弁及び第２シフト弁が上記第２位置にあるときには、上
記第１比例圧力弁及び第１シフト弁を通して第３流体作
動摩擦装置への加圧流体の分配を行い、上記第１シフト
弁が上記第２位置にあるときには、上記第４流体作動摩
擦装置の加圧流体を排除するようにしてあり、上記第
１、第２、及び、第３シフト弁、第１及び第２比例圧力
弁、並びに、上記セレクタ弁手段が駆動比を変えるため
に共働して上記流体作動摩擦装置から所要の一対の流体
作動摩擦装置を係合させることにより上記６つの前進駆
動比と１つの後進駆動比を得るようにしてあることを特
徴とする。
【０００５】本発明に係る装置では、第１及び第２比例
圧力弁を用いることにより、それらから供給する流体圧
力を増減制御することができる。従って、例えば以下に
述べる実施形態でも詳細に説明するように、ある１つの
前進駆動比において、第１比例圧力弁から加圧流体を供
給して１つの流体作動摩擦装置を係合状態としておき、
次にその１つの前進駆動比から次の前進駆動比への変化
を行う場合、該１つの流体作動摩擦装置を係合解除する
のに、第１比例圧力弁と該流体作動摩擦装置との流体連
通状態はそのままにしておいて、同第１比例圧力弁から
の流体圧力を減圧すれば、当該流体作動摩擦装置を係合
解除状態とすることができる。すなわち、流体作動摩擦
装置の係合及び係合解除を生じさせるのに、その流体作
動摩擦装置と比例圧力弁との流体連通状態を変えずに行
うことができる。
圧力弁を用いることにより、それらから供給する流体圧
力を増減制御することができる。従って、例えば以下に
述べる実施形態でも詳細に説明するように、ある１つの
前進駆動比において、第１比例圧力弁から加圧流体を供
給して１つの流体作動摩擦装置を係合状態としておき、
次にその１つの前進駆動比から次の前進駆動比への変化
を行う場合、該１つの流体作動摩擦装置を係合解除する
のに、第１比例圧力弁と該流体作動摩擦装置との流体連
通状態はそのままにしておいて、同第１比例圧力弁から
の流体圧力を減圧すれば、当該流体作動摩擦装置を係合
解除状態とすることができる。すなわち、流体作動摩擦
装置の係合及び係合解除を生じさせるのに、その流体作
動摩擦装置と比例圧力弁との流体連通状態を変えずに行
うことができる。
【０００６】
【発明の実施の形態】図１に示すパワートレイン（動力
列）１０はエンジン１２と、トルクコンバータ／電気液
圧制御子１４と、多段速度遊星ギヤ機構１６とを有す
る。
列）１０はエンジン１２と、トルクコンバータ／電気液
圧制御子１４と、多段速度遊星ギヤ機構１６とを有す
る。
【０００７】エンジン１２及びトルクコンバータ１４は
普通の装置であり、遊星ギヤ機構１６は好ましくは米国
特許第４，０７０，９２７号明細書に開示されたように
構成される。
普通の装置であり、遊星ギヤ機構１６は好ましくは米国
特許第４，０７０，９２７号明細書に開示されたように
構成される。
【０００８】遊星ギヤ機構１６はトルクコンバータ１４
を介してエンジン１２により駆動せしめられる入力ハブ
１８を有する。入力ハブ１８は第１遊星ギヤセット２２
の一部であるサンギヤ２０に常に駆動連結されている。
遊星ギヤ機構１６はまた、遊星セット２４、２６を有す
る。遊星セット２２はブレーキＣ３を介して固定部(gro
und)に選択的に接続されるリングギヤ２８と、ピニオン
ギヤ３２を支持し、遊星セット２４の一部であるリング
ギヤ３４に接続されたキャリヤ素子３０とを有する。リ
ングギヤ３４はブレーキＣ４により固定部に選択的に接
続される。
を介してエンジン１２により駆動せしめられる入力ハブ
１８を有する。入力ハブ１８は第１遊星ギヤセット２２
の一部であるサンギヤ２０に常に駆動連結されている。
遊星ギヤ機構１６はまた、遊星セット２４、２６を有す
る。遊星セット２２はブレーキＣ３を介して固定部(gro
und)に選択的に接続されるリングギヤ２８と、ピニオン
ギヤ３２を支持し、遊星セット２４の一部であるリング
ギヤ３４に接続されたキャリヤ素子３０とを有する。リ
ングギヤ３４はブレーキＣ４により固定部に選択的に接
続される。
【０００９】遊星セット２４はまた、クラッチＣ１に接
続されたサンギヤ３６を有し、クラッチＣ１はサンギヤ
３６をハブ１８に接続するように選択的に作動できる。
遊星セット２４は更に、キャリヤ部材３８を備え、この
キャリヤ部材はクラッチＣ２によりハブ１８に選択的に
接続でき、選択的に係合可能なブレーキＣ５により固定
部に接続できる。ブレーキＣ５は遊星セット２６の一部
であるリングギヤ４０を固定部に接続させることもでき
る。
続されたサンギヤ３６を有し、クラッチＣ１はサンギヤ
３６をハブ１８に接続するように選択的に作動できる。
遊星セット２４は更に、キャリヤ部材３８を備え、この
キャリヤ部材はクラッチＣ２によりハブ１８に選択的に
接続でき、選択的に係合可能なブレーキＣ５により固定
部に接続できる。ブレーキＣ５は遊星セット２６の一部
であるリングギヤ４０を固定部に接続させることもでき
る。
【００１０】遊星セット２６は、サンギヤ３６と共にク
ラッチＣ１により接続されたサンギヤ４２と、複数個の
ピニオン４６を回転可能な状態で支持するキャリヤ部材
４４とを有する。キャリヤ部材４４は車輪又はトラック
（図示せず）の如き普通の接地手段に接続されたトラン
スミッション出力シャフト４８に接続している。
ラッチＣ１により接続されたサンギヤ４２と、複数個の
ピニオン４６を回転可能な状態で支持するキャリヤ部材
４４とを有する。キャリヤ部材４４は車輪又はトラック
（図示せず）の如き普通の接地手段に接続されたトラン
スミッション出力シャフト４８に接続している。
【００１１】図１に示す遊星ギヤ機構１６は、クラッチ
Ｃ１、Ｃ２及びブレーキＣ３、Ｃ４、Ｃ５の選択的な係
合及び係合解除時に、６つの前進ギヤ比（駆動比）と、
ニュートラル状態と、後進ギヤ比（駆動比）とを提供す
る。第１前進ギヤ比はクラッチＣ１及びブレーキＣ５の
係合により得られる。第１前進ギヤ比から第２前進ギヤ
比への変更はブレーキＣ５の係合を解除し、ブレーキＣ
４を係合させることにより達成される。第２前進ギヤ比
から第３前進ギヤ比への変更はブレーキＣ４の係合を解
除し、ブレーキＣ３を係合させることにより達成され
る。第４前進ギヤ比はブレーキＣ３の係合を解除し、ク
ラッチＣ２を係合させることにより得られる。第５前進
ギヤ比はクラッチＣ１とブレーキＣ３とを交代すること
により得られる。この第５前進ギヤ比はハブ１８と出力
シャフト４８との間にオーバードライブを提供する。第
６前進ギヤ比（最速ギヤ比）は、クラッチＣ２を係合さ
せた状態で、ブレーキＣ３とブレーキＣ４とを交代する
ことにより得られる。
Ｃ１、Ｃ２及びブレーキＣ３、Ｃ４、Ｃ５の選択的な係
合及び係合解除時に、６つの前進ギヤ比（駆動比）と、
ニュートラル状態と、後進ギヤ比（駆動比）とを提供す
る。第１前進ギヤ比はクラッチＣ１及びブレーキＣ５の
係合により得られる。第１前進ギヤ比から第２前進ギヤ
比への変更はブレーキＣ５の係合を解除し、ブレーキＣ
４を係合させることにより達成される。第２前進ギヤ比
から第３前進ギヤ比への変更はブレーキＣ４の係合を解
除し、ブレーキＣ３を係合させることにより達成され
る。第４前進ギヤ比はブレーキＣ３の係合を解除し、ク
ラッチＣ２を係合させることにより得られる。第５前進
ギヤ比はクラッチＣ１とブレーキＣ３とを交代すること
により得られる。この第５前進ギヤ比はハブ１８と出力
シャフト４８との間にオーバードライブを提供する。第
６前進ギヤ比（最速ギヤ比）は、クラッチＣ２を係合さ
せた状態で、ブレーキＣ３とブレーキＣ４とを交代する
ことにより得られる。
【００１２】ニュートラル状態はすべての摩擦装置の係
合を解除することにより得られる。しかし、ニュートラ
ル状態中に、必要なら、ブレーキＣ５を係合させてトラ
ンスミッションの基本的な作動状態を確立することがで
きる。後進ギヤ比はブレーキＣ３、Ｃ５の係合により得
られる。後進ギヤ比中は、ハブ１８からの入力ドライブ
はサンギヤ２０に直接伝わり、遊星セット２４がトラン
スミッションのギヤ比において後進機能を提供する。上
述の米国特許第４，０７０，９２７号明細書はこの遊星
ギヤ機構の作動及び構成を一層詳細に説明している。
合を解除することにより得られる。しかし、ニュートラ
ル状態中に、必要なら、ブレーキＣ５を係合させてトラ
ンスミッションの基本的な作動状態を確立することがで
きる。後進ギヤ比はブレーキＣ３、Ｃ５の係合により得
られる。後進ギヤ比中は、ハブ１８からの入力ドライブ
はサンギヤ２０に直接伝わり、遊星セット２４がトラン
スミッションのギヤ比において後進機能を提供する。上
述の米国特許第４，０７０，９２７号明細書はこの遊星
ギヤ機構の作動及び構成を一層詳細に説明している。
【００１３】遊星ギヤ機構１６のクラッチ及びブレーキ
は図２、３に示すような電気液圧制御装置により分配さ
れる液圧流体によって制御される。電気液圧制御装置は
メイン圧力通路即ち高圧通路５２に流体を分配する普通
の液圧容積式ポンプ及び調整弁５０を有する。通路５２
内の流体圧力はトルクコンバータ１４に普通の方法で組
み込まれたコンバータクラッチ（図示せず）の係合及び
係合解除を制御するパルス幅変調ソレノイド弁５３へ供
給される。メイン通路５２は圧力制御弁５４及び圧力制
御弁５６を介して流体圧力を導く。
は図２、３に示すような電気液圧制御装置により分配さ
れる液圧流体によって制御される。電気液圧制御装置は
メイン圧力通路即ち高圧通路５２に流体を分配する普通
の液圧容積式ポンプ及び調整弁５０を有する。通路５２
内の流体圧力はトルクコンバータ１４に普通の方法で組
み込まれたコンバータクラッチ（図示せず）の係合及び
係合解除を制御するパルス幅変調ソレノイド弁５３へ供
給される。メイン通路５２は圧力制御弁５４及び圧力制
御弁５６を介して流体圧力を導く。
【００１４】メイン通路５２内の流体はフィルタ５８を
通り、通路５２内の流体と同じ圧力レベルを有するメイ
ン通路６０へ流入する。通路６０内の流体は圧力制御弁
６２及び一対のリレー弁即ちシフト弁６４、６６に通じ
る。圧力制御弁６２は出力通路６８を有し、この通路
は、通路６０からの減圧した圧力流体をパルス幅ソレノ
イド弁５３、ソレノイド弁７０、ソレノイド弁７２、ソ
レノイド弁７４、ソレノイド弁７６及びソレノイド弁７
８へ供給する。
通り、通路５２内の流体と同じ圧力レベルを有するメイ
ン通路６０へ流入する。通路６０内の流体は圧力制御弁
６２及び一対のリレー弁即ちシフト弁６４、６６に通じ
る。圧力制御弁６２は出力通路６８を有し、この通路
は、通路６０からの減圧した圧力流体をパルス幅ソレノ
イド弁５３、ソレノイド弁７０、ソレノイド弁７２、ソ
レノイド弁７４、ソレノイド弁７６及びソレノイド弁７
８へ供給する。
【００１５】圧力制御弁６２は普通の下流側圧力調整弁
であり、通路６０内の圧力が所定レベル又はそれ以上に
なる毎に、通路６８内の圧力が弁６２へフィードバック
されて弁を閉じ、通路６８内の圧力を一定値に制限す
る。
であり、通路６０内の圧力が所定レベル又はそれ以上に
なる毎に、通路６８内の圧力が弁６２へフィードバック
されて弁を閉じ、通路６８内の圧力を一定値に制限す
る。
【００１６】ソレノイド弁７０、７２は、ソレノイド弁
７０、７２のコイルに流れる電流に応じて変化する可変
圧力出力を提供する普通のソレノイド弁である。これら
の弁は周知の方法で作動し、ソレノイド弁７０が通路８
０内に可変圧力を発生させ、ソレノイド弁７２が通路８
２内に可変圧力を発生させる。通路８０内の圧力は圧力
制御弁５４に通じる。この弁５４は通路５２からクラッ
チ送り（フィード）通路８６への流体の分配を制御する
ために通路８０内の可変圧力に応答して作動するスプー
ル弁８４を有する。
７０、７２のコイルに流れる電流に応じて変化する可変
圧力出力を提供する普通のソレノイド弁である。これら
の弁は周知の方法で作動し、ソレノイド弁７０が通路８
０内に可変圧力を発生させ、ソレノイド弁７２が通路８
２内に可変圧力を発生させる。通路８０内の圧力は圧力
制御弁５４に通じる。この弁５４は通路５２からクラッ
チ送り（フィード）通路８６への流体の分配を制御する
ために通路８０内の可変圧力に応答して作動するスプー
ル弁８４を有する。
【００１７】クラッチ送り通路８６内の圧力はリレー弁
即ちシフト弁８８へ分配され、また、通路８６内の出力
圧力を通路８０内の圧力に比例する値に制限するために
スプール弁８４に作用するように導かれる。従って、通
路８０内の圧力が増大するにつれて、通路８６内の圧力
は増大する。
即ちシフト弁８８へ分配され、また、通路８６内の出力
圧力を通路８０内の圧力に比例する値に制限するために
スプール弁８４に作用するように導かれる。従って、通
路８０内の圧力が増大するにつれて、通路８６内の圧力
は増大する。
【００１８】通路８２は弁５６に連通し、流体が弁スプ
ール９０に作用して、メイン通路５２からリレー弁６４
に接続したクラッチ送り通路９２への流体の分配を制御
する。弁５６は弁５４の機能とは反対の機能を有する。
換言すれば、通路８２内の圧力が増大すると、通路９２
内の圧力が減少する。通路８２内の圧力は弁スプール９
０に作用し、この弁スプールにより通路５２、９０間の
作動即ち流体分配を遮断させる。通路８２内の圧力が減
少すると、通路６８内の流体圧力が弁スプール９０に作
用し、弁５６を開いて通路５２、９２間の流体連通を確
立させる。
ール９０に作用して、メイン通路５２からリレー弁６４
に接続したクラッチ送り通路９２への流体の分配を制御
する。弁５６は弁５４の機能とは反対の機能を有する。
換言すれば、通路８２内の圧力が増大すると、通路９２
内の圧力が減少する。通路８２内の圧力は弁スプール９
０に作用し、この弁スプールにより通路５２、９０間の
作動即ち流体分配を遮断させる。通路８２内の圧力が減
少すると、通路６８内の流体圧力が弁スプール９０に作
用し、弁５６を開いて通路５２、９２間の流体連通を確
立させる。
【００１９】通路９２内の圧力は通路８２内の圧力と共
働して弁５６を閉じさせる。それ故、通路８２内の圧力
が減少するにつれて、通路９２内の圧力は増大する。弁
７０、７２は共に常開型の弁であり、これらの弁に電気
エネルギが作用していないときは、これらの弁は開いて
いて最大出力圧力を提供する。電気エネルギがこれらの
弁に作用すると、ソレノイド弁７０への電気エネルギが
最大の場合に通路８６内の圧力が最大値となり、ソレノ
イド弁７２への電気エネルギが最大の場合に通路９２内
の圧力が最小値となる。従って、弁５４、５６により、
広範囲の圧力を制御でき、供給できる。
働して弁５６を閉じさせる。それ故、通路８２内の圧力
が減少するにつれて、通路９２内の圧力は増大する。弁
７０、７２は共に常開型の弁であり、これらの弁に電気
エネルギが作用していないときは、これらの弁は開いて
いて最大出力圧力を提供する。電気エネルギがこれらの
弁に作用すると、ソレノイド弁７０への電気エネルギが
最大の場合に通路８６内の圧力が最大値となり、ソレノ
イド弁７２への電気エネルギが最大の場合に通路９２内
の圧力が最小値となる。従って、弁５４、５６により、
広範囲の圧力を制御でき、供給できる。
【００２０】ソレノイド弁７４、７６、７８は常閉型の
普通のオン／オフソレノイド弁である。すなわち、電気
エネルギが弁に作用していないときには、これらの弁は
流体圧力を下流側へ供給しない。ソレノイド弁７４が開
いたときには、流体圧力が制御通路９４へ供給される。
通路９４はリレー弁６４に連通する。ソレノイド弁７６
はリレー弁８８に連通した制御通路９６へ制御された圧
力を供給し、ソレノイド弁７８はリレー弁６６に連通し
た制御通路９８へ流体を供給する。
普通のオン／オフソレノイド弁である。すなわち、電気
エネルギが弁に作用していないときには、これらの弁は
流体圧力を下流側へ供給しない。ソレノイド弁７４が開
いたときには、流体圧力が制御通路９４へ供給される。
通路９４はリレー弁６４に連通する。ソレノイド弁７６
はリレー弁８８に連通した制御通路９６へ制御された圧
力を供給し、ソレノイド弁７８はリレー弁６６に連通し
た制御通路９８へ流体を供給する。
【００２１】トルクコンバータクラッチ（図示せず）の
係合及び係合解除を制御するソレノイド弁５３は通路５
２から（ポンプ及び調整弁５０に連通し、コンバータ調
整弁１０２にも連通した）制御通路１００への流体圧力
の分配を制御するように作動する。
係合及び係合解除を制御するソレノイド弁５３は通路５
２から（ポンプ及び調整弁５０に連通し、コンバータ調
整弁１０２にも連通した）制御通路１００への流体圧力
の分配を制御するように作動する。
【００２２】通路１００内の圧力は周知の方法で調整弁
５０に作用し、通路１００内の圧力に比例して通路５２
内の圧力を減少させることができる。このような圧力減
少（圧力降下）の制御はパワートランスミッション制御
分野では周知である。
５０に作用し、通路１００内の圧力に比例して通路５２
内の圧力を減少させることができる。このような圧力減
少（圧力降下）の制御はパワートランスミッション制御
分野では周知である。
【００２３】通路１００内の圧力はコンバータ調整弁１
０２の一部を構成するスプール弁１０４の一端に作用す
る。スプール弁の他端にはバネ１０６が作用する。この
バネは弁スプール１０４を所定位置へ押圧するように作
動し、この所定位置では、通路１０８内のコンバータ送
り圧力が弁スプール１０４を介してコンバータ端通路１
１０へ導かれ、既知の方法でコンバータ１４へ流体圧力
を送り、トルクコンバータ内での流体力学的な流体駆動
を可能にする。この状態でトルクコンバータから流出す
る流体は弁１０２に接続した通路１１２に導かれる。
０２の一部を構成するスプール弁１０４の一端に作用す
る。スプール弁の他端にはバネ１０６が作用する。この
バネは弁スプール１０４を所定位置へ押圧するように作
動し、この所定位置では、通路１０８内のコンバータ送
り圧力が弁スプール１０４を介してコンバータ端通路１
１０へ導かれ、既知の方法でコンバータ１４へ流体圧力
を送り、トルクコンバータ内での流体力学的な流体駆動
を可能にする。この状態でトルクコンバータから流出す
る流体は弁１０２に接続した通路１１２に導かれる。
【００２４】図示の弁位置において、通路１１２内の流
体はクーラー及び潤滑通路１１４へ導かれ、この通路を
通った流体はクーラー１１６を経て潤滑通路（図示せ
ず）へ分配される。潤滑通路内の流体圧力は普通の圧力
調整弁１１８により制御される。
体はクーラー及び潤滑通路１１４へ導かれ、この通路を
通った流体はクーラー１１６を経て潤滑通路（図示せ
ず）へ分配される。潤滑通路内の流体圧力は普通の圧力
調整弁１１８により制御される。
【００２５】通路１００内の流体圧力が所定の値に達し
たとき、弁１０２の弁スプール１０４はバネ１０６に抗
して移動し、通路１１２と通路１００との間の流体連通
を確立し、これとほぼ同時に、通路１１０と通路１１４
との間の流体連通を確立する。これはトルクコンバータ
１４に対する流体接続を逆転させ、トルクコンバータへ
の流体入力は通路１１２を介して行われ、排液流体は弁
１０２において排液通路に排出される。これはトルクコ
ンバータクラッチを係合させる普通の方法である。通常
のトルクコンバータクラッチ送り通路１０８は弁１０２
によりクーラー通路１１４及び潤滑系に接続する。
たとき、弁１０２の弁スプール１０４はバネ１０６に抗
して移動し、通路１１２と通路１００との間の流体連通
を確立し、これとほぼ同時に、通路１１０と通路１１４
との間の流体連通を確立する。これはトルクコンバータ
１４に対する流体接続を逆転させ、トルクコンバータへ
の流体入力は通路１１２を介して行われ、排液流体は弁
１０２において排液通路に排出される。これはトルクコ
ンバータクラッチを係合させる普通の方法である。通常
のトルクコンバータクラッチ送り通路１０８は弁１０２
によりクーラー通路１１４及び潤滑系に接続する。
【００２６】通路６８内の流体圧力はまた、前進圧力ノ
ックダウン弁即ち流れ分配弁１２０に連通する。弁１２
０はバネ１２４により図示の位置へ押圧される弁スプー
ル１２２を有する。この位置において、弁スプール１２
２は制御通路１２６への通路６８内の流体の分配を阻止
する。しかし、通路６８内の流体圧力は弁１２０を介し
てリレー弁６４へ導かれる。弁１２０はリレー弁６４に
接続した制御通路１２８に連通し、弁１２０はまた、リ
レー弁６６及び手動セレクタ弁１３２に連通した制御通
路１３０に流体連通する。
ックダウン弁即ち流れ分配弁１２０に連通する。弁１２
０はバネ１２４により図示の位置へ押圧される弁スプー
ル１２２を有する。この位置において、弁スプール１２
２は制御通路１２６への通路６８内の流体の分配を阻止
する。しかし、通路６８内の流体圧力は弁１２０を介し
てリレー弁６４へ導かれる。弁１２０はリレー弁６４に
接続した制御通路１２８に連通し、弁１２０はまた、リ
レー弁６６及び手動セレクタ弁１３２に連通した制御通
路１３０に流体連通する。
【００２７】図示のバネ設定位置において、弁スプール
１２２は通路１３０、１２８間の流体連通を許容する
が、通路６８と通路１２６との間の流体連通を阻止す
る。弁スプール１２２は、リレー弁８８及び手動シフト
弁即ちセレクタ弁１３２に連通した制御通路１３４内の
流体圧力により、バネ力に抗して移動できる。
１２２は通路１３０、１２８間の流体連通を許容する
が、通路６８と通路１２６との間の流体連通を阻止す
る。弁スプール１２２は、リレー弁８８及び手動シフト
弁即ちセレクタ弁１３２に連通した制御通路１３４内の
流体圧力により、バネ力に抗して移動できる。
【００２８】リレー弁６４はバネ１３８により図示の位
置へ押圧された弁スプール１３６を有する。弁スプール
１３６は、ソレノイド弁７４により提供されるような通
路９４内の流体圧力によって、バネ１３８に抗して移動
することができる。
置へ押圧された弁スプール１３６を有する。弁スプール
１３６は、ソレノイド弁７４により提供されるような通
路９４内の流体圧力によって、バネ１３８に抗して移動
することができる。
【００２９】前述のように、リレー弁６４は通路１２
８、６８、６０、９２に連通する。バネ１３８は排液通
路に連通した室内に位置する。弁６４は圧力スイッチ１
４０及び流体通路１４２、１４４、１４６にも連通す
る。通路１４２は調整弁５０に連通した前進ノックダウ
ン圧力通路である。この通路内で利用できるときの流体
圧力は調整弁５０の出力圧力を減少させるように作用
し、通路５２内の圧力を減少させる。通路１４４はリレ
ー弁８８、６４、排液制御弁１４８及び手動セレクタ弁
１３２に連通する。
８、６８、６０、９２に連通する。バネ１３８は排液通
路に連通した室内に位置する。弁６４は圧力スイッチ１
４０及び流体通路１４２、１４４、１４６にも連通す
る。通路１４２は調整弁５０に連通した前進ノックダウ
ン圧力通路である。この通路内で利用できるときの流体
圧力は調整弁５０の出力圧力を減少させるように作用
し、通路５２内の圧力を減少させる。通路１４４はリレ
ー弁８８、６４、排液制御弁１４８及び手動セレクタ弁
１３２に連通する。
【００３０】排液制御弁１４８は通路１４４内に最小圧
力を常に維持させるように作動できる普通のボールダン
プ弁である。周知のように、流体作動摩擦装置を係合さ
せるのに必要な時間を減少させるために流体作動摩擦装
置内に最小圧力を維持させることが好ましい。通路１４
４内の制御された排液はパルス幅変調弁５３に通じる。
リレー弁８８は弁スプール１５０を有し、この弁スプー
ルはバネ１５２の作用を受けて図３に示すように上方に
押圧される。しかし、弁スプール１５０はソレノイド弁
７６により制御されるような通路９６内の流体圧力によ
って下方へ移動することができる。
力を常に維持させるように作動できる普通のボールダン
プ弁である。周知のように、流体作動摩擦装置を係合さ
せるのに必要な時間を減少させるために流体作動摩擦装
置内に最小圧力を維持させることが好ましい。通路１４
４内の制御された排液はパルス幅変調弁５３に通じる。
リレー弁８８は弁スプール１５０を有し、この弁スプー
ルはバネ１５２の作用を受けて図３に示すように上方に
押圧される。しかし、弁スプール１５０はソレノイド弁
７６により制御されるような通路９６内の流体圧力によ
って下方へ移動することができる。
【００３１】図示の状態では、制御装置は手動セレクタ
弁１３２のドライブ状態（「Ｄ」位置）にて示すような
前進位置にあり、ソレノイド弁が最も低い駆動比用に条
件づけられていて、ソレノイド弁７６が付勢され、それ
故、通路９６内の流体圧力がバネ１５２に抗して弁スプ
ール１５０を下方位置に維持している。前述のように、
弁８８は通路８６、通路１４４及び通路９６に連通す
る。弁８８は摩擦装置（ブレーキ）Ｃ５に接続した通路
１５９にも連通する。従って、リレー弁８８は摩擦装置
（ブレーキ）Ｃ３、Ｃ５の係合及び係合解除のための圧
力の分配を制御する。弁スプール１５０は、弁６６に連
通した通路１５４、手動セレクタ弁１３２に連通した通
路１８６、摩擦ブレーキＣ３に連通した通路１５８、弁
６６に連通した通路１６０、弁６６に連通した通路１６
２、及び、圧力スイッチ１６６に接続し多重絞りオリフ
ィス１６８を介して通路６８に接続した通路１６４への
流体圧力の分配を制御する。
弁１３２のドライブ状態（「Ｄ」位置）にて示すような
前進位置にあり、ソレノイド弁が最も低い駆動比用に条
件づけられていて、ソレノイド弁７６が付勢され、それ
故、通路９６内の流体圧力がバネ１５２に抗して弁スプ
ール１５０を下方位置に維持している。前述のように、
弁８８は通路８６、通路１４４及び通路９６に連通す
る。弁８８は摩擦装置（ブレーキ）Ｃ５に接続した通路
１５９にも連通する。従って、リレー弁８８は摩擦装置
（ブレーキ）Ｃ３、Ｃ５の係合及び係合解除のための圧
力の分配を制御する。弁スプール１５０は、弁６６に連
通した通路１５４、手動セレクタ弁１３２に連通した通
路１８６、摩擦ブレーキＣ３に連通した通路１５８、弁
６６に連通した通路１６０、弁６６に連通した通路１６
２、及び、圧力スイッチ１６６に接続し多重絞りオリフ
ィス１６８を介して通路６８に接続した通路１６４への
流体圧力の分配を制御する。
【００３２】図示の圧力設定位置においては、制御弁５
４により圧力の供給を受けた通路８６内の圧力は通路１
５８従ってブレーキＣ３へ導かれ、このブレーキＣ３を
係合させる。弁６６は摺動可能な弁スプール１７０を有
し、この弁スプールはバネ１７２により図示の位置へ押
圧されるが、ソレノイド弁７８によって供給されるが如
き通路９８内の流体圧力により、バネ１７２に抗して圧
力位置へ押圧されることができる。
４により圧力の供給を受けた通路８６内の圧力は通路１
５８従ってブレーキＣ３へ導かれ、このブレーキＣ３を
係合させる。弁６６は摺動可能な弁スプール１７０を有
し、この弁スプールはバネ１７２により図示の位置へ押
圧されるが、ソレノイド弁７８によって供給されるが如
き通路９８内の流体圧力により、バネ１７２に抗して圧
力位置へ押圧されることができる。
【００３３】弁６６は通路６０、通路９８、通路１６
０、通路１６２、通路１４６、通路１３０、通路１２６
及び通路１４４に連通する。弁６６は摩擦装置（ブレー
キ）Ｃ４に接続した通路１７４にも連通する。それ故、
弁６６は摩擦装置Ｃ４の係合及び係合解除のための流体
の分配を制御する。
０、通路１６２、通路１４６、通路１３０、通路１２６
及び通路１４４に連通する。弁６６は摩擦装置（ブレー
キ）Ｃ４に接続した通路１７４にも連通する。それ故、
弁６６は摩擦装置Ｃ４の係合及び係合解除のための流体
の分配を制御する。
【００３４】後に明らかとなるが、リレー弁６６は摩擦
装置（クラッチ）Ｃ１の係合及び係合解除のための流体
圧力の分配をも制御する。リレー弁６６はまた、圧力ス
イッチ１７８に接続した通路１７６に連通する。通路１
７６は多重絞りオリフィス１８０を介して通路６８に連
通する。通路６８は多重絞りオリフィス１８２を介して
圧力スイッチ１８４に連通し、セレクタ弁１３２に連通
する通路１８６にも連通する。
装置（クラッチ）Ｃ１の係合及び係合解除のための流体
圧力の分配をも制御する。リレー弁６６はまた、圧力ス
イッチ１７８に接続した通路１７６に連通する。通路１
７６は多重絞りオリフィス１８０を介して通路６８に連
通する。通路６８は多重絞りオリフィス１８２を介して
圧力スイッチ１８４に連通し、セレクタ弁１３２に連通
する通路１８６にも連通する。
【００３５】圧力スイッチ１４０、１６６、１７８、１
８４はリレー弁６４、８８、６６及びセレクタ弁１３２
の位置を決定するために制御装置の電気的な部分により
使用される信号装置である。例えば、第３図に示すよう
に、圧力スイッチ１４０は排液通路１４４に接続し、圧
力スイッチ１６６は弁スプール１５０により排液通路か
ら遮断され、圧力スイッチ１７８は排液通路１４４に接
続し、圧力スイッチ１８４はセレクタ弁１３２により排
液通路から遮断される。通路６８内の流体圧力はスイッ
チ１６６及びスイッチ１８４を加圧し、電気制御に対し
て弁の位置の表示を与える。
８４はリレー弁６４、８８、６６及びセレクタ弁１３２
の位置を決定するために制御装置の電気的な部分により
使用される信号装置である。例えば、第３図に示すよう
に、圧力スイッチ１４０は排液通路１４４に接続し、圧
力スイッチ１６６は弁スプール１５０により排液通路か
ら遮断され、圧力スイッチ１７８は排液通路１４４に接
続し、圧力スイッチ１８４はセレクタ弁１３２により排
液通路から遮断される。通路６８内の流体圧力はスイッ
チ１６６及びスイッチ１８４を加圧し、電気制御に対し
て弁の位置の表示を与える。
【００３６】セレクタ弁１３２は運転手によりドライブ
位置「Ｄ」、ニュートラル位置「Ｎ」及び後進位置
「Ｒ」へ移動可能な弁スプール１８８を有する。必要な
ら、駐車位置を追加することができる。前述のように、
手動セレクタ弁１３２は通路１３０及び通路１８６に連
通し、また、クラッチＣ１に連通したクラッチ係合通路
１９０及びクラッチＣ２に連通した通路１９２に連通す
る。手動セレクタ弁１３２はパルス幅変調弁５３に連通
した通路１９４に接続する。このパルス幅変調弁は、上
述のような複数の弁に接続するほかに、リレー弁８８に
連通した通路１９６にも連通する。
位置「Ｄ」、ニュートラル位置「Ｎ」及び後進位置
「Ｒ」へ移動可能な弁スプール１８８を有する。必要な
ら、駐車位置を追加することができる。前述のように、
手動セレクタ弁１３２は通路１３０及び通路１８６に連
通し、また、クラッチＣ１に連通したクラッチ係合通路
１９０及びクラッチＣ２に連通した通路１９２に連通す
る。手動セレクタ弁１３２はパルス幅変調弁５３に連通
した通路１９４に接続する。このパルス幅変調弁は、上
述のような複数の弁に接続するほかに、リレー弁８８に
連通した通路１９６にも連通する。
【００３７】図２、３に示す制御装置は手動セレクタ弁
１３２を有するものとして説明した。必要なら、電子制
御又は電気制御ソレノイド弁を利用することができる。
そのためには、手動ステム１９８を取り除き、バネを設
置し、圧力スイッチ１８４を排液されないバネ室に接続
する。通路５８に追加することのできるオン／オフソレ
ノイドに弁１３２の他端を接続する。
１３２を有するものとして説明した。必要なら、電子制
御又は電気制御ソレノイド弁を利用することができる。
そのためには、手動ステム１９８を取り除き、バネを設
置し、圧力スイッチ１８４を排液されないバネ室に接続
する。通路５８に追加することのできるオン／オフソレ
ノイドに弁１３２の他端を接続する。
【００３８】制御装置における他の小さな変更は遮断さ
れたある通路について行われ、例えば、通路１４４を通
路２００を介してセレクタ弁に接続する。しかし、電気
的に作動するセレクタ弁と手動セレクタ弁との間に実質
的な制御機能の違いはない。電気的に作動するセレクタ
弁を利用した場合、電力中断時には、装置は後進駆動を
提供する。電力中断が生じた場合に前進駆動を提供する
ために機械的なオーバードライブを組み込むことができ
る。
れたある通路について行われ、例えば、通路１４４を通
路２００を介してセレクタ弁に接続する。しかし、電気
的に作動するセレクタ弁と手動セレクタ弁との間に実質
的な制御機能の違いはない。電気的に作動するセレクタ
弁を利用した場合、電力中断時には、装置は後進駆動を
提供する。電力中断が生じた場合に前進駆動を提供する
ために機械的なオーバードライブを組み込むことができ
る。
【００３９】図４においては、手動セレクタ弁１３２は
後進位置「Ｒ」へ移動してしまっており、トランスミッ
ションは後進動作状態にある。図１から分かるように、
後進動作においては、駆動は摩擦装置Ｃ３、Ｃ５の作動
により制御される。後進動作においては、各ソレノイド
弁７４、７６、７８が付勢され、弁６４、６６、８８を
その圧力設定位置に位置決めする。弁６４が圧力設定位
置にくると、通路９２からの流体圧力が弁６４を介して
弁６６へ導かれる。弁６６からの流体圧力は弁８８を介
して摩擦装置Ｃ３に導かれ、この摩擦装置の係合を制御
する。ソレノイド弁７０により決定された通路８６内の
圧力は弁８８により摩擦装置Ｃ５へ導かれる。
後進位置「Ｒ」へ移動してしまっており、トランスミッ
ションは後進動作状態にある。図１から分かるように、
後進動作においては、駆動は摩擦装置Ｃ３、Ｃ５の作動
により制御される。後進動作においては、各ソレノイド
弁７４、７６、７８が付勢され、弁６４、６６、８８を
その圧力設定位置に位置決めする。弁６４が圧力設定位
置にくると、通路９２からの流体圧力が弁６４を介して
弁６６へ導かれる。弁６６からの流体圧力は弁８８を介
して摩擦装置Ｃ３に導かれ、この摩擦装置の係合を制御
する。ソレノイド弁７０により決定された通路８６内の
圧力は弁８８により摩擦装置Ｃ５へ導かれる。
【００４０】後進駆動を達成するため、摩擦装置Ｃ５は
完全に係合し、ソレノイド弁７２は通路９２内の圧力を
上昇させるように制御され、その結果、摩擦装置Ｃ３の
制御された係合が得られ、車両は後進駆動状態となる。
また、後進動作においては、弁８８がスイッチ１６６に
対する排液通路を閉じていて通路６８内の制御圧力がス
イッチ１６６へ導かれるため、スイッチ１６６が加圧さ
れる。また、弁６６が排液通路を閉じているため、スイ
ッチ１７８が付勢され、スイッチ１４０は弁６４を介し
て付勢される。従って、対応するソレノイド弁が付勢さ
れる毎に、スイッチ１４０、１６６、１７８は作動す
る。このように、制御装置はどのソレノイド弁が作動し
ているかを確認し、摩擦装置が意図するように作動して
いるか否かを確認している。
完全に係合し、ソレノイド弁７２は通路９２内の圧力を
上昇させるように制御され、その結果、摩擦装置Ｃ３の
制御された係合が得られ、車両は後進駆動状態となる。
また、後進動作においては、弁８８がスイッチ１６６に
対する排液通路を閉じていて通路６８内の制御圧力がス
イッチ１６６へ導かれるため、スイッチ１６６が加圧さ
れる。また、弁６６が排液通路を閉じているため、スイ
ッチ１７８が付勢され、スイッチ１４０は弁６４を介し
て付勢される。従って、対応するソレノイド弁が付勢さ
れる毎に、スイッチ１４０、１６６、１７８は作動す
る。このように、制御装置はどのソレノイド弁が作動し
ているかを確認し、摩擦装置が意図するように作動して
いるか否かを確認している。
【００４１】スイッチ１８４は手動セレクタ弁１３２を
通して排液通路に接続する。ニュートラル位置に制御装
置を条件づけるためには、手動セレクタ弁をニュートラ
ル位置「Ｎ」へ移動させ、制御装置の電子部分によりソ
レノイド弁７４を去勢して弁６４をバネ設定位置に運
び、残りのセレクタ弁８８、６６は対応するソレノイド
弁により圧力設定位置に押圧される。
通して排液通路に接続する。ニュートラル位置に制御装
置を条件づけるためには、手動セレクタ弁をニュートラ
ル位置「Ｎ」へ移動させ、制御装置の電子部分によりソ
レノイド弁７４を去勢して弁６４をバネ設定位置に運
び、残りのセレクタ弁８８、６６は対応するソレノイド
弁により圧力設定位置に押圧される。
【００４２】ニュートラル状態においては、摩擦装置Ｃ
５はソレノイド弁７０により決定されるような通路９２
内の出力圧力によって付勢される。しかし、他の摩擦装
置は付勢されず、トランスミッションは入力ハブ１８か
ら出力シャフト４８へトルクを伝達できない。
５はソレノイド弁７０により決定されるような通路９２
内の出力圧力によって付勢される。しかし、他の摩擦装
置は付勢されず、トランスミッションは入力ハブ１８か
ら出力シャフト４８へトルクを伝達できない。
【００４３】前進駆動にトランスミッションを条件づけ
るためには、手動セレクタ弁１３２をドライブ位置
「Ｄ」へ移動させる。第１の最も低い前進駆動比を得る
ためには、ソレノイド弁７６を付勢し、ソレノイド弁７
４、７８は付勢しない。これにより、弁８８は圧力設定
位置となり、弁６４、６６はバネ設定位置となる。この
ような位置において、通路６０内のメイン流体圧力はリ
レー弁６６を介して手動弁１３２へ導かれ、そこから摩
擦装置Ｃ１へ導かれる。同様に、流体圧力は弁１２０の
バネ端部に導かれ、この弁をバネ設定位置へ押圧し、流
体圧力を通路１２８を通してリレー弁６４へ導く。その
目的は後に明らかとなろう。
るためには、手動セレクタ弁１３２をドライブ位置
「Ｄ」へ移動させる。第１の最も低い前進駆動比を得る
ためには、ソレノイド弁７６を付勢し、ソレノイド弁７
４、７８は付勢しない。これにより、弁８８は圧力設定
位置となり、弁６４、６６はバネ設定位置となる。この
ような位置において、通路６０内のメイン流体圧力はリ
レー弁６６を介して手動弁１３２へ導かれ、そこから摩
擦装置Ｃ１へ導かれる。同様に、流体圧力は弁１２０の
バネ端部に導かれ、この弁をバネ設定位置へ押圧し、流
体圧力を通路１２８を通してリレー弁６４へ導く。その
目的は後に明らかとなろう。
【００４４】前進駆動比を得るためには、ソレノイド弁
７０を付勢し、摩擦装置Ｃ５内の圧力をゼロまで減少さ
せ、次いで、低い駆動比の選択的で制御された係合を制
御するのに必要な係合圧力まで上昇させる。トランスミ
ッションを第１駆動比から第２駆動比へシフトさせるた
めには、ソレノイド弁７４を付勢して、弁６４を圧力設
定位置にする。この位置においては、ソレノイド弁７２
からの通路９２内の流体圧力はリレー弁６４を介してリ
レー弁６６へ導かれ、そこから摩擦装置Ｃ４へ導かれ
る。通路６０内のメイン圧力は、第１駆動比と同様、手
動セレクタ弁１３２に導かれる。
７０を付勢し、摩擦装置Ｃ５内の圧力をゼロまで減少さ
せ、次いで、低い駆動比の選択的で制御された係合を制
御するのに必要な係合圧力まで上昇させる。トランスミ
ッションを第１駆動比から第２駆動比へシフトさせるた
めには、ソレノイド弁７４を付勢して、弁６４を圧力設
定位置にする。この位置においては、ソレノイド弁７２
からの通路９２内の流体圧力はリレー弁６４を介してリ
レー弁６６へ導かれ、そこから摩擦装置Ｃ４へ導かれ
る。通路６０内のメイン圧力は、第１駆動比と同様、手
動セレクタ弁１３２に導かれる。
【００４５】第２駆動比を得るため、通路９２内の流体
圧力が増大するにつれて、ソレノイド弁７０により制御
されるような通路８６内の流体圧力が減少し、摩擦装置
Ｃ４を係合させると共に摩擦装置Ｃ５の係合を解除す
る。これにより、トランスミッションは第２駆動比とな
る。圧力設定位置になったときのリレー弁６４は通路１
２８内の流体圧力を前進ノックダウン圧力通路１４２に
連通させ、メイン制御圧力を第２前進駆動比のための減
少したレベルに維持させる。第１前進駆動比において
は、メイン圧力はリレー弁６４を介してノックダウン通
路１４２へ導かれていた。
圧力が増大するにつれて、ソレノイド弁７０により制御
されるような通路８６内の流体圧力が減少し、摩擦装置
Ｃ４を係合させると共に摩擦装置Ｃ５の係合を解除す
る。これにより、トランスミッションは第２駆動比とな
る。圧力設定位置になったときのリレー弁６４は通路１
２８内の流体圧力を前進ノックダウン圧力通路１４２に
連通させ、メイン制御圧力を第２前進駆動比のための減
少したレベルに維持させる。第１前進駆動比において
は、メイン圧力はリレー弁６４を介してノックダウン通
路１４２へ導かれていた。
【００４６】第２前進駆動比においては、スイッチ１４
０は不作動位置から作動位置へ変更され、弁６４がその
圧力設定位置に実際到達したことを電子制御部分に知ら
せる。トランスミッションを第２駆動比から第３駆動比
へ変更するためには、ソレノイド弁７６を去勢し、ソレ
ノイド弁７４を付勢状態に維持する。これにより、弁８
８はバネ設定位置となり、他の２つのリレー弁は第２駆
動比の位置に留まる。
０は不作動位置から作動位置へ変更され、弁６４がその
圧力設定位置に実際到達したことを電子制御部分に知ら
せる。トランスミッションを第２駆動比から第３駆動比
へ変更するためには、ソレノイド弁７６を去勢し、ソレ
ノイド弁７４を付勢状態に維持する。これにより、弁８
８はバネ設定位置となり、他の２つのリレー弁は第２駆
動比の位置に留まる。
【００４７】バネ設定位置においては、弁８８は弁５４
からの通路８６内の流体圧力を摩擦装置Ｃ３へ導く。通
路９２内の流体圧力はリレー弁６４、６６を介して摩擦
装置Ｃ４に導かれたままである。第２駆動比から第３駆
動比への変更を完成させるため、通路８６内の流体圧力
は弁５４により増大せしめられ、通路９２内の流体圧力
は弁５６により減少せしめられ、摩擦装置Ｃ４の作動と
摩擦装置Ｃ３の作動とを交換させる。
からの通路８６内の流体圧力を摩擦装置Ｃ３へ導く。通
路９２内の流体圧力はリレー弁６４、６６を介して摩擦
装置Ｃ４に導かれたままである。第２駆動比から第３駆
動比への変更を完成させるため、通路８６内の流体圧力
は弁５４により増大せしめられ、通路９２内の流体圧力
は弁５６により減少せしめられ、摩擦装置Ｃ４の作動と
摩擦装置Ｃ３の作動とを交換させる。
【００４８】第３駆動比においては、スイッチ１６６が
去勢されて弁８８をバネ設定位置に運び、この弁が第３
駆動比のための適正な状態に実際達したことを電子制御
部分に知らせる。
去勢されて弁８８をバネ設定位置に運び、この弁が第３
駆動比のための適正な状態に実際達したことを電子制御
部分に知らせる。
【００４９】図９に示すような第４駆動比を得るために
は、ソレノイド弁７４を去勢する。ソレノイド弁７４が
去勢されると、弁６４、６６、６８がそのバネ設定位置
に位置することとなる。
は、ソレノイド弁７４を去勢する。ソレノイド弁７４が
去勢されると、弁６４、６６、６８がそのバネ設定位置
に位置することとなる。
【００５０】弁６６がバネ設定位置にくると、通路１３
０内のメイン圧力は手動セレクタ弁１３２へ分配され
る。通路９２内の流体圧力はリレー弁６４、６６、８８
を介して通路１３４へ導かれる。通路１３４内の流体圧
力は弁１３２により摩擦装置Ｃ２へ導かれる。通路１３
４内の流体圧力はまた、弁１２０に接続される。しか
し、弁１２０の両端が加圧されるが、バネが不平衡力を
生じさせるので、弁１２０はバネ設定位置に留まる。弁
５６により制御されるような通路９２からの流体圧力は
リレー弁６６を介して手動弁１３２へ導かれ、次いで摩
擦装置Ｃ１へ導かれる。３−４駆動比変更（第３駆動比
から第４駆動比への変更）を制御するため、通路８６内
の圧力を制御する弁５４の作動により摩擦装置Ｃ３内の
流体圧力を減少させ、弁５６により制御される通路９２
内の流体圧力を増大させて、摩擦装置Ｃ２へ圧力を供給
する。摩擦装置Ｃ１は通路１３０内の圧力により完全に
係合した状態に維持される。
０内のメイン圧力は手動セレクタ弁１３２へ分配され
る。通路９２内の流体圧力はリレー弁６４、６６、８８
を介して通路１３４へ導かれる。通路１３４内の流体圧
力は弁１３２により摩擦装置Ｃ２へ導かれる。通路１３
４内の流体圧力はまた、弁１２０に接続される。しか
し、弁１２０の両端が加圧されるが、バネが不平衡力を
生じさせるので、弁１２０はバネ設定位置に留まる。弁
５６により制御されるような通路９２からの流体圧力は
リレー弁６６を介して手動弁１３２へ導かれ、次いで摩
擦装置Ｃ１へ導かれる。３−４駆動比変更（第３駆動比
から第４駆動比への変更）を制御するため、通路８６内
の圧力を制御する弁５４の作動により摩擦装置Ｃ３内の
流体圧力を減少させ、弁５６により制御される通路９２
内の流体圧力を増大させて、摩擦装置Ｃ２へ圧力を供給
する。摩擦装置Ｃ１は通路１３０内の圧力により完全に
係合した状態に維持される。
【００５１】スイッチ１７８、１６６、１４０は不作動
位置にあり、弁が第４駆動比のための適正な位置にある
ことを電子制御部分に知らせる。
位置にあり、弁が第４駆動比のための適正な位置にある
ことを電子制御部分に知らせる。
【００５２】トランスミッションを第４駆動比から第５
駆動比に変更するためには、ソレノイド弁７８を付勢
し、弁６６、８８、１３２を介して通路６０内の圧力を
摩擦装置Ｃ２に供給する。弁５４により制御されるよう
な通路８６内の流体圧力は増大し、弁５６により制御さ
れるような通路９２内の流体圧力は減少する。このよう
な制御された圧力の変化により、弁８８を介して摩擦装
置Ｃ３が係合し、弁６６を介して摩擦装置Ｃ１の係合が
解除される。
駆動比に変更するためには、ソレノイド弁７８を付勢
し、弁６６、８８、１３２を介して通路６０内の圧力を
摩擦装置Ｃ２に供給する。弁５４により制御されるよう
な通路８６内の流体圧力は増大し、弁５６により制御さ
れるような通路９２内の流体圧力は減少する。このよう
な制御された圧力の変化により、弁８８を介して摩擦装
置Ｃ３が係合し、弁６６を介して摩擦装置Ｃ１の係合が
解除される。
【００５３】通路１３４内の流体圧力が減少すると通路
９２内の圧力が減少して、弁１２０が圧力設定位置とな
り、通路６８内の流体圧力が絞り部を介してリレー弁６
６の圧力室に連通する。従って、第５前進駆動比におい
ては、弁６６は、ソレノイド弁７８からの圧力及び弁１
２０からの圧力により圧力設定位置へ押圧される。この
目的は後に明らかとなろう。
９２内の圧力が減少して、弁１２０が圧力設定位置とな
り、通路６８内の流体圧力が絞り部を介してリレー弁６
６の圧力室に連通する。従って、第５前進駆動比におい
ては、弁６６は、ソレノイド弁７８からの圧力及び弁１
２０からの圧力により圧力設定位置へ押圧される。この
目的は後に明らかとなろう。
【００５４】トランスミッション内で第６駆動比を得る
ためには、ソレノイド弁７４を作動させ、弁６４を圧力
設定位置に運ぶ。この位置において、通路９２内の流体
圧力は弁６６に連通した通路１４６へ導かれる。弁６６
は通路１４６内の流体圧力を弁８８に連通した通路１６
０へ導く。弁８８は通路１６０内の流体圧力を通路１６
２へ導き、次いで、弁６６を介して、摩擦装置Ｃ４に連
通した通路１７４へ導く。
ためには、ソレノイド弁７４を作動させ、弁６４を圧力
設定位置に運ぶ。この位置において、通路９２内の流体
圧力は弁６６に連通した通路１４６へ導かれる。弁６６
は通路１４６内の流体圧力を弁８８に連通した通路１６
０へ導く。弁８８は通路１６０内の流体圧力を通路１６
２へ導き、次いで、弁６６を介して、摩擦装置Ｃ４に連
通した通路１７４へ導く。
【００５５】第６駆動比を確立するためには、通路９２
内の流体圧力を増大させ、通路８６内の流体圧力を減少
させて、摩擦装置Ｃ３の係合を解除し、摩擦装置Ｃ４、
Ｃ２の係合状態を維持させる。また、弁６６のための圧
力室は、ソレノイド弁７８、及び、制御圧力通路６８か
らの通路１２６内の圧力により、加圧状態に維持され
る。
内の流体圧力を増大させ、通路８６内の流体圧力を減少
させて、摩擦装置Ｃ３の係合を解除し、摩擦装置Ｃ４、
Ｃ２の係合状態を維持させる。また、弁６６のための圧
力室は、ソレノイド弁７８、及び、制御圧力通路６８か
らの通路１２６内の圧力により、加圧状態に維持され
る。
【００５６】弁６４のバネ設定位置から圧力設定位置へ
の変更を行うソレノイド弁７４の作動により、弁１２０
での流体圧力を弁６４を介して通路１４２へ導き、メイ
ン圧力を後進駆動比に比べて減圧状態に維持する。図４
において、後進駆動比を利用する場合、通路１４２は通
路１４４に接続されるが、この通路１４４は制御された
排液通路であり、極めて小さな圧力しか存在しない。ニ
ュートラル状態から第６前進駆動比までは、通路１４２
にはメインライン（主ライン）圧力が存在し、すべての
前進駆動状態及びニュートラル状態においてメイン圧力
を減少させる。これは有効な改善特性である。摩擦装置
に前進駆動比を確立させるのに要する流体圧力は高いレ
ベルにする必要がないので、減少した主ライン圧力が減
少した圧力でのポンプ５０の作動を許容し、制御機能に
必要な馬力を減少させる。
の変更を行うソレノイド弁７４の作動により、弁１２０
での流体圧力を弁６４を介して通路１４２へ導き、メイ
ン圧力を後進駆動比に比べて減圧状態に維持する。図４
において、後進駆動比を利用する場合、通路１４２は通
路１４４に接続されるが、この通路１４４は制御された
排液通路であり、極めて小さな圧力しか存在しない。ニ
ュートラル状態から第６前進駆動比までは、通路１４２
にはメインライン（主ライン）圧力が存在し、すべての
前進駆動状態及びニュートラル状態においてメイン圧力
を減少させる。これは有効な改善特性である。摩擦装置
に前進駆動比を確立させるのに要する流体圧力は高いレ
ベルにする必要がないので、減少した主ライン圧力が減
少した圧力でのポンプ５０の作動を許容し、制御機能に
必要な馬力を減少させる。
【００５７】トランスミッションが第４駆動比ないし第
６駆動比の前進駆動レンジで作動している際に電力が中
断したりなどすることによりソレノイドの機能が中断し
た場合は、トランスミッションは第５駆動比での作動を
続行する。
６駆動比の前進駆動レンジで作動している際に電力が中
断したりなどすることによりソレノイドの機能が中断し
た場合は、トランスミッションは第５駆動比での作動を
続行する。
【００５８】すなわち、ソレノイドが機能しなくなった
場合は、トランスミッション制御装置は図１５に示す位
置を占める。ソレノイドの機能が中断したとき、ソレノ
イド弁７２が最大出力圧力を有するので、通路９２内の
圧力はゼロに減少し、その結果、上述のように、通路９
２は低圧力又はゼロ圧力となる。トランスミッションが
第４駆動比で作動している場合は、摩擦装置Ｃ１の係合
が解除される。その結果、第５駆動比が確立される。ト
ランスミッションが第６駆動比で作動している場合は、
通路９２内の圧力が減少すると、摩擦装置Ｃ４の係合が
解除される。
場合は、トランスミッション制御装置は図１５に示す位
置を占める。ソレノイドの機能が中断したとき、ソレノ
イド弁７２が最大出力圧力を有するので、通路９２内の
圧力はゼロに減少し、その結果、上述のように、通路９
２は低圧力又はゼロ圧力となる。トランスミッションが
第４駆動比で作動している場合は、摩擦装置Ｃ１の係合
が解除される。その結果、第５駆動比が確立される。ト
ランスミッションが第６駆動比で作動している場合は、
通路９２内の圧力が減少すると、摩擦装置Ｃ４の係合が
解除される。
【００５９】通路９２内の流体圧力の減少と同時に、弁
５４の流体圧力出力のため、通路８６内の圧力が最大と
なる。通路８６内の圧力は摩擦装置Ｃ３を係合させる。
従って、摩擦装置Ｃ２、Ｃ３が係合し、トランスミッシ
ョンを第５前進駆動比に条件づける。
５４の流体圧力出力のため、通路８６内の圧力が最大と
なる。通路８６内の圧力は摩擦装置Ｃ３を係合させる。
従って、摩擦装置Ｃ２、Ｃ３が係合し、トランスミッシ
ョンを第５前進駆動比に条件づける。
【００６０】車両を停止させ、ニュートラル状態へのシ
フトを行い、エンジンを切り、システム圧力を減少させ
たときには、図１３に示す弁位置となる。図１３から分
かるように、ソレノイド弁７０により与えられるような
圧力は摩擦装置Ｃ３を作動させ続ける。しかし、手動セ
レクタ弁が摩擦装置Ｃ２の作動を阻止し、トランスミッ
ションをニュートラル状態にする。
フトを行い、エンジンを切り、システム圧力を減少させ
たときには、図１３に示す弁位置となる。図１３から分
かるように、ソレノイド弁７０により与えられるような
圧力は摩擦装置Ｃ３を作動させ続ける。しかし、手動セ
レクタ弁が摩擦装置Ｃ２の作動を阻止し、トランスミッ
ションをニュートラル状態にする。
【００６１】電力中断などによりソレノイドの機能が中
断した後に運転手が後進駆動比での作動を行いたい場合
は、制御装置は図１２に示す位置をとる。図１２におい
て、手動セレクタ弁はメイン圧力源からの流体圧力をリ
レー弁６６を介して通路１３０へ導き、通路１３０は手
動セレクタ弁１３２を介して通路１９４に連通し、通路
１９４はパルス幅変調弁５３を介して通路９６に連通
し、通路１９６はリレー弁８８を介して摩擦装置Ｃ５に
通じている。従って、利用できる電力が存在しないとき
に後進駆動比を選択した場合は、摩擦装置Ｃ５は係合せ
しめられる。
断した後に運転手が後進駆動比での作動を行いたい場合
は、制御装置は図１２に示す位置をとる。図１２におい
て、手動セレクタ弁はメイン圧力源からの流体圧力をリ
レー弁６６を介して通路１３０へ導き、通路１３０は手
動セレクタ弁１３２を介して通路１９４に連通し、通路
１９４はパルス幅変調弁５３を介して通路９６に連通
し、通路１９６はリレー弁８８を介して摩擦装置Ｃ５に
通じている。従って、利用できる電力が存在しないとき
に後進駆動比を選択した場合は、摩擦装置Ｃ５は係合せ
しめられる。
【００６２】また、ソレノイド弁７０により決定される
ような通路８６内の流体圧力は最大となり、リレー弁８
８を介して摩擦装置Ｃ３へ導かれ、この摩擦装置を係合
させる。上述のように、摩擦装置Ｃ３、Ｃ５が係合する
と、トランスミッションは後進駆動状態となる。
ような通路８６内の流体圧力は最大となり、リレー弁８
８を介して摩擦装置Ｃ３へ導かれ、この摩擦装置を係合
させる。上述のように、摩擦装置Ｃ３、Ｃ５が係合する
と、トランスミッションは後進駆動状態となる。
【００６３】運転手が前進駆動を行いたい場合は、制御
装置は図１４に示すような位置となる。この状態におい
ては、手動弁１３２は通路１３０内の流体圧力を摩擦装
置Ｃ１へ導く。通路１３０はリレー弁６６を介してメイ
ン通路６０からの圧力により加圧される。また、上述の
ように、ソレノイド弁７０により提供されるような通路
８６内の流体圧力は最大となり、リレー弁８８を介して
摩擦装置Ｃ３へ導かれる。摩擦装置Ｃ１、Ｃ３が係合す
ると、第３前進駆動比が得られる。従って、運転手は電
力が存在しなくても手動セレクタ弁を操作することによ
り、前進駆動状態、後進駆動状態及びニュートラル状態
を選択することができる。第１及び第２駆動比を利用で
きないので、運転手はトランスミッションの機能に変化
が生じたことに気づき、修理が必要なことが分かる。
装置は図１４に示すような位置となる。この状態におい
ては、手動弁１３２は通路１３０内の流体圧力を摩擦装
置Ｃ１へ導く。通路１３０はリレー弁６６を介してメイ
ン通路６０からの圧力により加圧される。また、上述の
ように、ソレノイド弁７０により提供されるような通路
８６内の流体圧力は最大となり、リレー弁８８を介して
摩擦装置Ｃ３へ導かれる。摩擦装置Ｃ１、Ｃ３が係合す
ると、第３前進駆動比が得られる。従って、運転手は電
力が存在しなくても手動セレクタ弁を操作することによ
り、前進駆動状態、後進駆動状態及びニュートラル状態
を選択することができる。第１及び第２駆動比を利用で
きないので、運転手はトランスミッションの機能に変化
が生じたことに気づき、修理が必要なことが分かる。
【００６４】また、第４、第５又は第６前進駆動比での
作動中に電力が中断した場合にトランスミッションが第
５前進駆動比になるという事実のため、第５駆動比から
第３駆動比への又は第６駆動比から第２駆動比への大飛
びダウンシフトを阻止する。これは本発明の利点なくし
ては得られない。
作動中に電力が中断した場合にトランスミッションが第
５前進駆動比になるという事実のため、第５駆動比から
第３駆動比への又は第６駆動比から第２駆動比への大飛
びダウンシフトを阻止する。これは本発明の利点なくし
ては得られない。
【００６５】トランスミッションが第５駆動比での作動
を保持する主な理由は、第５駆動比においては、制御圧
力が流れ分配弁１２０から及びソレノイド弁７８から通
路１２６を介してリレー弁６６へ導かれるためである。
通路１２６内の圧力がソレノイド弁７８を通って排出さ
れるのを絞り部２０４により阻止する。
を保持する主な理由は、第５駆動比においては、制御圧
力が流れ分配弁１２０から及びソレノイド弁７８から通
路１２６を介してリレー弁６６へ導かれるためである。
通路１２６内の圧力がソレノイド弁７８を通って排出さ
れるのを絞り部２０４により阻止する。
【図１】本発明の液圧制御装置を使用できるパワートレ
インの概略構成図である。
インの概略構成図である。
【図２】図１に示す摩擦装置の係合及び係合解除を実行
するために使用される液圧制御装置の一部の構成図であ
る。
するために使用される液圧制御装置の一部の構成図であ
る。
【図３】図２の液圧制御装置の残りの部分の構成図であ
る。
る。
【図４】図２の液圧制御装置の後進駆動状態を示す図で
ある。
ある。
【図５】図３と同様の図であるが、ニュートラル状態を
示す図である。
示す図である。
【図６】図３と同様の図であるが、第１前進駆動比状態
を示す図である。
を示す図である。
【図７】図３と同様の図であるが、第２前進駆動比状態
を示す図である。
を示す図である。
【図８】図３と同様の図であるが、第３前進駆動比状態
を示す図である。
を示す図である。
【図９】図３と同様の図であるが、第４前進駆動比状態
を示す図である。
を示す図である。
【図１０】図３と同様の図であるが、第５前進駆動比状
態を示す図である。
態を示す図である。
【図１１】図３と同様の図であるが、第６前進駆動比状
態を示す図である。
態を示す図である。
【図１２】電力源を利用できない場合の液圧制御装置の
後進駆動状態を示す図である。
後進駆動状態を示す図である。
【図１３】電力源を利用できない場合の液圧制御装置の
ニュートラル状態を示す図である。
ニュートラル状態を示す図である。
【図１４】電力源を利用できない場合の液圧制御装置の
第３前進駆動比状態を示す図である。
第３前進駆動比状態を示す図である。
【図１５】電力源を利用できない場合の液圧制御装置の
第５前進駆動比状態を示す図である。
第５前進駆動比状態を示す図である。
１６ 遊星ギヤ機構 ５０ 調整弁 ５４ 圧力制御弁 ５６ 圧力制御弁 ６４、６６ ８８ リレー弁 ７４、７６、７８ ソレノイド弁 １３２ 手動セレクタ弁 １３８、１５２、１７２ バネ Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４、Ｃ５ 摩擦装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジェフリー・ジェイ・コウル アメリカ合衆国インディアナ州46168, プレインフィールド，ウィーズナー・ド ライブ 546 (72)発明者 フィリップ・フランクリン・マッコーリ ー アメリカ合衆国インディアナ州46077, ザイアンスヴィル，ブレントウッド・ア ベニュー 11061 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F16H 61/00
Claims (1)
- 【請求項１】 パワートランスミッション制御装置にお
いて、 ６つの前進駆動比と１つの後進駆動比とを選択的に確立
させるために選択的に係合可能な第１ないし第５の流体
作動摩擦装置(Ｃ１−Ｃ５）を有するギヤ機構（１６）
と；流体作動摩擦装置を選択的に係合及び係合解除するため
の電気液圧制御手段とを有し、 該電気液圧手段が、 流体圧力源（５０）と；それぞれ 第１位置及び第２位置へ選択的に移動できる第
１シフト弁（６６）、第２シフト弁（６４）及び第３シ
フト弁（８８）と； 上記各シフト弁をそれぞれの第１位置へ押圧するための
バネ手段（１７２、１３８、１５２）と； 上記第１、第２及び第３シフト弁を上記第２位置へ押圧
するために加圧流体を当該第１、第２及び第３シフト弁
にそれぞれ選択的に供給するように付勢可能な第１ソレ
ノイド弁（７８）、第２ソレノイド弁（７４）及び第３
ソレノイド弁（７６）と； 制御された圧力流体を送るための第１比例圧力弁（５
６）及び第２比例圧力弁（５４）と；前進ギヤ比のときには上記第１及び第２流体作動摩擦装
置（Ｃ１、Ｃ２）へ加圧流体を選択的に供給すると共
に，後進ギヤ比のときには第１及び第２流体作動摩擦装
置から加圧流体を排除するため セレクタ弁手段（１３
２）と； を有し、上記第１シフト弁（６６）は、上記第１位置にあるとき
は、 上記流体圧力源（５０）と上記セレクタ弁手段（１３
２）との間、上記第２シフト弁（６４）と第４流体作動
摩擦装置（Ｃ４）との間、及び、上記第２シフト弁（６
４）と第３シフト弁（８８）との間での加圧流体の連通
を可能にし、 また、当該第１シフト弁が上記第２位置にあるときは、 上記流体圧力源と上記第３シフト弁（８８）との間、上
記第２シフト弁（６４）と上記セレクタ弁手段との間、
及び、上記第３シフト弁（８８）と第４流体作動摩擦装
置（Ｃ４）との間での加圧流体の連通を可能にし、 第２シフト弁（６４）は、上記第１位置にあるときに
は、 上記第１比例圧力弁（５６）と該第１シフト弁（６６）
との間の加圧流体の連通を可能として、第１及び第３シ
フト弁（６６，８８）が上記第１位置にあるときに、上
記セレクタ弁手段(１３２)を介して第２流体作動摩擦装
置（C2）への加圧流体の分配を行い、第１シフト弁（６
６）が上記第２位置にあるときに、上記セレクタ手段
（１３２）を介して第１流体作動摩擦装置（C１）への
加圧流体の分配を行うようになされており、上記第１シ
フト弁（８８）が上記第１位置にあるときには上記第４
流体作動摩擦装置（C4）から加圧流体を排除し、更に、
上記第１シフト弁(６６)が上記第２位置にあり且つ上記
第３シフト弁が第１位置にあるときには、第４流体作動
摩擦装置（C４）から加圧流体を排除するようになされ
ており、 また、当該第２シフト弁が上記第２位置にあるときは、 上記第１比例圧力弁（５６）と上記第１シフト弁（６
６）との間の加圧流体の連通を可能とし、第１シフト弁
が上記第１位置にあるときには、上記第４流体作動摩擦
装置（C4）への加圧流体の分配を行い、上記第１シフト
弁が上記第２位置にあるときには第３シフト弁（８８）
への加圧流体の分配を行うようになされており、 第３シフト弁（８８）は、上記第１位置にあるときに
は、 上記第２比例圧力弁（５４）と上記第３流体作動摩擦装
置（C3）との間の加圧流体の連通を可能とし、また、上
記流体圧力源と上記セレクタ弁手段(１３２)との間の加
圧流体の連通を可能として上記第１シフト弁(６４)が上
記第２位置にあるときには上記第２流体作動摩擦装置へ
の加圧流体の分配を行い、また、上記第１シフト弁及び
第２シフト弁が上記第２位置にあるときには上記第１シ
フト弁への加圧流体の分配を可能として、上記第４流体
作動摩擦装置（C４）への加圧流体の分配を行い、上記
第１及び第２シフト弁が上記第１位置にあるときには上
記 第１比例圧力弁から上記セレクタ弁手段への加圧流体
の分配を可能として、第２流体作動摩擦装置(C２)への
加圧流体の分配を行い、 当該第３シフト弁(８８)が上記第２位置にあるときに
は、 上記第２比例圧力弁(５４)から第５流体作動摩擦装置
（C5）への加圧流体の分配を行い、また、上記第１シフ
ト弁及び第２シフト弁が上記第２位置にあるときには、
上記第１比例圧力弁及び第１シフト弁を通して第３流体
作動摩擦装置への加圧流体の分配を行い、上記第１シフ
ト弁が上記第２位置にあるときには、上記第４流体作動
摩擦装置の加圧流体を排除するようにしてあり、 上記第１、第２、及び、第３シフト弁、第１及び第２比
例圧力弁、並びに、上記セレクタ弁手段が駆動比を変え
るために共働して上記流体作動摩擦装置から所要の一対
の流体作動摩擦装置を係合させることにより上記６つの
前進駆動比と１つの後進駆動比を得るようにしてあるこ
とを特徴とするパワートランスミッション制御装置。
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