JP2920138B1 - 熱間圧延ライン用セラミック治具 - Google Patents
熱間圧延ライン用セラミック治具Info
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Abstract
【要約】
【課題】 耐摩耗性、耐食性、耐欠損性を向上させた熱
間圧延ライン用セラミック治具を提供する。 【解決手段】 窒化珪素と焼結助剤および炭化珪素から
構成される焼結体よりなる熱間圧延ライン用セラミック
治具である。炭化珪素の含有率を、窒化珪素と焼結助剤
の合算重量に対して、外比で１〜３０ｗｔ％とした。
間圧延ライン用セラミック治具を提供する。 【解決手段】 窒化珪素と焼結助剤および炭化珪素から
構成される焼結体よりなる熱間圧延ライン用セラミック
治具である。炭化珪素の含有率を、窒化珪素と焼結助剤
の合算重量に対して、外比で１〜３０ｗｔ％とした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】 本発明は、条鋼、鋼管等を
製造する熱間圧延ラインに使用されるガイドローラや圧
延ロール等のセラミック治具に関し、さらに詳しくは、
炭化珪素および焼結助剤の添加量等を所定のものとする
ことにより、耐摩耗性、耐食性、耐欠損性を向上させた
窒化珪素基焼結体からなるセラミック治具に関する。
製造する熱間圧延ラインに使用されるガイドローラや圧
延ロール等のセラミック治具に関し、さらに詳しくは、
炭化珪素および焼結助剤の添加量等を所定のものとする
ことにより、耐摩耗性、耐食性、耐欠損性を向上させた
窒化珪素基焼結体からなるセラミック治具に関する。
【０００２】
【従来の技術】 従来、条鋼や鋼管等を製造する熱間圧
延ラインに使用されるガイドローラや圧延ロール等の治
具には、金属製のものが多く用いられていたが、一般的
に摩耗が激しく、短寿命であり、かつ重量が重いという
欠点があった。このため、耐摩耗性に優れる超硬合金か
らなる治具が開発されているが、超硬合金もまた比重が
大きく、重量が重くなるために圧延時のローラの回転が
加速されるまでの間に著しい摩耗を受け、肌荒れや焼き
付けを起こしやすいといった問題があった。
延ラインに使用されるガイドローラや圧延ロール等の治
具には、金属製のものが多く用いられていたが、一般的
に摩耗が激しく、短寿命であり、かつ重量が重いという
欠点があった。このため、耐摩耗性に優れる超硬合金か
らなる治具が開発されているが、超硬合金もまた比重が
大きく、重量が重くなるために圧延時のローラの回転が
加速されるまでの間に著しい摩耗を受け、肌荒れや焼き
付けを起こしやすいといった問題があった。
【０００３】 そこで、近年、耐摩耗性や耐熱性、軽量
性等に優れる窒化珪素（Ｓｉ3Ｎ4）をベースにしたセラ
ミック治具の開発が鋭意行われている。ここで、一般的
に、Ｓｉ3Ｎ4は難焼結性であるために、その製造に際し
ては、通常、イットリア（Ｙ2Ｏ3）やアルミナ（Ａｌ2
Ｏ3）、マグネシア（ＭｇＯ）等の各種酸化物を焼結助
剤として添加し、Ｓｉ3Ｎ4粒子間に形成されるガラス相
により、焼結を促進させている。
性等に優れる窒化珪素（Ｓｉ3Ｎ4）をベースにしたセラ
ミック治具の開発が鋭意行われている。ここで、一般的
に、Ｓｉ3Ｎ4は難焼結性であるために、その製造に際し
ては、通常、イットリア（Ｙ2Ｏ3）やアルミナ（Ａｌ2
Ｏ3）、マグネシア（ＭｇＯ）等の各種酸化物を焼結助
剤として添加し、Ｓｉ3Ｎ4粒子間に形成されるガラス相
により、焼結を促進させている。
【０００４】 しかしながら、このようにして製造され
たＳｉ3Ｎ4焼結体においては、Ｓｉ3Ｎ4粒子間のガラス
相が、被圧延材中の鉄や冷却水と反応することにより腐
食され、使用により摩耗量が著しく増大するという問題
があった。また、圧延ラインの最終圧延機入側のよう
に、高温の圧延鋼材が極めて高速で通過する極めて厳し
い環境下では、チッピングや割れといった欠損の発生が
認められる等、信頼性に欠ける問題があった。
たＳｉ3Ｎ4焼結体においては、Ｓｉ3Ｎ4粒子間のガラス
相が、被圧延材中の鉄や冷却水と反応することにより腐
食され、使用により摩耗量が著しく増大するという問題
があった。また、圧延ラインの最終圧延機入側のよう
に、高温の圧延鋼材が極めて高速で通過する極めて厳し
い環境下では、チッピングや割れといった欠損の発生が
認められる等、信頼性に欠ける問題があった。
【０００５】 そこで、このようなガラス相を形成を回
避し、耐摩耗性を向上させた発明として、特開平８−２
１５７３１号公報には、Ｓｉ3Ｎ4粒子間が、８０％のカ
スピディン構造の結晶相と、１０％以下のアパタイト構
造の結晶相および５％以下の珪灰石構造の結晶相からな
る熱間圧延用セラミック治具が開示され、また、特開平
９−２７８５２９号公報には、相対密度が９９％以上で
あり、平均径０．５〜１０μｍの窒化クロム（Ｃｒ
2Ｎ）粒子を、体積分率で１〜８％分散させたＳｉ3Ｎ4
焼結体からなる線材圧延ガイドローラが開示されてい
る。
避し、耐摩耗性を向上させた発明として、特開平８−２
１５７３１号公報には、Ｓｉ3Ｎ4粒子間が、８０％のカ
スピディン構造の結晶相と、１０％以下のアパタイト構
造の結晶相および５％以下の珪灰石構造の結晶相からな
る熱間圧延用セラミック治具が開示され、また、特開平
９−２７８５２９号公報には、相対密度が９９％以上で
あり、平均径０．５〜１０μｍの窒化クロム（Ｃｒ
2Ｎ）粒子を、体積分率で１〜８％分散させたＳｉ3Ｎ4
焼結体からなる線材圧延ガイドローラが開示されてい
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】 しかしながら、特開
平８−２１５７３１号公報記載の熱間圧延用セラミック
治具は、Ｓｉ3Ｎ4粒界のガラス相の耐腐食性の改善によ
る耐摩耗性の改善を目的としてなされたものであり、Ｓ
ｉ3Ｎ4粒界に所定の結晶相を析出させるためには、焼結
助剤の成分が一定のものに限定されることとなる。ま
た、高硬度化や耐欠損性の向上は図られおらず、耐摩耗
性についても、さらに改善が要求されるところである。
平８−２１５７３１号公報記載の熱間圧延用セラミック
治具は、Ｓｉ3Ｎ4粒界のガラス相の耐腐食性の改善によ
る耐摩耗性の改善を目的としてなされたものであり、Ｓ
ｉ3Ｎ4粒界に所定の結晶相を析出させるためには、焼結
助剤の成分が一定のものに限定されることとなる。ま
た、高硬度化や耐欠損性の向上は図られおらず、耐摩耗
性についても、さらに改善が要求されるところである。
【０００７】 一方、特開平９−２７８５２９号公報に
記載の線材圧延ガイドローラは、高硬度化、高靭性化、
高耐熱衝撃性化を目的としてなされたものであるが、所
定の相対密度を得るには、熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）
処理を必要とすることから、製造コストが高くつくとい
う問題がある。
記載の線材圧延ガイドローラは、高硬度化、高靭性化、
高耐熱衝撃性化を目的としてなされたものであるが、所
定の相対密度を得るには、熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）
処理を必要とすることから、製造コストが高くつくとい
う問題がある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】 本発明は、上述した従
来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的
とするところは、高硬度であり、かつ、耐摩耗性と耐食
性に優れた炭化珪素（ＳｉＣ）をＳｉ3Ｎ4焼結体に分散
させることにより、Ｓｉ3Ｎ4基焼結体の高硬度化、高耐
食性化、高靭性化を図り、熱間圧延ライン用治具として
耐摩耗性と耐欠損性に優れたＳｉ3Ｎ4基焼結体からなる
セラミック治具を、安価に提供することにある。
来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的
とするところは、高硬度であり、かつ、耐摩耗性と耐食
性に優れた炭化珪素（ＳｉＣ）をＳｉ3Ｎ4焼結体に分散
させることにより、Ｓｉ3Ｎ4基焼結体の高硬度化、高耐
食性化、高靭性化を図り、熱間圧延ライン用治具として
耐摩耗性と耐欠損性に優れたＳｉ3Ｎ4基焼結体からなる
セラミック治具を、安価に提供することにある。
【０００９】 すなわち、本発明によれば、窒化珪素と
焼結助剤および炭化珪素から構成される焼結体よりなる
熱間圧延ライン用セラミック治具であって、当該炭化珪
素の含有率が、窒化珪素と焼結助剤の合算重量に対し
て、外比で１〜３０ｗｔ％であるとともに、当該炭化珪
素の平均粒径が１〜２０μｍであることを特徴とする熱
間圧延ライン用セラミック治具、が提供される。
焼結助剤および炭化珪素から構成される焼結体よりなる
熱間圧延ライン用セラミック治具であって、当該炭化珪
素の含有率が、窒化珪素と焼結助剤の合算重量に対し
て、外比で１〜３０ｗｔ％であるとともに、当該炭化珪
素の平均粒径が１〜２０μｍであることを特徴とする熱
間圧延ライン用セラミック治具、が提供される。
【００１０】 ここで、本発明の熱間圧延ライン用セラ
ミック治具は、平均粒径が１〜１０μｍの炭化珪素粒子
をＳｉ3Ｎ4焼結体内へ分散させてなることが好ましい。
また、このようなＳｉ3Ｎ4基焼結体を製造するにあたっ
て使用される焼結助剤としては、希土類元素化合物であ
ることが好ましく、特に、希土類元素として、イットリ
ウムおよび／またはイッテルビウムが好適に用いられ
る。
ミック治具は、平均粒径が１〜１０μｍの炭化珪素粒子
をＳｉ3Ｎ4焼結体内へ分散させてなることが好ましい。
また、このようなＳｉ3Ｎ4基焼結体を製造するにあたっ
て使用される焼結助剤としては、希土類元素化合物であ
ることが好ましく、特に、希土類元素として、イットリ
ウムおよび／またはイッテルビウムが好適に用いられ
る。
【００１１】
【発明の実施の形態】 本発明の熱間圧延ライン用セラ
ミック治具においては、Ｓｉ3Ｎ4基焼結体中に高硬度の
ＳｉＣ粒子が分散され、機械的強度を維持したまま、高
硬度化と高靭性化が図られていることから、耐摩耗性、
耐欠損性に優れ、かつ、耐食性にも優れた特徴を示す。
しかも、常圧焼結による製造を可能ならしめるように焼
結助剤が選択されていることから、製造コストを安価に
抑えることが可能となる。
ミック治具においては、Ｓｉ3Ｎ4基焼結体中に高硬度の
ＳｉＣ粒子が分散され、機械的強度を維持したまま、高
硬度化と高靭性化が図られていることから、耐摩耗性、
耐欠損性に優れ、かつ、耐食性にも優れた特徴を示す。
しかも、常圧焼結による製造を可能ならしめるように焼
結助剤が選択されていることから、製造コストを安価に
抑えることが可能となる。
【００１２】 熱間圧延ラインに用いられる各種の治具
としては、たとえば、圧延ロールやガイドローラー、ガ
イドスリーブ等が挙げられる。なお、本発明のセラミッ
ク治具は、上述の通り、Ｓｉ3Ｎ4と焼結助剤およびＳｉ
Ｃから構成されるＳｉ3Ｎ4基焼結体よりなるが、このこ
とは、Ｓｉ3Ｎ4基焼結体に、製造にあたって使用される
出発原料中に含まれる微量の不純物が混入することまで
も排除するものではない。
としては、たとえば、圧延ロールやガイドローラー、ガ
イドスリーブ等が挙げられる。なお、本発明のセラミッ
ク治具は、上述の通り、Ｓｉ3Ｎ4と焼結助剤およびＳｉ
Ｃから構成されるＳｉ3Ｎ4基焼結体よりなるが、このこ
とは、Ｓｉ3Ｎ4基焼結体に、製造にあたって使用される
出発原料中に含まれる微量の不純物が混入することまで
も排除するものではない。
【００１３】 ここで、ＳｉＣの含有率は、Ｓｉ3Ｎ4と
焼結助剤の合算重量に対して、外比で１〜３０ｗｔ％の
範囲とされる。これは、１％未満の添加量では、ＳｉＣ
粒子による耐摩耗性の向上と高靭性化の効果が現れず、
一方、３０％超では、Ｓｉ3Ｎ4の焼結が困難となり、材
料強度が低下するといった問題が生ずるためである。
焼結助剤の合算重量に対して、外比で１〜３０ｗｔ％の
範囲とされる。これは、１％未満の添加量では、ＳｉＣ
粒子による耐摩耗性の向上と高靭性化の効果が現れず、
一方、３０％超では、Ｓｉ3Ｎ4の焼結が困難となり、材
料強度が低下するといった問題が生ずるためである。
【００１４】 また、ＳｉＣ原料としては、α型、β
型、非晶質のいずれのものを用いてもよいが、平均粒径
が１〜２０μｍの粉末が好適に用いられ、より好適には
１〜１０μｍの粉末が用いられる。これらＳｉＣ粉末
は、粒子の状態でＳｉ3Ｎ4基焼結体内に分散される。こ
こで、ＳｉＣ粒子の粒子径が１μｍ未満では、Ｓｉ3Ｎ4
基材よりＳｉＣ粒子が脱粒しやすくなり、耐摩耗性が改
善されず、また、靭性も向上しない。一方、２０μｍ超
では焼結性が低下して材料強度が低下し、チッピングや
欠けといった欠損が発生しやすくなるため、好ましくな
い。
型、非晶質のいずれのものを用いてもよいが、平均粒径
が１〜２０μｍの粉末が好適に用いられ、より好適には
１〜１０μｍの粉末が用いられる。これらＳｉＣ粉末
は、粒子の状態でＳｉ3Ｎ4基焼結体内に分散される。こ
こで、ＳｉＣ粒子の粒子径が１μｍ未満では、Ｓｉ3Ｎ4
基材よりＳｉＣ粒子が脱粒しやすくなり、耐摩耗性が改
善されず、また、靭性も向上しない。一方、２０μｍ超
では焼結性が低下して材料強度が低下し、チッピングや
欠けといった欠損が発生しやすくなるため、好ましくな
い。
【００１５】 次に、焼結助剤については、上述の通
り、従来からＹ2Ｏ3やＡｌ2Ｏ3、ＭｇＯ等が知られてい
るが、本発明においては、焼結助剤として、希土類元素
化合物、特に、イットリウム（Ｙ）および／またはイッ
テルビウム（Ｙｂ）の化合物、たとえば、これらの酸化
物や窒化物が好適に用いられる。なお、その他、ＹやＹ
ｂと同様に用いることができる希土類元素としては、ユ
ーロピウム（Ｅｕ）やツリウム（Ｔｍ）が挙げられる。
り、従来からＹ2Ｏ3やＡｌ2Ｏ3、ＭｇＯ等が知られてい
るが、本発明においては、焼結助剤として、希土類元素
化合物、特に、イットリウム（Ｙ）および／またはイッ
テルビウム（Ｙｂ）の化合物、たとえば、これらの酸化
物や窒化物が好適に用いられる。なお、その他、ＹやＹ
ｂと同様に用いることができる希土類元素としては、ユ
ーロピウム（Ｅｕ）やツリウム（Ｔｍ）が挙げられる。
【００１６】 このような希土類元素化合物を焼結助剤
として用いることにより、Ａｌ2Ｏ3やＭｇＯを用いた場
合に、Ｓｉ3Ｎ4粒界相の軟化点が低くなり高温強度が低
下するといった問題点を回避することができる。
として用いることにより、Ａｌ2Ｏ3やＭｇＯを用いた場
合に、Ｓｉ3Ｎ4粒界相の軟化点が低くなり高温強度が低
下するといった問題点を回避することができる。
【００１７】 続いて、上述した組成を有するＳｉ3Ｎ4
基焼結体からなるセラミック治具の作製方法について説
明する。まず、Ｓｉ3Ｎ4と焼結助剤およびＳｉＣの原料
粉末を所定組成に均一に混合した後、バインダー等を添
加して造粒粉を作製し、冷間静水圧プレス（ＣＩＰ）法
により、ブロック状の成形体を作製する。
基焼結体からなるセラミック治具の作製方法について説
明する。まず、Ｓｉ3Ｎ4と焼結助剤およびＳｉＣの原料
粉末を所定組成に均一に混合した後、バインダー等を添
加して造粒粉を作製し、冷間静水圧プレス（ＣＩＰ）法
により、ブロック状の成形体を作製する。
【００１８】 次に、得られた成形体を、次工程での焼
成における焼成収縮および焼成後の研削代を見込んだ所
定形状に、ＮＣ旋盤等を用いて切削加工し、窒素雰囲気
中、所定温度にて所定時間焼成する。こうして得られた
焼結体に研削・研磨加工を行うことで、目的とするセラ
ミック治具が作製される。
成における焼成収縮および焼成後の研削代を見込んだ所
定形状に、ＮＣ旋盤等を用いて切削加工し、窒素雰囲気
中、所定温度にて所定時間焼成する。こうして得られた
焼結体に研削・研磨加工を行うことで、目的とするセラ
ミック治具が作製される。
【００１９】 なお、原料粉末からのブロック状の成形
体の作製にあたっては、ＣＩＰ法の他に、一軸プレス
法、鋳込み成型法等の種々のセラミック粉末の成形方法
を用いることができることはいうまでもない。また、未
焼成のブロック状成形体を適度な加工強度を有するよう
に仮焼し、得られた仮焼体を所定形状に切削加工した
後、焼成を行ってもよい。
体の作製にあたっては、ＣＩＰ法の他に、一軸プレス
法、鋳込み成型法等の種々のセラミック粉末の成形方法
を用いることができることはいうまでもない。また、未
焼成のブロック状成形体を適度な加工強度を有するよう
に仮焼し、得られた仮焼体を所定形状に切削加工した
後、焼成を行ってもよい。
【００２０】 こうして得られたセラミック治具は、従
来のＳｉ3Ｎ4基焼結体と比較して、耐摩耗性、耐欠損性
が著しく向上し、熱間圧延ライン用に好適に使用され
る。以下、本発明に係るセラミック治具について、熱間
圧延ラインの入り口ガイドローラに用いた場合を実施例
として、さらに詳細に説明する。但し、本発明が以下の
実施例に限定されるものでないことは言うまでもない。
来のＳｉ3Ｎ4基焼結体と比較して、耐摩耗性、耐欠損性
が著しく向上し、熱間圧延ライン用に好適に使用され
る。以下、本発明に係るセラミック治具について、熱間
圧延ラインの入り口ガイドローラに用いた場合を実施例
として、さらに詳細に説明する。但し、本発明が以下の
実施例に限定されるものでないことは言うまでもない。
【００２１】
【実施例】 Ｓｉ3Ｎ4粉末に、表１中の実施例１〜５お
よび比較例１〜３に示すように、焼結助剤としてのＹ2
Ｏ3とＹｂ2Ｏ3およびＳｉＣを所定量ほど添加して混合
し、得られた成形原料をゴム型に充填して、圧力２．５
ｔｏｎ／ｃｍ2にて、ＣＩＰ成形した。得られた成形体
をＮＣ旋盤を用いて切削加工し、目的とすべきガイドロ
ーラの最終形状および焼成後の研削加工代を見込んだ寸
法において、ニアネット形状に加工し、作製した切削加
工体を、窒素雰囲気中、所定温度にて焼成した後、得ら
れた焼結体の内径部、端面、カリバー部をダイヤモンド
砥石を用いて研削加工し、外形８０ｍｍφ×内径５０ｍ
ｍφ×幅４０ｍｍ、溝部曲率がＲ１０の製品たるガイド
ローラを得た。
よび比較例１〜３に示すように、焼結助剤としてのＹ2
Ｏ3とＹｂ2Ｏ3およびＳｉＣを所定量ほど添加して混合
し、得られた成形原料をゴム型に充填して、圧力２．５
ｔｏｎ／ｃｍ2にて、ＣＩＰ成形した。得られた成形体
をＮＣ旋盤を用いて切削加工し、目的とすべきガイドロ
ーラの最終形状および焼成後の研削加工代を見込んだ寸
法において、ニアネット形状に加工し、作製した切削加
工体を、窒素雰囲気中、所定温度にて焼成した後、得ら
れた焼結体の内径部、端面、カリバー部をダイヤモンド
砥石を用いて研削加工し、外形８０ｍｍφ×内径５０ｍ
ｍφ×幅４０ｍｍ、溝部曲率がＲ１０の製品たるガイド
ローラを得た。
【００２２】
【表１】
【００２３】 圧延試験は、被圧延材としてＳＵＳ系鉄
合金を用い、ガイドローラ取付部では被圧延材の温度は
９５０℃、被圧延材の速度は２０ｍ／ｓであった。耐摩
耗性の評価については、２５００ｔの被圧延材の圧延後
に、ガイドローラのカリバー部の摩耗量を測定すること
で行った。これらの評価結果を表１に並記する。
合金を用い、ガイドローラ取付部では被圧延材の温度は
９５０℃、被圧延材の速度は２０ｍ／ｓであった。耐摩
耗性の評価については、２５００ｔの被圧延材の圧延後
に、ガイドローラのカリバー部の摩耗量を測定すること
で行った。これらの評価結果を表１に並記する。
【００２４】 一方、作製したセラミック治具を構成す
る材料の室温強度および破壊靭性値を測定するために、
ＣＩＰ成形後の成形体から、ＪＩＳ Ｒ−１６０１に従
う試験を行うための試験片を切り出し、ガイドローラの
焼成条件と同じ条件において焼成し、所定形状に研削加
工して形状を整えた後、室温強度等を測定した。これら
の特性の測定結果についても表１に並記した。
る材料の室温強度および破壊靭性値を測定するために、
ＣＩＰ成形後の成形体から、ＪＩＳ Ｒ−１６０１に従
う試験を行うための試験片を切り出し、ガイドローラの
焼成条件と同じ条件において焼成し、所定形状に研削加
工して形状を整えた後、室温強度等を測定した。これら
の特性の測定結果についても表１に並記した。
【００２５】 表１より、ＳｉＣの添加量が多くなるに
したがって、室温強度は低下する傾向にあることがわか
る。これは、ＳｉＣが難焼結性であるために、添加量が
増加すると焼結性が低下するためと考えられる。事実、
実施例１〜８に対し、ＳｉＣ添加量が４０ｗｔ％と多
く、室温強度の低い比較例５の場合においては、試験中
にローラが割損する事故が生じた。なお、ＳｉＣ添加量
が１ｗｔ％未満と少ない場合には、比較例２の結果に示
されるように、耐摩耗性の改善が見られなかった。
したがって、室温強度は低下する傾向にあることがわか
る。これは、ＳｉＣが難焼結性であるために、添加量が
増加すると焼結性が低下するためと考えられる。事実、
実施例１〜８に対し、ＳｉＣ添加量が４０ｗｔ％と多
く、室温強度の低い比較例５の場合においては、試験中
にローラが割損する事故が生じた。なお、ＳｉＣ添加量
が１ｗｔ％未満と少ない場合には、比較例２の結果に示
されるように、耐摩耗性の改善が見られなかった。
【００２６】 また、破壊靭性値は、ＳｉＣの添加量が
２０ｗｔ％のとき最大となった。破壊靭性値は、ＳｉＣ
の添加量増加にともなう破壊靭性値の増加と、焼結不足
による強度低下に起因する破壊靭性値の低下との兼ね合
いで決まるものと考えられる。
２０ｗｔ％のとき最大となった。破壊靭性値は、ＳｉＣ
の添加量増加にともなう破壊靭性値の増加と、焼結不足
による強度低下に起因する破壊靭性値の低下との兼ね合
いで決まるものと考えられる。
【００２７】 さらに、添加するＳｉＣ粒子の粒径が１
μｍ以下であると、ローラ表面と被圧延材が摺動する際
に、ＳｉＣ粒子がＳｉ3Ｎ4基材より脱粒しやすくなり、
耐摩耗性の向上に寄与しない。このため、比較例３で
は、ＳｉＣを添加しない比較例１と同等の耐摩耗性しか
得られなかった。
μｍ以下であると、ローラ表面と被圧延材が摺動する際
に、ＳｉＣ粒子がＳｉ3Ｎ4基材より脱粒しやすくなり、
耐摩耗性の向上に寄与しない。このため、比較例３で
は、ＳｉＣを添加しない比較例１と同等の耐摩耗性しか
得られなかった。
【００２８】 一方、ＳｉＣ粒径が２０μｍを越える
と、焼結性が低下し、室温強度が低下する。現に、比較
例４は、実施例４〜７とは添加したＳｉＣの粒径のみが
異なるものであるが、比較例４においてのみ、試験中に
ローラ表面にチッピングが発生した。
と、焼結性が低下し、室温強度が低下する。現に、比較
例４は、実施例４〜７とは添加したＳｉＣの粒径のみが
異なるものであるが、比較例４においてのみ、試験中に
ローラ表面にチッピングが発生した。
【００２９】
【発明の効果】 以上、本発明によれば、耐摩耗性およ
び耐欠損性が極めて良好な、信頼性に優れる熱間圧延用
セラミック治具が提供される。また、本発明の熱間圧延
用セラミック治具は、ＨＩＰ処理を必要とせず、常圧焼
結が可能であるので、安価に製造することが可能であ
る。これにより、条鋼等の熱間圧延において、安定した
品質の鋼材等の生産が可能となるとともに、生産性の向
上が図られるという優れた効果を奏する。
び耐欠損性が極めて良好な、信頼性に優れる熱間圧延用
セラミック治具が提供される。また、本発明の熱間圧延
用セラミック治具は、ＨＩＰ処理を必要とせず、常圧焼
結が可能であるので、安価に製造することが可能であ
る。これにより、条鋼等の熱間圧延において、安定した
品質の鋼材等の生産が可能となるとともに、生産性の向
上が図られるという優れた効果を奏する。
Claims (4)
- 【請求項１】 窒化珪素と焼結助剤および炭化珪素から
構成される焼結体よりなる熱間圧延ライン用セラミック
治具であって、 当該炭化珪素の含有率が、窒化珪素と焼結助剤の合算重
量に対して、外比で１〜３０ｗｔ％であるとともに、当
該炭化珪素の平均粒径が１〜２０μｍであることを特徴
とする熱間圧延ライン用セラミック治具。 - 【請求項２】 当該炭化珪素の平均粒径が１〜１０μｍ
であることを特徴とする請求項１記載の熱間圧延ライン
用セラミック治具。 - 【請求項３】 当該焼結助剤が、希土類元素化合物であ
ることを特徴とする請求項１又は２に記載の熱間圧延ラ
イン用セラミック治具。 - 【請求項４】 当該希土類元素が、イットリウムおよび
／またはイッテルビウムであることを特徴とする請求項
３記載の熱間圧延ライン用セラミック治具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10044784A JP2920138B1 (ja) | 1998-02-26 | 1998-02-26 | 熱間圧延ライン用セラミック治具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10044784A JP2920138B1 (ja) | 1998-02-26 | 1998-02-26 | 熱間圧延ライン用セラミック治具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2920138B1 true JP2920138B1 (ja) | 1999-07-19 |
| JPH11244923A JPH11244923A (ja) | 1999-09-14 |
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ID=12701045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10044784A Expired - Fee Related JP2920138B1 (ja) | 1998-02-26 | 1998-02-26 | 熱間圧延ライン用セラミック治具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2920138B1 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9481605B2 (en) * | 2012-12-05 | 2016-11-01 | Dow Global Technologies Llc | Porous mullite bodies having improved thermal stability |
-
1998
- 1998-02-26 JP JP10044784A patent/JP2920138B1/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11244923A (ja) | 1999-09-14 |
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