JP2916323B2 - 射出成形機の射出圧縮制御方法及び装置 - Google Patents
射出成形機の射出圧縮制御方法及び装置Info
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- JP2916323B2 JP2916323B2 JP11032792A JP11032792A JP2916323B2 JP 2916323 B2 JP2916323 B2 JP 2916323B2 JP 11032792 A JP11032792 A JP 11032792A JP 11032792 A JP11032792 A JP 11032792A JP 2916323 B2 JP2916323 B2 JP 2916323B2
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- compression force
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、射出成形機の射出圧縮
制御方法及び装置に関し、特に、金型に設けたコア圧縮
プレートを押圧する圧縮力を、一対の高、低圧縮力シリ
ンダを選択的に作動させて自動的に制御するための新規
な改良に関する。
制御方法及び装置に関し、特に、金型に設けたコア圧縮
プレートを押圧する圧縮力を、一対の高、低圧縮力シリ
ンダを選択的に作動させて自動的に制御するための新規
な改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、用いられていたこの種の射出成形
機の射出圧縮制御方法としては、一般に、金型キャビテ
ィを最終的な大きさよりも大きくした状態で樹脂を射出
充填した後、型締機構とは別の油圧シリンダの力によっ
て、金型キャビティ内の樹脂を圧縮する成形射出圧縮成
形方法が知られているが、この方法の場合、油圧シリン
ダは金型内に設けるか、または、可動盤にコア圧縮シリ
ンダを設け、金型コアに直結した圧縮プレートを加圧し
てその圧縮力を金型キャビティ内の樹脂に伝達している
ため、金型キャビティの内圧分布が均一になり、且つ、
樹脂の冷却収縮に応じて圧縮力を制御できるので、内部
歪が小さく、且つ、金型表面転写性に優れた成形品を得
ることができた。また、前述のコア圧縮シリンダの代わ
りに、成形品の突き出しを行うエジェクトシリンダを利
用して、前記コア圧縮シリンダによる圧縮方法と同様の
圧縮制御を行っていた。
機の射出圧縮制御方法としては、一般に、金型キャビテ
ィを最終的な大きさよりも大きくした状態で樹脂を射出
充填した後、型締機構とは別の油圧シリンダの力によっ
て、金型キャビティ内の樹脂を圧縮する成形射出圧縮成
形方法が知られているが、この方法の場合、油圧シリン
ダは金型内に設けるか、または、可動盤にコア圧縮シリ
ンダを設け、金型コアに直結した圧縮プレートを加圧し
てその圧縮力を金型キャビティ内の樹脂に伝達している
ため、金型キャビティの内圧分布が均一になり、且つ、
樹脂の冷却収縮に応じて圧縮力を制御できるので、内部
歪が小さく、且つ、金型表面転写性に優れた成形品を得
ることができた。また、前述のコア圧縮シリンダの代わ
りに、成形品の突き出しを行うエジェクトシリンダを利
用して、前記コア圧縮シリンダによる圧縮方法と同様の
圧縮制御を行っていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来の射出成形機の射
出圧縮制御方法は、以上のように構成されていたため、
次のような課題が存在していた。すなわち、金型内にコ
ア圧縮シリンダを設ける場合は、金型から分離して他の
金型へも流用することが困難であり専用金型となってし
まい、且つ、金型への取付上の制約から小径シリンダし
か設置できず、圧縮力にも自ずと限界があった。また、
金型に取り付けたコア圧縮シリンダの場合には、大径シ
リンダであるため、高い圧縮力を得ることができる反
面、低い圧縮力領域で高分解能を要求される場合は対応
ができず、細かい制御が不可能であった。さらにエジェ
クトシリンダを利用した場合には、前述と逆に、低圧縮
力領域での分解能にはすぐれているが、高い圧縮力を得
ることはできなかった。次に、大径のコア圧縮シリンダ
と小径のエジェクトシリンダの両方を配備した場合で
も、成形品の投影面積の合計値とキャビティ内圧予測最
大値からコアに対する必要圧縮力を演算し、上記いずれ
のシリンダを使用するかを成形前に選定して人手を介し
て配管変更等の作業を行わねばならないという問題があ
った。
出圧縮制御方法は、以上のように構成されていたため、
次のような課題が存在していた。すなわち、金型内にコ
ア圧縮シリンダを設ける場合は、金型から分離して他の
金型へも流用することが困難であり専用金型となってし
まい、且つ、金型への取付上の制約から小径シリンダし
か設置できず、圧縮力にも自ずと限界があった。また、
金型に取り付けたコア圧縮シリンダの場合には、大径シ
リンダであるため、高い圧縮力を得ることができる反
面、低い圧縮力領域で高分解能を要求される場合は対応
ができず、細かい制御が不可能であった。さらにエジェ
クトシリンダを利用した場合には、前述と逆に、低圧縮
力領域での分解能にはすぐれているが、高い圧縮力を得
ることはできなかった。次に、大径のコア圧縮シリンダ
と小径のエジェクトシリンダの両方を配備した場合で
も、成形品の投影面積の合計値とキャビティ内圧予測最
大値からコアに対する必要圧縮力を演算し、上記いずれ
のシリンダを使用するかを成形前に選定して人手を介し
て配管変更等の作業を行わねばならないという問題があ
った。
【０００４】本発明は以上のような課題を解決するため
になされたもので、特に、金型コアに接続したコア圧縮
プレートを押圧する圧縮力を、一対の高、低圧シリンダ
を選択的に作動させて自動的に制御するようにした射出
成形機の射出圧縮制御方法及び装置を提供することを目
的とする。
になされたもので、特に、金型コアに接続したコア圧縮
プレートを押圧する圧縮力を、一対の高、低圧シリンダ
を選択的に作動させて自動的に制御するようにした射出
成形機の射出圧縮制御方法及び装置を提供することを目
的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明による射出成形機
の射出圧縮制御方法は、金型に設けられたコア圧縮プレ
ートを押圧することにより、金型キャビティ内の樹脂に
対して圧縮力を加えるようにした射出成形機の射出圧縮
制御方法において、前記金型ャビティのキャビティ内圧
予測最大値と成形品の投影面積合計値とから必要圧縮力
を演算し、基準圧縮力設定値と比較して前記コア圧縮プ
レートを押圧するための高圧縮力用のコア圧縮シリンダ
及び低圧縮力用のエジェクト兼用シリンダの何れかをコ
ントローラで自動的に選択し制御する方法である。
の射出圧縮制御方法は、金型に設けられたコア圧縮プレ
ートを押圧することにより、金型キャビティ内の樹脂に
対して圧縮力を加えるようにした射出成形機の射出圧縮
制御方法において、前記金型ャビティのキャビティ内圧
予測最大値と成形品の投影面積合計値とから必要圧縮力
を演算し、基準圧縮力設定値と比較して前記コア圧縮プ
レートを押圧するための高圧縮力用のコア圧縮シリンダ
及び低圧縮力用のエジェクト兼用シリンダの何れかをコ
ントローラで自動的に選択し制御する方法である。
【０００６】また、本発明による射出成形機の射出圧縮
制御装置は、金型に設けられたコア圧縮プレートを押圧
することにより、金型キャビティ内の樹脂に対して圧縮
力を加えるようにした射出成形機の射出圧縮制御装置に
おいて、前記コア圧縮プレートを押圧すると共に切換器
に接続された低圧縮力用のエジェクト兼用シリンダ及び
高圧用のコア圧縮シリンダと、前記切換器に接続された
コントローラと、前記コントローラに接続され前記金型
キャビティのキャビティ内圧予測最大値と成形品の投影
面積合計値とを設定するための入力条件設定器と、前記
コントローラに接続され基準圧縮力設定値を設定するた
めの基準圧縮力設定器とを備え、前記コントローラによ
り前記各シリンダのうちの何れかを自動的に選択し制御
する構成である。
制御装置は、金型に設けられたコア圧縮プレートを押圧
することにより、金型キャビティ内の樹脂に対して圧縮
力を加えるようにした射出成形機の射出圧縮制御装置に
おいて、前記コア圧縮プレートを押圧すると共に切換器
に接続された低圧縮力用のエジェクト兼用シリンダ及び
高圧用のコア圧縮シリンダと、前記切換器に接続された
コントローラと、前記コントローラに接続され前記金型
キャビティのキャビティ内圧予測最大値と成形品の投影
面積合計値とを設定するための入力条件設定器と、前記
コントローラに接続され基準圧縮力設定値を設定するた
めの基準圧縮力設定器とを備え、前記コントローラによ
り前記各シリンダのうちの何れかを自動的に選択し制御
する構成である。
【０００７】
【作用】本発明による射出成形機の射出圧縮制御方法及
び装置においては、金型キャビティのキャビティ内圧予
測最大値と成形品の投影面積合計値とから必要圧縮力を
演算し、基準圧縮力設定値と比較して前記コア圧縮プレ
ートを押圧するための高圧縮力用のコア圧縮シリンダ及
び低圧縮力用のエジェクト兼用シリンダの何れかをコン
トローラで自動的に選択することにより、高圧縮力及び
低圧縮力を必要に応じて自在に選択して加えることがで
き、人手を介することなくどのような成形品であっても
精度よく射出圧縮制御をすることが可能となる。
び装置においては、金型キャビティのキャビティ内圧予
測最大値と成形品の投影面積合計値とから必要圧縮力を
演算し、基準圧縮力設定値と比較して前記コア圧縮プレ
ートを押圧するための高圧縮力用のコア圧縮シリンダ及
び低圧縮力用のエジェクト兼用シリンダの何れかをコン
トローラで自動的に選択することにより、高圧縮力及び
低圧縮力を必要に応じて自在に選択して加えることがで
き、人手を介することなくどのような成形品であっても
精度よく射出圧縮制御をすることが可能となる。
【０００８】
【実施例】以下、図面と共に本発明による射出成形機の
射出圧縮制御方法及び装置の好適な実施例について詳細
に説明する。図１から図３迄は本発明による射出成形機
の射出圧縮制御方法及び装置を示すためのもので、図１
はブロック図、図２は金型構造を示す断面構成図、図３
は制御状態を示すフロー図である。
射出圧縮制御方法及び装置の好適な実施例について詳細
に説明する。図１から図３迄は本発明による射出成形機
の射出圧縮制御方法及び装置を示すためのもので、図１
はブロック図、図２は金型構造を示す断面構成図、図３
は制御状態を示すフロー図である。
【０００９】図１において符号１で示されるものはコン
トローラ２が接続された切換器であり、この切換器１に
はロッド３ａを有するエジェクト兼用低圧縮力用シリン
ダ３及びピストン４ａを有する高圧縮力用コア圧縮シリ
ンダ４が接続されている。
トローラ２が接続された切換器であり、この切換器１に
はロッド３ａを有するエジェクト兼用低圧縮力用シリン
ダ３及びピストン４ａを有する高圧縮力用コア圧縮シリ
ンダ４が接続されている。
【００１０】前記エジェクト兼用シリンダ３のロッド前
進側ポート３Ａとロッド後退側ポート３Ｂは管路３Ａ
ａ，３Ｂａを介して前記切換器１に接続されていると共
に、前記コア圧縮シリンダ４のロッド前進側ポート４Ａ
とロッド後退側ポート４Ｂは管路４Ａａ，４Ｂａを介し
て前記切換器１に接続されている。
進側ポート３Ａとロッド後退側ポート３Ｂは管路３Ａ
ａ，３Ｂａを介して前記切換器１に接続されていると共
に、前記コア圧縮シリンダ４のロッド前進側ポート４Ａ
とロッド後退側ポート４Ｂは管路４Ａａ，４Ｂａを介し
て前記切換器１に接続されている。
【００１１】前記コントローラ２には、キャビティ内圧
予測最大値Ｐと成形品の投影面積合計値ＳＡを設定して
出力する入力条件設定器５が接続されていると共に、基
準圧縮力設定値Ｅを設定して出力する基準圧縮力設定器
６が接続されている。
予測最大値Ｐと成形品の投影面積合計値ＳＡを設定して
出力する入力条件設定器５が接続されていると共に、基
準圧縮力設定値Ｅを設定して出力する基準圧縮力設定器
６が接続されている。
【００１２】前記切換器１には、電磁切換弁７のロッド
前進側ポート７Ａに接続された第１弁８及びロッド後退
側ポート７Ｂに接続された第２弁９が接続されており、
この電磁切換弁７は電磁比例圧力調整弁１０を介して油
圧ポンプ１１に接続されていると共に、前記コントロー
ラ２からの第１信号２ａは切換器１に入力され、第２信
号２ｂは電磁比例圧力調整弁１０に入力されている。
前進側ポート７Ａに接続された第１弁８及びロッド後退
側ポート７Ｂに接続された第２弁９が接続されており、
この電磁切換弁７は電磁比例圧力調整弁１０を介して油
圧ポンプ１１に接続されていると共に、前記コントロー
ラ２からの第１信号２ａは切換器１に入力され、第２信
号２ｂは電磁比例圧力調整弁１０に入力されている。
【００１３】次に、図２において符号２０で示されるも
のは固定盤であり、この固定盤２０に設けられた固定側
金型部２２は、可動盤２３に設けられ高圧縮力用のコア
圧縮シリンダ４の可動側金型部２５に接合していると共
に、この可動側金型部２５はトグル機構２６を介して可
動自在に構成されている。
のは固定盤であり、この固定盤２０に設けられた固定側
金型部２２は、可動盤２３に設けられ高圧縮力用のコア
圧縮シリンダ４の可動側金型部２５に接合していると共
に、この可動側金型部２５はトグル機構２６を介して可
動自在に構成されている。
【００１４】前記コア圧縮シリンダ４内にストロークＳ
分だけ作動自在に設けられたコア圧縮ピストン４ａは前
記可動側金型部２５内に作動自在に設けられたコア圧縮
プレート２５ａを押圧するように構成されており、この
コア圧縮プレート２５ａと接続されて可動可能なコア入
れ子２５ａＡは前記各金型部２２，２５によって構成さ
れる金型３０の金型キャビティ３０ａ内の樹脂３１を圧
縮するように構成されている。
分だけ作動自在に設けられたコア圧縮ピストン４ａは前
記可動側金型部２５内に作動自在に設けられたコア圧縮
プレート２５ａを押圧するように構成されており、この
コア圧縮プレート２５ａと接続されて可動可能なコア入
れ子２５ａＡは前記各金型部２２，２５によって構成さ
れる金型３０の金型キャビティ３０ａ内の樹脂３１を圧
縮するように構成されている。
【００１５】前記コア圧縮ピストン４ａに形成された貫
通孔４ｂ内には、前記可動盤２３の後端に設けられ低圧
縮力用のエジェクト兼用シリンダ３のエジェクタロッド
３ａが作動自在に貫通し、このエジェクタロッド３ａは
前記コア圧縮プレート２５ａを押圧するように構成され
ている。
通孔４ｂ内には、前記可動盤２３の後端に設けられ低圧
縮力用のエジェクト兼用シリンダ３のエジェクタロッド
３ａが作動自在に貫通し、このエジェクタロッド３ａは
前記コア圧縮プレート２５ａを押圧するように構成され
ている。
【００１６】次に、前述の構成において、射出成形機の
射出圧縮制御方法について説明する。まず、金型３０の
金型キャビティ３０ａ内に樹脂を射出充填した後、エジ
ェクト兼用シリンダ３のロッド前進側ポート３Ａに流体
（油）を送って、エジェクタロッド３ａを前進させて金
型３０のコア圧縮プレート２５ａを前進させ、金型キャ
ビティ３０ａ内の樹脂３１を圧縮するか、またはコア圧
縮シリンダ４のロッド前進側ポート４Ａに流体（油）を
送って、シリンダロッド４ａを前進させ、金型３０のコ
ア圧縮プレート２５ａを前進させて金型キャビティ３０
ａ内の樹脂を圧縮するか、前記いずれかのシリンダ３又
は４で圧縮制御する。図３のフロー図に示すように、入
力条件設定器５に入力された成形品の投影面積合計値Ｓ
Ａとキャビティ内圧予測最大値Ｐとを乗じて必要圧縮力
最大値Ｆをコントローラ２にて演算し、（第１ステッ
プ：５０）、基準圧縮力設定器６に入力された基準圧縮
力設定値（エジェクト兼用シリンダによる圧縮の場合の
圧縮力最大値）Ｅと前記必要圧縮力最大値Ｆとをコント
ローラ２によって比較し（第２ステップ：５１）、この
必要圧縮力最大値Ｆが基準圧縮力設定値Ｅ以下の場合
（第３ステップ：５２）には前記エジェクト兼用シリン
ダ３による圧縮（第４ステップ：５３）を選択し、この
必要圧縮力最大値Ｆが基準圧縮力設定値Ｅを超える場合
（第５ステップ：５４）には前記コア圧縮シリンダ４に
よる圧縮（第６ステップ：５５）を選択するように第１
信号２ａを切換器１に出力しこの切換器１内の油圧回路
を切換制御する。また、コントローラ２によって前述の
ように演算された必要圧縮力最大値Ｆに応じて選択され
た前記シリンダ３又は４に対し圧縮力多段設定値の各設
定値に応じた油圧設定値を演算して、電磁比例圧力調整
弁１０に第２信号２ｂを出力して圧縮制御する。さら
に、前記シリンダ３又は４の前進または後退のための油
路の切換を電磁切換弁７にて制御する。次に、表１の第
１表に基づいて事例１と事例２で圧縮シリンダの選択が
異なることを説明する。
射出圧縮制御方法について説明する。まず、金型３０の
金型キャビティ３０ａ内に樹脂を射出充填した後、エジ
ェクト兼用シリンダ３のロッド前進側ポート３Ａに流体
（油）を送って、エジェクタロッド３ａを前進させて金
型３０のコア圧縮プレート２５ａを前進させ、金型キャ
ビティ３０ａ内の樹脂３１を圧縮するか、またはコア圧
縮シリンダ４のロッド前進側ポート４Ａに流体（油）を
送って、シリンダロッド４ａを前進させ、金型３０のコ
ア圧縮プレート２５ａを前進させて金型キャビティ３０
ａ内の樹脂を圧縮するか、前記いずれかのシリンダ３又
は４で圧縮制御する。図３のフロー図に示すように、入
力条件設定器５に入力された成形品の投影面積合計値Ｓ
Ａとキャビティ内圧予測最大値Ｐとを乗じて必要圧縮力
最大値Ｆをコントローラ２にて演算し、（第１ステッ
プ：５０）、基準圧縮力設定器６に入力された基準圧縮
力設定値（エジェクト兼用シリンダによる圧縮の場合の
圧縮力最大値）Ｅと前記必要圧縮力最大値Ｆとをコント
ローラ２によって比較し（第２ステップ：５１）、この
必要圧縮力最大値Ｆが基準圧縮力設定値Ｅ以下の場合
（第３ステップ：５２）には前記エジェクト兼用シリン
ダ３による圧縮（第４ステップ：５３）を選択し、この
必要圧縮力最大値Ｆが基準圧縮力設定値Ｅを超える場合
（第５ステップ：５４）には前記コア圧縮シリンダ４に
よる圧縮（第６ステップ：５５）を選択するように第１
信号２ａを切換器１に出力しこの切換器１内の油圧回路
を切換制御する。また、コントローラ２によって前述の
ように演算された必要圧縮力最大値Ｆに応じて選択され
た前記シリンダ３又は４に対し圧縮力多段設定値の各設
定値に応じた油圧設定値を演算して、電磁比例圧力調整
弁１０に第２信号２ｂを出力して圧縮制御する。さら
に、前記シリンダ３又は４の前進または後退のための油
路の切換を電磁切換弁７にて制御する。次に、表１の第
１表に基づいて事例１と事例２で圧縮シリンダの選択が
異なることを説明する。
【表１】 まず、事例１では、成形品の投影面積合計値ＳＡ＝１.
８ｃｍ2、キャビティ内圧予測最大値Ｐ＝７００ｋｇ／
ｃｍ2なので、必要圧縮力Ｆ＝１.２ｔｏｎとなり、基準
圧縮力設定値６ａ＝３.０ｔｏｎのためエジェクト兼用
シリンダ３が自動的に選択され油路と油圧が制御され
た。また、事例２では、成形品の投影面積合計値ＳＡ＝
２８.３ｃｍ2、キャビティ内圧予測最大値Ｐ＝７００ｋ
ｇ／ｃｍ2なので、必要圧縮力Ｆ＝１９.８ｔｏｎとなり
基準圧縮力設定値＝３ｔｏｎのためコア圧縮シリンダ４
が自動的に選択され、油路と油圧が制御された。さら
に、次の表２の第２表に基づいて、前記エジェクト兼用
シリンダ３を選択した場合とコア圧縮シリンダ４を選択
した場合における、各シリンダ３，４の圧縮力分解能の
比較を行った場合について説明する。
８ｃｍ2、キャビティ内圧予測最大値Ｐ＝７００ｋｇ／
ｃｍ2なので、必要圧縮力Ｆ＝１.２ｔｏｎとなり、基準
圧縮力設定値６ａ＝３.０ｔｏｎのためエジェクト兼用
シリンダ３が自動的に選択され油路と油圧が制御され
た。また、事例２では、成形品の投影面積合計値ＳＡ＝
２８.３ｃｍ2、キャビティ内圧予測最大値Ｐ＝７００ｋ
ｇ／ｃｍ2なので、必要圧縮力Ｆ＝１９.８ｔｏｎとなり
基準圧縮力設定値＝３ｔｏｎのためコア圧縮シリンダ４
が自動的に選択され、油路と油圧が制御された。さら
に、次の表２の第２表に基づいて、前記エジェクト兼用
シリンダ３を選択した場合とコア圧縮シリンダ４を選択
した場合における、各シリンダ３，４の圧縮力分解能の
比較を行った場合について説明する。
【表２】 すなわち、前者は圧縮力最大値が３.０ｔｏｎなので、
油圧０.１ｋｇ／ｃｍ2当たりの圧縮力分解能は０.００
２ｔｏｎとなる。一方、後者は、圧縮力最大値が２３.
０ｔｏｎなので、油圧０.１ｋｇ／ｃｍ2当たりの圧縮力
分解能は０.０２ｔｏｎとなる。分解能は数値が小さい
程良いから、前者は後者に比べて１０倍分解能が良いこ
とになる。本実施例は、圧縮シリンダが油圧駆動の場合
を例にとって説明したが、油以外の流体駆動やエアー駆
動や電動駆動の場合にも同様に適用できることは、言う
までも無い。また、各シリンダ３，４の取付構造につい
ても、図２に示す構成に限ることなく、他の図示しない
取付構造を採用した場合についても前述と同様の作用効
果を得ることができる。
油圧０.１ｋｇ／ｃｍ2当たりの圧縮力分解能は０.００
２ｔｏｎとなる。一方、後者は、圧縮力最大値が２３.
０ｔｏｎなので、油圧０.１ｋｇ／ｃｍ2当たりの圧縮力
分解能は０.０２ｔｏｎとなる。分解能は数値が小さい
程良いから、前者は後者に比べて１０倍分解能が良いこ
とになる。本実施例は、圧縮シリンダが油圧駆動の場合
を例にとって説明したが、油以外の流体駆動やエアー駆
動や電動駆動の場合にも同様に適用できることは、言う
までも無い。また、各シリンダ３，４の取付構造につい
ても、図２に示す構成に限ることなく、他の図示しない
取付構造を採用した場合についても前述と同様の作用効
果を得ることができる。
【００１７】
【発明の効果】本発明による射出成形機の射出圧縮制御
方法及び装置は以上のように構成されているため、次の
ような効果を得ることができる。すなわち、成形品の投
影面積合計値とキャビティ内圧予測最大値と基準圧縮力
設定値さらに圧縮力多段設定値とをコントローラに入力
することにより、コントローラは圧縮力分解能が最も良
くなるように圧縮シリンダのタイプ、すなわちエジェク
ト兼用低圧縮力用シリンダによる圧縮か高圧縮力用コア
圧縮シリンダによる圧縮かを射出圧縮開始前に自動的に
選択し圧縮制御するので、どんな成形品であっても精度
良く射出圧縮制御可能となる。
方法及び装置は以上のように構成されているため、次の
ような効果を得ることができる。すなわち、成形品の投
影面積合計値とキャビティ内圧予測最大値と基準圧縮力
設定値さらに圧縮力多段設定値とをコントローラに入力
することにより、コントローラは圧縮力分解能が最も良
くなるように圧縮シリンダのタイプ、すなわちエジェク
ト兼用低圧縮力用シリンダによる圧縮か高圧縮力用コア
圧縮シリンダによる圧縮かを射出圧縮開始前に自動的に
選択し圧縮制御するので、どんな成形品であっても精度
良く射出圧縮制御可能となる。
【図１】本発明による射出成形機の射出圧縮制御装置を
示すブロック図である。
示すブロック図である。
【図２】図１に用いられる射出成形機の金型構造を示す
断面構成図である。
断面構成図である。
【図３】本発明における射出圧縮制御方法を示すフロー
図である。
図である。
１ 切換器 ２ コントローラ ３ エジェクト兼用シリンダ ４ コア圧縮シリンダ ５ 入力条件設定器 ６ 基準圧縮力設定器 Ｐ キャビティ内圧予測最大値 ＳＡ 投影面積合計値 Ｅ 基準圧縮力設定値 Ｆ 必要圧縮力最大値 ２５ａ コア圧縮プレート ３０ 金型 ３０ａ 金型キャビティ ３１ 樹脂
Claims (2)
- 【請求項１】 金型(30)に設けられたコア圧縮プレート
(25a)を押圧することにより、金型キャビティ(30a)内の
樹脂(31)に対して圧縮力を加えるようにした射出成形機
の射出圧縮制御方法において、前記金型キャビティ(30
a)のキャビティ内圧予測最大値(P)と成形品の投影面積
合計値(SA)とから必要圧縮力(F)を演算し、この必要圧
縮力(F)を基準圧縮力設定値(E)と比較して前記コア圧縮
プレート(25a)を押圧するための高圧縮力用のコア圧縮
シリンダ(4)及び低圧縮力用のエジェクト兼用シリンダ
(3)の何れかをコントローラ(2)で自動的に選択して圧縮
制御することを特徴とする射出成形機の射出圧縮制御方
法。 - 【請求項２】 金型(30)に設けられたコア圧縮プレート
(25a)を押圧することにより、金型キャビティ(30a)内の
樹脂(31)に対して圧縮力を加えるようにした射出成形機
の射出圧縮制御装置において、前記コア圧縮プレート(2
5a)を押圧すると共に切換器(1)に接続された低圧縮力用
のエジェクト兼用シリンダ(3)及び高圧縮力用のコア圧
縮シリンダ(4)と、前記切換器(1)に接続されたコントロ
ーラ(2)と、前記コントローラ(2)に接続され前記金型キ
ャビティ(30a)のキャビティ内圧予測最大値(P)と成形品
の投影面積合計値(SA)とを設定するための入力条件設定
器(5)と、前記コントローラ(2)に接続され基準圧縮力設
定値(E)を設定するための基準圧縮力設定器(6)とを備
え、前記コントローラ(2)により前記各シリンダ(3,4)の
うちの何れかを自動的に選択して圧縮制御するように構
成したことを特徴とする射出成形機の射出圧縮制御装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11032792A JP2916323B2 (ja) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | 射出成形機の射出圧縮制御方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11032792A JP2916323B2 (ja) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | 射出成形機の射出圧縮制御方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05301261A JPH05301261A (ja) | 1993-11-16 |
| JP2916323B2 true JP2916323B2 (ja) | 1999-07-05 |
Family
ID=14532926
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11032792A Expired - Fee Related JP2916323B2 (ja) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | 射出成形機の射出圧縮制御方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2916323B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07256722A (ja) * | 1994-03-24 | 1995-10-09 | Fanuc Ltd | 射出成形機における射出成形制御方法 |
| JP2023146336A (ja) | 2022-03-29 | 2023-10-12 | 株式会社日本製鋼所 | 成形品の成形方法および射出成形機 |
-
1992
- 1992-04-28 JP JP11032792A patent/JP2916323B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05301261A (ja) | 1993-11-16 |
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