JP2907240B2 - 高強度リードフレーム材 - Google Patents
高強度リードフレーム材Info
- Publication number
- JP2907240B2 JP2907240B2 JP13723991A JP13723991A JP2907240B2 JP 2907240 B2 JP2907240 B2 JP 2907240B2 JP 13723991 A JP13723991 A JP 13723991A JP 13723991 A JP13723991 A JP 13723991A JP 2907240 B2 JP2907240 B2 JP 2907240B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lead frame
- frame material
- alloy
- work hardening
- high strength
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Lead Frames For Integrated Circuits (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＩＣ（集積回路）などの
リードフレームとして用いられるリードフレーム材の改
良に関するものである。
リードフレームとして用いられるリードフレーム材の改
良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＩＣなどのリードフレーム材は、一般に
熱膨張係数の小さいＦｅ−Ｎｉ合金、例えばＦｅ−４２
Ｎｉ合金などのインバーが用いられているが、ＩＣの小
型化、高集積化などに伴い、リードフレーム材の板厚を
薄くしたりリードフレーム材を打ち抜いたリードの幅を
狭くしたりすることが望まれている。例えば、リードフ
レーム材の板厚については、従来０．２５ｍｍであった
ものを０．１〜０．１５ｍｍ程度まで薄くするのであ
る。
熱膨張係数の小さいＦｅ−Ｎｉ合金、例えばＦｅ−４２
Ｎｉ合金などのインバーが用いられているが、ＩＣの小
型化、高集積化などに伴い、リードフレーム材の板厚を
薄くしたりリードフレーム材を打ち抜いたリードの幅を
狭くしたりすることが望まれている。例えば、リードフ
レーム材の板厚については、従来０．２５ｍｍであった
ものを０．１〜０．１５ｍｍ程度まで薄くするのであ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うにリードフレーム材を薄くしたりリードの幅を狭くし
たりすると十分な強度が得られなくなるという問題があ
った。なお、従来から冷間圧延などにより加工硬化させ
て高強度化することが行われているが、例えばビッカー
ス硬さで２５０以上、引張強さで９０（ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 ）以上を実現しようとすると、圧延率を著しく大き
くする必要があり、異方性が生じてその後の打抜き加工
や曲げ加工などに支障を来すのである。
うにリードフレーム材を薄くしたりリードの幅を狭くし
たりすると十分な強度が得られなくなるという問題があ
った。なお、従来から冷間圧延などにより加工硬化させ
て高強度化することが行われているが、例えばビッカー
ス硬さで２５０以上、引張強さで９０（ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 ）以上を実現しようとすると、圧延率を著しく大き
くする必要があり、異方性が生じてその後の打抜き加工
や曲げ加工などに支障を来すのである。
【０００４】本発明は以上の事情を背景として為された
もので、その目的とするところは、加工硬化のための圧
延率等をそれ程大きくすることなく実用上十分な強度が
得られるようにすることにある。
もので、その目的とするところは、加工硬化のための圧
延率等をそれ程大きくすることなく実用上十分な強度が
得られるようにすることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
めに、本発明は、熱膨張係数が小さいＦｅ−Ｎｉ合金を
加工硬化させて高強度化したリードフレーム材であっ
て、(a) 前記Ｆｅ−Ｎｉ合金にＮｂ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｔａ
のうち少なくとも一つを固溶強化元素として添加すると
ともに、その添加量は、ＮｂおよびＺｒについては合計
で１．５〜３．０（wt％）となり、ＭｏおよびＴａにつ
いては合計で２．０〜３．０（wt％）となるように定め
られており、(b) 前記加工硬化のために圧延率が４０％
程度の冷間圧延が施されることにより引張強さが９０
（ｋｇｆ／ｍｍ 2 ）以上とされていることを特徴とす
る。
めに、本発明は、熱膨張係数が小さいＦｅ−Ｎｉ合金を
加工硬化させて高強度化したリードフレーム材であっ
て、(a) 前記Ｆｅ−Ｎｉ合金にＮｂ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｔａ
のうち少なくとも一つを固溶強化元素として添加すると
ともに、その添加量は、ＮｂおよびＺｒについては合計
で１．５〜３．０（wt％）となり、ＭｏおよびＴａにつ
いては合計で２．０〜３．０（wt％）となるように定め
られており、(b) 前記加工硬化のために圧延率が４０％
程度の冷間圧延が施されることにより引張強さが９０
（ｋｇｆ／ｍｍ 2 ）以上とされていることを特徴とす
る。
【０００６】
【作用および発明の効果】すなわち、Ｆｅ−Ｎｉ合金
に、ＮｂおよびＺｒについては合計で１．５〜３．０
（wt％）となり、ＭｏおよびＴａについては合計で２．
０〜３．０（wt％）となるように、それ等のＮｂ，Ｚ
ｒ，Ｍｏ，Ｔａの少なくとも一つを添加すると、それ等
の元素の固溶強化によって硬さや引張強さなどが向上
し、加工硬化のための圧延率等をそれ程大きくすること
なくリードフレーム材として実用上十分な強度が得られ
るようになるのであり、本発明では、圧延率が４０％程
度の冷間圧延を施すことにより引張強さを９０（ｋｇｆ
／ｍｍ 2 ）以上としたのであります。これにより、リー
ドフレーム材の板厚を薄くしたりリードの幅を狭くした
りして高密度化を図ることができるとともに、加工硬化
のための圧延率が４０％程度でそれ程大きくないことか
ら、異方性などによる加工性の低下を招く恐れがなく、
リードフレームとして用いる際の打抜き加工や曲げ加工
が良好に行われる利点がある。
に、ＮｂおよびＺｒについては合計で１．５〜３．０
（wt％）となり、ＭｏおよびＴａについては合計で２．
０〜３．０（wt％）となるように、それ等のＮｂ，Ｚ
ｒ，Ｍｏ，Ｔａの少なくとも一つを添加すると、それ等
の元素の固溶強化によって硬さや引張強さなどが向上
し、加工硬化のための圧延率等をそれ程大きくすること
なくリードフレーム材として実用上十分な強度が得られ
るようになるのであり、本発明では、圧延率が４０％程
度の冷間圧延を施すことにより引張強さを９０（ｋｇｆ
／ｍｍ 2 ）以上としたのであります。これにより、リー
ドフレーム材の板厚を薄くしたりリードの幅を狭くした
りして高密度化を図ることができるとともに、加工硬化
のための圧延率が４０％程度でそれ程大きくないことか
ら、異方性などによる加工性の低下を招く恐れがなく、
リードフレームとして用いる際の打抜き加工や曲げ加工
が良好に行われる利点がある。
【０００７】ここで、上記Ｆｅ−Ｎｉ合金としては、従
来から多用されているＦｅ−４２Ｎｉ合金やＦｅ−３６
Ｎｉ合金など、Ｎｉを４０wt％前後含むものが好適に用
いられる。
来から多用されているＦｅ−４２Ｎｉ合金やＦｅ−３６
Ｎｉ合金など、Ｎｉを４０wt％前後含むものが好適に用
いられる。
【０００８】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面に基づいて詳
細に説明する。
細に説明する。
【０００９】図１〜図３は、Ｆｅ−４２ＮｉにＮｂ，Ｚ
ｒ，Ｍｏ，Ｔａをそれぞれ１．０（wt％），２．０（wt
％) ，３．０（wt％）添加して試作したリードフレーム
材のビッカース硬さ，引張強さ，０．２％耐力を示す図
である。かかるリードフレーム材は、図４に従って製造
され、先ず、上記所定の組成となるように用意した原料
を溶解してインゴットを作り、これを１０００〜１２０
０℃程度で熱間圧延して厚さ３〜５ｍｍ程度の板材とす
る。その後、冷間圧延および真空焼鈍を３回繰り返して
板厚を０．２５ｍｍまで薄くした。真空焼鈍は、冷間圧
延によって発生した異方性や内部応力の除去等を目的と
して行うもので、１０００℃に２分間保持して徐冷し
た。そして、最後に圧延前の板厚をＴ1 、圧延後の板厚
をＴ2 とした場合の圧延率｛（Ｔ1 −Ｔ2 ）／Ｔ1 ｝×
１００が４０％の冷間圧延を施して加工硬化させるとと
もに、目的とする板厚０．１５ｍｍのリードフレーム材
を得た。
ｒ，Ｍｏ，Ｔａをそれぞれ１．０（wt％），２．０（wt
％) ，３．０（wt％）添加して試作したリードフレーム
材のビッカース硬さ，引張強さ，０．２％耐力を示す図
である。かかるリードフレーム材は、図４に従って製造
され、先ず、上記所定の組成となるように用意した原料
を溶解してインゴットを作り、これを１０００〜１２０
０℃程度で熱間圧延して厚さ３〜５ｍｍ程度の板材とす
る。その後、冷間圧延および真空焼鈍を３回繰り返して
板厚を０．２５ｍｍまで薄くした。真空焼鈍は、冷間圧
延によって発生した異方性や内部応力の除去等を目的と
して行うもので、１０００℃に２分間保持して徐冷し
た。そして、最後に圧延前の板厚をＴ1 、圧延後の板厚
をＴ2 とした場合の圧延率｛（Ｔ1 −Ｔ2 ）／Ｔ1 ｝×
１００が４０％の冷間圧延を施して加工硬化させるとと
もに、目的とする板厚０．１５ｍｍのリードフレーム材
を得た。
【００１０】図１〜図３において、「×」印は上記添加
元素を含まないＦｅ−４２Ｎｉから上記と同様にしてリ
ードフレーム材を製造した場合の値であり、Ｎｂ，Ｚ
ｒ，Ｍｏ，またはＴａを添加して製造したリードフレー
ム材は、それ等の元素による固溶強化によってビッカー
ス硬さ，引張強さ，０．２％耐力の何れについてもＦｅ
−４２Ｎｉに比べて高い値が得られることが判る。特
に、ＮｂおよびＺｒについては１．５（wt％）程度以
上、ＭｏおよびＴａについては２．０（wt％）程度以上
添加すれば、ビッカース硬さは約２５０以上になるとと
もに引張強さは約９０（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）以上となり、
板厚０．１５ｍｍでもリードフレーム材として実用上十
分な強度が得られる。
元素を含まないＦｅ−４２Ｎｉから上記と同様にしてリ
ードフレーム材を製造した場合の値であり、Ｎｂ，Ｚ
ｒ，Ｍｏ，またはＴａを添加して製造したリードフレー
ム材は、それ等の元素による固溶強化によってビッカー
ス硬さ，引張強さ，０．２％耐力の何れについてもＦｅ
−４２Ｎｉに比べて高い値が得られることが判る。特
に、ＮｂおよびＺｒについては１．５（wt％）程度以
上、ＭｏおよびＴａについては２．０（wt％）程度以上
添加すれば、ビッカース硬さは約２５０以上になるとと
もに引張強さは約９０（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）以上となり、
板厚０．１５ｍｍでもリードフレーム材として実用上十
分な強度が得られる。
【００１１】また、加工硬化のための圧延率は４０％で
それ程大きくないため、異方性などによる加工性の低下
を招く恐れがなく、リードフレームとして用いる際の打
抜き加工や曲げ加工が良好に行われる。
それ程大きくないため、異方性などによる加工性の低下
を招く恐れがなく、リードフレームとして用いる際の打
抜き加工や曲げ加工が良好に行われる。
【００１２】なお、上例では固溶強化元素としてＮｂ，
Ｚｒ，Ｍｏ，Ｔａをそれぞれ１．０（wt％），２．０
（wt％) ，３．０（wt％）添加した場合について説明し
たが、これ等の添加量を適宜変更できることは勿論であ
る。但し、Ｆｅ−４２Ｎｉの基本特性を損なわないよう
に、それ等の添加量は約５（wt％）以下に止めることが
望ましい。
Ｚｒ，Ｍｏ，Ｔａをそれぞれ１．０（wt％），２．０
（wt％) ，３．０（wt％）添加した場合について説明し
たが、これ等の添加量を適宜変更できることは勿論であ
る。但し、Ｆｅ−４２Ｎｉの基本特性を損なわないよう
に、それ等の添加量は約５（wt％）以下に止めることが
望ましい。
【００１３】また、上例では加工硬化のための圧延率が
４０％であったが、異方性等による加工性の低下を招か
ない範囲で圧延率を変更することは差支えない。最終的
なリードフレーム材の板厚も０．１５ｍｍに限定される
ものではない。
４０％であったが、異方性等による加工性の低下を招か
ない範囲で圧延率を変更することは差支えない。最終的
なリードフレーム材の板厚も０．１５ｍｍに限定される
ものではない。
【００１４】また、上記固溶強化元素に加えて析出硬化
型の元素等を添加することによりリードフレーム材を更
に高強度化することもできる。
型の元素等を添加することによりリードフレーム材を更
に高強度化することもできる。
【００１５】その他一々例示はしないが、本発明は当業
者の知識に基づいて種々の変更，改良を加えた態様で実
施することができる。
者の知識に基づいて種々の変更，改良を加えた態様で実
施することができる。
【図１】本発明に係る複数種類のリードフレーム材のビ
ッカース硬さを示す図である。
ッカース硬さを示す図である。
【図２】本発明に係る複数種類のリードフレーム材の引
張強さを示す図である。
張強さを示す図である。
【図３】本発明に係る複数種類のリードフレーム材の
０．２％耐力を示す図である。
０．２％耐力を示す図である。
【図４】図１乃至図３のリードフレーム材の製造手順を
示す図である。
示す図である。
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) H01L 23/48 C22C 38/00 302 C22C 38/14 H01L 23/50
Claims (1)
- 【請求項１】 熱膨張係数が小さいＦｅ−Ｎｉ合金を加
工硬化させて高強度化したリードフレーム材であって、 前記Ｆｅ−Ｎｉ合金にＮｂ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｔａのうち少
なくとも一つを固溶強化元素として添加するとともに、
その添加量は、ＮｂおよびＺｒについては合計で１．５
〜３．０（wt％）となり、ＭｏおよびＴａについては合
計で２．０〜３．０（wt％）となるように定められてお
り、 前記加工硬化のために圧延率が４０％程度の冷間圧延が
施されることにより引張強さが９０（ｋｇｆ／ｍｍ 2 ）
以上とされている ことを特徴とする高強度リードフレー
ム材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13723991A JP2907240B2 (ja) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | 高強度リードフレーム材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13723991A JP2907240B2 (ja) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | 高強度リードフレーム材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04336455A JPH04336455A (ja) | 1992-11-24 |
| JP2907240B2 true JP2907240B2 (ja) | 1999-06-21 |
Family
ID=15194029
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13723991A Expired - Lifetime JP2907240B2 (ja) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | 高強度リードフレーム材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2907240B2 (ja) |
-
1991
- 1991-05-13 JP JP13723991A patent/JP2907240B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04336455A (ja) | 1992-11-24 |
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