JP2887740B2 - 摩擦材組成物 - Google Patents
摩擦材組成物Info
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- JP2887740B2 JP2887740B2 JP33987095A JP33987095A JP2887740B2 JP 2887740 B2 JP2887740 B2 JP 2887740B2 JP 33987095 A JP33987095 A JP 33987095A JP 33987095 A JP33987095 A JP 33987095A JP 2887740 B2 JP2887740 B2 JP 2887740B2
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- Japan
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- weight
- friction
- friction material
- material composition
- wollastonite
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- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
- Hydraulic Clutches, Magnetic Clutches, Fluid Clutches, And Fluid Joints (AREA)
- Braking Arrangements (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は摩擦材の新規な組成
物に係り、特に乾式使用の電磁クラッチ・ブレーキ等に
好適な摩擦材組成物に関する。
物に係り、特に乾式使用の電磁クラッチ・ブレーキ等に
好適な摩擦材組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】アスベストを使用しないノンアスベスト
（ＮＡ）レジンモールド系摩擦材は、摩擦係数（μ）を
高くするため、その組成物の配合内容が一般的にはケブ
ラーパルプ３〜１２重量％、フェノールレジン１５〜２
５重量％、硫酸バリューム・硫酸カルシウム１０〜４０
重量％、カシューダスト３〜１０重量％等となるように
夫々を適量とって摩擦材組成物としているが、更に使用
用途に応じて摩擦係数向上剤（ゴム、コルク、酸化アル
ミニウム、ワラストナイト、セラミック及び金属等）の
種類を選定して、適当に添加、混合し、加圧、加熱成型
後にアフターキュアーを行なって所望の摩擦材を得てい
た。
（ＮＡ）レジンモールド系摩擦材は、摩擦係数（μ）を
高くするため、その組成物の配合内容が一般的にはケブ
ラーパルプ３〜１２重量％、フェノールレジン１５〜２
５重量％、硫酸バリューム・硫酸カルシウム１０〜４０
重量％、カシューダスト３〜１０重量％等となるように
夫々を適量とって摩擦材組成物としているが、更に使用
用途に応じて摩擦係数向上剤（ゴム、コルク、酸化アル
ミニウム、ワラストナイト、セラミック及び金属等）の
種類を選定して、適当に添加、混合し、加圧、加熱成型
後にアフターキュアーを行なって所望の摩擦材を得てい
た。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】而して、例えば、乾式
使用の電磁クラッチ・ブレーキにおいては、摩擦材の相
手となる制動材は通常、鋳物、鉄材が多く使用されてい
る。しかしながら従来の摩擦係数向上剤の種類又は添加
量では耐熱性があって、対面損傷が少なく、０．５以上
のμ値を満足するような摩擦材を得ることはできなかっ
た。
使用の電磁クラッチ・ブレーキにおいては、摩擦材の相
手となる制動材は通常、鋳物、鉄材が多く使用されてい
る。しかしながら従来の摩擦係数向上剤の種類又は添加
量では耐熱性があって、対面損傷が少なく、０．５以上
のμ値を満足するような摩擦材を得ることはできなかっ
た。
【０００４】このような従来の摩擦材の問題点を、摩擦
係数向上剤の種類及び量について検討した結果、下記の
点が明らかとなった。 （イ）前記コルクは耐熱性が劣る。 （ロ）前記ガラス、酸化アルミニウム、シリカ、ムライ
ト、鉄、ステンレスは対面損傷を大きくしてしまい、摩
擦材の耐摩耗性を悪化させる。また鉄については錆を発
生させて対面への付着等の問題がある。 （ハ）前記ゴムは耐熱性が少し劣るため、高温時の摩擦
係数が少し低下する。また種類にもよるが、ゴムは対面
への付着という問題がある。 （ニ）前記ワラストナイトはその添加量が３５重量％以
下ではμ値を０．６以上とする条件を満足できない。
係数向上剤の種類及び量について検討した結果、下記の
点が明らかとなった。 （イ）前記コルクは耐熱性が劣る。 （ロ）前記ガラス、酸化アルミニウム、シリカ、ムライ
ト、鉄、ステンレスは対面損傷を大きくしてしまい、摩
擦材の耐摩耗性を悪化させる。また鉄については錆を発
生させて対面への付着等の問題がある。 （ハ）前記ゴムは耐熱性が少し劣るため、高温時の摩擦
係数が少し低下する。また種類にもよるが、ゴムは対面
への付着という問題がある。 （ニ）前記ワラストナイトはその添加量が３５重量％以
下ではμ値を０．６以上とする条件を満足できない。
【０００５】上述した問題点を補うために前記摩擦係数
向上剤の複数の併用及びグラファイト、カーボン、モリ
ブデン等の固体潤滑剤の使用も行なわれているが、前記
問題点の充分な解決が得られていない。本発明の目的は
高い摩擦係数を有し、かつ耐熱性も優れていて、対面損
傷も少ない摩擦材組成物を提供することにある。
向上剤の複数の併用及びグラファイト、カーボン、モリ
ブデン等の固体潤滑剤の使用も行なわれているが、前記
問題点の充分な解決が得られていない。本発明の目的は
高い摩擦係数を有し、かつ耐熱性も優れていて、対面損
傷も少ない摩擦材組成物を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明の摩擦材組成物は、固体潤滑剤、繊維、結合
剤を含む摩擦材組成物であって、固体潤滑剤はカシュー
ダスト及び硫酸バリュームを含み、繊維はガラスファイ
バー、パルプ状アラミド繊維及びワラストナイトを含
み、結合剤はフェノールレジンから成り、上記ワラスト
ナイトの添加量を３５重量％以上として摩擦係数値が
０．５となるようにしたことを要旨とする。本発明の摩
擦材組成物において、前記ワラストナイトの添加量が５
０〜７０重量％の範囲内としてもよい。
め、本発明の摩擦材組成物は、固体潤滑剤、繊維、結合
剤を含む摩擦材組成物であって、固体潤滑剤はカシュー
ダスト及び硫酸バリュームを含み、繊維はガラスファイ
バー、パルプ状アラミド繊維及びワラストナイトを含
み、結合剤はフェノールレジンから成り、上記ワラスト
ナイトの添加量を３５重量％以上として摩擦係数値が
０．５となるようにしたことを要旨とする。本発明の摩
擦材組成物において、前記ワラストナイトの添加量が５
０〜７０重量％の範囲内としてもよい。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の摩擦材組成物の実施の形
態としては、０．５以上の高い摩擦係数を有し、耐熱性
にも優れ、対面損傷の少ないものとするため、前記ワラ
ストナイトの添加量を３５重量％以上とすることを最も
重要な特徴とする。更に結合剤、パルプ状アラミド繊
維、カシューダスト、硫酸バリューム、ゴム、ガラスを
適量添加、混合し、加圧、加熱成型後、アフターキュア
ーを行なって所望の摩擦材を得る。
態としては、０．５以上の高い摩擦係数を有し、耐熱性
にも優れ、対面損傷の少ないものとするため、前記ワラ
ストナイトの添加量を３５重量％以上とすることを最も
重要な特徴とする。更に結合剤、パルプ状アラミド繊
維、カシューダスト、硫酸バリューム、ゴム、ガラスを
適量添加、混合し、加圧、加熱成型後、アフターキュア
ーを行なって所望の摩擦材を得る。
【０００８】
【実施例】以下本発明の摩擦材組成物の各実施例を説明
する。
する。
【０００９】実施例１ ワラストナイト：３５重量％、パルプ状アラミド繊維：
３重量％、結合剤（フェノール系）：１５重量％、カシ
ューダスト：５重量％、硫酸バリューム：４２重量％ この実施例１の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．５３ ０．５２ ０．５２ ０．５３ ０．５２ 摩耗率 １．６ １．８ ２．１ ２．５ ３．２ （×１０-7cm3／kg・m） 対面損傷は小であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は６μ以下（３〜６μ）であった。
３重量％、結合剤（フェノール系）：１５重量％、カシ
ューダスト：５重量％、硫酸バリューム：４２重量％ この実施例１の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．５３ ０．５２ ０．５２ ０．５３ ０．５２ 摩耗率 １．６ １．８ ２．１ ２．５ ３．２ （×１０-7cm3／kg・m） 対面損傷は小であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は６μ以下（３〜６μ）であった。
【００１０】実施例２ ワラストナイト：４０重量％、パルプ状アラミド繊維：
３重量％、結合剤（フェノール系）：１５重量％、カシ
ューダスト：５重量％、硫酸バリューム：３７重量％ この実施例２の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．６１ ０．６２ ０．６３ ０．６１ ０．６０ 摩耗率 １．１ １．５ １．９ ２．４ ３．１ 対面損傷は小であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は６μ以下（３〜６μ）であった。
３重量％、結合剤（フェノール系）：１５重量％、カシ
ューダスト：５重量％、硫酸バリューム：３７重量％ この実施例２の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．６１ ０．６２ ０．６３ ０．６１ ０．６０ 摩耗率 １．１ １．５ １．９ ２．４ ３．１ 対面損傷は小であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は６μ以下（３〜６μ）であった。
【００１１】実施例３ ワラストナイト：６０重量％、パルプ状アラミド繊維：
３重量％、結合剤（フェノール系）：１５重量％、カシ
ューダスト：５重量％、硫酸バリューム：１７重量％ この実施例３の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．６５ ０．６６ ０．６５ ０．６５ ０．６２ 摩耗率 １．１ １．２ １．６ １．９ ２．８ 対面損傷は小であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は６μ以下（３〜６μ）であった。
３重量％、結合剤（フェノール系）：１５重量％、カシ
ューダスト：５重量％、硫酸バリューム：１７重量％ この実施例３の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．６５ ０．６６ ０．６５ ０．６５ ０．６２ 摩耗率 １．１ １．２ １．６ １．９ ２．８ 対面損傷は小であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は６μ以下（３〜６μ）であった。
【００１２】実施例４ ワラストナイト：７０重量％、パルプ状アラミド繊維：
３重量％、結合剤（フェノール系）：１５重量％、カシ
ューダスト：５重量％、硫酸バリューム：７重量％ この実施例４の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．６５ ０．６５ ０．５０ ０．４８ ０．４０ 摩耗率 １．７ ２．０ ２．５ ２．８ ３．８ 対面損傷は小であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は６μ以下（３〜６μ）であった。
３重量％、結合剤（フェノール系）：１５重量％、カシ
ューダスト：５重量％、硫酸バリューム：７重量％ この実施例４の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．６５ ０．６５ ０．５０ ０．４８ ０．４０ 摩耗率 １．７ ２．０ ２．５ ２．８ ３．８ 対面損傷は小であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は６μ以下（３〜６μ）であった。
【００１３】実施例５ ワラストナイト：６０重量％、パルプ状アラミド繊維：
３重量％、結合剤（フェノール系）：１５重量％、カシ
ューダスト：５重量％、硫酸バリューム：７重量％、ゴ
ム粉末：１０重量％ この実施例５の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．６２ ０．６５ ０．５０ ０．４８ ０．４０ 摩耗率 １．２ １．４ ２．４ ３．２ ５．１ 対面損傷は小であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は６μ以下（３〜６μ）であった。
３重量％、結合剤（フェノール系）：１５重量％、カシ
ューダスト：５重量％、硫酸バリューム：７重量％、ゴ
ム粉末：１０重量％ この実施例５の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．６２ ０．６５ ０．５０ ０．４８ ０．４０ 摩耗率 １．２ １．４ ２．４ ３．２ ５．１ 対面損傷は小であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は６μ以下（３〜６μ）であった。
【００１４】実施例６ ワラストナイト：６０重量％、パルプ状アラミド繊維：
３重量％、結合剤（フェノール系）：１５重量％、カシ
ューダスト：５重量％、ガラス粉末：１０重量％ この実施例６の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．６３ ０．６５ ０．６７ ０．６５ ０．６３ 摩耗率 ２．３ ２．５ ２．９ ３．４ ７．５ 対面損傷は中であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は１６μ以下（９〜１６μ）であった。
３重量％、結合剤（フェノール系）：１５重量％、カシ
ューダスト：５重量％、ガラス粉末：１０重量％ この実施例６の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．６３ ０．６５ ０．６７ ０．６５ ０．６３ 摩耗率 ２．３ ２．５ ２．９ ３．４ ７．５ 対面損傷は中であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は１６μ以下（９〜１６μ）であった。
【００１５】上述した各実施例に対し、従来の摩擦材組
成物の比較例を下記に示す。
成物の比較例を下記に示す。
【００１６】比較例１ パルプ状アラミド繊維：１２重量％、結合剤（フェノー
ル系）：１５重量％、カシューダスト：５重量％、硫酸
バリューム：４２重量％、ガラス粉末：２６重量％ この比較例１の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．５２ ０．５０ ０．４８ ０．４５ ０．４５ 摩耗率 ３．２ ３．６ ３．８ ４．７ ８．６ 対面損傷は大であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は２０μ以上であった。
ル系）：１５重量％、カシューダスト：５重量％、硫酸
バリューム：４２重量％、ガラス粉末：２６重量％ この比較例１の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．５２ ０．５０ ０．４８ ０．４５ ０．４５ 摩耗率 ３．２ ３．６ ３．８ ４．７ ８．６ 対面損傷は大であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は２０μ以上であった。
【００１７】比較例２ パルプ状アラミド繊維：１２重量％、結合剤（フェノー
ル系）：１５重量％、カシューダスト：５重量％、硫酸
バリューム：４２重量％、ゴム粉末：２６重量％ この比較例２の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．５６ ０．５４ ０．３５ ０．３２ ０．２８ 摩耗率 ２．６ ２．８ ４．６ ５．８ ６．７ 対面損傷は小であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は６μ以下（３〜６μ）であった。
ル系）：１５重量％、カシューダスト：５重量％、硫酸
バリューム：４２重量％、ゴム粉末：２６重量％ この比較例２の温度に対する摩擦係数（μ）及び摩耗率
は下記の通りである。 温度（℃） ５０ １００ １５０ ２００ ２５０ 摩擦係数 ０．５６ ０．５４ ０．３５ ０．３２ ０．２８ 摩耗率 ２．６ ２．８ ４．６ ５．８ ６．７ 対面損傷は小であって、テスト前３〜４μであったが、
テスト後は６μ以下（３〜６μ）であった。
【００１８】上述した所から各実施例の摩擦係数及び摩
耗率は比較例のものより向上していることは明らかであ
るが、更に従来の問題点を解決するため、摩擦向上剤の
種類及び量について検討した結果下記の点が明らかとな
った。まず、ワラストナイトは補強効果は比較的少ない
が、耐熱性があり、またモース硬度が４．５〜５である
ので、摩擦材用には適している。特にワラストナイトの
添加量が３５重量％とすると、μ＝０．５で、特に４０
重量％にすると、μ＝０．６以上となり好適である。他
の無機質ガラス、ムライトシリカ等は硬度６以上で、対
面損傷が大きくなり、摩擦材の耐摩耗性が悪くなるの
で、比較例１のようにガラス粉末は使用しない方がよ
い。ゴムを使用すると、高温度でμは低下するので、比
較例２のようにゴム粉末は使用しない方がよい。また結
合剤の添加量は１０重量％以下では強度低下、２５重量
％以上ではμは０．６より低下するので、各実施例のよ
うに１５重量％程度が適当である。更にパルプ状アラミ
ド繊維の添加量は２重量％以下では強度低下、８重量％
以上ではμは０．６より低下するので、各実施例のよう
に３重量％程度が適当である。
耗率は比較例のものより向上していることは明らかであ
るが、更に従来の問題点を解決するため、摩擦向上剤の
種類及び量について検討した結果下記の点が明らかとな
った。まず、ワラストナイトは補強効果は比較的少ない
が、耐熱性があり、またモース硬度が４．５〜５である
ので、摩擦材用には適している。特にワラストナイトの
添加量が３５重量％とすると、μ＝０．５で、特に４０
重量％にすると、μ＝０．６以上となり好適である。他
の無機質ガラス、ムライトシリカ等は硬度６以上で、対
面損傷が大きくなり、摩擦材の耐摩耗性が悪くなるの
で、比較例１のようにガラス粉末は使用しない方がよ
い。ゴムを使用すると、高温度でμは低下するので、比
較例２のようにゴム粉末は使用しない方がよい。また結
合剤の添加量は１０重量％以下では強度低下、２５重量
％以上ではμは０．６より低下するので、各実施例のよ
うに１５重量％程度が適当である。更にパルプ状アラミ
ド繊維の添加量は２重量％以下では強度低下、８重量％
以上ではμは０．６より低下するので、各実施例のよう
に３重量％程度が適当である。
【００１９】なお、本発明の摩擦材組成物の製造方法と
しては、例えば、下記の工程より成る方法をとり得る。 （ｉ）配合工程、（ii）混合工程、（iii）計量工程、
（iv）熱プレス工程、（ｖ）後焼成工程、（vi）寸法加
工工程 この場合、各実施例で、上記方法を適用すると、特に、
混合工程（ii）において、パルプ状アラミド繊維の添加
量が少ないため、例えば、レデイゲミキサーの後タンブ
ラーミキサーを用いるとよいが、比較例ではレデイゲミ
キサーの使用のみで充分である。また前記実施例及び比
較例での対面損傷のテストは、下記の条件とした。 ＪＩＳＤ４４１１規定の定速式摩擦試験機を用いて面
圧：８kg／cm2、摺束：７ｍ／sec、相手材：ＳＳ−４０
０
しては、例えば、下記の工程より成る方法をとり得る。 （ｉ）配合工程、（ii）混合工程、（iii）計量工程、
（iv）熱プレス工程、（ｖ）後焼成工程、（vi）寸法加
工工程 この場合、各実施例で、上記方法を適用すると、特に、
混合工程（ii）において、パルプ状アラミド繊維の添加
量が少ないため、例えば、レデイゲミキサーの後タンブ
ラーミキサーを用いるとよいが、比較例ではレデイゲミ
キサーの使用のみで充分である。また前記実施例及び比
較例での対面損傷のテストは、下記の条件とした。 ＪＩＳＤ４４１１規定の定速式摩擦試験機を用いて面
圧：８kg／cm2、摺束：７ｍ／sec、相手材：ＳＳ−４０
０
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、摩
擦向上剤としてワラストナイトを用い、しかもその添加
量を３５重量％以上としてμが０．５以上となるように
したので、高い摩擦係数で耐熱性に優れた摩擦材を得る
ことができ、特に電磁ブレーキ・クラッチに適用してそ
の時間当りの稼動回数を向上させると共にその小形化を
可能にする。また対面損傷が少ないので、摩擦材の寿命
が長くなる。なお、本発明の実施例としては、前記各実
施例に限定されるものではなく、例えば、下記のような
範囲の配合内容としても同様の作用効果のある摩擦材を
得ることができる。
擦向上剤としてワラストナイトを用い、しかもその添加
量を３５重量％以上としてμが０．５以上となるように
したので、高い摩擦係数で耐熱性に優れた摩擦材を得る
ことができ、特に電磁ブレーキ・クラッチに適用してそ
の時間当りの稼動回数を向上させると共にその小形化を
可能にする。また対面損傷が少ないので、摩擦材の寿命
が長くなる。なお、本発明の実施例としては、前記各実
施例に限定されるものではなく、例えば、下記のような
範囲の配合内容としても同様の作用効果のある摩擦材を
得ることができる。
【００２１】 固体潤滑剤 カシューダスト：２．５〜５重量％ 硫酸バリューム：３〜６重量％ 繊維 ガラスファイバー：５〜１０重量％ パルプ状アラミド繊維：１〜３重量％ ワラストナイト：５０〜７０重量％、特に好適には６０〜６６ 重量％ 結合剤 ＴＤ−６９６：１０〜１５重量％ その他 溶融ゴムＨＦ０１：２．５〜５重量％
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ１６Ｄ 69/02 Ｆ１６Ｄ 69/02 Ｂ (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C09K 3/14 F16D 25/062 F16D 69/02 ＷＰＩ／Ｌ（ＱＵＥＳＴＥＬ)
Claims (2)
- 【請求項１】 固体潤滑剤、繊維、結合剤を含む摩擦材
組成物であって、固体潤滑剤はカシューダスト及び硫酸
バリュームを含み、繊維はガラスファイバー、パルプ状
アラミド繊維及びワラストナイトを含み、結合剤はフェ
ノールレジンから成り、上記ワラストナイトの添加量を
３５重量％以上として摩擦係数値が０．５となるように
したことを特徴とする摩擦材組成物。 - 【請求項２】 前記ワラストナイトの添加量が５０〜７
０重量％の範囲内であることを特徴とする請求項１に記
載の摩擦材組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33987095A JP2887740B2 (ja) | 1995-12-05 | 1995-12-05 | 摩擦材組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33987095A JP2887740B2 (ja) | 1995-12-05 | 1995-12-05 | 摩擦材組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09157633A JPH09157633A (ja) | 1997-06-17 |
| JP2887740B2 true JP2887740B2 (ja) | 1999-04-26 |
Family
ID=18331608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33987095A Expired - Lifetime JP2887740B2 (ja) | 1995-12-05 | 1995-12-05 | 摩擦材組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2887740B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6479413B1 (en) * | 2000-08-30 | 2002-11-12 | Benjamin V. Booher | Composite friction elements and pultrusion method of making |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003082331A (ja) * | 2001-07-02 | 2003-03-19 | Nisshinbo Ind Inc | 非石綿系摩擦材 |
-
1995
- 1995-12-05 JP JP33987095A patent/JP2887740B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6479413B1 (en) * | 2000-08-30 | 2002-11-12 | Benjamin V. Booher | Composite friction elements and pultrusion method of making |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09157633A (ja) | 1997-06-17 |
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