JP2885594B2 - 電波吸収体 - Google Patents
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Landscapes
- Shielding Devices Or Components To Electric Or Magnetic Fields (AREA)
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電波吸収体、特にフェラ
イトを利用した電波吸収体に関する。
イトを利用した電波吸収体に関する。
【０００２】
【従来の技術】建築物による通信，放送等の電波障害を
防止するために、その壁面に電波吸収体の施工を行うこ
とにより、電波吸収壁とすることが従来より行われてい
る。この電波吸収体の材料としては、ＶＨＦ〜ＵＨＦの
周波数体ではフェライト焼結体が実用化されている。
防止するために、その壁面に電波吸収体の施工を行うこ
とにより、電波吸収壁とすることが従来より行われてい
る。この電波吸収体の材料としては、ＶＨＦ〜ＵＨＦの
周波数体ではフェライト焼結体が実用化されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述した従来のフェラ
イト焼結体を用いる電波吸収体においては、その電波吸
収特性は優れているものの、焼結体であるため加工・成
形性や施工性が悪いという問題点があった。
イト焼結体を用いる電波吸収体においては、その電波吸
収特性は優れているものの、焼結体であるため加工・成
形性や施工性が悪いという問題点があった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の電波吸収体は、
金属層の上に磁性体層を設け、さらにその層の上に誘電
体層を設けた多層構造の吸収体である。本発明の電波吸
収体は、直径が１〜１０ｍｍ、アスペクト比が５以上の
針状のソフトフェライト焼結体を、針状の方向が板面に
垂直になるように配列させて、これらを樹脂で結合させ
た板を作成し、これにハードフェライト粒子粉末を樹脂
に混練して厚さ２〜３０ｍｍに成形し、着磁した永久磁
石を片側または両側に、あるいは交互に積層したもので
ある。
金属層の上に磁性体層を設け、さらにその層の上に誘電
体層を設けた多層構造の吸収体である。本発明の電波吸
収体は、直径が１〜１０ｍｍ、アスペクト比が５以上の
針状のソフトフェライト焼結体を、針状の方向が板面に
垂直になるように配列させて、これらを樹脂で結合させ
た板を作成し、これにハードフェライト粒子粉末を樹脂
に混練して厚さ２〜３０ｍｍに成形し、着磁した永久磁
石を片側または両側に、あるいは交互に積層したもので
ある。
【０００５】ここで用いられる針状ソフトフェライト焼
結体としては、ニッケル亜鉛スピネルフェライト焼結
体、またはアルカリ土類金属イオンを含んだＷ型，Ｙ
型，あるいはＺ型の六方晶フェライト焼結体である。
結体としては、ニッケル亜鉛スピネルフェライト焼結
体、またはアルカリ土類金属イオンを含んだＷ型，Ｙ
型，あるいはＺ型の六方晶フェライト焼結体である。
【０００６】このような針状の磁性体からなるボンド磁
性体を用いれば、従来のフェライト焼結体を用いた電波
吸収体の問題点をなくすことができる。
性体を用いれば、従来のフェライト焼結体を用いた電波
吸収体の問題点をなくすことができる。
【０００７】
【作用】図２（ａ）に示すように、磁性体層２（厚さｄ
m 、比透磁率μ＝μ′−ｊμ″）の上に誘電体層３（厚
さｄe 、比誘電率ε＝ε′−ｊε″）を設けたものを考
えると、ｄm 、ｄe が波長よりも十分に短くなる周波数
帯域では図２（ｂ）に示すような等価回路として扱うこ
とができる。
m 、比透磁率μ＝μ′−ｊμ″）の上に誘電体層３（厚
さｄe 、比誘電率ε＝ε′−ｊε″）を設けたものを考
えると、ｄm 、ｄe が波長よりも十分に短くなる周波数
帯域では図２（ｂ）に示すような等価回路として扱うこ
とができる。
【０００８】図１（ｂ）において抵抗，リアクタンス，
コンダクタンス及びサセプタンスは次のように表され
る。
コンダクタンス及びサセプタンスは次のように表され
る。
【０００９】 抵抗 ： Ｒ＝Ｚ0 （ω／ｃ）μ″ｄm リアクタンス ： Ｘ＝Ｚ0 （ω／ｃ）μ′ｄm コンダクタンス： Ｇ＝（１／Ｚ0 ）（ω／ｃ）ε″ｄ
e サセプタンス ： Ｂ＝（１／Ｚ0 ）（ω／ｃ）ε′ｄ
e ここで、磁性体の透磁率がμ′＞μ″なる周波数帯域で
は、等価回路の抵抗Ｒは無視できてリアクタンスのみと
なり、誘電体のサセプタンスと磁性体のリアクタンスと
で並列共振回路が形成される。これが共振状態にあると
き、この共振回路の入力インピーダンスは無限大とな
り、開放壁と等価となるため、誘電体のコンダクタンス
によるサリスバリー型電波吸収体を構成することにな
る。共振状態でばＢ＝１／Ｘであるので、磁性体として
は、μ′＞μ″及び（ε′ｄm ）（μ′ｄe ）＝（ｃ／
ω）2 の条件、すなわちμ′＞μ″、及び、薄層化のた
めにμ′が大きいことが要求されるのである。
e サセプタンス ： Ｂ＝（１／Ｚ0 ）（ω／ｃ）ε′ｄ
e ここで、磁性体の透磁率がμ′＞μ″なる周波数帯域で
は、等価回路の抵抗Ｒは無視できてリアクタンスのみと
なり、誘電体のサセプタンスと磁性体のリアクタンスと
で並列共振回路が形成される。これが共振状態にあると
き、この共振回路の入力インピーダンスは無限大とな
り、開放壁と等価となるため、誘電体のコンダクタンス
によるサリスバリー型電波吸収体を構成することにな
る。共振状態でばＢ＝１／Ｘであるので、磁性体として
は、μ′＞μ″及び（ε′ｄm ）（μ′ｄe ）＝（ｃ／
ω）2 の条件、すなわちμ′＞μ″、及び、薄層化のた
めにμ′が大きいことが要求されるのである。
【００１０】本発明者らは鋭意検討を重ねた結果、図１
（ａ），（ｂ）に示すように、直径が１〜１０ｍｍ、ア
スペクト比が５以上の針状のソフトフェライト焼結体
を、針状の方向が板面に垂直になるように配列させ、こ
れらを樹脂で結合させた板５を作成し、これにハードフ
ェライト粒子粉末を樹脂に混練して厚さ２〜３０ｍｍに
成形し、着磁した永久磁石４を片側または両側に、ある
いは交互に積層した構成の多層型ボンド磁性体が、上述
の条件を満足することを見出し本発明に至ったものであ
る。
（ａ），（ｂ）に示すように、直径が１〜１０ｍｍ、ア
スペクト比が５以上の針状のソフトフェライト焼結体
を、針状の方向が板面に垂直になるように配列させ、こ
れらを樹脂で結合させた板５を作成し、これにハードフ
ェライト粒子粉末を樹脂に混練して厚さ２〜３０ｍｍに
成形し、着磁した永久磁石４を片側または両側に、ある
いは交互に積層した構成の多層型ボンド磁性体が、上述
の条件を満足することを見出し本発明に至ったものであ
る。
【００１１】この理由については現在も検討中である
が、これまでのところ以下のように考えている。今、図
３（ａ）に示すように、電磁波の進行方向に板状磁性体
の板面を垂直に置いた状況を考える。磁性体の自発磁気
モーメントＭS と板面の垂直方向（電磁波の入射方向）
とのなす角度をθとし、電磁波の磁場をＨとすると、図
３（ｂ）に示すように、透磁率を誘起する磁場はＨｃｏ
ｓθで表され、θ＝０の時の磁性体の透磁率をμe とす
ると、観測される透磁率μは次式で与えられる。
が、これまでのところ以下のように考えている。今、図
３（ａ）に示すように、電磁波の進行方向に板状磁性体
の板面を垂直に置いた状況を考える。磁性体の自発磁気
モーメントＭS と板面の垂直方向（電磁波の入射方向）
とのなす角度をθとし、電磁波の磁場をＨとすると、図
３（ｂ）に示すように、透磁率を誘起する磁場はＨｃｏ
ｓθで表され、θ＝０の時の磁性体の透磁率をμe とす
ると、観測される透磁率μは次式で与えられる。
【００１２】μ＝（Ｍ−ＭS ）／Ｈ＝μe Ｈｃｏｓθ／
Ｈ＝μe ｃｏｓθ 従来のフェライト焼結体、およびフェライト圧粉体にお
いては、自発磁気モーメントはランダムな方向を向いて
いるので、ｃｏｓθの集団平均は、 〈ｃｏｓθ〉＝ｃｏｓθｄ（ｃｏｓθ）／ｄ（ｃｏｓ
θ）＝１／２ すなわち、θ＝０の時の磁性体の透磁率μe の半分とな
ってしまっている。
Ｈ＝μe ｃｏｓθ 従来のフェライト焼結体、およびフェライト圧粉体にお
いては、自発磁気モーメントはランダムな方向を向いて
いるので、ｃｏｓθの集団平均は、 〈ｃｏｓθ〉＝ｃｏｓθｄ（ｃｏｓθ）／ｄ（ｃｏｓ
θ）＝１／２ すなわち、θ＝０の時の磁性体の透磁率μe の半分とな
ってしまっている。
【００１３】本発明における多層型ボンド磁性体におい
ては、針状のフェライト焼結体を板面に垂直に配向させ
ることによって生ずる形状異方性と、着磁したボンド永
久磁石を積層したことによって生ずる静磁場とによっ
て、磁気モーメントが板面に垂直に配向し〈ｃｏｓθ〉
＝１となり、透磁率μは最大値μe となる。
ては、針状のフェライト焼結体を板面に垂直に配向させ
ることによって生ずる形状異方性と、着磁したボンド永
久磁石を積層したことによって生ずる静磁場とによっ
て、磁気モーメントが板面に垂直に配向し〈ｃｏｓθ〉
＝１となり、透磁率μは最大値μe となる。
【００１４】また、磁性体の自然共鳴の共鳴周波数ωr
は、 ωr ＝（ｇμB ／ｈ）Ｈ′＝（ｇμB ／ｈ）［Ｈa ＋
（ＮX −ＮZ ）ＭS ］ で与えられる。ここで、ｇはランデ因子、μB はボーア
磁子、ｈはプランク定数、Ｈ′は異方性磁場、Ｈa は結
晶磁気異方性磁場、ＮX ，ＮZ は電磁波の進行方向に垂
直，平行な方向の反磁場係数である。従来のフェライト
焼結体およびフェライト圧粉体においては、その用いら
れる形状が板状であることからＮZ ＞ＮXであるので、
自然共鳴の共鳴周波数は低くなる傾向がある。本発明に
おける多層型ボンド磁性体においては、針状のフェライ
ト焼結体を板面に垂直に配向させることでＮZ ＞ＮX と
なり、自然共鳴の共鳴周波数が高周波数側に移行し得る
のである。
は、 ωr ＝（ｇμB ／ｈ）Ｈ′＝（ｇμB ／ｈ）［Ｈa ＋
（ＮX −ＮZ ）ＭS ］ で与えられる。ここで、ｇはランデ因子、μB はボーア
磁子、ｈはプランク定数、Ｈ′は異方性磁場、Ｈa は結
晶磁気異方性磁場、ＮX ，ＮZ は電磁波の進行方向に垂
直，平行な方向の反磁場係数である。従来のフェライト
焼結体およびフェライト圧粉体においては、その用いら
れる形状が板状であることからＮZ ＞ＮXであるので、
自然共鳴の共鳴周波数は低くなる傾向がある。本発明に
おける多層型ボンド磁性体においては、針状のフェライ
ト焼結体を板面に垂直に配向させることでＮZ ＞ＮX と
なり、自然共鳴の共鳴周波数が高周波数側に移行し得る
のである。
【００１５】本発明者らは、透磁率の周波数特性につい
ての検討を重ねた結果、直径が１〜１０ｍｍ、アスペク
ト比が５以上の針状のソフトフェライト焼結体を、針状
の方向が板面に垂直になるように配列させ、これらを樹
脂で結合させたシートを作成し、これにハードフェライ
ト粒子粉末を樹脂に混練して厚さ２〜３０ｍｍに成形
し、着磁した永久磁石を片側または両側に、あるいは交
互に積層した構成の多層型ボンド磁性体において、針状
フェライトを配向させることによる形状異方性と永久磁
石からの静磁場によって、自発磁気モーメントが板面に
垂直方向にそろったため透磁率が大きくなり、かつ、異
方性磁場が大きくなったため共鳴周波数も高くなり、そ
れによって、ＭＨｚ帯域のような高周波数帯域でも、従
来のフェライト焼結体、フェライト圧粉体よりμ′が大
きく、μ″が小さい材料を実現できたのである。
ての検討を重ねた結果、直径が１〜１０ｍｍ、アスペク
ト比が５以上の針状のソフトフェライト焼結体を、針状
の方向が板面に垂直になるように配列させ、これらを樹
脂で結合させたシートを作成し、これにハードフェライ
ト粒子粉末を樹脂に混練して厚さ２〜３０ｍｍに成形
し、着磁した永久磁石を片側または両側に、あるいは交
互に積層した構成の多層型ボンド磁性体において、針状
フェライトを配向させることによる形状異方性と永久磁
石からの静磁場によって、自発磁気モーメントが板面に
垂直方向にそろったため透磁率が大きくなり、かつ、異
方性磁場が大きくなったため共鳴周波数も高くなり、そ
れによって、ＭＨｚ帯域のような高周波数帯域でも、従
来のフェライト焼結体、フェライト圧粉体よりμ′が大
きく、μ″が小さい材料を実現できたのである。
【００１６】針状ソフトフェライト焼結体においては、
電気抵抗が高く、自発磁気モーメントも大きく、空気中
で焼成可能であるニッケル亜鉛スピネルフェライト針状
焼結体を用いることで５０〜３００ＭＨｚの周波数帯域
において、所望のμが得られる。また、針状ソフトフェ
ライト焼結体においては、自発磁気モーメントが大き
く、かつ、異方性磁場の大きいアルカリ土類金属イオン
を含んだＷ型，Ｙ型，あるいはＺ型の六方晶フェライト
焼結体を用いることで５０〜８００ＭＨｚの周波数帯域
において、所望のμが得られる。特に、六方晶フェライ
ト焼結体を用いた構成のものにおいては、さらに高周波
数帯域においても上述の所望のμが得られることが期待
される。
電気抵抗が高く、自発磁気モーメントも大きく、空気中
で焼成可能であるニッケル亜鉛スピネルフェライト針状
焼結体を用いることで５０〜３００ＭＨｚの周波数帯域
において、所望のμが得られる。また、針状ソフトフェ
ライト焼結体においては、自発磁気モーメントが大き
く、かつ、異方性磁場の大きいアルカリ土類金属イオン
を含んだＷ型，Ｙ型，あるいはＺ型の六方晶フェライト
焼結体を用いることで５０〜８００ＭＨｚの周波数帯域
において、所望のμが得られる。特に、六方晶フェライ
ト焼結体を用いた構成のものにおいては、さらに高周波
数帯域においても上述の所望のμが得られることが期待
される。
【００１７】
【実施例】次に本発明の実施例について説明する。
【００１８】実施例１として、直径が２ｍｍ、アスペク
ト比が８の針状の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト焼結体
（Ｎｉ0.3 Ｚｎ0.7 Ｆｅ2 Ｏ4 ）を、針状の方向が板面
に垂直になるように配列させ、これらをエポキシ樹脂で
結合させ測定用として外径３８．５ｍｍ、内径１７．０
ｍｍ、厚み９．５ｍｍのリング状の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フ
ェライトボンド磁性体を作成した。
ト比が８の針状の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト焼結体
（Ｎｉ0.3 Ｚｎ0.7 Ｆｅ2 Ｏ4 ）を、針状の方向が板面
に垂直になるように配列させ、これらをエポキシ樹脂で
結合させ測定用として外径３８．５ｍｍ、内径１７．０
ｍｍ、厚み９．５ｍｍのリング状の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フ
ェライトボンド磁性体を作成した。
【００１９】べつに、ＥＶＡ樹脂２４ｇと、Ｂａ−フェ
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
【００２０】前述の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライトボンド
磁性体を、図１（ｂ）に示したように、Ｂａ−フェライ
トのボンド永久磁石２枚で、Ｎ極とＳ極が向かい合うよ
うにしてサンドウィッチした。そしてこのサンドウィッ
チ構造を有した多層型ボンド磁性体の周波数帯域５０〜
８００ＭＨｚにおける入力インピーダンスを、ネットワ
ークアナライザーを用いて測定し、透磁率を算出した。
その結果を表１に示す。
磁性体を、図１（ｂ）に示したように、Ｂａ−フェライ
トのボンド永久磁石２枚で、Ｎ極とＳ極が向かい合うよ
うにしてサンドウィッチした。そしてこのサンドウィッ
チ構造を有した多層型ボンド磁性体の周波数帯域５０〜
８００ＭＨｚにおける入力インピーダンスを、ネットワ
ークアナライザーを用いて測定し、透磁率を算出した。
その結果を表１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】実施例２として、直径が２ｍｍ、アスペク
ト比が８の針状の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト焼結体
（Ｎｉ0.3 Ｚｎ0.7 Ｆｅ2 Ｏ4 ）を、針状の方向が板面
に垂直になるように配列させ、これらをエポキシ樹脂で
結合させて、外径３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚
み９．５ｍｍのリング状の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト
ボンド磁性体を作成した。
ト比が８の針状の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト焼結体
（Ｎｉ0.3 Ｚｎ0.7 Ｆｅ2 Ｏ4 ）を、針状の方向が板面
に垂直になるように配列させ、これらをエポキシ樹脂で
結合させて、外径３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚
み９．５ｍｍのリング状の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト
ボンド磁性体を作成した。
【００２３】べつに、ＥＶＡ樹脂２４ｇと、Ｂａ−フェ
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚み６ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。そして図
１（ａ）に示したように、前述の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェ
ライトボンド磁性体１枚と、このＢａ−フェライトのボ
ンド永久磁石１枚を重ね合わせたものについて、周波数
帯域５０〜８００ＭＨｚにおける透過率を、同様の方法
で算出した。結果を表２に示す。
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚み６ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。そして図
１（ａ）に示したように、前述の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェ
ライトボンド磁性体１枚と、このＢａ−フェライトのボ
ンド永久磁石１枚を重ね合わせたものについて、周波数
帯域５０〜８００ＭＨｚにおける透過率を、同様の方法
で算出した。結果を表２に示す。
【００２４】
【表２】
【００２５】実施例３として、直径が２ｍｍ、アスペク
ト比が８の針状の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト焼結体
（Ｎｉ0.3 Ｚｎ0.7 Ｆｅ2 Ｏ4 ）を、針状の方向が板面
に垂直になるように配列させ、これらをエポキシ樹脂で
結合させて、外径３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚
み５．５ｍｍのリング状の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト
ボンド磁性体を作成した。
ト比が８の針状の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト焼結体
（Ｎｉ0.3 Ｚｎ0.7 Ｆｅ2 Ｏ4 ）を、針状の方向が板面
に垂直になるように配列させ、これらをエポキシ樹脂で
結合させて、外径３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚
み５．５ｍｍのリング状の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト
ボンド磁性体を作成した。
【００２６】べつに、ＥＶＡ樹脂２４ｇと、Ｂａ−フェ
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
【００２７】前述の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライトボンド
磁性体２枚と、Ｂａ−フェライトのボンド永久磁石３枚
を、交互に重ね合わせたものについて、周波数帯域５０
〜８００ＭＨｚにおける透磁率を、同様の方法で算出し
た。結果を表３に示す。
磁性体２枚と、Ｂａ−フェライトのボンド永久磁石３枚
を、交互に重ね合わせたものについて、周波数帯域５０
〜８００ＭＨｚにおける透磁率を、同様の方法で算出し
た。結果を表３に示す。
【００２８】
【表３】
【００２９】実施例４として、直径が２ｍｍ、アスペク
ト比が８の針状のＣｏ0.6 Ｚｎ1.4Ｚ−六方晶フェライ
ト焼結体（Ｂａ3 Ｃｏ0.6 Ｚｎ1.4 Ｆｅ24Ｏ41）を、針
状の方向が板面に垂直になるように配列させ、これらを
エポキシ樹脂で結合させて、外径３８．５ｍｍ、内径１
７．０ｍｍ、厚み９．５ｍｍのリング状の試料を作成し
た。
ト比が８の針状のＣｏ0.6 Ｚｎ1.4Ｚ−六方晶フェライ
ト焼結体（Ｂａ3 Ｃｏ0.6 Ｚｎ1.4 Ｆｅ24Ｏ41）を、針
状の方向が板面に垂直になるように配列させ、これらを
エポキシ樹脂で結合させて、外径３８．５ｍｍ、内径１
７．０ｍｍ、厚み９．５ｍｍのリング状の試料を作成し
た。
【００３０】べつに、ＥＶＡ樹脂２４ｇと、Ｂａ−フェ
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
【００３１】前述の（Ｃｏ，Ｚｎ）−Ｚ−六方晶フェラ
イトボンド磁性体を、このＢａ−フェライトのボンド永
久磁石２枚で、Ｎ極とＳ極が向かい合うようにしてサン
ドウィッチした。そしてこのサンドウィッチ構造を有し
た多層型ボンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚ
における透磁率を、同様の方法で算出した。結果を表４
に示す。
イトボンド磁性体を、このＢａ−フェライトのボンド永
久磁石２枚で、Ｎ極とＳ極が向かい合うようにしてサン
ドウィッチした。そしてこのサンドウィッチ構造を有し
た多層型ボンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚ
における透磁率を、同様の方法で算出した。結果を表４
に示す。
【００３２】
【表４】
【００３３】次に比較例１として、実施例１と同一の組
成の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト粉末（平均粒度１．２
ｍｍ）をＥＶＡ樹脂と混練した後、金型を用いて、外径
３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚み９．５ｍｍのリ
ング状の試料を作成した。そして上記の構造を有したボ
ンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚにおける入
力インピーダンスを、ネットワークアナライザーを用い
て測定し、透磁率を算出した。結果を表５に示す。
成の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト粉末（平均粒度１．２
ｍｍ）をＥＶＡ樹脂と混練した後、金型を用いて、外径
３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚み９．５ｍｍのリ
ング状の試料を作成した。そして上記の構造を有したボ
ンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚにおける入
力インピーダンスを、ネットワークアナライザーを用い
て測定し、透磁率を算出した。結果を表５に示す。
【００３４】
【表５】
【００３５】比較例２として、実施例４と同一の組成の
Ｃｏ0.6 Ｚｎ1.4 Ｚ−六方晶フェライト粉末（平均粒度
１．２ｍｍ）をＥＶＡ樹脂と混練した後、金型を用い
て、外径３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚み９．５
ｍｍのリング状の試料を作成した。そして上記の構造を
有したボンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚに
おける入力インピーダンスを、ネットワークアナライザ
ーを用いて測定し、透磁率を算出した。結果を表６に示
す。
Ｃｏ0.6 Ｚｎ1.4 Ｚ−六方晶フェライト粉末（平均粒度
１．２ｍｍ）をＥＶＡ樹脂と混練した後、金型を用い
て、外径３８．５ｍｍ、内径１７．０ｍｍ、厚み９．５
ｍｍのリング状の試料を作成した。そして上記の構造を
有したボンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚに
おける入力インピーダンスを、ネットワークアナライザ
ーを用いて測定し、透磁率を算出した。結果を表６に示
す。
【００３６】
【表６】
【００３７】従来のニッケル亜鉛スピネルフェライトボ
ンド磁性体では、比較例１に示すような透過率特性を有
し、μ′＝μ″となる周波数が約１４０ＭＨｚと推定さ
れることから、その１４０ＭＨｚ以下の周波数帯域にお
いてのみμ′＞μ″となり、これを用い誘電体と積層し
たサリスバリー型の電波吸収体は１４０ＭＨｚ以下の周
波数体でのみ機能するものである。これに対して、ニッ
ケル亜鉛スピネルフェライト針状焼結体を板面に垂直に
配向させたボンド磁性体を、着磁したＢａ−フェライト
ボンド永久磁石でサンドウィッチした多層型ボンド磁性
体は、その透磁率特性を実施例１に示すように、μ′＝
μ″となる周波数が約６００ＭＨｚと推定されるように
大幅に高くなり、その６００ＭＨｚ以下の周波数帯域に
おいてμ′＞μ″となる。即ち、この多層型ボンド磁性
体を用い誘電体と積層したサリスバリー型の電磁吸収体
の機能する周波数帯域は６００ＭＨｚまで拡大可能とな
る。同様に、実施例２の多層型ボンド磁性体では約６０
０ＭＨｚ、実施例３の多層型ボンド磁性体では約６００
ＭＨｚの周波数帯域までμ′＞μ″が成立し、前述のサ
リスバリー型の電波吸収体の機能する周波数帯域が大幅
に高周波数側へ拡大可能となる。
ンド磁性体では、比較例１に示すような透過率特性を有
し、μ′＝μ″となる周波数が約１４０ＭＨｚと推定さ
れることから、その１４０ＭＨｚ以下の周波数帯域にお
いてのみμ′＞μ″となり、これを用い誘電体と積層し
たサリスバリー型の電波吸収体は１４０ＭＨｚ以下の周
波数体でのみ機能するものである。これに対して、ニッ
ケル亜鉛スピネルフェライト針状焼結体を板面に垂直に
配向させたボンド磁性体を、着磁したＢａ−フェライト
ボンド永久磁石でサンドウィッチした多層型ボンド磁性
体は、その透磁率特性を実施例１に示すように、μ′＝
μ″となる周波数が約６００ＭＨｚと推定されるように
大幅に高くなり、その６００ＭＨｚ以下の周波数帯域に
おいてμ′＞μ″となる。即ち、この多層型ボンド磁性
体を用い誘電体と積層したサリスバリー型の電磁吸収体
の機能する周波数帯域は６００ＭＨｚまで拡大可能とな
る。同様に、実施例２の多層型ボンド磁性体では約６０
０ＭＨｚ、実施例３の多層型ボンド磁性体では約６００
ＭＨｚの周波数帯域までμ′＞μ″が成立し、前述のサ
リスバリー型の電波吸収体の機能する周波数帯域が大幅
に高周波数側へ拡大可能となる。
【００３８】また、従来のアルカリ土類金属イオンを含
んだＷ型，Ｙ型，及びＺ型の六方晶フェライトボンド磁
性体は、比較例２に示すような透磁率特性を有し、μ′
＝μ″となる周波数は８００ＭＨｚ以上であり、μ′の
絶対値は周波数８００ＭＨｚにおいて３．８である。こ
れを用い誘電体と積層したサリスバリー型の電波吸収体
は８００ＭＨｚ以下の周波数帯域で十分に機能するもの
であるが、μ′の絶対値が小さいためにボンド磁性体が
かなり厚いものとなってしまう。これに対して、アルカ
リ土類金属イオンを含んだＷ型，Ｙ型，及びＺ型の六方
晶フェライト針状焼結体をその針状方向を板面に垂直に
配向させたボンド磁性体を、着磁したＢａ−フェライト
ボンド永久磁石でサンドウィッチした多層型ボンド磁性
体は、その透磁率特性を実施例４に示すように、μ′＝
μ″となる周波数が８００ＭＨｚ以上であり、μ′の絶
対値は周波数８００ＭＨｚにおいて５．２である。即
ち、この多層型ボンド磁性体を用い誘電体と積層したサ
リスバリー型の電波吸収体は、８００ＭＨｚ以下の周波
数帯域で使用可能で、μ′の絶対値が大きいため磁性体
層の薄層化が可能となる。
んだＷ型，Ｙ型，及びＺ型の六方晶フェライトボンド磁
性体は、比較例２に示すような透磁率特性を有し、μ′
＝μ″となる周波数は８００ＭＨｚ以上であり、μ′の
絶対値は周波数８００ＭＨｚにおいて３．８である。こ
れを用い誘電体と積層したサリスバリー型の電波吸収体
は８００ＭＨｚ以下の周波数帯域で十分に機能するもの
であるが、μ′の絶対値が小さいためにボンド磁性体が
かなり厚いものとなってしまう。これに対して、アルカ
リ土類金属イオンを含んだＷ型，Ｙ型，及びＺ型の六方
晶フェライト針状焼結体をその針状方向を板面に垂直に
配向させたボンド磁性体を、着磁したＢａ−フェライト
ボンド永久磁石でサンドウィッチした多層型ボンド磁性
体は、その透磁率特性を実施例４に示すように、μ′＝
μ″となる周波数が８００ＭＨｚ以上であり、μ′の絶
対値は周波数８００ＭＨｚにおいて５．２である。即
ち、この多層型ボンド磁性体を用い誘電体と積層したサ
リスバリー型の電波吸収体は、８００ＭＨｚ以下の周波
数帯域で使用可能で、μ′の絶対値が大きいため磁性体
層の薄層化が可能となる。
【００３９】μ′＞μ″である周波数帯域が広く、その
周波数帯域においてμ′が大きいという磁性体の透磁率
特性は、誘電体層と磁性体層との積層体を金属層上に設
けたサリスバリー型の電波吸収体に用いる磁性体層に基
本的に要求される特性である。上述のように、本発明に
よって、μ′＞μ″である周波数帯域が高周波数側へ広
く、かつ、それらの周波数帯域においてμ′が大きな透
磁率特性を有したボンド磁性体シートが得られる。
周波数帯域においてμ′が大きいという磁性体の透磁率
特性は、誘電体層と磁性体層との積層体を金属層上に設
けたサリスバリー型の電波吸収体に用いる磁性体層に基
本的に要求される特性である。上述のように、本発明に
よって、μ′＞μ″である周波数帯域が高周波数側へ広
く、かつ、それらの周波数帯域においてμ′が大きな透
磁率特性を有したボンド磁性体シートが得られる。
【００４０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明における多
層型ボンド磁性体においては、μ′＞μ″である周波数
帯域が高周波数側へ広く、かつ、それらの周波数帯域に
おいてμ′が大きな透磁率特性を有しているので、これ
を用いて、誘電体との積層によってサリスバリー型の電
波吸収体を構成することにより、フェライト焼結体に比
べて、加工性、成形性を大幅に改善して建築物の壁面そ
の他に容易に適用できる電波吸収体を得ることができる
という効果を有する。
層型ボンド磁性体においては、μ′＞μ″である周波数
帯域が高周波数側へ広く、かつ、それらの周波数帯域に
おいてμ′が大きな透磁率特性を有しているので、これ
を用いて、誘電体との積層によってサリスバリー型の電
波吸収体を構成することにより、フェライト焼結体に比
べて、加工性、成形性を大幅に改善して建築物の壁面そ
の他に容易に適用できる電波吸収体を得ることができる
という効果を有する。
【図１】本発明の一実施例の構成図。
【図２】電波吸収体の基本的構成を示す図及び等価回路
図。
図。
【図３】本発明の作用を説明するための電波吸収体の構
成図及び磁気モーメントを示す図。
成図及び磁気モーメントを示す図。
１ 金属層 ２ 磁性体層 ３ 誘電体層 ４ 永久磁石 ５ ソフトフェライト板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 清水 惠己 東京都港区三田一丁目４番28号日本電気 環境エンジニアリング株式会社内 (72)発明者 山本 惠久 広島県広島市西区横川新町７−１戸田工 業株式会社内 (72)発明者 中村 龍哉 広島県広島市西区横川新町７−１戸田工 業株式会社内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) H05K 9/00
Claims (4)
- 【請求項１】 針状のソフトフェライト焼結体を針状の
方向が板面に垂直になるように配列させてこれらを樹脂
で結合させたフェライト板を作成し、このフェライト板
にハードフェライト粒子粉末と樹脂からなる永久磁石を
片側または両側に重ね合わせるか、あるいはフェライト
板と永久磁石を交互に積層させたことを特徴とする電波
吸収体。 - 【請求項２】 ソフトフェライト焼結体がニッケル亜鉛
スピネルフェライトである請求項１記載の電波吸収体。 - 【請求項３】 ソフトフェライト焼結体がアルカリ土類
金属イオンを含んだＷ型，Ｙ型，あるいはＺ型の六方晶
フェライトである請求項１記載の電波吸収体。 - 【請求項４】 永久磁石の表面磁束密度が少くとも１０
０Ｇである請求項１記載の電波吸収体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP226693A JP2885594B2 (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | 電波吸収体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP226693A JP2885594B2 (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | 電波吸収体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06209181A JPH06209181A (ja) | 1994-07-26 |
| JP2885594B2 true JP2885594B2 (ja) | 1999-04-26 |
Family
ID=11524576
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP226693A Expired - Lifetime JP2885594B2 (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | 電波吸収体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2885594B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4568160B2 (ja) * | 2005-04-27 | 2010-10-27 | 新日本製鐵株式会社 | 高透磁率シートの製造法 |
| JP4639384B2 (ja) * | 2005-12-02 | 2011-02-23 | Ｄｏｗａエレクトロニクス株式会社 | 電波吸収体用磁性粉体の製造法および電波吸収体 |
| JP5391414B2 (ja) * | 2005-12-02 | 2014-01-15 | Ｄｏｗａエレクトロニクス株式会社 | 電波吸収体用磁性粉体 |
| KR102018305B1 (ko) * | 2014-09-19 | 2019-09-04 | 삼성전기주식회사 | 고주파수용 자성 시트 및 그 제조 방법 |
| CN107394414B (zh) * | 2017-07-18 | 2020-07-31 | 东南大学 | 基于双层磁介质实现低频段带宽展宽的吸波器 |
| CN109574650B (zh) * | 2019-01-31 | 2021-09-03 | 武汉工程大学 | 一种高透波性多孔铝酸锌陶瓷的制备方法 |
-
1993
- 1993-01-11 JP JP226693A patent/JP2885594B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06209181A (ja) | 1994-07-26 |
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