JP2854099B2 - 遊星ギア式多段変速装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、２つの動力伝達軸と複数の遊星ギア機構と
を含んで構成され、複数変速段が得られるものとされた
遊星ギア式多段変速装置に関する。

（従来の技術） 車両に搭載される自動変速機をトルクコンバータと共
に構成する遊星ギア式多段変速装置は、サンギア，リン
グギア及びピニオンギア等の回転要素を備えた遊星ギア
機構と夫々が摩擦係合要素である複数のクラッチ及び複
数のブレーキとが用いられて構成され、複数のクラッチ
及び複数のブレーキが油圧の給排を受けて適宜解放状態
もしくは締結状態をとることにより、複数の変速段が選
択的に得られるものとされる。斯かる多段変速装置にお
いては、車両の走行性能の向上及び燃費の改善等の面か
ら変速比の多様化に対する要望、及び、変速ショックの
一層の低減に対する要望に対処すべく、変速段数の一層
の増加を図ることが提案されており、例えば、特開昭59
−117943号公報にも示される如くに、変速段数の一層の
増加が図られた多段変速装置として、前進４段後退１段
の変速段が得られる機構を基礎にして、前進５段後退１
段の変速段が得られるようにされたものが知られてい
る。

（発明が解決しようとする課題） 遊星ギア機構を含んで構成された多段変速装置におけ
る変速段数の増加が図られるにあたっては、通常、多段
変速装置内の遊星ギア機構に関連するギア列の増加が要
求され、その結果、多段変速装置の全長及び重量の増大
がまねかれるという不都合が伴われる。特に、前輪が駆
動輪とされる車両においては、車両の前方部分に形成さ
れたエンジンルーム内に、エンジン及びそれに直列接続
された自動変速機が、車両の左右方向に沿って搭載され
ることが多いので、自動変速機を構成する多段変速装置
の全長及び重量の増大は、エンジンルーム内のスペース
不足をまねき、極めて深刻な問題をもたらすことになる
虞がある。

斯かる点に鑑み、本発明は、２つの動力伝達軸と複数
の遊星ギア機構を含んで構成されて、変速段の多段化が
図られたものとされ、しかも、必要とされるギア列の個
数あるいはクラッチやブレーキ等の摩擦締結要素の個数
の増加が極力抑えられて、全長及び重量の増大が抑制さ
れることになる遊星ギア式多段変速装置を提供すること
を目的とする。

（課題を解決するための手段及び作用） 上述の目的を達成すべく、本発明に係る遊星ギア式多
段変速装置は、エンジンからの動力がトルクコンバータ
を介して伝達される第１の軸部材と、第１の軸部材に対
して実質的に平行に配されるものとされた第２の軸部材
と、第１の軸部材に設けられた第１及び第２の遊星ギア
機構と、第２の軸部材に設けられた第３の遊星ギア機構
と、第１及び第２の遊星ギア機構から第３の遊星ギア機
構へ動力を伝達する相互に噛合する第１及び第２のカウ
ンタギアと、第３の遊星ギア機構から動力が伝達される
出力ギア部とを含んで構成される。そして、第１の遊星
ギア機構が第1,第２及び第３の回転要素を有したものと
され、また、第２の遊星ギア機構が第4,第５及び第６の
回転要素を有したものとされて、第４及び第５の回転要
素が第１及び第２の回転要素の一方及び他方に夫々連結
されるとともに、第５及び第６の回転要素の一方が第１
のカウンタギアに連結され、第1,第２及び第３の回転要
素のいずれかを第１の軸部材に選択的に連結される第１
のクラッチと、第4,第５及び第６の回転要素のいずれか
を第１の軸部材に選択的に連結させる第２のクラッチ
と、第1,第２及び第３の回転要素のいずれかをケース部
に選択的に固定する第１のブレーキと、第4,第５及び第
６の回転要素のいずれかをケース部に選択的に固定する
第２のブレーキとが設けられる。さらに、第３の遊星ギ
ア機構が、第7,第８及び第９の回転要素を有するものと
されて、第７の回転要素が第１のカウンタギアに噛合す
る第２のカウンタギアに連結され、第7,第８及び第９の
回転要素のうちの２つを選択的に相互連結させる第３の
クラッチ、及び、第８の回転要素をケース部に選択的に
固定する第３のブレーキが設けられるとともに、第９の
回転要素が出力ギア部に連結される。

このように構成されることにより、第１及び第２の遊
星ギア機構が設けられた第１の軸部材に対して、第３の
遊星ギア機構が設けられた第２の軸部材が実質的に平行
に配置されたもとで、第1,第２及び第３のクラッチ及び
第1,第２及び第３のブレーキが、夫々の機能が効率よく
発揮される効果的な配設位置をもって備えられたものと
されることにより、必要とされるギア列の個数あるいは
クラッチやブレーキの個数の増加が極力抑えられて、全
長及び重量の増大が抑制される状態で、変速段数の増加
が図られることになる。

（実施例） 第１図は、本発明に係る遊星ギア式多段変速装置の第
１の例を、それが適用された車両のパワープラントと共
に示す。

斯かる第１図に示される例は、エンジン１に連結され
たトルクコンバータ２と共に車両に搭載された自動変速
機を構成している。そして、エンジン１が発生するトル
クが、トルクコンバータ２におけるポンプインペラー2
a,タービンランナー2b及びタービン軸３を介して、ター
ビン軸３に接続された入力軸４に伝達され、さらに、第
１の動力伝達軸９に設けられた第１及び第２の遊星ギア
機構10A及び11Aに伝達される。

第１の動力伝達軸９は、部分9aと部分9bとから成る２
分割タイプのものとされており、部分9aに第１及び第２
の遊星ギア機構10A及び11Aが設けられ、また、部分9bに
カウンタギア13が設けられている。第１の遊星ギア機構
10Aは、サンギア15,サンギア15に噛合するピニオンギア
16、及び、ピニオンギア16に噛合し、第１の動力伝達軸
９の部分9aに接続された内歯型のリングギア17を備えた
ものとされている。また、第２の遊星ギア機構11Aは、
第１の動力伝達軸９の部分9aに接続されて第１の遊星ギ
ア機構10Aのリングギア17に連結されたサンギア18,サン
ギア18に噛合し、連結部材21を介して第１の動力伝達軸
９の部分9bに接続されるとともに、連結部材22を介して
第１の遊星ギア機構10Aのピニオンギア16に連結された
ピニオンギア19、及び、ピニオンギア19に噛合する内歯
型のリングギア20を備えたものとされており、第１及び
第２の遊星ギア機構10A及び11Aは、第１の動力伝達軸９
に沿う方向に配列され、両者を含む複合遊星ギア機構部
12Aが形成されている。

複合遊星ギア機構部12Aにおけるサンギア15と入力軸
４との間には、第１のクラッチC1Aが配されており、サ
ンギア15と変速ケースＫとの間には、第１のブレーキB1
A及びワンウエイクラッチW1Aが介在せしめられ、また、
リングギア17とサンギア18とを連結する第１の動力伝達
軸９の部分9aと入力軸４との間には、第２のクラッチC2
Aが配されている。さらに、リングギア20と変速ケース
Ｋとの間には、第２のブレーキB2A及びワンウエイクラ
ッチW2Aが介在せしめられている。なお、サンギア15と
変速ケースＫとの間には、第３のブレーキB3Aも介在せ
しめられている。第１のクラッチC1Aは、第１の遊星ギ
ア機構10Aのサンギア15と入力軸４とを連結する締結状
態を選択的にとるものとされ、第２のクラッチC2Aは、
第１の遊星ギア機構10Aのリングギア17、及び、第２の
遊星ギア機構11Aのサンギア18と入力軸４とを連結する
締結状態を選択的にとるものとされ、第１のブレーキB1
Aは、第１の遊星ギア機構10Aのサンギア15を変速ケース
Ｋに固定する締結状態を選択的にとるものとされ、第２
のブレーキB2Aは、第２の遊星ギア機構11Aのリングギア
20を変速ケースＫに固定する締結状態を選択的にとるも
のとされている。そして、入力軸４から複合遊星ギア機
構部12Aに伝達されたトルクは、第２の遊星ギア機構部1
1Aのピニオンギア19及び連結部材21を通じてカウンタギ
ア13に伝達される。

カウンタギア13は、第２の動力伝達軸23に設けられた
カウンタギア14に噛合している。第２の動力伝達軸23
は、第１の動力伝達軸９に対して実質的に平行に配さ
れ、カウンタギア14に連結された部分23aと、出力ギア2
5に連結された部分23とから成る２分割タイプのものと
されており、部分23bには第３の遊星ギア機構30Aが設け
られている。第３の遊星ギア機構30Aは、サンギア31,サ
ンギア31に噛合するピニオンギア32,ピニオンギア32に
噛合して第２の動力伝達軸23の部分23bに連結された内
歯型のリングギア33、及び、ピニオンギア32を支持して
第２の動力伝達軸23の部分23aに連結された遊星キャリ
ア34を備えたものとされている。

第３の遊星ギア機構30Aにおけるピニオンギア32に
は、遊星キャリア34を介してカウンタギア14が連結さ
れ、また、サンギア31と遊星キャリア34との間には、第
３のクラッチC3A及びワンウエイクラッチW3Aが配され、
さらに、第３のクラッチC3Aと変速ケースＫとの間に
は、第４のブレーキB4Aが介在せしめられている。第３
のクラッチC3Aは、サンギア31とピニオンギア32とを連
結する締結状態を選択的にとるものとされ、また、第４
のブレーキB4Aは、サンギア31を変速ケースＫに固定す
る締結状態を選択的にとるものとされる。なお、複合遊
星ギア機構部12AにおけるワンウエイクラッチW1A及びW2
Aと第３の遊星ギア機構30Aにおけるワンウエイクラッチ
W3Aは、変速ショックを抑制すべく設けられ、また、第
３のブレーキB3Aは、エンジンブレーキ効果を得べく設
けられたものとされる。そして、カウンタギア13及び14
を通じて、第２の動力伝達軸23に設けられた第３の遊星
ギア機構30Aに伝達されたトルクは、リングギア33及び
第２の動力伝達軸23の部分23bを経て、出力ギア25に伝
達され、出力ギア25から車輪駆動系に伝達される。

上述の如く第１〜第３のクラッチC1A〜C3A,第１〜第
４のブレーキB1A〜B4A、及び、ワンウエイクラッチW1A
〜W3Aの夫々が、適宜選択的に作動せしめられることに
より、フォワードレンジにおける複数の変速段とリバー
スレンジ（Ｒレンジ）の複数段とが得られるが、例え
ば、フォワードレンジを形成するＤレンジ（ドライブレ
ンジ）における各変速段及びＲレンジの変速段が得られ
る際における、第１〜第３のクラッチC1A〜C3A,第１〜
第４のブレーキB1A〜B4A、及び、ワンウエイクラッチW1
A〜W3Aの作動状態は、下記の表１の如くとなる。

第１〜第３のクラッチC1A〜C3A,第１〜第４のブレー
キB1A〜B4A、及び、ワンウエイクラッチW1A〜W3Aが、表
−１に示される如くに作動せしめられるもとにおいて
は、Ｄレンジにおける各変速段及びＲレンジの変速段に
おいて以下の如くの動力伝達状態が得られる。

（１） １速状態 第２及び第３のクラッチC2A及びC3A,第２のブレーキB
2A、及びワンウエイクラッチW2A及びW3Aが締結状態とさ
れるので、入力軸４に伝達されたトルクが、リングギア
20が変速ケースＫに固定された状態で回転する複合遊星
ギア機構部12Aから、カウンタギア13及び14を通じて第
２の動力伝達軸23の部分23aに伝達される。第２の動力
伝達軸23の部分23aに伝達されたトルクは、第２の動力
伝達軸23と一体的に回転する第３の遊星ギア機構30Aを
通じて出力ギア25に伝達される。その結果、例えば、3.
355とされる比較的大なる減速比が得られる。

（２） ２速状態 第２のクラッチC2A,第２及び第４のブレーキB2A及びB
4A、及び、ワンウエイクラッチW2Aが締結状態とされる
ので、入力軸４に伝達されたトルクが、リングギア20が
変速ケースＫに固定された状態で回転する複合遊星ギア
機構部12Aからカウンタギア13及び14を通じて、第２の
動力伝達軸23の部分23aに伝達される。第２の動力伝達
軸23の部分23aに伝達されたトルクは、サンギア31が変
速ケースＫに固定された状態で回転する第３の遊星ギア
機構30Aを通じて出力ギア25に伝達される。その結果、
例えば、2.187とされる、１速状態より低い減速比が得
られる。

（３） ３速状態 第２及び第３のクラッチC2A及びC3A,第１のブレーキB
1A、及び、ワンウエイクラッチW1A及びW3Aが締結状態と
されるので、入力軸４に伝達されたトルクが、サンギア
15が変速ケースＫに固定された状態で回転する複合遊星
ギア機構部12Aから、カウンタギア13及び14を通じて第
２の動力伝達軸23の部分23aに伝達される。第２の動力
伝達軸23の部分23aに伝達されたトルクは、第２の動力
伝達軸23と一体的に回転する第３の遊星ギア機構30Aを
通じて出力ギアに伝達される。その結果、例えば、1.42
5とされる、２速状態よりさらに低い減速比が得られ
る。

（４） ４−１速状態 第１〜第３のクラッチC1A〜C3A,第１のブレーキB1A、
及び、ワンウエイクラッチW3Aが締結状態とされるの
で、入力軸４に伝達されたトルクが、入力軸４と一体的
に回転する複合遊星ギア機構部12Aから、カウンタギア1
3及び14を通じて第２の動力伝達軸23の部分23aに伝達さ
れる。第２の動力伝達軸23の部分23aに伝達されたトル
クは、第２の動力伝達軸23と一体的に回転する第３の遊
星ギア機構30Aを通じて出力ギア25に伝達される。その
結果、出力ギア25が入力軸４と同速度で回転し、減速比
は１とされる。

（５） ４−２速状態 第２のクラッチC2A,第１及び第４のブレーキB1A及びB
4A、及び、ワンウエイクラッチW1Aが締結状態とされる
ので、入力軸４に伝達されたトルクが、サンギア15が変
速ケースＫに固定された状態で回転する複合遊星ギア機
構部12Aから、カウンタギア13及び14を通じて第２の動
力伝達軸23の部分23aに伝達される。第２の動力伝達軸2
3の部分23aに伝達されたトルクは、サンギア31が変速ケ
ースＫに固定された状態で回転する第３の遊星ギア機構
30Aを通じて出力ギア25に伝達される。その結果、例え
ば、0.929とされる、１より低い減速比が得られる。

（６） ５速状態 第１及び第２のクラッチC1A及びC2A、及び、第１及び
第４のブレーキB1A及びB4Aが締結状態とされるので、入
力軸４に伝達されたトルクが、入力軸４と一体的に回転
する複合遊星ギア機構部12Aから、カウンタギア13及び1
4を通じて第２の動力伝達軸23の部分23aに伝達される。
第２の動力伝達軸23の部分23aに伝達されたトルクは、
サンギア31が変速ケースＫに固定された状態で回転する
第３の遊星ギア機構30Aを通じて出力ギア25に伝達され
る。その結果、例えば、0.652とされる、４−２速状態
よりさらに低い減速比が得られる。

（７） Ｒ−１速状態 第１のクラッチC1A、及び、第２及び第４のブレーキB
2A及びB4Aが締結状態とされるので、入力軸４に伝達さ
れたトルクが、リングギア20が変速ケースＫに固定され
た状態で回転する複合遊星ギア機構部12Aから、入力軸
４の回転方向とは逆の回転方向をもってカウンタギア13
に伝達され、カウンタギア13及び14を通じて第２の動力
伝達軸23の部分23aに伝達される。第２の動力伝達軸23
の部分23aに伝達されたトルクは、サンギア31が変速ケ
ースＫに固定された状態で回転する第３の遊星ギア機構
30Aを通じて出力ギア25に伝達される。その結果、例え
ば、−2.963とされる、比較的高い減速比が得られる。

（８） Ｒ−２速状態 第１及び第３のクラッチC1A及びC3A、及び、第２のブ
レーキB2Aが締結状態とされるので、入力軸４に伝達さ
れたトルクが、リングギア20が変速ケースＫに固定され
た状態で回転する複合遊星ギア機構部12Aから、入力軸
４の回転方向とは逆の回転方向をもってカウンタギア13
に伝達され、カウンタギア13及び14を通じて第２の動力
伝達軸23の部分23aに伝達される。第２の動力伝達軸23
の部分23aに伝達されたトルクは、第２の動力伝達軸23
と一体的に回転する第３の遊星ギア機構30Aを通じて出
力ギア25に伝達される。その結果、例えば、−4.545と
される、Ｒ−１速状態よりさらに高い減速比が得られ
る。

上述の如くにして、第１及び第２の遊星ギア機構10A
及び11Aが設けられた第１の動力伝達軸９に対して、第
３の遊星ギア機構30Aが設けられた第２の動力伝達軸23
が実質的に平行に配置されたもとで、第１〜第３のクラ
ッチC1A〜C3A、及び、第１〜第４のブレーキB1A〜B4A
が、夫々の機能が効率よく発揮される効果的な配設位置
をもって備えられたものとされることにより、必要とさ
れるギア列の個数あるいはクラッチやブレーキの個数の
増加が極力抑えられて、全長及び重量の増大が抑制され
る状態で、実質的に前進６段後退２段の変速段数が得ら
れることになる。

第２図〜第11図は、本発明に係る遊星ギア式多段変速
装置の第２の例〜第11の例を、夫々が適用された車両の
パワープラントと共に示す。斯かる各例においても、第
１図に示される例と同様に、エンジン１に連結されたト
ルクコンバータ２と共に自動変速機を構成するものとさ
れて、各例においてとられる構成により得られる作用効
果は第１図に示される例と同様とされる。また、第２図
〜第11図の例の説明においては、既に述べられた図に示
される各部に対応する部分は共通の符号が付されて示さ
れ、それらについての重複説明は省略される。

第２図に示される例においては、第１図に示される例
における第３の遊星ギア機構30Aに代えて、第３の遊星
ギア機構30Bが第２の動力伝達軸23に設けられており、
その他の構成は、第１図に示される例と同様とされる。
第３の遊星ギア機構30Bは、サンギア35,サンギア35に噛
合し、第２の動力伝達軸23の部分23bを介して出力ギア2
5に連結されたピニオンギア36、及び、ピニオンギア36
に噛合し、第２の動力伝達軸23の部分23aを介してカウ
ンタギア14に連結された内歯型のリングギア37を備えた
ものとされている。第３の遊星ギア機構30Bにおけるサ
ンギア35とピニオンギア36との間には、第３のクラッチ
C3Bが配され、さらに、サンギア35と変速ケースＫとの
間には、第４のブレーキB4B及びワンウエイクラッチW3B
が介在せしめられている。第３のクラッチC3Bは、サン
ギア35とピニオンギア36とを連結する締結状態を選択的
にとるものとされ、また、第４のブレーキB4Bは、サン
ギア35を変速ケースＫに固定する締結状態を選択的にと
るものとされる。そして、入力軸４から複合遊星ギア機
構部12Aに伝達されたトルクは、カウンタギア13及び14
を通じて第２の動力伝達軸23の部分23bに設けられた第
３の遊星ギア機構30Bに伝達され、さらに、第３の遊星
ギア機構30Bから出力ギア25に伝達される。

斯かる第２図に示される例においても、第１〜第３の
クラッチC1A,C2A及びC3B,第１〜第４のブレーキB1A〜B3
A及びB4B、及び、ワンウエイクラッチW1A,W2A及びW3Bの
夫々が、適宜選択的に作動せしめられることにより、第
１図に示される例と同様に、Ｄレンジにおける変速段1,
2,3,4−1,4−２及び５と、Ｒレンジにおける変速段Ｒ−
１及びＲ−２とが得られ、第１〜第３のクラッチC1A,C2
A及びC3B,第１〜第４のブレーキB1A〜B3A及びB4B、及
び、ワンウエイクラッチW1A,W2A及びW3Bの作動状態は、
下記の表−２に示される如くとされる。

なお、斯かる第２図に示される例においては、第３の
クラッチC3Bが、第３の遊星ギア機構30Bにおけるサンギ
ア35とピニオンギア36との間に設けられているが、第３
のクラッチC3Bは、サンギア35とリングギア37との間に
設けられてもよい。

第３図に示される例においては、第１図に示される例
において複合遊星ギア機構部12Aに代えて、第１の遊星
ギア機構10C及び第２の遊星ギア機構11Cにより形成され
た複合遊星ギア機構12Cが第１の動力伝達軸９に設けら
れており、その他の構成は第１図に示される例と同様と
される。複合遊星ギア機構部12Cにおける第１の遊星ギ
ア機構10Cは、サンギア39,サンギア39に噛合するピニオ
ンギア40、及び、ピニオンギア40に噛合する内歯型のリ
ングギア41を備えたものとされている。また、第２の遊
星ギア機構11Cは、第１の動力伝達軸９の部分9aに接続
されたサンギア42,サンギア42に噛合し、第１の遊星ギ
ア機構10Cのリングギア41に連結されるとともに、第１
の動力伝達軸９の部分9bに接続された連結部材45を介し
てカウンタギア13に連結されたピニオンギア43、及び、
ピニオンギア43に噛合し、連結部材46を介して第１の遊
星ギア機構10Cのピニオンギア40に連結された内歯型の
リングギア44を備えたものとされており、第１及び第２
の遊星ギア機構10C及び11Cは、第１の動力伝達軸９に沿
う方向に配列されている。

複合遊星ギア機構部12Cにおけるサンギア39と入力軸
４との間には、第１のクラッチC1Cが配され、また、第
１のクラッチC1Cと変速ケースＫとの間には、第１のブ
レーキB1C及びワンウエイクラッチW1Cが介在せしめら
れ、第１の動力伝達軸９の部分9aと入力軸４との間に
は、第２のクラッチC2Cが配されている。さらに、連結
部材46と変速ケースＫとの間には、第２のブレーキB2C
及びワンウエイクラッチW2Cが介在せしめられている。
なお、サンギア39と変速ケースＫとの間には、第３のブ
レーキB3Cも介在せしめられている。第１のクラッチC1C
は、第１の遊星ギア機構10Cのサンギア39と入力軸４と
を連結する締結状態を選択的にとるものとされ、第２の
クラッチC2Cは、第２の遊星ギア機構11Cのサンギア42と
入力軸４とを連結する締結状態を選択的にとるものとさ
れ、第１のブレーキB1Cは、第１の遊星ギア機構10Cのサ
ンギア39及びワンウエイクラッチW1Cを変速ケースＫに
固定する締結状態を選択的にとるものとされ、さらに、
第２のブレーキB2Cは、第１の遊星ギア機構10Cのピニオ
ンギア40、及び、第２の遊星ギア機構11Cのリングギア4
4を、連結部材46を介して変速ケースＫに固定する締結
状態を選択的にとるものとされる。そして、入力軸４か
ら複合遊星ギア機構部12Cを介してカウンタギア13に伝
達されたトルクは、カウンタギア14から第３の遊星ギア
機構30Aに伝達される。

斯かる第３図に示される例においても、第１〜第３の
クラッチC1C,C2C及びC3A,第１〜第４のブレーキB1C〜B3
C及びB4A、及び、ワンウエイクラッチW1C,W2C及びW3Aの
夫々が、適宜選択的に作動せしめられることにより、第
１図に示される例と同様に、Ｄレンジにおける変速段1,
2,3,4−1,4−２及び５と、Ｒレンジにおける変速段Ｒ−
１及びＲ−２とが得られ、第１〜第３のクラッチC1C,C2
C及びC3A,第１〜第４のブレーキB1C〜B3C及びB4A、及
び、ワンウエイクラッチW1C,W2C及びW3Aの作動状態は、
下記の表−３に示される如くとされる。

第４図に示される例においては、第３図に示される例
における第３の遊星ギア機構30Aに代えて、第３の遊星
ギア機構30Dが第２の動力伝達軸23の部分23bに設けられ
ており、その他の構成は第３図に示される例と同様とさ
れる。第３の遊星ギア機構30Dは、サンギア47,サンギア
47に噛合し、第２の動力伝達軸23の部分23bを介して出
力ギア25に連結されたピニオンギア48、及び、ピニオン
ギア48に噛合し、第２の動力伝達軸23の部分23aを介し
てカウンタギア14に連結された内歯型のリングギア49が
備えられたものとされる。第３の遊星ギア機構30Dにお
けるサンギア47とリングギア49との間には、第３のクラ
ッチC3Dが配され、また、第３のクラッチC3Dと変速ケー
スＫとの間には、第４のブレーキB4D及びワンウエイク
ラッチW3Dが配されている。第３のクラッチC3Dは、サン
ギア47とリングギア49とを連結する締結状態を選択的に
とるものとされ、第４のブレーキB4Dは、サンギア47を
変速ケースＫに固定する締結状態を選択的にとるものと
されている。

斯かる第４図に示される例においても、第１〜第３の
クラッチC1C,C2C及びC3D,第１〜第４のブレーキB1C〜B3
C及びB4D、及び、ワンウエイクラッチW1C,W2C及びW3Dの
夫々が、適宜選択的に作動せしめられることにより、第
１図に示される例と同様に、Ｄレンジにおける変速段1,
2,3,4−1,4−２及び５と、Ｒレンジにおける変速段Ｒ−
１及びＲ−２とが得られ、第１〜第３のクラッチC1C,C2
C及びC3D,第１〜第４のブレーキB1C〜B3C及びB4D、及
び、ワンウエイクラッチW1C,W2C及びW3Dの作動状態は、
下記の表−４に示される如くとされる。

第５図に示される例においては、第１図に示される例
におけるカウンタギア13に接続された第１の動力伝達軸
９及び複合遊星ギア機構部12Aに代えて、第１及び第２
の遊星ギア機構10E及び11Eにより形成される複合遊星ギ
ア機構部12Eが、カウンタギア13に接続された第１の動
力伝達軸50に設けられており、その他の構成は第１図の
例と同様とされる。複合遊星ギア機構部12Eにおける第
１の遊星ギア機構10Eは、サンギア51,サンギア51に噛合
して第１の動力伝達軸50に連結されたピニオンギア52、
及び、ピニオンギア52に噛合する内歯型のリングギア53
を備えたものとされている。また、第２の遊星ギア機構
11Eは、第１の遊星ギア機構10Eのサンギア51に第１の動
力伝達軸50に沿って配された連結部材57を介して連結す
るサンギア54,サンギア54に噛合するピニオンギア55、
及び、ピニオンギア55に噛合し、カウンタギア13及び第
１の遊星ギア機構10Eのピニオンギア52に第１の動力伝
達軸50を介して連結された内歯型のリングギア56を備え
たものとされており、第１の動力伝達軸50及び第２の動
力伝達軸23は、実質的に平行に配置されたものとされ、
第１及び第２の遊星ギア機構10E及び11Eは、第１の動力
伝達軸50に沿う方向に配列されている。

複合遊星ギア機構部12Eにおける第１の遊星ギア機構1
0Eのサンギア51、及び、第２の遊星ギア機構11Eのサン
ギア54を連結する連結部材57と入力軸４との間には、第
１のクラッチC1Eが配され、また、第１の遊星ギア機構1
0Eのリングギア53と入力軸４との間には、第２のクラッ
チC2Eが配され、連結部材57と変速ケースＫとの間に
は、第１のブレーキB1E及びワンウエイクラッチW1Eが介
在せしめられており、さらに、第２の遊星ギア機構11E
のピニオンギア55と変速ケースＫとの間には、第２のブ
レーキB2E及びワンウエイクラッチW2Eが介在せしめられ
ている。なお、連結部材57と変速ケースＫとの間には、
第３のブレーキB3Eも介在せしめられている。第１のク
ラッチC1Eは、第１の遊星ギア機構10Eのサンギア51及び
第２の遊星ギア機構11Eのサンギア54を入力軸４に連結
する締結状態を選択的にとるものとされ、第２のクラッ
チC2Eは、第１の遊星ギア機構10Eのリングギア53を入力
軸４に連結する締結状態を選択的にとるものとされ、第
１のブレーキB1Eは、第１の遊星ギア機構10Eのサンギア
51及び第２の遊星ギア機構11Eのサンギア54を変速ケー
スＫに固定する締結状態を選択的にとるものとされ、さ
らに、第２のブレーキB2Eは、第２の遊星ギア機構11Eの
ピニオンギア55を変速ケースＫに固定する締結状態を選
択的にとるものとされている。そして、入力軸４から複
合遊星ギア機構部12Eに伝達されたトルクは、第１の動
力伝達軸50に接続されたカウンタギア13からカウンタギ
ア14及び第２の動力伝達軸23を介して第３の遊星ギア機
構30Aに伝達される。

斯かる第５図に示される例においても、第１〜第３の
クラッチC1E,C2E及びC3A,第１〜第４のブレーキB1E〜B3
E及びB4A、及び、ワンウエイクラッチW1E,W2E及びW3Aの
夫々が、適宜選択的に作動せしめられることにより、第
１図に示される例と同様に、Ｄレンジにおける変速段1,
2,3,4−1,4−２及び５と、Ｒレンジにおける変速段Ｒ−
１及びＲ−２とが得られ、第１〜第３のクラッチC1E,C2
E及びC3A,第１〜第４のブレーキB1E〜B3E及びB4A、及
び、ワンウエイクラッチW1E,W2E及びW3Aの作動状態は、
夫々、表−３に示される如くの、第１〜第３のクラッチ
C1C,C2C及びC3A,第１〜第４のブレーキB1C〜B3C及びB4
A、及び、ワンウエイクラッチW1C,W2C及びW3Aの作動状
態に対応するものとされる。

第６図に示される例においては、第５図に示される例
における、第１及び第２のクラッチC1E及びC2E,第１〜
第３のブレーキB1E〜B3E、及び、ワンウエイクラッチW1
E及びW2Eが備えられた複合遊星ギア機構部12Eと、第２
図に示される例における、第３のクラッチC3B,第４のク
ラッチB4B及びワンウエイクラッチW3Bが備えられた第３
の遊星ギア機構30Bとが組み合わされたものに相当する
構成がとられている。

斯かる第６図に示される例においても、第１〜第３の
クラッチC1E,C2E及びC3B,第１〜第４のブレーキB1E〜B3
E及びB4B、及び、ワンウエイクラッチW1E,W2E及びW3Bの
夫々が、適宜選択的に作動せしめられることにより、第
１図に示される例と同様に、Ｄレンジにおける変速段1,
2,3,4−1,4−２及び５と、Ｒレンジにおける変速段Ｒ−
１及びＲ−２とが得られる。そして、第１〜第３のクラ
ッチC1E,C2E及びC3B,第１〜第４のブレーキB1E〜B3E及
びB4B、及び、ワンウエイクラッチW1E,W2E及びW3Bの作
動状態は、夫々、表−４に示される如くとされる、第１
〜第３のクラッチC1C,C2C及びC3D,第１〜第４のブレー
キB1C〜B3C及びB4D、及び、ワンウエイクラッチW1C,W2C
及びW3Dの作動状態に対応するものとされる。

第７図に示される例においては、第１の動力伝達軸９
の部分9aに、第１及び第２の遊星ギア機構10G及び11Gに
より形成された複合遊星ギア機構部12Gが設けられ、第
２の動力伝達軸23の部分23bに、第３の遊星ギア機構30G
が設けられている。

複合遊星ギア機構部12Gの第１の遊星ギア機構10Gは、
サンギア59,サンギア59に噛合して第１の動力伝達軸９
の部分9aに連結されたピニオンギア60、及び、ピニオン
ギア60に噛合する内歯型のリングギア61を備えたものと
されている。また、第２の遊星ギア機構11Gは、連結部
材65を介して第１の遊星ギア機構10Gのリングギア61に
連結されたサンギア62,サンギア62に噛合し、第１の動
力伝達軸９の部分9aを介して第１の遊星ギア機構10Gの
ピニオンギア60に連結されたピニオンギア63、及び、ピ
ニオンギア63に噛合し、連結部材66を介して第１の動力
伝達軸９の部分9bに連結された内歯型のリングギア64を
備えたものとされており、第１及び第２の遊星ギア機構
10G及び11Gは、第１の動力伝達軸９に沿う方向に配列さ
れている。

第１の遊星ギア機構10Gのリングギア61と第２の遊星
ギア機構11Gのサンギア62とを連結する連結部材65と入
力軸４との間には、第１のクラッチC1Gが配され、連結
部材65と変速ケースＫとの間には、第１のブレーキB1G
及びワンウエイクラッチ１が介在せしめられており、第
１の遊星ギア機構10Gのサンギア59と入力軸４との間に
は、第２のクラッチC2Gが配され、さらに、第２の遊星
ギア機構11Gのピニオンギア63と変速ケースＫとの間に
は、第２のブレーキB2G及びワンウエイクラッチW2Gが介
在せしめられている。また、連結部材65と変速ケースＫ
との間には、第３のブレーキB3Gも介在せしめられてい
る。第１のクラッチC1Gは、第１の遊星ギア機構10Gのリ
ングギア61、及び、第２の遊星ギア機構11Gのサンギア6
2を入力軸４に連結する締結状態を選択的にとるものと
され、第２のクラッチC2Gは、第１の遊星ギア機構10Gの
サンギア59を入力軸４に連結する締結状態を選択的にと
るものとされ、また、第１のブレーキB1Gは、第１の遊
星ギア機構10Gのリングギア61,第２の遊星ギア機構11G
のサンギア62及びワンウエイクラッチW1Gを変速ケース
Ｋに固定する締結状態を選択的にとるものとされ、第２
のブレーキB2Gは、第２の遊星ギア機構11Gのピニオンギ
ア63を変速ケースＫに固定する締結状態を選択的にとる
ものとされる。

そして、入力軸４から複合遊星ギア機構部12Gに伝達
されたトルクは、第２の遊星ギア機構11Gのリングギア6
4から、連結部材66,カウンタギア13及び14を通じて第２
の動力伝達軸23の部分23aに伝達される。

第２の動力伝達軸23の部分23bに設けられた第３の遊
星ギア機構30Gは、サンギア67,サンギア67に噛合するピ
ニオンギア68,ピニオンギア68に噛合して第２の動力伝
達軸23の部分23bを介して出力ギア25に連結された内歯
型のリングギア69、及び、ピニオンギア68を支持し、第
２の動力伝達軸23の部分23aを介してカウンタギア14に
連結された遊星キャリア70を備えたものとされている。

第３の遊星ギア機構30Gにおけるサンギア67と遊星キ
ャリア70との間には、第３のクラッチC3G及びワンウエ
イクラッチW3Gが配され、さらに、第３のクラッチC3Gと
変速ケースＫとの間には、第４のブレーキB4Gが介在せ
しめられている。第３のクラッチC3Gは、サンギア67と
ピニオンギア68とを連結する締結状態を選択的にとるも
のとされ、また、第４のブレーキB4Gは、サンギア67を
変速ケースＫに固定する締結状態を選択的にとるものと
される。そして、カウンタギア13及び14を通じて、第２
の動力伝達軸23に設けられた第３の遊星ギア機構30Gに
伝達されたトルクは、リングギア69,第２の動力伝達軸2
3の部分23bから出力ギア25に伝達される。

上述の如く第１〜第３のクラッチC1G〜C3G,第１〜第
４のブレーキB1G〜B4G、及び、ワンウエイクラッチW1G
〜W3Gの夫々が、適宜選択的に作動せしめられることに
より、フォワードレンジにおける１速〜５速の各変速段
とＲレンジにおける変速段とが得られるが、例えば、Ｄ
レンジにおける各変速段及びＲレンジの変速段が得られ
る際における、第１〜第３のクラッチC1G〜C3G,第１〜
第４のブレーキB1G〜B4G、及び、ワンウエイクラッチW1
G〜W3Gの作動状態は、下記の表−５の如くとされる。

第１の遊星ギア機構10Gにおけるサンギア59の歯数に
対するリングギア61の歯数の比が2.0とされ、また、第
２の遊星ギア機構11Gにおけるサンギア62の歯数に対す
るリングギア64の歯数の比が2.5とされ、さらに、第３
の遊星ギア機構30Gにおけるサンギア67の歯数に対する
リングギア69の歯数の比が1.8とされて、第１〜第３の
クラッチC1G〜C3G,第１〜第４のブレーキB1G〜B4G、及
び、ワンウエイクラッチW1G〜W3Gが、表−５に示される
如くに作動せしめられるもとにおいては、Ｄレンジにお
ける各変速段及びＲレンジの変速段において以下の如く
のトルク伝達がなされる。

（１） １速状態 第２のクラッチC2G,第２及び第４のブレーキB2G及びB
4G、及び、ワンウエイクラッチW2Gが締結状態とされる
ので、入力軸４に伝達されたトルクが、ピニオンギア63
が変速ケースＫに固定された状態で回転する複合遊星ギ
ア機構部12Gから、カウンタギア13及び14を通じて第２
の動力伝達軸23の部分23aに伝達される。第２の動力伝
達軸23の部分23aに伝達されたトルクは、サンギア67が
変速ケースＫに固定された状態で回転する第３の遊星ギ
ア機構30Gを通じて出力ギア25に伝達される。その結
果、比較的大なる減速比3.214が得られる。

（２） ２速状態 第２及び第３のクラッチC2G及びC3G,第１のブレーキB
1G、及び、ワンウエイクラッチW1G及びW3Gが締結状態と
されるので、入力軸４に伝達されたトルクが、リングギ
ア61及びサンギア62が変速ケースＫに固定された状態で
回転する複合遊星ギア機構部12Gから、カウンタギア13
及び14を通じて第２の動力伝達軸23の部分23aに伝達さ
れる。第２の動力伝達軸23の部分23aに伝達されたトル
クは、第２の動力伝達軸23と一体的に回転する第３の遊
星ギア機構30Gを通じて出力ギア25に伝達される。その
結果、１速状態より低い減速比2.143が得られる。

（３） ３速状態 第２のクラッチC2G,第１及び第４のブレーキB1G及びB
4G、及び、ワンウエイクラッチW1Gが締結状態とされる
ので、入力軸４に伝達されたトルクが、リングギア61及
びサンギア62が変速ケースＫに固定された状態で回転す
る複合遊星ギア機構部12Gから、カウンタギア13及び14
を通じて第２の動力伝達軸23の部分23aに伝達される。
第２の動力伝達軸23の部分23aに伝達されたトルクは、
サンギア67が変速ケースＫに固定された状態で回転する
第３の遊星ギア機構30Gを通じて出力ギア25に伝達され
る。その結果、２速状態よりさらに低い減速比1.378が
得られる。

（４） ４速状態 第１〜第３のクラッチC1G〜C3G,第１のブレーキB1G、
及び、ワンウエイクラッチW3Gが締結状態とされるの
で、入力軸４に伝達されたトルクが、入力軸４と一体的
に回転する複合遊星ギア機構部12Gから、カウンタギア1
3及び14を通じて第２の動力伝達軸23の部分23aに伝達さ
れる。第２の動力伝達軸23の部分23aに伝達されたトル
クは、第２の動力伝達軸23と一体的に回転する第３の遊
星ギア機構30Gを通じて出力ギア25に伝達される。その
結果、減速比は1.000とされる。

（５） ５速状態 第１及び第２のクラッチC1G及びC2G、及び、第１及び
第４のブレーキB1G及びB4Gが締結状態とされるので、入
力軸４に伝達されたトルクが、入力軸４と一体的に回転
する複合遊星ギア機構部12Gから、カウンタギア13及び1
4を通じて第２の動力伝達軸23の部分23aに伝達される。
第２の動力伝達軸23の部分23aに伝達されたトルクは、
サンギア67が変速ケースＫに固定された状態で回転する
第３の遊星ギア機構30Gを通じて出力ギア25に伝達され
る。その結果、４速状態より低い減速比0.643が得られ
る。

（６） Ｒレンジ状態 第１及び第３のクラッチC1G及びC3G、及び、第２のブ
レーキB2Gが締結状態とされるので、入力軸４に伝達さ
れたトルクが、ピニオンギア63が変速ケースＫに固定さ
れた状態で回転する複合遊星ギア機構部12Gから入力軸
４の回転方向とは逆の回転方向をもって、カウンタギア
13及び14を通じて第２の動力伝達軸23の部分23aに伝達
される。第２の動力転達軸23の部分23aに伝達されたト
ルクは、第２の動力伝達軸23と一体的に回転する第３の
遊星ギア機構30Gから出力ギア25に伝達される。その結
果、比較的高い減速比−2.500が得られる。

第８図に示される例においては、第７図に示される例
における複合遊星ギア機構部12Gが第１の動力伝達軸９
に設けられるとともに、第２図に示される例における第
３の遊星ギア機構30Bが第２の動力伝達軸23に設けら
れ、その第３の遊星ギア機構30Bに対し、第２図に示さ
れる例において備えられた第４のブレーキB4B及びワン
ウエイクラッチW3Bの配置位置とは逆の配置位置をとる
第４のブレーキB4H及びワンウエイクラッチW3Hが備えら
れたものに相当する構成がとられている。斯かる第４の
ブレーキB4H及びワンウエイクラッチW3Hの機能は、第２
図に示される例において備えられた第４のブレーキB4B
及びワンウエイクラッチW3Bと同様とされる。

そして、第８図に示される例においても、第１〜第３
のクラッチC1G,C2G及びC3B,第１〜第４のブレーキB1G〜
B3G及びB4H、及び、ワンウエイクラッチW1G,W2G及びW3H
の夫々が、適宜選択的に作動せしめられることにより、
第７図に示される例と同様に、Ｄレンジにおける１速〜
５速の各変速段とＲレンジにおける変速段とが得られ、
第１〜第３のクラッチC1G,C2G及びC3B,第１〜第４のブ
レーキB1G〜B3G及びB4H、及び、ワンウエイクラッチW1
G,W2G及びW3Hの作動状態は、下記の表−６に示される如
くとされる。

第９図に示される例においては、第７図に示される例
における複合遊星ギア機構部12Gに代えて、第１及び第
２の遊星ギア機構10I及び11Iにより形成される複合遊星
ギア機構部12Iが、第１の動力伝達軸９に設けられ、そ
の他の構成は第７図に示される例と同様とされる。複合
遊星ギア機構部12Iにおける第１の遊星ギア機構10Iは、
第１の動力伝達軸９の部分9aに接続されたサンギア71,
サンギア71に噛合するピニオンギア72、及び、ピニオン
ギア72に噛合する内歯型のリングギア73を備えたものと
されている。また、第２の遊星ギア機構11Iは、第１の
動力伝達軸９の部分9aを介して第１の遊星ギア機構10I
のサンギア71に連結するサンギア74,サンギア74に噛合
し、第１の動力伝達軸９の部分9bを介してカウンタギア
13に連結されたピニオンギア75、及び、ピニオンギア75
に噛合し、連結部材77を介して第１の遊星ギア機構10I
のピニオンギア72に連結された内歯型のリングギア76を
備えたものとされており、第１及び第２の遊星ギア機構
10I及び11Iは、第１の動力伝達軸９に沿う方向に配列さ
れている。

第１の遊星ギア機構10Iのリングギア73と入力軸４と
の間には、第１のクラッチC1Iが配され、また、第１の
クラッチC1Iと変速ケースＫとの間には、第１のブレー
キB1I及びワンウエイクラッチW1Iが介在せしめられ、第
１の動力伝達軸９の部分9aと入力軸４との間には、第２
のクラッチC2Iが配されており、連結部材77と変速ケー
スＫとの間には、第２のブレーキB2I及びワンウエイク
ラッチW2Iが介在せしめられている。なお、第１のクラ
ッチC1Iと変速ケースＫとの間には、第３のブレーキB3I
も介在せしめられている。第１のクラッチC1Iは、第１
の遊星ギア機構10Iのリングギア73と入力軸４とを連結
する締結状態を選択的にとるものとされ、第２のクラッ
チC2Iは、第１の遊星ギア機構10Iのサンギア71、及び、
第２の遊星ギア機構11Iのサンギア74と入力軸４とを連
結する締結状態を選択的にとるものとされ、第１のブレ
ーキB1Iは、第１の遊星ギア機構10Iのリングギア73及び
ワンウエイクラッチW1Iを変速ケースＫに固定する締結
状態を選択的にとるものとされ、さらに、第２のブレー
キB2Iは、第１の遊星ギア機構10Iのピニオンギア72、及
び、第２の遊星ギア機構11Iのリングギア76を変速ケー
スＫに固定させる締結状態を選択的にとるものとされ
る。そして、入力軸４から複合遊星ギア機構部12Iに伝
達されたトルクは、第２の遊星ギア機構11Iのピニオン
ギア75からカウンタギア13及び14を通じて第２の動力伝
達軸23に設けられた第３の遊星ギア機構30Gに伝達され
る。

斯かる第９図に示される例においても、第１〜第３の
クラッチC1I,C2I及びC3G,第１〜第４のブレーキB1I〜B3
I及びB4G、及び、ワンウエイクラッチW1I,W2I及びW3Gの
夫々が、適宜選択的に作動せしめられることにより、第
７図に示される例と同様に、Ｄレンジにおける１速〜５
速の各変速段とＲレンジの変速段とが得られ、第１〜第
３のクラッチC1I,C2I及びC3G,第１〜第４のブレーキB1I
〜B3I及びB4G、及び、ワンイウエイクラッチW1I,W2I及
びW3Gの作動状態は、夫々、表−５に示される如くの第
１〜第３のクラッチC1G〜C3G,第１〜第４のブレーキB1G
〜B4G、及び、ワンウエイクラッチW1G〜W3Gの作動状態
に対応するものとされる。

第10図に示される例においては、第９図に示される例
における複合遊星ギア機構部12Iが第１の動力伝達軸９
に設けられるとともに、第８図に示される例における、
第４のブレーキB4H及びワンウエイクラッチW3Hが備えら
れた第３の遊星ギア機構30Bが第２の動力伝達軸23に設
けられたものに相当する構成がとられている。

斯かる第10図に示される例においても、第１〜第３の
クラッチC1I,C2I及びC3B,第１〜第４のブレーキB1I〜B3
I及びB4H、及び、ワンウエイクラッチW1I,W2I及びW3Hの
夫々が、適宜選択的に作動せしめられることにより、第
７図に示される例と同様に、Ｄレンジにおける１速〜５
速の変速段とＲレンジの変速段とが得られ、第１〜第３
のクラッチC1I,C2I及びC3B,第１〜第４のブレーキB1I〜
B3I及びB4H、及び、ワンウエイクラッチW1I,W2I及びW3H
の作動状態は、夫々、表−６に示される如くの第１〜第
３のクラッチC1G,C2G及びC3B,第１〜第４のブレーキB1G
〜B3G及びB4H、及び、ワンウエイクラッチW1G,W2G及びW
3Hの作動状態に対応するものとされる。

第11図に示される例においては、タービン軸３を通じ
てエンジン１が発生するトルクが伝達される入力軸４に
連結部材78が接続され、斯かる連結部材78に沿って配さ
れた第１の動力伝達軸90に第１及び第２の遊星ギア機構
10K及び11Kにより形成される複合遊星ギア機構部12Kが
設けられている。第１の遊星ギア機構10Kは、第１の動
力伝達軸90に接続されたサンギア79,サンギア79に噛合
するピニオンギア80、及び、ピニオンギア80に噛合する
内歯型のリングギア81を備えたものとされている。ま
た、第２の遊星ギア機構11Kは、第１の動力伝達軸90を
介して第１の遊星ギア機構10Kのサンギア79に連結され
たサンギア82,サンギア82に噛合し、連結部材86を介し
て第１の遊星ギア機構10Kのリングギア81に連結された
ピニオンギア83、及び、ピニオンギア83に噛合し、連結
部材87を介してカウンタギア88に連結された内歯型のリ
ングギア84を備えたものとされており、第１及び第２の
遊星ギア機構10K及び11Kは、第１の動力伝達軸90に沿う
方向に配列されている。そして、第２の遊星ギア機構11
Kのリングギア84は、カウンタギア88に噛合するカウン
タギア89を介して、第１の動力伝達軸90に対して実質的
に平行に配された第２の動力伝達軸91に連結されてい
る。

第１の動力伝達軸90と入力軸４との間には、第１のク
ラッチC1Kが配されており、第１のクラッチC1Kと変速ケ
ースＫとの間には、第１のブレーキB1Kが介在せしめら
れている。また、複合遊星ギア機構部12Kにおける第１
の遊星ギア機構10Kのピニオンギア80と変速ケースＫと
の間には、第２のブレーキB2Kが介在せしめられ、さら
に、第２の遊星ギア機構11Kのピニオンギア83と連結部
材78との間には、第２のクラッチC2Kが配されている。
第１のクラッチC1Kは、第１の遊星ギア機構10Kのサンギ
ア79、及び、第２の遊星ギア機構11Kのサンギア82を入
力軸４に連結する締結状態を選択的にとるものとされ、
第２のクラッチC2Kは、第２の遊星ギア機構11Kのピニオ
ンギア83を入力軸４に連結する締結状態を選択的にとる
ものとされ、さらに、第１のブレーキB1Kは、第１の遊
星ギア機構10Kのサンギア79、及び、第２の遊星ギア機
構11Kのサンギア82を変速ケースＫに固定する締結状態
を選択的にとるものとされ、第２のブレーキB2Kは、第
１の遊星ギア機構10Kのピニオンギア80を変速ケースＫ
に固定する締結状態を選択的にとるものとされる。

第２の動力伝達軸91には、カウンタギア88及び89を通
じたトルクが伝達される第３の遊星ギア機構30Kが設け
られている。第３の遊星ギア機構30Kは、第２の動力伝
達軸91に接続されたサンギア94,サンギア94に噛合し、
連結部材97を介して出力ギア25に連結されたピニオンギ
ア95,ピニオンギア95に噛合する内歯型のリングギア9
6、及び、ピニオンギア95を支持する遊星キヤリア98を
備えたものとされている。遊星キヤリア98とリングギア
96との間には、第３のクラッチC3Kが配され、また、第
３のクラッチC3Kと変速ケースＫとの間には、第３のブ
レーキB3K及びワンウエイクラッチW1Kが介在せしめられ
ており、第３のクラッチC3Kは、リングギア96とピニオ
ンギア95とを連結する締結状態を選択的にとるものとさ
れ、また、第３のブレーキB3Kは、リングギア96を変速
ケースＫに固定する締結状態を選択的にとるものとされ
る。そして、カウンタギア88及び89から第３の遊星ギア
機構30Kに伝達されたトルクは、ピニオンギア95から連
結部材97を通じて出力ギア25に伝達される。

斯かる第11図に示される例においても、第１〜第３の
クラッチC1K〜C3K,第１〜第３のブレーキB1K〜B3K、及
び、ワンウエイクラッチ１の夫々が、適宜選択的に作動
せしめられることにより、第７図に示される例と同様
に、Ｄレンジにおける１速〜５速の変速段とＲレンジの
変速段とが得られ、第１〜第３のクラッチC1K〜C3K,第
１〜第３のブレーキB1K〜B3K、及び、ワンウエイクラッ
チW1Kの作動状態は、下記の表−７に示される如くとさ
れる。

（発明の効果） 以上の説明から明らかな如く、本発明に係る遊星ギア
式多段変速装置にあっては、２つ動力伝達軸と複数の遊
星ギア機構を含んで構成されて、変速段の多段化が図ら
れたものとされるにあたり、第１及び第２の遊星ギア機
構が設けられた第１の動力伝達軸に対して、第３の遊星
ギア機構が設けられた第２の動力伝達軸が実質的に平行
に配置されたもとで、第1,第２及び第３のクラッチ及び
第1,第２及び第３のブレーキが、夫々の機能が効率よく
発揮される効果的な配設位置をもって備えられたものと
されることになり、その結果、必要とされるギア列の個
数あるいはクラッチやブレーキの個数の増加が極力抑え
られて、全長及び重量の増大が抑制される状態で、変速
段数の増加が実現されることになる。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第11図は、夫々、本発明に係る遊星ギア式多段
変速装置の第１〜第11の例をそれらが適用された車両の
パワープラントと共に示す概略構成図である。 図中、３はタービン軸、４は入力軸、9,50及び90は第１
の動力伝達軸、10A,10C,10E,10G,10I及び10Kは第１の遊
星ギア機構、11A,11C,11E,11G,11I及び11Kは第２の遊星
ギア機構、12A,12C,12E,12G,12I及び12Kは複合遊星ギア
機構部、13,14,88及び89はカウンタギア、23及び91は第
２の動力伝達軸、25は出力ギア、30A,30B,30D,30G及び3
0Kは第３の遊星ギア機構、C1A,C1C,C1E,C1G,C1I及びC1K
は第１のクラッチ、C2A,C2C,C2E,C2G,C2I及びC2Kは第２
のクラッチ、C3A,C3B,C3D,C3G及びC3Kは第３のクラッ
チ、B1A,B1C,B1E,B1G,B1I及びB1Kは第１のブレーキ、B2
A,B2C,B2E,B2G,B2I及びB2Kは第２のブレーキ、B4A,B4B,
43D,B4G及びB4Hは第４のブレーキである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−117943（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−173641（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−43049（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−190151（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) F16H 3/44 - 3/78

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】エンジンからの動力がトルクコンバータを
   介して伝達される第１の軸部材と、 該第１の軸部材に対して実質的に平行に配されるものと
   された第２の軸部材と、 上記第１の軸部材に第1,第２及び第３の回転要素を有し
   て設けられた第１の遊星ギア機構、及び、上記第１の軸
   部材に第4,第５及び第６の回転要素を有して設けられ、
   その第４及び第５の回転要素が上記第１の遊星ギア機構
   における第１及び第２の回転要素の一方及び他方に夫々
   連結された第２の遊星ギア機構を含んで形成され、上記
   第５及び第６の回転要素の一方が第１のカウンタギアに
   連結された複合遊星ギア機構部と、 上記第１の遊星ギア機構における第1,第２及び第３の回
   転要素のいずれかを上記第１の軸部材に選択的に連結さ
   せる第１のクラッチと、 上記第２の遊星ギア機構における第4,第５及び第６の回
   転要素のいずれかを上記第１の軸部材に選択的に連結さ
   せる第２のクラッチと、 上記第１の遊星ギア機構における第1,第２及び第３の回
   転要素のいずれかをケース部に選択的に固定する第１の
   ブレーキと、 上記第２の遊星ギア機構における第4,第５及び第６の回
   転要素のいずれかを上記ケース部に選択的に固定する第
   ２のブレーキと、 上記第２の軸部材に第7,第８及び第９の回転要素を有し
   て設けられ、その第７の回転要素が上記第１のカウンタ
   ギアに噛合する第２のカウンタギアに連結された第３の
   遊星ギア機構と、 該第３の遊星ギア機構における第7,第８及び第９の回転
   要素のうちの２つを選択的に相互連結させる第３のクラ
   ッチと、 上記第３の遊星ギア機構における第８の回転要素を上記
   ケース部に選択的に固定する第３のブレーキと、 上記第３の遊星ギア機構における第９の回転要素が連結
   された出力ギア部と、 を備えて構成された遊星ギア式多段変速装置。