JP2829017B2 - 流体圧縮機 - Google Patents
流体圧縮機Info
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- JP2829017B2 JP2829017B2 JP1021096A JP2109689A JP2829017B2 JP 2829017 B2 JP2829017 B2 JP 2829017B2 JP 1021096 A JP1021096 A JP 1021096A JP 2109689 A JP2109689 A JP 2109689A JP 2829017 B2 JP2829017 B2 JP 2829017B2
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- JP
- Japan
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- cylinder
- blade
- peripheral surface
- groove
- rotating body
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/08—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C18/10—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth equivalents, e.g. rollers, than the inner member
- F04C18/107—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth equivalents, e.g. rollers, than the inner member with helical teeth
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） この発明はたとえば冷凍サイクルの冷媒ガスを圧縮す
る流体圧力機に係り、特にヘリカルブレード方式の流体
圧縮機に関する。
る流体圧力機に係り、特にヘリカルブレード方式の流体
圧縮機に関する。
（従来の技術） 従来より圧縮機としてレシプロ式、ロータリ式など各
種のものが知られている。しかし、これらの圧縮機にお
いては、回転力を圧縮機部に伝達するクランクシャフト
などの駆動部や圧縮機部の構造が複雑であり、また部品
点数も多い。さらに、このような従来の圧縮機では圧縮
効率を高めるために、吐出側に逆止弁を設ける必要があ
るが、この逆止弁の両サイドの圧力差は非常に大きいた
め、逆止弁からガスがリークし易く圧縮効率が低い。
種のものが知られている。しかし、これらの圧縮機にお
いては、回転力を圧縮機部に伝達するクランクシャフト
などの駆動部や圧縮機部の構造が複雑であり、また部品
点数も多い。さらに、このような従来の圧縮機では圧縮
効率を高めるために、吐出側に逆止弁を設ける必要があ
るが、この逆止弁の両サイドの圧力差は非常に大きいた
め、逆止弁からガスがリークし易く圧縮効率が低い。
一方、上記のような問題がない密閉形圧縮機としてヘ
リカルブレード方式のものがある。第12図および第13図
は従来のヘリカルブレード方式の流体圧縮機の主要部で
あり、これは、シリンダａと、このシリンダａの内側に
偏心（同図中ｅは偏心量を示す。）して配置され、シリ
ンダａに対して相対的に旋回運動（偏心回転運動）する
回転体ｂと、回転体ｂの外面に螺旋状に形成された溝ｃ
に挿入されたブレードｄとを備えている。溝ｃとブレー
ドｄとは略同じ長さであり、ブレードｄはシリンダａに
対する回転体ｂの旋回運動に伴って、上記溝ｃ内を摺動
してその深さ方向に出入りする。そして、シリンダａお
よび回転体ｂの両端は軸受f,gに回転自在に支持され、
各軸受f,gにはそれぞれ吸込み口ｈ及び吐出し口ｊが設
けられている。上記溝ｃは吸込み口ｈから吐出し口ｊに
向かって徐々にピッチが狭くなっている。
リカルブレード方式のものがある。第12図および第13図
は従来のヘリカルブレード方式の流体圧縮機の主要部で
あり、これは、シリンダａと、このシリンダａの内側に
偏心（同図中ｅは偏心量を示す。）して配置され、シリ
ンダａに対して相対的に旋回運動（偏心回転運動）する
回転体ｂと、回転体ｂの外面に螺旋状に形成された溝ｃ
に挿入されたブレードｄとを備えている。溝ｃとブレー
ドｄとは略同じ長さであり、ブレードｄはシリンダａに
対する回転体ｂの旋回運動に伴って、上記溝ｃ内を摺動
してその深さ方向に出入りする。そして、シリンダａお
よび回転体ｂの両端は軸受f,gに回転自在に支持され、
各軸受f,gにはそれぞれ吸込み口ｈ及び吐出し口ｊが設
けられている。上記溝ｃは吸込み口ｈから吐出し口ｊに
向かって徐々にピッチが狭くなっている。
したがって、シリンダａ及び回転体ｂを相対的に旋回
運動させると、吸込み口ｈからシリンダａと回転体ｂと
の間の空間に吸込まれたガスなどの被圧縮流体は圧縮さ
れる。すなわち、上記空間はシリンダａに対する回転体
ｂの旋回運動に伴い、吐出し口ｊ側に移動されるが、上
記溝ｃのピッチが徐々に小さくなっているため、ブレー
ドｄでは仕切られた上記空間の容積は次第に小さくなっ
ている。したがって、上記空間に入った被圧縮流体は徐
々に圧縮されて、最終的に吐出し口ｊから吐出される。
運動させると、吸込み口ｈからシリンダａと回転体ｂと
の間の空間に吸込まれたガスなどの被圧縮流体は圧縮さ
れる。すなわち、上記空間はシリンダａに対する回転体
ｂの旋回運動に伴い、吐出し口ｊ側に移動されるが、上
記溝ｃのピッチが徐々に小さくなっているため、ブレー
ドｄでは仕切られた上記空間の容積は次第に小さくなっ
ている。したがって、上記空間に入った被圧縮流体は徐
々に圧縮されて、最終的に吐出し口ｊから吐出される。
このような従来構造の流体圧縮機においては、シリン
ダａと回転体ｂとの相対的な旋回運動に伴ってシリンダ
ａの内周面に対してブレードｄは、矢印αに示すような
相対運動を行なう。これは、ブレードｄの両端の位相差
が異なり、かつ、シリンダａ及び回転体ｂを相対的に旋
回運動させるための遊びがブレードｄの両側にあるにも
拘らず、ブレードｄと溝ｃの長さを略同じ長さに形成し
たために発生する運動であり、このようにシリンダａと
ブレードｄとの間に相対運動が生じることにより、シリ
ンダａとブレードｄと間に大きな摺動損失を生じる。
ダａと回転体ｂとの相対的な旋回運動に伴ってシリンダ
ａの内周面に対してブレードｄは、矢印αに示すような
相対運動を行なう。これは、ブレードｄの両端の位相差
が異なり、かつ、シリンダａ及び回転体ｂを相対的に旋
回運動させるための遊びがブレードｄの両側にあるにも
拘らず、ブレードｄと溝ｃの長さを略同じ長さに形成し
たために発生する運動であり、このようにシリンダａと
ブレードｄとの間に相対運動が生じることにより、シリ
ンダａとブレードｄと間に大きな摺動損失を生じる。
（発明が解決しようとする課題） 上述のように従来のヘリカルブレード方式の流体圧縮
機では、螺旋状の溝とこれに嵌込まれたブレードとが略
同じ長さであることから、シリンダとブレードと間に大
きな摺動損失を生じるという問題があった。
機では、螺旋状の溝とこれに嵌込まれたブレードとが略
同じ長さであることから、シリンダとブレードと間に大
きな摺動損失を生じるという問題があった。
この発明の目的はブレードとシリンダとの摺動損失を
低減できる流体圧縮機を得ることにある。
低減できる流体圧縮機を得ることにある。
［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するためにこの発明は、シリンダと、
このシリンダ内にシリンダの軸方向に沿うとともに偏心
して配置され、外周面の一部がシリンダの内周面に接触
した状態で上記シリンダと相対的に旋回可能な円柱状の
回転体と、この回転体の外周面に設けられ上記シリンダ
の吸込側から吐出側へ徐々に小さくなるピッチで形成さ
れた螺旋状の溝と、この溝に出入自在に嵌込まれるとと
もに上記シリンダの内周面に密接する外周面を有し上記
シリンダの内周面と上記回転体の外周面との間の空間を
複数の作動室に区画する螺旋状のブレードと、を備え、
上記回転体および上記ブレードを上記シリンダに組込ん
だ状態において、上記溝の全長を上記ブレードの全長よ
り長くし、上記回転体に対し上記ブレードが相対的に旋
回運動した時に、上記ブレードの端部と上記溝の端部と
が離れる最大寸法の長さを上記回転体の上記シリンダに
対する偏心量の略２倍以上の寸法になるように設定した
ことを特徴とするものである。
このシリンダ内にシリンダの軸方向に沿うとともに偏心
して配置され、外周面の一部がシリンダの内周面に接触
した状態で上記シリンダと相対的に旋回可能な円柱状の
回転体と、この回転体の外周面に設けられ上記シリンダ
の吸込側から吐出側へ徐々に小さくなるピッチで形成さ
れた螺旋状の溝と、この溝に出入自在に嵌込まれるとと
もに上記シリンダの内周面に密接する外周面を有し上記
シリンダの内周面と上記回転体の外周面との間の空間を
複数の作動室に区画する螺旋状のブレードと、を備え、
上記回転体および上記ブレードを上記シリンダに組込ん
だ状態において、上記溝の全長を上記ブレードの全長よ
り長くし、上記回転体に対し上記ブレードが相対的に旋
回運動した時に、上記ブレードの端部と上記溝の端部と
が離れる最大寸法の長さを上記回転体の上記シリンダに
対する偏心量の略２倍以上の寸法になるように設定した
ことを特徴とするものである。
（作用） この発明のヘリカルブレード方式の流体圧縮機におい
ては、上記溝の端と上記ブレードの端との間に遊びが設
けられることはもちろんであるが、この溝の全長を上記
ブレードの全長より長くし、シリンダ内に偏心して配置
された回転体に対して上記ブレードが相対的に旋回運動
した時に、上記ブレードの端部と上記溝の端部とが離れ
る最大寸法の長さを上記回転体の上記シリンダに対する
偏心量の略２倍以上の寸法になるように設定したことに
より、ブレードはピストンの動きに拘束されず、上記溝
内を旋回運動することができるとともに、シリンダに対
してはほとんど摺動することがなくなる。
ては、上記溝の端と上記ブレードの端との間に遊びが設
けられることはもちろんであるが、この溝の全長を上記
ブレードの全長より長くし、シリンダ内に偏心して配置
された回転体に対して上記ブレードが相対的に旋回運動
した時に、上記ブレードの端部と上記溝の端部とが離れ
る最大寸法の長さを上記回転体の上記シリンダに対する
偏心量の略２倍以上の寸法になるように設定したことに
より、ブレードはピストンの動きに拘束されず、上記溝
内を旋回運動することができるとともに、シリンダに対
してはほとんど摺動することがなくなる。
（実施例） 以下、この発明の一実施例を第１図乃至第１図を参照
して説明する。第３図は冷凍サイクルに使用する冷媒ガ
ス用の密閉型圧縮機１を示す。この圧縮機１は密閉ケー
ス２と、この密閉ケース２の中に配設された駆動手段と
しての電動要素３および圧縮要素４とを備えている。上
記電動要素３は、密閉ケース２の内面に固定されたほぼ
環状のステータ５と、このステータ５の内側に設けられ
た環状のロータ６とを有している。
して説明する。第３図は冷凍サイクルに使用する冷媒ガ
ス用の密閉型圧縮機１を示す。この圧縮機１は密閉ケー
ス２と、この密閉ケース２の中に配設された駆動手段と
しての電動要素３および圧縮要素４とを備えている。上
記電動要素３は、密閉ケース２の内面に固定されたほぼ
環状のステータ５と、このステータ５の内側に設けられ
た環状のロータ６とを有している。
上記圧縮要素４はシリンダ７を有しており、このシリ
ンダ７の外周面に上記ロータ６が同軸的に固定されてい
る。そして、シリンダ７の両端は密閉ケース２の内面に
固定された軸受８、９により回転自在に支持されてお
り、これら軸受８、９によってシリンダ７の両端は気密
的に閉塞されている。すなわち、上記軸受８、９は上記
シリンダ７の端部が回転自在に嵌合したボス部8a、9a
と、これらボス図8a、9aよりも大径で上記密閉ケース２
の内面に固定された基部8b、9bとからなる。
ンダ７の外周面に上記ロータ６が同軸的に固定されてい
る。そして、シリンダ７の両端は密閉ケース２の内面に
固定された軸受８、９により回転自在に支持されてお
り、これら軸受８、９によってシリンダ７の両端は気密
的に閉塞されている。すなわち、上記軸受８、９は上記
シリンダ７の端部が回転自在に嵌合したボス部8a、9a
と、これらボス図8a、9aよりも大径で上記密閉ケース２
の内面に固定された基部8b、9bとからなる。
上記シリンダ７の中には、シリンダ７の内径よりも小
さな外径の円柱状の回転体としてのピストン11がシリン
ダ７の軸方向に沿って配設されている。ピストン11は鉄
系その他の材料からなり、これは、その中心軸Ａがシリ
ンダ７の中心軸Ｂに対して偏心量ｅだけ第３図において
下方に偏心して配設されており、それによってピストン
11の外周面の一部はシリンダ７の内周面に線接触してい
る。
さな外径の円柱状の回転体としてのピストン11がシリン
ダ７の軸方向に沿って配設されている。ピストン11は鉄
系その他の材料からなり、これは、その中心軸Ａがシリ
ンダ７の中心軸Ｂに対して偏心量ｅだけ第３図において
下方に偏心して配設されており、それによってピストン
11の外周面の一部はシリンダ７の内周面に線接触してい
る。
上記ピストン11の軸方向両端部にはそれぞれ支軸部12
a、12bが設けられ、これら支軸部12a、12bはそれぞれ上
記軸受８、９に形成された軸受穴8c、9cに回転自在に挿
入支持されている。
a、12bが設けられ、これら支軸部12a、12bはそれぞれ上
記軸受８、９に形成された軸受穴8c、9cに回転自在に挿
入支持されている。
上記ピストン11の一方の支軸部12aには第1,2図に夫々
示すように断面正方形状の角柱部13が形成されている。
この角柱部13には第２図に示すように矩形状の長孔14が
穿設されたオルダムリング15が設けられている。つま
り、角柱部13には、オルダムリング15がその長孔14の長
手方向に沿ってスライド自在に嵌合されている。上記オ
ルダムリング15の外周面には、上記長孔14の長手方向と
直交する径方向に一対のピン16の一端部がそれぞれスラ
イド自在に嵌挿されている。これらピン16の他端部は上
記シリンダ７の周壁に穿設された嵌合孔17に嵌合固定さ
れている。
示すように断面正方形状の角柱部13が形成されている。
この角柱部13には第２図に示すように矩形状の長孔14が
穿設されたオルダムリング15が設けられている。つま
り、角柱部13には、オルダムリング15がその長孔14の長
手方向に沿ってスライド自在に嵌合されている。上記オ
ルダムリング15の外周面には、上記長孔14の長手方向と
直交する径方向に一対のピン16の一端部がそれぞれスラ
イド自在に嵌挿されている。これらピン16の他端部は上
記シリンダ７の周壁に穿設された嵌合孔17に嵌合固定さ
れている。
それによって、上記ピストン11はシリンダ７に、この
シリンダ７の径方向に対して偏心自在に結合されてい
る。したがって、上記電動要素３に通電してシリンダ７
とロータ６とが一体に回転駆動されると、シリンダ７の
回転力は上記オルダムリング15を介してピストン11に伝
達されるようになっている。なお、上記嵌合孔17は蓋部
材18によって気密に閉塞されている。そして、ピストン
11はシリンダ７の中でその一部がシリンダ７の内面に接
触した状態で前記偏心量ｅを半径として旋回する。この
ようなシリンダ７に対するピストン11の相対的旋回運動
を行なわせる手段は、上記電動要素３、ロータ６、シリ
ンダ７、及び上記オルダム機構等により形成されてい
る。
シリンダ７の径方向に対して偏心自在に結合されてい
る。したがって、上記電動要素３に通電してシリンダ７
とロータ６とが一体に回転駆動されると、シリンダ７の
回転力は上記オルダムリング15を介してピストン11に伝
達されるようになっている。なお、上記嵌合孔17は蓋部
材18によって気密に閉塞されている。そして、ピストン
11はシリンダ７の中でその一部がシリンダ７の内面に接
触した状態で前記偏心量ｅを半径として旋回する。この
ようなシリンダ７に対するピストン11の相対的旋回運動
を行なわせる手段は、上記電動要素３、ロータ６、シリ
ンダ７、及び上記オルダム機構等により形成されてい
る。
上記ピストン11の外周面には、第1,3,4図に夫々示す
ようにピストン11の軸方向に沿って螺旋状の溝19が形成
されている。この溝19のピッチはこれら図面における右
側から左側、つまりシリンダ７の吸込側から吐出側に向
かって徐々に小さく形成されている。この溝19の全長は
次ぎに述べるブレード21の全長よりも大きくしてあり、
それによって、ピストン11をシリンダ７に組込んだ状態
において、溝19の端とブレード21の端との間に第１図お
よび第11図中Ｇで示す遊びを設けている。
ようにピストン11の軸方向に沿って螺旋状の溝19が形成
されている。この溝19のピッチはこれら図面における右
側から左側、つまりシリンダ７の吸込側から吐出側に向
かって徐々に小さく形成されている。この溝19の全長は
次ぎに述べるブレード21の全長よりも大きくしてあり、
それによって、ピストン11をシリンダ７に組込んだ状態
において、溝19の端とブレード21の端との間に第１図お
よび第11図中Ｇで示す遊びを設けている。
遊びＧはピストン11に対するブレード21の旋回運動を
許すためのもので、そのために第１図中両側の遊びＧを
合わせた合計寸法を、ピストン11のシリンダ７に対する
偏心量ｅの略２倍以上としてある。なお、ここに略２倍
以上とは例えばブレード21が熱膨張等の影響により正確
に２倍とはならず、このような点を考慮して略２倍以上
としたものである。また、ピストン11に対してブレード
21が相対的に旋回運動した時、ブレード21の端部と溝の
端部とが離れる最大寸法の長さを、ピストン11のシリン
ダ７に対する偏心量ｅの略２倍以上の寸法となるように
設定してある。
許すためのもので、そのために第１図中両側の遊びＧを
合わせた合計寸法を、ピストン11のシリンダ７に対する
偏心量ｅの略２倍以上としてある。なお、ここに略２倍
以上とは例えばブレード21が熱膨張等の影響により正確
に２倍とはならず、このような点を考慮して略２倍以上
としたものである。また、ピストン11に対してブレード
21が相対的に旋回運動した時、ブレード21の端部と溝の
端部とが離れる最大寸法の長さを、ピストン11のシリン
ダ７に対する偏心量ｅの略２倍以上の寸法となるように
設定してある。
上記溝19には第1,3,4図に夫々示す螺旋状のブレード2
1が嵌込まれている。ブレード21は合成樹脂系その他の
材料からなり、その両端部はそれぞれピストン11の略軸
直角方向に沿う平面内にあるとともに、第1,11図に夫々
示すように上記遊びＧに臨んでいる。なお、ブレード21
は溝19に挿着時一端側に偏って設けてもよい。さらに、
ブレード21の厚さ寸法は上記螺旋状の溝19の幅寸法とほ
ぼ一致しており、ブレード21の各部は溝19に対してピス
トン11のほぼ径方向に進退自在となっている。上記ブレ
ード21の外周面はシリンダ７の内周面に密接しており、
その状態でシリンダ７の内周面上をスライドする。
1が嵌込まれている。ブレード21は合成樹脂系その他の
材料からなり、その両端部はそれぞれピストン11の略軸
直角方向に沿う平面内にあるとともに、第1,11図に夫々
示すように上記遊びＧに臨んでいる。なお、ブレード21
は溝19に挿着時一端側に偏って設けてもよい。さらに、
ブレード21の厚さ寸法は上記螺旋状の溝19の幅寸法とほ
ぼ一致しており、ブレード21の各部は溝19に対してピス
トン11のほぼ径方向に進退自在となっている。上記ブレ
ード21の外周面はシリンダ７の内周面に密接しており、
その状態でシリンダ７の内周面上をスライドする。
上記シリンダ７の内周面とピストン11の外周面との間
の空間は、上記ブレード21によって複数の作動室２に仕
切られている。つまり、各作動室22は、ブレード21の隣
り合う２つの巻き間に形成されており、ブレード21に沿
ってピストン11とシリンダ７の内周面との接触部からつ
ぎの接触部まで伸びたほぼ三日月状をなしている。そし
て、作動室22の容積は、シリンダ７の吸込側から吐出側
へゆくにしたがって徐々に小さくなっている。
の空間は、上記ブレード21によって複数の作動室２に仕
切られている。つまり、各作動室22は、ブレード21の隣
り合う２つの巻き間に形成されており、ブレード21に沿
ってピストン11とシリンダ７の内周面との接触部からつ
ぎの接触部まで伸びたほぼ三日月状をなしている。そし
て、作動室22の容積は、シリンダ７の吸込側から吐出側
へゆくにしたがって徐々に小さくなっている。
上記シリンダ７の吸込側に位置する一方の軸受８には
第３図に示すように吸込孔23が軸方向に貫通している。
この吸込孔23の一端はシリンダ７の内部に連通し、他端
には冷凍サイクルの吸込チューブ24が接続されている。
また、他方の軸受９には吐出孔25か穿設されている。こ
の吐出孔25の一端はシリンダ７内の吐出側に連通してお
り、他端は密閉ケース２の内部に開口している。
第３図に示すように吸込孔23が軸方向に貫通している。
この吸込孔23の一端はシリンダ７の内部に連通し、他端
には冷凍サイクルの吸込チューブ24が接続されている。
また、他方の軸受９には吐出孔25か穿設されている。こ
の吐出孔25の一端はシリンダ７内の吐出側に連通してお
り、他端は密閉ケース２の内部に開口している。
上記ピストン11には第３図に示すように油導入路26が
その中心軸Ａに沿って穿設されている。この油導入路26
の一端は螺旋状の溝19の吐出側の底部に連通し、他端は
一方の軸受８に穿設された通孔27の一端に連通してい
る。この通孔27の他端には一端を密閉ケース２の底部に
位置させた導入管28の他端が接続されている。密閉ケー
ス２の底部には潤滑オイル29が蓄えられている。したが
って、密閉ケース２内の圧力が上昇すれば、上記潤滑オ
イル29が導入管28、通孔27および油導入路26を通って上
記溝19の底部とブレード21との間の空間に導入される。
その中心軸Ａに沿って穿設されている。この油導入路26
の一端は螺旋状の溝19の吐出側の底部に連通し、他端は
一方の軸受８に穿設された通孔27の一端に連通してい
る。この通孔27の他端には一端を密閉ケース２の底部に
位置させた導入管28の他端が接続されている。密閉ケー
ス２の底部には潤滑オイル29が蓄えられている。したが
って、密閉ケース２内の圧力が上昇すれば、上記潤滑オ
イル29が導入管28、通孔27および油導入路26を通って上
記溝19の底部とブレード21との間の空間に導入される。
さらに、上記ピストン11の吸込側に位置する端部の外
周面に吸入溝31が刻設されている。この吸入溝31はピス
トン11の外周面に形成された螺旋状の溝19よりも深く形
成されていて、その一端はピストン11の大径部11aの端
面に開放され、他端はシリンダ７の吸込側に位置する１
番目の作動室22に連通する位置にある。それによって、
吸込チューブ24からシリンダ７内へ吸引された冷媒ガス
は上記吸入溝31を通って上記１番目の作動室22に途切れ
ることなく確実に導入されるようになっている。
周面に吸入溝31が刻設されている。この吸入溝31はピス
トン11の外周面に形成された螺旋状の溝19よりも深く形
成されていて、その一端はピストン11の大径部11aの端
面に開放され、他端はシリンダ７の吸込側に位置する１
番目の作動室22に連通する位置にある。それによって、
吸込チューブ24からシリンダ７内へ吸引された冷媒ガス
は上記吸入溝31を通って上記１番目の作動室22に途切れ
ることなく確実に導入されるようになっている。
なお、密閉ケース２には第３図に示すようにその内部
と外部とを連通させる吐出チューブ32が接続されてい
る。
と外部とを連通させる吐出チューブ32が接続されてい
る。
つぎに、以上のように構成された圧縮機の動作につい
て説明する。
て説明する。
まず、電動要素３に通電するとロータ６が回転し、こ
のロータ６と一体にシリンダ７も回転する。シリンダ７
が回転すれば、ピストン11はその外周面の一部がシリン
ダ７の内周面に接触した状態で回転駆動される。つま
り、上記偏心量ｅを半径としてピストン11がシリンダ７
に対して旋回される。なお、第10図中矢印で示すように
ピストン11およびシリンダ７の回転方向は吸込側から見
てそれぞれ時計回り方向である。このような、ピストン
11とシリンダ７との相対的な旋回運動（偏心回転運動）
は、ピストン11の角柱部13に設けられたオルダムリング
15によって確保される。
のロータ６と一体にシリンダ７も回転する。シリンダ７
が回転すれば、ピストン11はその外周面の一部がシリン
ダ７の内周面に接触した状態で回転駆動される。つま
り、上記偏心量ｅを半径としてピストン11がシリンダ７
に対して旋回される。なお、第10図中矢印で示すように
ピストン11およびシリンダ７の回転方向は吸込側から見
てそれぞれ時計回り方向である。このような、ピストン
11とシリンダ７との相対的な旋回運動（偏心回転運動）
は、ピストン11の角柱部13に設けられたオルダムリング
15によって確保される。
そして、上記ブレード21は、溝19の底部に導入された
油導入部26からの潤滑オイルによる圧力でブレード21の
外周面がシリンダ７の内周面に押え付けられている。こ
のため、シリンダ７とブレード21との摩擦力がブレード
21とピストン11との摩擦力に打勝つ。このようにしてブ
レード21はその外周面がシリンダ７の内周面に接触した
状態で回転するため、ブレード21の各部は、ピストン11
の外周面とシリンダ７の内周面との接触部に近付くにし
たがって上記溝19に押込まれ、また接触部から離れるに
したがって上記溝19から突出する方向に移動する。さら
に、ブレード21が嵌込まれた螺旋状の溝19は、圧縮機の
組立て状態でピストン11に対してブレード21が旋回運動
できる長さ以上に、ブレード21の端よりも長く形成され
て遊びＧ部分を有している。そして、この遊びＧの大き
さ、言い換えれば、ピストン11に対してブレード21が相
対的に旋回運動した時、ブレード21の端部と溝19の端部
とが離れる最大寸法の長さは、ピストン11のシリンダ７
に対する偏心量ｅの略２倍以上の寸法となるように設定
されている。
油導入部26からの潤滑オイルによる圧力でブレード21の
外周面がシリンダ７の内周面に押え付けられている。こ
のため、シリンダ７とブレード21との摩擦力がブレード
21とピストン11との摩擦力に打勝つ。このようにしてブ
レード21はその外周面がシリンダ７の内周面に接触した
状態で回転するため、ブレード21の各部は、ピストン11
の外周面とシリンダ７の内周面との接触部に近付くにし
たがって上記溝19に押込まれ、また接触部から離れるに
したがって上記溝19から突出する方向に移動する。さら
に、ブレード21が嵌込まれた螺旋状の溝19は、圧縮機の
組立て状態でピストン11に対してブレード21が旋回運動
できる長さ以上に、ブレード21の端よりも長く形成され
て遊びＧ部分を有している。そして、この遊びＧの大き
さ、言い換えれば、ピストン11に対してブレード21が相
対的に旋回運動した時、ブレード21の端部と溝19の端部
とが離れる最大寸法の長さは、ピストン11のシリンダ７
に対する偏心量ｅの略２倍以上の寸法となるように設定
されている。
したがって、ブレード21はピストン11に対して旋回運
動し（なお、第11図中矢印Ｘにブレード21の端部の旋回
運動の軌跡を示す。）、シリンダ７に対してほとんど摺
動することがなく一体的に回転する。このため、ブレー
ド21とシリンダ７の摺動損失を低減できるものであり、
効率を向上させることができる。
動し（なお、第11図中矢印Ｘにブレード21の端部の旋回
運動の軌跡を示す。）、シリンダ７に対してほとんど摺
動することがなく一体的に回転する。このため、ブレー
ド21とシリンダ７の摺動損失を低減できるものであり、
効率を向上させることができる。
一方、圧縮要素４が作動されると、吸込チューブ24お
よび吸込孔23を通してシリンダ７内に冷媒ガスが吸込ま
れる。そして、第５図に示すように１番目の作動室22に
吸込まれた冷媒ガスは、ここに閉込められた状態でピス
トン11の回転にともなって第６図乃至第９図に示すよう
に吐出側の作動室22へ順次移送される。そして、移送さ
れて圧縮された冷媒ガスは、吐出側の軸受９に形成され
た吐出孔25から密閉ケース２内の空間に吐出され、吐出
チューブ32を通って冷凍サイクル中に戻される。
よび吸込孔23を通してシリンダ７内に冷媒ガスが吸込ま
れる。そして、第５図に示すように１番目の作動室22に
吸込まれた冷媒ガスは、ここに閉込められた状態でピス
トン11の回転にともなって第６図乃至第９図に示すよう
に吐出側の作動室22へ順次移送される。そして、移送さ
れて圧縮された冷媒ガスは、吐出側の軸受９に形成され
た吐出孔25から密閉ケース２内の空間に吐出され、吐出
チューブ32を通って冷凍サイクル中に戻される。
冷媒ガスが密閉ケース２内へ吐出され、この密閉ケー
ス２内の圧力が上昇すると、内部に蓄えられた潤滑オイ
ル29が加圧され、潤滑オイル29は油導入路26を通って螺
旋状の溝19の底とブレード21との間の空間に導入され
る。そのため、ブレード21は油圧により上記溝19から押
出される方向、つまりシリンダ７の内周面に向かって常
に押圧される。したがって、ブレード21の外周面はシリ
ンダ７の内周面に常に密接した状態に保持される、この
ことから、作動室22相互間のガスのリークが防止され
る。
ス２内の圧力が上昇すると、内部に蓄えられた潤滑オイ
ル29が加圧され、潤滑オイル29は油導入路26を通って螺
旋状の溝19の底とブレード21との間の空間に導入され
る。そのため、ブレード21は油圧により上記溝19から押
出される方向、つまりシリンダ７の内周面に向かって常
に押圧される。したがって、ブレード21の外周面はシリ
ンダ７の内周面に常に密接した状態に保持される、この
ことから、作動室22相互間のガスのリークが防止され
る。
また、ピストン11に形成された螺旋状の溝19はシリン
ダ７の吸込側から吐出側に向かって徐々にピッチが小さ
くなるように形成されている。つまり、ブレード21によ
って仕切られた作動室22は吐出側に向かって徐々に容積
が小さくなるように形成されている。したがって、冷媒
ガスをシリンダ７の吸込側から吐出側へ移送する間に、
この冷媒ガスを圧縮することができる。また、冷媒ガス
は作動室22内へ閉込められた状態で移送かつ圧縮される
ため、圧縮機の吐出側に逆止弁を設けることなく冷媒ガ
スを効率よく圧縮することができる。
ダ７の吸込側から吐出側に向かって徐々にピッチが小さ
くなるように形成されている。つまり、ブレード21によ
って仕切られた作動室22は吐出側に向かって徐々に容積
が小さくなるように形成されている。したがって、冷媒
ガスをシリンダ７の吸込側から吐出側へ移送する間に、
この冷媒ガスを圧縮することができる。また、冷媒ガス
は作動室22内へ閉込められた状態で移送かつ圧縮される
ため、圧縮機の吐出側に逆止弁を設けることなく冷媒ガ
スを効率よく圧縮することができる。
なお、この圧縮機では逆止弁を省略できることから、
圧縮機の構成の簡略化および部品点数の削減を図ること
ができる。また、電動要素３のロータ６は圧縮要素４の
シリンダ７によって支持されていることから、ロータ６
を支持するための専用の回転軸や軸受などを設ける必要
がない。したがって、圧縮機の構成をより一層簡略化す
ることができ、部品点数の削減が可能になることは勿論
である。
圧縮機の構成の簡略化および部品点数の削減を図ること
ができる。また、電動要素３のロータ６は圧縮要素４の
シリンダ７によって支持されていることから、ロータ６
を支持するための専用の回転軸や軸受などを設ける必要
がない。したがって、圧縮機の構成をより一層簡略化す
ることができ、部品点数の削減が可能になることは勿論
である。
［発明の効果］ 以上述べたようにこの発明は、シリンダ内に偏心して
配置される回転体の外周面に、一端側から他端側へ徐々
にピッチを変化させて設けた螺旋状の溝に出入自在に嵌
込まれた螺旋状のブレードを持つヘリカルブレード方式
の流体圧縮機を前提とし、上記回転体および上記ブレー
ドをシリンダに組込んだ状態において、上記溝の全長を
上記ブレードの全長より長くし、上記回転体に対し上記
ブレードが相対的に旋回運動した時に、上記ブレードの
端部と上記溝の端部とが離れる最大寸法の長さを上記回
転体の上記シリンダに対する偏心量の略２倍以上の寸法
になるように設定したから、シリンダに対してブレード
がほとんど摺動することがなくなり、これらの間での摺
動損失を低減できる効果がある。
配置される回転体の外周面に、一端側から他端側へ徐々
にピッチを変化させて設けた螺旋状の溝に出入自在に嵌
込まれた螺旋状のブレードを持つヘリカルブレード方式
の流体圧縮機を前提とし、上記回転体および上記ブレー
ドをシリンダに組込んだ状態において、上記溝の全長を
上記ブレードの全長より長くし、上記回転体に対し上記
ブレードが相対的に旋回運動した時に、上記ブレードの
端部と上記溝の端部とが離れる最大寸法の長さを上記回
転体の上記シリンダに対する偏心量の略２倍以上の寸法
になるように設定したから、シリンダに対してブレード
がほとんど摺動することがなくなり、これらの間での摺
動損失を低減できる効果がある。
第１図乃至第11図はこの発明の一実施例を示し、第１図
はブレードを取付けたピストンの斜視図、第２図はピス
トンとシリンダとのオルダムリングによる結合部分の断
面図、第３図は流体圧縮機全体を示す縦断面図、第４図
は圧縮要素の分解図、第５図乃至第９図は冷媒ガスの圧
縮過程を順次示した説明図、第10図は圧縮要素の側面
図、第11図は一部を断面で示した圧縮要素の側面図であ
る。第12図は従来のヘリカルブレード方式の圧縮機にお
ける圧縮要素の断面図、第13図は一部を断面で示した同
圧縮要素の側面図である。 ３…電動要素（駆動手段）、７…シリンダ、11…ピスト
ン（回転体）、15…オルダムリング、19…溝、21…ブレ
ード、22…作動室、Ｇ…遊び。
はブレードを取付けたピストンの斜視図、第２図はピス
トンとシリンダとのオルダムリングによる結合部分の断
面図、第３図は流体圧縮機全体を示す縦断面図、第４図
は圧縮要素の分解図、第５図乃至第９図は冷媒ガスの圧
縮過程を順次示した説明図、第10図は圧縮要素の側面
図、第11図は一部を断面で示した圧縮要素の側面図であ
る。第12図は従来のヘリカルブレード方式の圧縮機にお
ける圧縮要素の断面図、第13図は一部を断面で示した同
圧縮要素の側面図である。 ３…電動要素（駆動手段）、７…シリンダ、11…ピスト
ン（回転体）、15…オルダムリング、19…溝、21…ブレ
ード、22…作動室、Ｇ…遊び。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 早野 誠 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株式会社東芝横浜事業所家電技術研究所 内 (72)発明者 服部 仁司 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株式会社東芝横浜事業所家電技術研究所 内 (72)発明者 奥田 正幸 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株式会社東芝横浜事業所家電技術研究所 内 (72)発明者 藤原 尚義 神奈川県川崎市幸区柳町70番地 株式会 社東芝柳町工場内 (72)発明者 下田 盛彰 神奈川県川崎市幸区柳町70番地 株式会 社東芝柳町工場内 (56)参考文献 特開 昭64−36990（ＪＰ，Ａ) 実開 昭61−51401（ＪＰ，Ｕ) 米国特許2527536（ＵＳ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F04C 2/30 - 2/352 F04C 18/30 - 18/352
Claims (1)
- 【請求項１】シリンダと、 このシリンダ内にシリンダの軸方向に沿うとともに偏心
して配置され、外周面の一部が上記シリンダの内周面に
接触した状態で上記シリンダと相対的に旋回可能な円柱
状の回転体と、 この回転体の外周面に設けられ上記シリンダの吸込側か
ら吐出側へ徐々に小さくなるピッチで形成された螺旋状
の溝と、 この溝に出入自在に嵌込まれるとともに上記シリンダの
内周面に密接する外周面を有し上記シリンダの内周面と
上記回転体の外周面との間の空間を複数の作動室に区画
する螺旋状のブレードと、 を備え、 上記回転体および上記ブレードを上記シリンダに組込ん
だ状態において、上記溝の全長を上記ブレードの全長よ
り長くし、上記回転体に対し上記ブレードが相対的に旋
回運動した時に、上記ブレードの端部と上記溝の端部と
が離れる最大寸法の長さを上記回転体の上記シリンダに
対する偏心量の略２倍以上の寸法になるように設定した
ことを特徴とする流体圧縮機。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1021096A JP2829017B2 (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | 流体圧縮機 |
| US07/472,177 US5026264A (en) | 1989-01-31 | 1990-01-30 | Fluid compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1021096A JP2829017B2 (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | 流体圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02201086A JPH02201086A (ja) | 1990-08-09 |
| JP2829017B2 true JP2829017B2 (ja) | 1998-11-25 |
Family
ID=12045342
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1021096A Expired - Fee Related JP2829017B2 (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | 流体圧縮機 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5026264A (ja) |
| JP (1) | JP2829017B2 (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04279792A (ja) * | 1991-03-08 | 1992-10-05 | Toshiba Corp | 流体圧縮機 |
| US5249931A (en) * | 1989-12-26 | 1993-10-05 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Axial flow fluid compressor with oldram coupling |
| JPH041492A (ja) * | 1990-04-13 | 1992-01-06 | Toshiba Corp | 流体圧縮機 |
| JPH041489A (ja) * | 1990-04-13 | 1992-01-06 | Toshiba Corp | 流体圧縮機 |
| DE4121510C2 (de) * | 1990-06-29 | 1996-02-15 | Toshiba Kawasaki Kk | Rotationskolbenverdichter mit einem geschlossenen Gehäuse |
| EP0495602B1 (en) * | 1991-01-14 | 1995-08-30 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Axial flow fluid compressor |
| US5350280A (en) * | 1991-06-12 | 1994-09-27 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Fluid compressor |
| KR970005858B1 (ko) * | 1992-01-31 | 1997-04-21 | 가부시키가이샤 도시바 | 유체압축기 |
| US5299924A (en) * | 1992-03-09 | 1994-04-05 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Compressor having a blade shape for minimal strain |
| JPH10266979A (ja) | 1997-03-26 | 1998-10-06 | Toshiba Corp | 流体機械 |
| US8690749B1 (en) | 2009-11-02 | 2014-04-08 | Anthony Nunez | Wireless compressible heart pump |
| GB2482861B (en) | 2010-07-30 | 2014-12-17 | Hivis Pumps As | Pump/motor assembly |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2527536A (en) | 1945-05-15 | 1950-10-31 | Ralph E Engberg | Rotary screw pump |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2401189A (en) * | 1944-05-12 | 1946-05-28 | Francisco A Quiroz | Rotary pump construction |
| DE3878073T2 (de) * | 1987-07-31 | 1993-06-03 | Toshiba Kawasaki Kk | Fluessigkeitsverdichter. |
| US4875842A (en) * | 1987-09-10 | 1989-10-24 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Axial flow fluid compressor |
-
1989
- 1989-01-31 JP JP1021096A patent/JP2829017B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-01-30 US US07/472,177 patent/US5026264A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2527536A (en) | 1945-05-15 | 1950-10-31 | Ralph E Engberg | Rotary screw pump |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5026264A (en) | 1991-06-25 |
| JPH02201086A (ja) | 1990-08-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080918 Year of fee payment: 10 |
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