JP2789974B2 - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents
内燃機関の排気浄化装置Info
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- absorbent
- exhaust gas
- air
- fuel ratio
- exhaust
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2240/00—Combination or association of two or more different exhaust treating devices, or of at least one such device with an auxiliary device, not covered by indexing codes F01N2230/00 or F01N2250/00, one of the devices being
- F01N2240/18—Combination or association of two or more different exhaust treating devices, or of at least one such device with an auxiliary device, not covered by indexing codes F01N2230/00 or F01N2250/00, one of the devices being an adsorber or absorber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2570/00—Exhaust treating apparatus eliminating, absorbing or adsorbing specific elements or compounds
- F01N2570/12—Hydrocarbons
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- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の排気浄化装置
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】流入する排気ガスの空燃比がリーンであ
るときにＮＯx を吸収し、流入する排気ガスの空燃比を
リッチにすると吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤
を機関排気通路内に配置し、通常は機関に供給される混
合気の空燃比をリーンにしてこのとき機関から排出され
るＮＯx をＮＯx 吸収剤に吸収し、ＮＯx 吸収剤に吸収
されたＮＯx を放出させるときには機関に供給される混
合気をリッチにするようにした内燃機関が本出願人によ
り既に提案されている（特願平４−１９０２１４号参
照）。
るときにＮＯx を吸収し、流入する排気ガスの空燃比を
リッチにすると吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤
を機関排気通路内に配置し、通常は機関に供給される混
合気の空燃比をリーンにしてこのとき機関から排出され
るＮＯx をＮＯx 吸収剤に吸収し、ＮＯx 吸収剤に吸収
されたＮＯx を放出させるときには機関に供給される混
合気をリッチにするようにした内燃機関が本出願人によ
り既に提案されている（特願平４−１９０２１４号参
照）。
【０００３】このＮＯx 吸収剤は例えばＮＯx 吸収剤の
温度が高くなるとＮＯx 吸収剤からのＮＯx 放出速度が
速くなる。従ってこの内燃機関ではＮＯx 吸収剤の温度
が高いほど機関に供給される混合気のリッチの度合を高
めると共にリッチ混合気にする時間を短かくし、それに
よってＮＯx 吸収剤から放出されるＮＯx を還元するの
に必要な量の未燃ＨＣ，ＣＯを必要な時間だけ機関から
排出させるようにしている。
温度が高くなるとＮＯx 吸収剤からのＮＯx 放出速度が
速くなる。従ってこの内燃機関ではＮＯx 吸収剤の温度
が高いほど機関に供給される混合気のリッチの度合を高
めると共にリッチ混合気にする時間を短かくし、それに
よってＮＯx 吸収剤から放出されるＮＯx を還元するの
に必要な量の未燃ＨＣ，ＣＯを必要な時間だけ機関から
排出させるようにしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところがこのＮＯx 吸
収剤では機関に供給される混合気をリッチにしてＮＯx
吸収剤に流入する排気ガスの空燃比をリッチにすると排
気ガス中に含まれる未燃ＨＣ，ＣＯはまず初めにＮＯx
吸収剤の例えば白金粒子上に付着している酸素と結合し
て酸化せしめられる。このようにして白金粒子上に付着
している酸素が消費されると周囲に存在する酸素が白金
粒子上に付着し、この酸素によって未燃ＨＣ，ＣＯが酸
化せしめられる。次いで白金粒子上の酸素が無くなると
ＮＯx 吸収剤からＮＯx が放出され、この放出されたＮ
Ｏx が未燃ＨＣ，ＣＯによって還元される。このように
未燃ＨＣ，ＣＯはまず初めに酸素を消費するために使用
され、次いでＮＯx を還元するために使用される。
収剤では機関に供給される混合気をリッチにしてＮＯx
吸収剤に流入する排気ガスの空燃比をリッチにすると排
気ガス中に含まれる未燃ＨＣ，ＣＯはまず初めにＮＯx
吸収剤の例えば白金粒子上に付着している酸素と結合し
て酸化せしめられる。このようにして白金粒子上に付着
している酸素が消費されると周囲に存在する酸素が白金
粒子上に付着し、この酸素によって未燃ＨＣ，ＣＯが酸
化せしめられる。次いで白金粒子上の酸素が無くなると
ＮＯx 吸収剤からＮＯx が放出され、この放出されたＮ
Ｏx が未燃ＨＣ，ＣＯによって還元される。このように
未燃ＨＣ，ＣＯはまず初めに酸素を消費するために使用
され、次いでＮＯx を還元するために使用される。
【０００５】しかしながら未燃ＨＣ，ＣＯにより消費さ
れる酸素の量はＮＯx 吸収剤の温度とは関係なく、空燃
比等のその他の要件により定まる。従って上述のように
ＮＯ x 吸収剤の温度が高いほど混合気のリッチの度合を
高めると共にリッチ混合気にする時間を短かくしても未
燃ＨＣ，ＣＯにより消費される酸素の量が多い場合には
ＮＯx の還元に使用される未燃ＨＣ，ＣＯの量が少なく
なるためにＮＯx から放出された全ＮＯx を還元するこ
とができず、これに対して未燃ＨＣ，ＣＯにより消費さ
れる酸素の量が少ない場合にはＮＯx の還元に使用され
る未燃ＨＣ，ＣＯの量が過剰となるために未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏが大気に放出されるという問題を生ずる。
れる酸素の量はＮＯx 吸収剤の温度とは関係なく、空燃
比等のその他の要件により定まる。従って上述のように
ＮＯ x 吸収剤の温度が高いほど混合気のリッチの度合を
高めると共にリッチ混合気にする時間を短かくしても未
燃ＨＣ，ＣＯにより消費される酸素の量が多い場合には
ＮＯx の還元に使用される未燃ＨＣ，ＣＯの量が少なく
なるためにＮＯx から放出された全ＮＯx を還元するこ
とができず、これに対して未燃ＨＣ，ＣＯにより消費さ
れる酸素の量が少ない場合にはＮＯx の還元に使用され
る未燃ＨＣ，ＣＯの量が過剰となるために未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏが大気に放出されるという問題を生ずる。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、流入する排気ガスの空燃比がリー
ンであるときにＮＯx を吸収し、流入する排気ガスの空
燃比をリッチにすると吸収したＮＯx を放出するＮＯx
吸収剤を機関排気通路内に配置し、ＮＯx 吸収剤からＮ
Ｏx が放出されるときのＮＯx 放出速度を推定する推定
手段を具備し、ＮＯx 吸収剤に流入する排気ガスの空燃
比をリッチにした後ＮＯx 吸収剤と接触する排気ガス中
の酸素濃度が予め定められた濃度以下になったときから
予め定められた時間が経過したときにＮＯx 吸収剤に流
入する排気ガスの空燃比をリーンにし、上述の予め定め
られた時間を推定手段により推定されたＮＯx 放出速度
が速くなるにつれて短かくするようにしている。
めに本発明によれば、流入する排気ガスの空燃比がリー
ンであるときにＮＯx を吸収し、流入する排気ガスの空
燃比をリッチにすると吸収したＮＯx を放出するＮＯx
吸収剤を機関排気通路内に配置し、ＮＯx 吸収剤からＮ
Ｏx が放出されるときのＮＯx 放出速度を推定する推定
手段を具備し、ＮＯx 吸収剤に流入する排気ガスの空燃
比をリッチにした後ＮＯx 吸収剤と接触する排気ガス中
の酸素濃度が予め定められた濃度以下になったときから
予め定められた時間が経過したときにＮＯx 吸収剤に流
入する排気ガスの空燃比をリーンにし、上述の予め定め
られた時間を推定手段により推定されたＮＯx 放出速度
が速くなるにつれて短かくするようにしている。
【０００７】
【作用】ＮＯx 吸収剤と接触する排気ガス中の酸素濃度
が予め定められた濃度以下となってＮＯx の放出作用が
開始さた後にＮＯx 吸収剤に流入する排気ガスの空燃比
がリッチにされ続ける時間がＮＯx 放出速度の増大に伴
ない短かくされる。
が予め定められた濃度以下となってＮＯx の放出作用が
開始さた後にＮＯx 吸収剤に流入する排気ガスの空燃比
がリッチにされ続ける時間がＮＯx 放出速度の増大に伴
ない短かくされる。
【０００８】
【実施例】図１は本発明をディーゼル機関に適用した場
合を示している。図１を参照すると、１は機関本体、２
はピストン、３は燃焼室、４は燃料噴射弁、５は吸気
弁、６は吸気ポート、７は排気弁、８は排気ポートを夫
々示す。吸気ポート６は対応する枝管９およびサージタ
ンク１０を介してエアクリーナ１１に連結される。一
方、排気ポート８は排気マニホルド１２および排気管１
３を介して排気管１４に連結され、この排気管１４は分
岐部１５において分岐された第１排気通路１６ａおよび
第２排気通路１６ｂを具備する。分岐部１５には機関か
ら排出された排気ガスを第１排気通路１６ａ又は第２排
気通路１６ｂのいずれか一方に主に流入せしめるための
流路切換弁１７が配置される。この流路制御弁１７はア
クチュエータ１８によって制御される。
合を示している。図１を参照すると、１は機関本体、２
はピストン、３は燃焼室、４は燃料噴射弁、５は吸気
弁、６は吸気ポート、７は排気弁、８は排気ポートを夫
々示す。吸気ポート６は対応する枝管９およびサージタ
ンク１０を介してエアクリーナ１１に連結される。一
方、排気ポート８は排気マニホルド１２および排気管１
３を介して排気管１４に連結され、この排気管１４は分
岐部１５において分岐された第１排気通路１６ａおよび
第２排気通路１６ｂを具備する。分岐部１５には機関か
ら排出された排気ガスを第１排気通路１６ａ又は第２排
気通路１６ｂのいずれか一方に主に流入せしめるための
流路切換弁１７が配置される。この流路制御弁１７はア
クチュエータ１８によって制御される。
【０００９】第１排気通路１６ａ内には第１ＮＯx 吸収
剤１９ａを内蔵したケーシング２０ａが配置され、第２
排気通路１６ｂ内には第２ＮＯx 吸収剤１９ｂを内蔵し
たケーシング２０ｂが配置される。第１排気通路１６ａ
および第２排気通路１６ｂは第１ＮＯx 吸収剤１９ａお
よび第２ＮＯx 吸収剤１９ｂの下流において互いに合流
せしめられる。第１ＮＯx 吸収剤１９ａ上流の第１排気
通路１６ａ内には第１還元剤供給弁２１ａが配置され、
第２ＮＯx 吸収剤１９ｂ上流の第２排気通路１６ｂ内に
は第２還元剤供給弁２１ｂが配置される。これら第１還
元剤供給弁２１ａおよび第２還元剤供給弁２１ｂは夫々
対応する第１制御弁２２ａ、第２制御弁２２ｂおよび供
給ポンプ２３を介して還元剤タンク２４に連結される。
還元剤タンク２４内にはガソリン、イソオクタン、ヘキ
サン、ヘプタン、軽油、灯油のような炭化水素、或いは
液体の状態で保存しうるブタン、プロパンのような炭化
水素が充填されている。また、第１ＮＯx 吸収剤１９ａ
下流の第１排気通路１６ａ内には第１空燃比センサ２５
ａと第１温度センサ２６ａが配置され、第２ＮＯx吸収
剤１９ｂ下流の第２排気通路１６ｂ内には第２空燃比セ
ンサ２５ｂと第２温度センサ２６ｂが配置される。
剤１９ａを内蔵したケーシング２０ａが配置され、第２
排気通路１６ｂ内には第２ＮＯx 吸収剤１９ｂを内蔵し
たケーシング２０ｂが配置される。第１排気通路１６ａ
および第２排気通路１６ｂは第１ＮＯx 吸収剤１９ａお
よび第２ＮＯx 吸収剤１９ｂの下流において互いに合流
せしめられる。第１ＮＯx 吸収剤１９ａ上流の第１排気
通路１６ａ内には第１還元剤供給弁２１ａが配置され、
第２ＮＯx 吸収剤１９ｂ上流の第２排気通路１６ｂ内に
は第２還元剤供給弁２１ｂが配置される。これら第１還
元剤供給弁２１ａおよび第２還元剤供給弁２１ｂは夫々
対応する第１制御弁２２ａ、第２制御弁２２ｂおよび供
給ポンプ２３を介して還元剤タンク２４に連結される。
還元剤タンク２４内にはガソリン、イソオクタン、ヘキ
サン、ヘプタン、軽油、灯油のような炭化水素、或いは
液体の状態で保存しうるブタン、プロパンのような炭化
水素が充填されている。また、第１ＮＯx 吸収剤１９ａ
下流の第１排気通路１６ａ内には第１空燃比センサ２５
ａと第１温度センサ２６ａが配置され、第２ＮＯx吸収
剤１９ｂ下流の第２排気通路１６ｂ内には第２空燃比セ
ンサ２５ｂと第２温度センサ２６ｂが配置される。
【００１０】第１空燃比センサ２５ａおよび第２空燃比
センサ２５ｂは例えばジルコニアからなる筒状体の内側
面上に陽極を形成すると共に外側面上に陰極を形成し、
更に陰極の外側を多孔質層により覆った構造を有してお
り、これら第１空燃比センサ２５ａおよび第２空燃比セ
ンサ２５ｂの陽極と陰極間には空燃比に応じて変化する
電流Ｉが流れる。この電流Ｉは夫々対応する電流電圧変
換回路２８，２９において電圧に変換され、各電流電圧
変換回路２８，２９の出力端子には空燃比Ａ／Ｆに応じ
て変化する図２に示すような出力電圧Ｖが発生する。従
って各電流電圧変換回路２８，２９の出力電圧Ｖから空
燃比、即ち排気ガス中の酸素濃度を検出することができ
る。
センサ２５ｂは例えばジルコニアからなる筒状体の内側
面上に陽極を形成すると共に外側面上に陰極を形成し、
更に陰極の外側を多孔質層により覆った構造を有してお
り、これら第１空燃比センサ２５ａおよび第２空燃比セ
ンサ２５ｂの陽極と陰極間には空燃比に応じて変化する
電流Ｉが流れる。この電流Ｉは夫々対応する電流電圧変
換回路２８，２９において電圧に変換され、各電流電圧
変換回路２８，２９の出力端子には空燃比Ａ／Ｆに応じ
て変化する図２に示すような出力電圧Ｖが発生する。従
って各電流電圧変換回路２８，２９の出力電圧Ｖから空
燃比、即ち排気ガス中の酸素濃度を検出することができ
る。
【００１１】電子制御ユニット３０はディジタルコンピ
ュータからなり、双方向性バス３１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセ
ッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具
備する。図１に示されるように各電流電圧変換回路２
８，２９の出力電圧は対応するＡＤ変換器３７，３８を
介して入力ポート３５に入力される。第１温度センサ２
６ａおよび第２温度センサ２６ｂは夫々第１排気通路１
６ａおよび第２排気通路１６ｂ内を流れる排気ガスに比
例した出力電圧を発生し、これら出力電圧は夫々対応す
るＡＤ変換器３９，４０を介して入力ポート３５に入力
される。また、アクセルぺダル４１の踏込み量に比例し
た出力電圧を発生する負荷センサ４２が設けられ、この
負荷センサ４２の出力電圧がＡＤ変換器４３を介して入
力ポート３５に入力される。更に入力ポート３５には機
関回転数を表わす出力パルスを発生する回転数センサ４
４が接続される。一方、出力ポート３６は夫々対応する
駆動回路４５を介して燃料噴射弁４、アクチュエータ１
８、制御弁２２ａ，２２ｂおよび供給ポンプ２３に接続
される。
ュータからなり、双方向性バス３１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセ
ッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具
備する。図１に示されるように各電流電圧変換回路２
８，２９の出力電圧は対応するＡＤ変換器３７，３８を
介して入力ポート３５に入力される。第１温度センサ２
６ａおよび第２温度センサ２６ｂは夫々第１排気通路１
６ａおよび第２排気通路１６ｂ内を流れる排気ガスに比
例した出力電圧を発生し、これら出力電圧は夫々対応す
るＡＤ変換器３９，４０を介して入力ポート３５に入力
される。また、アクセルぺダル４１の踏込み量に比例し
た出力電圧を発生する負荷センサ４２が設けられ、この
負荷センサ４２の出力電圧がＡＤ変換器４３を介して入
力ポート３５に入力される。更に入力ポート３５には機
関回転数を表わす出力パルスを発生する回転数センサ４
４が接続される。一方、出力ポート３６は夫々対応する
駆動回路４５を介して燃料噴射弁４、アクチュエータ１
８、制御弁２２ａ，２２ｂおよび供給ポンプ２３に接続
される。
【００１２】ケーシング２０ａ，２０ｂ内に収容されて
いるＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂは例えばアルミナを担
体とし、この担体上に例えばカリウムＫ、ナトリウムＮ
ａ、リチウムＬｉ、セシウムＣｓのようなアルカリ金
属、バリウムＢａ、カルシウムＣａのようなアルカリ土
類、ランタンＬａ、イットリウムＹのような希土類から
選ばれた少くとも一つと、白金Ｐｔのような貴金属とが
担持されている。機関吸気通路およびＮＯx 吸収剤１９
ａ，１９ｂ上流の排気通路内に供給された空気および燃
料（炭化水素）の比をＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂへの
流入排気ガスの空燃比と称するとこのＮＯx 吸収剤１９
ａ，１９ｂは流入排気ガスの空燃比がリーンのときには
ＮＯx を吸収し、流入排気ガス中の酸素濃度が低下する
と吸収したＮＯx を放出するＮＯx の吸放出作用を行
う。なお、ＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂ上流の排気通路
内に燃料（炭化水素）或いは空気が供給されない場合に
は流入排気ガスの空燃比は燃焼室３内に供給される混合
気の空燃比に一致し、従ってこの場合にはＮＯx 吸収剤
１９ａ，１９ｂは燃焼室３内に供給される混合気の空燃
比がリーンのときにはＮＯx を吸収し、燃焼室３内に供
給される混合気中の酸素濃度が低下すると吸収したＮＯ
x を放出することになる。図１に示すようなディーゼル
機関では通常あらゆる運転状態において空気過剰率が
１．０以上、即ち燃焼室３内の混合気の平均空燃比がリ
ーンの状態で燃焼せしめられる。従ってこのとき排出さ
れるＮＯx はＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂに吸収される
ことになる。
いるＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂは例えばアルミナを担
体とし、この担体上に例えばカリウムＫ、ナトリウムＮ
ａ、リチウムＬｉ、セシウムＣｓのようなアルカリ金
属、バリウムＢａ、カルシウムＣａのようなアルカリ土
類、ランタンＬａ、イットリウムＹのような希土類から
選ばれた少くとも一つと、白金Ｐｔのような貴金属とが
担持されている。機関吸気通路およびＮＯx 吸収剤１９
ａ，１９ｂ上流の排気通路内に供給された空気および燃
料（炭化水素）の比をＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂへの
流入排気ガスの空燃比と称するとこのＮＯx 吸収剤１９
ａ，１９ｂは流入排気ガスの空燃比がリーンのときには
ＮＯx を吸収し、流入排気ガス中の酸素濃度が低下する
と吸収したＮＯx を放出するＮＯx の吸放出作用を行
う。なお、ＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂ上流の排気通路
内に燃料（炭化水素）或いは空気が供給されない場合に
は流入排気ガスの空燃比は燃焼室３内に供給される混合
気の空燃比に一致し、従ってこの場合にはＮＯx 吸収剤
１９ａ，１９ｂは燃焼室３内に供給される混合気の空燃
比がリーンのときにはＮＯx を吸収し、燃焼室３内に供
給される混合気中の酸素濃度が低下すると吸収したＮＯ
x を放出することになる。図１に示すようなディーゼル
機関では通常あらゆる運転状態において空気過剰率が
１．０以上、即ち燃焼室３内の混合気の平均空燃比がリ
ーンの状態で燃焼せしめられる。従ってこのとき排出さ
れるＮＯx はＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂに吸収される
ことになる。
【００１３】上述のＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂを機関
排気通路内に配置すればこのＮＯx吸収剤１９ａ，１９
ｂは実際にＮＯx の吸放出作用を行うがこの吸放出作用
の詳細なメカニズムについては明らかでない部分もあ
る。しかしながらこの吸放出作用は図３に示すようなメ
カニズムで行われているものと考えられる。次にこのメ
カニズムについて担体上に白金ＰｔおよびバリウムＢａ
を担持させた場合を例にとって説明するが他の貴金属、
アルカリ金属、アルカリ土類、希土類を用いても同様な
メカニズムとなる。
排気通路内に配置すればこのＮＯx吸収剤１９ａ，１９
ｂは実際にＮＯx の吸放出作用を行うがこの吸放出作用
の詳細なメカニズムについては明らかでない部分もあ
る。しかしながらこの吸放出作用は図３に示すようなメ
カニズムで行われているものと考えられる。次にこのメ
カニズムについて担体上に白金ＰｔおよびバリウムＢａ
を担持させた場合を例にとって説明するが他の貴金属、
アルカリ金属、アルカリ土類、希土類を用いても同様な
メカニズムとなる。
【００１４】即ち、ディーゼル機関では排気ガス中に多
量の酸素が存在し、これら酸素Ｏ2は図３（Ａ）に示さ
れるようにＯ2 - の形で白金Ｐｔの表面に付着する。一
方、流入排気ガス中のＮＯは白金Ｐｔの表面上でＯ2 -
と反応し、ＮＯ2 となる（２ＮＯ＋Ｏ2 →２ＮＯ2 ）。
次いで生成されたＮＯ2 の一部は白金Ｐｔ上で酸化され
つつ吸収剤内に吸収されて酸化バリウムＢａＯと結合し
ながら図３（Ａ）に示されるように硝酸イオンＮＯ3 -
の形で吸収剤内に拡散する。このようにしてＮＯx がＮ
Ｏx 吸収剤１９ａ，１９ｂ内に吸収される。
量の酸素が存在し、これら酸素Ｏ2は図３（Ａ）に示さ
れるようにＯ2 - の形で白金Ｐｔの表面に付着する。一
方、流入排気ガス中のＮＯは白金Ｐｔの表面上でＯ2 -
と反応し、ＮＯ2 となる（２ＮＯ＋Ｏ2 →２ＮＯ2 ）。
次いで生成されたＮＯ2 の一部は白金Ｐｔ上で酸化され
つつ吸収剤内に吸収されて酸化バリウムＢａＯと結合し
ながら図３（Ａ）に示されるように硝酸イオンＮＯ3 -
の形で吸収剤内に拡散する。このようにしてＮＯx がＮ
Ｏx 吸収剤１９ａ，１９ｂ内に吸収される。
【００１５】流入排気ガス中の酸素濃度が高い限り白金
Ｐｔの表面でＮＯ2 が生成され、吸収剤のＮＯx 吸収能
力が飽和しない限りＮＯ2 が吸収剤内に吸収されて硝酸
イオンＮＯ3 - が生成される。これに対して流入排気ガ
ス中の酸素濃度が低下してＮＯ2 の生成量が低下すると
反応が逆方向（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）に進み、斯くして吸
収剤内の硝酸イオンＮＯ3 - がＮＯ2 の形で吸収剤から
放出される。即ち、流入排気ガス中の酸素濃度が低下す
るとＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂからＮＯx が放出され
ることになる。
Ｐｔの表面でＮＯ2 が生成され、吸収剤のＮＯx 吸収能
力が飽和しない限りＮＯ2 が吸収剤内に吸収されて硝酸
イオンＮＯ3 - が生成される。これに対して流入排気ガ
ス中の酸素濃度が低下してＮＯ2 の生成量が低下すると
反応が逆方向（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）に進み、斯くして吸
収剤内の硝酸イオンＮＯ3 - がＮＯ2 の形で吸収剤から
放出される。即ち、流入排気ガス中の酸素濃度が低下す
るとＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂからＮＯx が放出され
ることになる。
【００１６】図１に示される実施例では流入排気ガス中
の酸素濃度を低下させて流入排気ガスの空燃比をリッチ
にしかつことのときＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂから放
出されるＮＯx を還元するために還元剤供給弁２１ａ，
２１ｂから炭化水素ＨＣが供給される。即ち、還元剤供
給弁２１ａ，２１ｂから炭化水素ＨＣを供給するとこの
炭化水素ＨＣは図３（Ｂ）に示されるように白金Ｐｔの
Ｏ2 - とただちに反応して酸化せしめられる。白金Ｐｔ
上のＯ2 - が減少すれば周囲のＯ2 がＯ2 - の形で白金
Ｐｔ上に付着し、白金Ｐｔ上にＯ2 - が付着するとこの
Ｏ2 - はただちに炭化水素ＨＣと反応して炭化水素ＨＣ
が酸化せしめられる。従って還元剤供給弁２１ａ，２１
ｂから炭化水素ＨＣが供給されると排気ガス中の酸素濃
度は急激に低下する。
の酸素濃度を低下させて流入排気ガスの空燃比をリッチ
にしかつことのときＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂから放
出されるＮＯx を還元するために還元剤供給弁２１ａ，
２１ｂから炭化水素ＨＣが供給される。即ち、還元剤供
給弁２１ａ，２１ｂから炭化水素ＨＣを供給するとこの
炭化水素ＨＣは図３（Ｂ）に示されるように白金Ｐｔの
Ｏ2 - とただちに反応して酸化せしめられる。白金Ｐｔ
上のＯ2 - が減少すれば周囲のＯ2 がＯ2 - の形で白金
Ｐｔ上に付着し、白金Ｐｔ上にＯ2 - が付着するとこの
Ｏ2 - はただちに炭化水素ＨＣと反応して炭化水素ＨＣ
が酸化せしめられる。従って還元剤供給弁２１ａ，２１
ｂから炭化水素ＨＣが供給されると排気ガス中の酸素濃
度は急激に低下する。
【００１７】一方、排気ガス中の酸素濃度が低下して白
金Ｐｔ上のＯ2 - が減少すると（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）の
方向に反応が進み、斯くして吸収剤からＮＯ2 が放出さ
れることになる。このＮＯ2 は炭化水素ＨＣと反応して
還元せしめられる。このようにして白金Ｐｔの表面上に
ＮＯ2 が存在しなくなると吸収剤から次から次へとＮＯ
2 が放出される。従って還元剤供給弁２１ａ，２１ｂか
ら炭化水素ＨＣが供給されると短時間のうちにＮＯx 吸
収剤１９ａ，１９ｂからＮＯx が放出され、しかもこの
とき放出されたＮＯx が還元せしめられることになる。
金Ｐｔ上のＯ2 - が減少すると（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）の
方向に反応が進み、斯くして吸収剤からＮＯ2 が放出さ
れることになる。このＮＯ2 は炭化水素ＨＣと反応して
還元せしめられる。このようにして白金Ｐｔの表面上に
ＮＯ2 が存在しなくなると吸収剤から次から次へとＮＯ
2 が放出される。従って還元剤供給弁２１ａ，２１ｂか
ら炭化水素ＨＣが供給されると短時間のうちにＮＯx 吸
収剤１９ａ，１９ｂからＮＯx が放出され、しかもこの
とき放出されたＮＯx が還元せしめられることになる。
【００１８】ＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂからＮＯx を
放出する際には還元剤供給弁２１ａ，２１ｂから供給さ
れた炭化水素ＨＣを長時間に亘ってＮＯx 吸収剤１９
ａ，１９ｂと接触させることが好ましい。従って例えば
図１において第１ＮＯx 吸収剤１９ａからＮＯx を放出
すべきときには図１に示すように第１排気通路１６ａの
入口部を流路切換弁１７によって閉鎖するようにしてい
る。しかしながらこの場合、第１排気通路１６ａの入口
部を流路切換弁１７によって完全に閉鎖して第１排気通
路１６ａ内のガス流動を完全に停止させると還元剤供給
弁２１ａから供給された炭化水素ＨＣがＮＯx 吸収剤１
９ａ全体に拡散するのに時間を要する。そこで図１に示
す実施例ではこのとき排気ガスがわずかばかり流路切換
弁１７を通って第１排気通路１６ａ内に流入するように
流路切換弁１７は第１排気通路１６ａの入口部をわずか
ばかり開口した位置に保持される。同様に第２ＮＯx 吸
収剤１９ｂからＮＯx を放出すべきときには流路切換弁
１７は第２排気通路１６ｂの入口部をわずかばかり開口
した位置に保持される。いずれか一方のＮＯx 吸収剤１
９ａ，１９ｂにおいてＮＯx の放出作用が行われている
間は大部分の排気ガスは他方のＮＯx 吸収剤１９ａ，１
９ｂ内に送り込まれ、この他方のＮＯx 吸収剤１９ａ，
１９ｂによって排気ガス中のＮＯx が吸収される。
放出する際には還元剤供給弁２１ａ，２１ｂから供給さ
れた炭化水素ＨＣを長時間に亘ってＮＯx 吸収剤１９
ａ，１９ｂと接触させることが好ましい。従って例えば
図１において第１ＮＯx 吸収剤１９ａからＮＯx を放出
すべきときには図１に示すように第１排気通路１６ａの
入口部を流路切換弁１７によって閉鎖するようにしてい
る。しかしながらこの場合、第１排気通路１６ａの入口
部を流路切換弁１７によって完全に閉鎖して第１排気通
路１６ａ内のガス流動を完全に停止させると還元剤供給
弁２１ａから供給された炭化水素ＨＣがＮＯx 吸収剤１
９ａ全体に拡散するのに時間を要する。そこで図１に示
す実施例ではこのとき排気ガスがわずかばかり流路切換
弁１７を通って第１排気通路１６ａ内に流入するように
流路切換弁１７は第１排気通路１６ａの入口部をわずか
ばかり開口した位置に保持される。同様に第２ＮＯx 吸
収剤１９ｂからＮＯx を放出すべきときには流路切換弁
１７は第２排気通路１６ｂの入口部をわずかばかり開口
した位置に保持される。いずれか一方のＮＯx 吸収剤１
９ａ，１９ｂにおいてＮＯx の放出作用が行われている
間は大部分の排気ガスは他方のＮＯx 吸収剤１９ａ，１
９ｂ内に送り込まれ、この他方のＮＯx 吸収剤１９ａ，
１９ｂによって排気ガス中のＮＯx が吸収される。
【００１９】ところでＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂはＮ
Ｏx 吸収剤１９ａ，１９ｂの温度が高くなるほどＮＯx
の放出速度が速くなる。即ち、ＮＯx 吸収剤１９ａ，１
９ｂの温度が高いほどＮＯx が短時間のうちにＮＯx 吸
収剤１９ａ，１９ｂから放出されることになる。従って
ＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂから放出された全ＮＯxを
還元するのに丁度必要な時間だけ炭化水素ＨＣを供給す
るためにはＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂの温度が高いほ
ど炭化水素ＨＣの供給時間、即ちＮＯx 吸収剤１９ａ，
１９ｂに流入する排気ガスがリッチにされる時間を短か
くしなければならないことになる。
Ｏx 吸収剤１９ａ，１９ｂの温度が高くなるほどＮＯx
の放出速度が速くなる。即ち、ＮＯx 吸収剤１９ａ，１
９ｂの温度が高いほどＮＯx が短時間のうちにＮＯx 吸
収剤１９ａ，１９ｂから放出されることになる。従って
ＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂから放出された全ＮＯxを
還元するのに丁度必要な時間だけ炭化水素ＨＣを供給す
るためにはＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂの温度が高いほ
ど炭化水素ＨＣの供給時間、即ちＮＯx 吸収剤１９ａ，
１９ｂに流入する排気ガスがリッチにされる時間を短か
くしなければならないことになる。
【００２０】一方、前述したように還元剤供給弁２１
ａ，２１ｂから炭化水素ＨＣが供給されるとこの炭化水
素ＨＣはまず初めに酸素を消費するために使用され、次
いでＮＯx を還元するために使用される。即ち、ＮＯx
吸収剤１９ａ，１９ｂから放出されたＮＯx を還元する
ために使用される炭化水素ＨＣは酸素を消費するために
使用される炭化水素ＨＣが供給された後に供給される炭
化水素ＨＣである。そこで本発明では炭化水素ＨＣが供
給されたときに炭化水素ＨＣによって酸素が消費された
後に供給される炭化水素ＨＣの供給時間をＮＯx 吸収剤
１９ａ，１９ｂの温度が高くなるにつれて短かくするよ
うにしている。なおこの場合、ＮＯx 吸収剤１９ａ，１
９ｂからのＮＯx 放出速度は主としてＮＯx 吸収剤１９
ａ，１９ｂの温度に比例しており、従ってＮＯx 放出速
度はＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂの温度から推定するこ
とができる。これが本発明による基本的なＮＯx 放出制
御である。
ａ，２１ｂから炭化水素ＨＣが供給されるとこの炭化水
素ＨＣはまず初めに酸素を消費するために使用され、次
いでＮＯx を還元するために使用される。即ち、ＮＯx
吸収剤１９ａ，１９ｂから放出されたＮＯx を還元する
ために使用される炭化水素ＨＣは酸素を消費するために
使用される炭化水素ＨＣが供給された後に供給される炭
化水素ＨＣである。そこで本発明では炭化水素ＨＣが供
給されたときに炭化水素ＨＣによって酸素が消費された
後に供給される炭化水素ＨＣの供給時間をＮＯx 吸収剤
１９ａ，１９ｂの温度が高くなるにつれて短かくするよ
うにしている。なおこの場合、ＮＯx 吸収剤１９ａ，１
９ｂからのＮＯx 放出速度は主としてＮＯx 吸収剤１９
ａ，１９ｂの温度に比例しており、従ってＮＯx 放出速
度はＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂの温度から推定するこ
とができる。これが本発明による基本的なＮＯx 放出制
御である。
【００２１】このＮＯx 放出制御を実行するために本発
明による実施例では還元剤供給弁２１ａ，２１ｂからの
炭化水素ＨＣの供給が開始された後、空燃比センサ２５
ａ，２５ｂの出力信号からＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂ
を通過した排気ガス中の酸素濃度がほぼ零になったか否
かを判断し、ＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂを通過した排
気ガス中の酸素濃度がほぼ零になったときにその後に供
給される炭化水素ＨＣの供給時間をＮＯx 吸収剤１９
ａ，１９ｂの温度が高いほど短かくするようにしてい
る。なお、この場合、ＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂの温
度はＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂを通過した排気ガス温
にほぼ比例しており、従って本発明による実施例では温
度センサ２６ａ，２６ｂにより検出された排気ガス温か
らＮＯx 放出速度を推定するようにしている。この場
合、ＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂを通過した排気ガス中
の酸素濃度がほぼ零になった後の供給時間Δｔは図４に
示されるように排気ガス温Ｔの関数となる。図４に示す
関係は予めＲＯＭ３２内に記憶されている。
明による実施例では還元剤供給弁２１ａ，２１ｂからの
炭化水素ＨＣの供給が開始された後、空燃比センサ２５
ａ，２５ｂの出力信号からＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂ
を通過した排気ガス中の酸素濃度がほぼ零になったか否
かを判断し、ＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂを通過した排
気ガス中の酸素濃度がほぼ零になったときにその後に供
給される炭化水素ＨＣの供給時間をＮＯx 吸収剤１９
ａ，１９ｂの温度が高いほど短かくするようにしてい
る。なお、この場合、ＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂの温
度はＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂを通過した排気ガス温
にほぼ比例しており、従って本発明による実施例では温
度センサ２６ａ，２６ｂにより検出された排気ガス温か
らＮＯx 放出速度を推定するようにしている。この場
合、ＮＯx 吸収剤１９ａ，１９ｂを通過した排気ガス中
の酸素濃度がほぼ零になった後の供給時間Δｔは図４に
示されるように排気ガス温Ｔの関数となる。図４に示す
関係は予めＲＯＭ３２内に記憶されている。
【００２２】次に図５を参照しつつＮＯx 放出制御の一
実施例について説明する。図５を参照すると流路切換弁
１７の切換作用によって第１排気通路１６ａの入口部と
第２排気通路１６ｂの入口部とが交互に閉鎖せしめられ
ることがわかる。第１排気通路１６ａの入口部が流路切
換弁１７によって閉鎖されると第１制御弁２２ａが開弁
せしめられ、斯くして第１還元剤供給弁２１ａから炭化
水素ＨＣの供給が開始される。炭化水素ＨＣの供給が開
始されると第１ＮＯx 吸収剤１９ａを通過した排気ガス
中の酸素濃度が徐々に低下し、斯くして第１空燃比セン
サ２５ａの出力、実際には電流電圧変換回路２８の出力
電圧Ｖが徐々に低下する。次いで電流電圧変換回路２８
の出力電圧Ｖがほぼ零になった後、即ち第１ＮＯx 吸収
剤１９ａを通過した排気ガス中の酸素濃度がほぼ零にな
った後、図４から求められた供給時間Δｔが経過したと
きに第１制御弁２２ａが閉弁せしめられ、炭化水素ＨＣ
の供給が停止される。
実施例について説明する。図５を参照すると流路切換弁
１７の切換作用によって第１排気通路１６ａの入口部と
第２排気通路１６ｂの入口部とが交互に閉鎖せしめられ
ることがわかる。第１排気通路１６ａの入口部が流路切
換弁１７によって閉鎖されると第１制御弁２２ａが開弁
せしめられ、斯くして第１還元剤供給弁２１ａから炭化
水素ＨＣの供給が開始される。炭化水素ＨＣの供給が開
始されると第１ＮＯx 吸収剤１９ａを通過した排気ガス
中の酸素濃度が徐々に低下し、斯くして第１空燃比セン
サ２５ａの出力、実際には電流電圧変換回路２８の出力
電圧Ｖが徐々に低下する。次いで電流電圧変換回路２８
の出力電圧Ｖがほぼ零になった後、即ち第１ＮＯx 吸収
剤１９ａを通過した排気ガス中の酸素濃度がほぼ零にな
った後、図４から求められた供給時間Δｔが経過したと
きに第１制御弁２２ａが閉弁せしめられ、炭化水素ＨＣ
の供給が停止される。
【００２３】一方、第２排気通路１６ｂの入口部が流路
切換弁１７によって閉鎖されると第２制御弁２２ｂが開
弁せしめられ、斯くして第２還元剤供給弁２１ｂから炭
化水素ＨＣの供給が開始される。炭化水素ＨＣの供給が
開始されると第２ＮＯx 吸収剤１９ｂを通過した排気ガ
ス中の酸素濃度が徐々に低下し、斯くして第２空燃比セ
ンサ２５ｂの出力、実際には電流電圧変換回路２９の出
力電圧Ｖが徐々に低下する。次いで電流電圧変換回路２
９の出力電圧Ｖがほぼ零になった後、即ち第２ＮＯx 吸
収剤１９ｂを通過した排気ガス中の酸素濃度がほぼ零に
なった後、図４から求められた供給時間Δｔが経過した
ときに第２制御弁２２ｂが閉弁せしめられ、炭化水素Ｈ
Ｃの供給が停止される。
切換弁１７によって閉鎖されると第２制御弁２２ｂが開
弁せしめられ、斯くして第２還元剤供給弁２１ｂから炭
化水素ＨＣの供給が開始される。炭化水素ＨＣの供給が
開始されると第２ＮＯx 吸収剤１９ｂを通過した排気ガ
ス中の酸素濃度が徐々に低下し、斯くして第２空燃比セ
ンサ２５ｂの出力、実際には電流電圧変換回路２９の出
力電圧Ｖが徐々に低下する。次いで電流電圧変換回路２
９の出力電圧Ｖがほぼ零になった後、即ち第２ＮＯx 吸
収剤１９ｂを通過した排気ガス中の酸素濃度がほぼ零に
なった後、図４から求められた供給時間Δｔが経過した
ときに第２制御弁２２ｂが閉弁せしめられ、炭化水素Ｈ
Ｃの供給が停止される。
【００２４】図６はＮＯx 放出制御ルーチンを示してお
り、このルーチンは一定時間毎の割込みによって実行さ
れる。図６を参照するとまず初めにステップ５０におい
て第１ＮＯx 吸収剤１９ａからＮＯx を放出すべきであ
ることを示すフラグＦがセットされているか否かが判別
される。フラグＦがセットされているときにはステップ
５１に進んで第１排気通路１６ａの入口部を閉鎖しかつ
第２排気通路１６ｂの入口部を開口するように流路切換
弁１７がアクチュエータ１８によって切換制御される。
次いでステップ５２では第１制御弁２２ａが開弁せしめ
られ、斯くして第１還元剤供給弁２１ａからの炭化水素
ＨＣの供給が開始される。
り、このルーチンは一定時間毎の割込みによって実行さ
れる。図６を参照するとまず初めにステップ５０におい
て第１ＮＯx 吸収剤１９ａからＮＯx を放出すべきであ
ることを示すフラグＦがセットされているか否かが判別
される。フラグＦがセットされているときにはステップ
５１に進んで第１排気通路１６ａの入口部を閉鎖しかつ
第２排気通路１６ｂの入口部を開口するように流路切換
弁１７がアクチュエータ１８によって切換制御される。
次いでステップ５２では第１制御弁２２ａが開弁せしめ
られ、斯くして第１還元剤供給弁２１ａからの炭化水素
ＨＣの供給が開始される。
【００２５】次いでステップ５３では第１空燃比センサ
２５ａの電流電圧変換回路２８の出力電圧Ｖがほぼ零に
なったか否か、即ち第１ＮＯx 吸収剤１９ａを通過した
排気ガス中の酸素濃度がほぼ零になったか否かが判別さ
れる。電圧電流変換回路２８の出力電圧Ｖがほぼ零にな
るとステップ５４に進んで第１温度センサ２６ａにより
検出された排気ガス温Ｔに基いて図４に示す関係から供
給時間Δｔが算出される。次いでステップ５５では供給
時間Δｔが経過したか否かが判別され、供給時間Δｔが
経過したときはステップ５６に進んで第１開閉弁２２ａ
が閉弁せしめられる。斯くして炭化水素ＨＣの供給が停
止される。次いでステップ５７においてフラグＦがリセ
ットされる。
２５ａの電流電圧変換回路２８の出力電圧Ｖがほぼ零に
なったか否か、即ち第１ＮＯx 吸収剤１９ａを通過した
排気ガス中の酸素濃度がほぼ零になったか否かが判別さ
れる。電圧電流変換回路２８の出力電圧Ｖがほぼ零にな
るとステップ５４に進んで第１温度センサ２６ａにより
検出された排気ガス温Ｔに基いて図４に示す関係から供
給時間Δｔが算出される。次いでステップ５５では供給
時間Δｔが経過したか否かが判別され、供給時間Δｔが
経過したときはステップ５６に進んで第１開閉弁２２ａ
が閉弁せしめられる。斯くして炭化水素ＨＣの供給が停
止される。次いでステップ５７においてフラグＦがリセ
ットされる。
【００２６】次に割込みが行われたときにはステップ５
０においてフラグＦがセットされていないと判断される
のでステップ５８に進む。ステップ５８では第１排気通
路１６ａの入口部を開口しかつ第２排気通路１６ｂの入
口部を閉鎖するように流路切換弁１７がアクチュエータ
１８によって切換制御される。次いでステップ５９では
第２制御弁２２ｂが開弁せしめられ、斯くして第２還元
剤供給弁２１ｂからの炭化水素ＨＣの供給が開始され
る。
０においてフラグＦがセットされていないと判断される
のでステップ５８に進む。ステップ５８では第１排気通
路１６ａの入口部を開口しかつ第２排気通路１６ｂの入
口部を閉鎖するように流路切換弁１７がアクチュエータ
１８によって切換制御される。次いでステップ５９では
第２制御弁２２ｂが開弁せしめられ、斯くして第２還元
剤供給弁２１ｂからの炭化水素ＨＣの供給が開始され
る。
【００２７】次いでステップ６０では第２空燃比センサ
２５ｂの電流電圧変換回路２９の出力電圧Ｖがほぼ零に
なったか否か、即ち第２ＮＯx 吸収剤１９ｂを通過した
排気ガス中の酸素濃度がほぼ零になったか否かが判別さ
れる。電圧電流変換回路２９の出力電圧Ｖがほぼ零にな
るとステップ６２に進んで第２温度センサ２６ｂにより
検出された排気ガス温Ｔに基いて図４に示す関係から供
給時間Δｔが算出される。次いでステップ６２では供給
時間Δｔが経過したか否かが判別され、供給時間Δｔが
経過したときはステップ６３に進んで第２開閉弁２２ｂ
が閉弁せしめられる。斯くして炭化水素ＨＣの供給が停
止される。次いでステップ６４においてフラグＦがセッ
トされる。
２５ｂの電流電圧変換回路２９の出力電圧Ｖがほぼ零に
なったか否か、即ち第２ＮＯx 吸収剤１９ｂを通過した
排気ガス中の酸素濃度がほぼ零になったか否かが判別さ
れる。電圧電流変換回路２９の出力電圧Ｖがほぼ零にな
るとステップ６２に進んで第２温度センサ２６ｂにより
検出された排気ガス温Ｔに基いて図４に示す関係から供
給時間Δｔが算出される。次いでステップ６２では供給
時間Δｔが経過したか否かが判別され、供給時間Δｔが
経過したときはステップ６３に進んで第２開閉弁２２ｂ
が閉弁せしめられる。斯くして炭化水素ＨＣの供給が停
止される。次いでステップ６４においてフラグＦがセッ
トされる。
【００２８】なお、これまで本発明をディーゼル機関に
適用した場合について説明してきたが本発明をガソリン
機関に適用しうることは云うまでもない。
適用した場合について説明してきたが本発明をガソリン
機関に適用しうることは云うまでもない。
【００２９】
【発明の効果】ＮＯx 吸収剤のＮＯx 放出速度が変化し
ても未燃ＨＣ或いは供給された炭化水素ＨＣが大気に放
出されることなくＮＯx 吸収剤から放出された全ＮＯx
を還元することができる。
ても未燃ＨＣ或いは供給された炭化水素ＨＣが大気に放
出されることなくＮＯx 吸収剤から放出された全ＮＯx
を還元することができる。
【図１】内燃機関の全体図である。
【図２】電流電圧変換回路の出力電圧を示す図である。
【図３】ＮＯx の吸放出作用を説明するための図であ
る。
る。
【図４】排気ガス中の酸素濃度がほぼ零になった後の炭
化水素の供給時間を示す線図である。
化水素の供給時間を示す線図である。
【図５】ＮＯx 放出制御のタイムチャートである。
【図６】ＮＯx 放出制御を行うためのフリーチャートで
ある。
ある。
１６ａ，１６ｂ…排気通路 １９ａ，１９ｂ…ＮＯx 吸収剤 ２１ａ，２１ｂ…還元剤供給弁 ２５ａ，２５ｂ…空燃比センサ ２６ａ，２６ｂ…温度センサ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平６−10725（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−195755（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−231615（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−106826（ＪＰ，Ａ) 実開 平４−79920（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F01N 3/08 ZAB F01N 3/24 ZAB
Claims (1)
- 【請求項１】 流入する排気ガスの空燃比がリーンであ
るときにＮＯx を吸収し、流入する排気ガスの空燃比を
リッチにすると吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤
を機関排気通路内に配置し、ＮＯx 吸収剤からＮＯx が
放出されるときのＮＯx 放出速度を推定する推定手段を
具備し、ＮＯx 吸収剤に流入する排気ガスの空燃比をリ
ッチにした後ＮＯx 吸収剤と接触する排気ガス中の酸素
濃度が予め定められた濃度以下になったときから予め定
められた時間が経過したときにＮＯx 吸収剤に流入する
排気ガスの空燃比をリーンにし、該予め定められた時間
を上記推定手段により推定されたＮＯx 放出速度が速く
なるにつれて短かくするようにした内燃機関の排気浄化
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4332902A JP2789974B2 (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4332902A JP2789974B2 (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06173656A JPH06173656A (ja) | 1994-06-21 |
| JP2789974B2 true JP2789974B2 (ja) | 1998-08-27 |
Family
ID=18260081
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4332902A Expired - Lifetime JP2789974B2 (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2789974B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3756921B1 (ja) | 2004-10-18 | 2006-03-22 | 日産ディーゼル工業株式会社 | 還元剤容器の構造 |
| JP4064396B2 (ja) * | 2004-10-28 | 2008-03-19 | 日産ディーゼル工業株式会社 | 還元剤容器の構造 |
-
1992
- 1992-12-14 JP JP4332902A patent/JP2789974B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06173656A (ja) | 1994-06-21 |
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