JP2750865B2 - 原子炉燃料要素用燃料棒 - Google Patents
原子炉燃料要素用燃料棒Info
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- JP2750865B2 JP2750865B2 JP63178896A JP17889688A JP2750865B2 JP 2750865 B2 JP2750865 B2 JP 2750865B2 JP 63178896 A JP63178896 A JP 63178896A JP 17889688 A JP17889688 A JP 17889688A JP 2750865 B2 JP2750865 B2 JP 2750865B2
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- G—PHYSICS
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、合金成分として錫1.2〜2重量%、鉄0.07
〜0.2重量%、クロム0.05〜0.15重量%、ニッケル0.03
〜0.08重量%、酸素0.07〜0.15重量%を有しまた合金成
分である鉄、クロム及びニッケルの総重量%が0.18〜0.
38重量%であるか、又は合金成分として錫1.2〜2重量
%、鉄0.18〜0.24重量%、クロム0.07〜0.13重量%、酸
素0.10〜0.16重量%を有しまた合金成分である鉄及びク
ロムの総重量%が0.28〜0.37重量%である第1のジルコ
ニウム合金からなり被覆管内にある核燃料物質を有する
加圧水形原子炉燃料要素用燃料棒に関する。
〜0.2重量%、クロム0.05〜0.15重量%、ニッケル0.03
〜0.08重量%、酸素0.07〜0.15重量%を有しまた合金成
分である鉄、クロム及びニッケルの総重量%が0.18〜0.
38重量%であるか、又は合金成分として錫1.2〜2重量
%、鉄0.18〜0.24重量%、クロム0.07〜0.13重量%、酸
素0.10〜0.16重量%を有しまた合金成分である鉄及びク
ロムの総重量%が0.28〜0.37重量%である第1のジルコ
ニウム合金からなり被覆管内にある核燃料物質を有する
加圧水形原子炉燃料要素用燃料棒に関する。
この種の燃料棒はすでに常用されている。この燃料棒
は原子炉燃料要素の骨格中に組み込まれている。この原
子炉燃料要素は最終的には軽水で冷却される加圧水形原
子炉内に装入される。この原子炉内で被覆管のジルコニ
ウム合金は熱中性子に対して極めて僅かな捕獲断面積を
有する。
は原子炉燃料要素の骨格中に組み込まれている。この原
子炉燃料要素は最終的には軽水で冷却される加圧水形原
子炉内に装入される。この原子炉内で被覆管のジルコニ
ウム合金は熱中性子に対して極めて僅かな捕獲断面積を
有する。
燃料棒の被覆管の外面には原子炉内での運転中に腐食
が生じ、これが原子炉内での原子炉燃料要素の使用可能
性を時間的に限定する。通常の耐用期間は3〜4年であ
る。
が生じ、これが原子炉内での原子炉燃料要素の使用可能
性を時間的に限定する。通常の耐用期間は3〜4年であ
る。
欧州特許出願公開第0212351号明細書から、先に記載
した種類の燃料棒の被覆管の外面に合金成分として鉄及
び/又はバナジウム、白金及び銅を有するジルコニウム
合金からなる表面層を存在させることによってこの種の
原子炉燃料要素の使用可能性を改良し、また原子炉内で
のその耐用期間を延長させることはすでに知られてい
る。
した種類の燃料棒の被覆管の外面に合金成分として鉄及
び/又はバナジウム、白金及び銅を有するジルコニウム
合金からなる表面層を存在させることによってこの種の
原子炉燃料要素の使用可能性を改良し、また原子炉内で
のその耐用期間を延長させることはすでに知られてい
る。
この種の被覆管は、内管と、その上に被覆管の表面層
用のバナジウム含有ジルコニウム合金からなる外管とを
有する管粗材を押圧成形することにより得られる管状の
プレス加工品を、ピルガー圧延することによって製造さ
れる。
用のバナジウム含有ジルコニウム合金からなる外管とを
有する管粗材を押圧成形することにより得られる管状の
プレス加工品を、ピルガー圧延することによって製造さ
れる。
この管粗材は、バナジウム含有ジルコニウム合金から
なる外管に亀裂が生じないように、ピルガー圧延毎に僅
かな変形が生じるに過ぎないように、すなわち徐々にピ
ルガー圧延しなければならない。
なる外管に亀裂が生じないように、ピルガー圧延毎に僅
かな変形が生じるに過ぎないように、すなわち徐々にピ
ルガー圧延しなければならない。
本発明の課題は、被覆管の完成、従ってまた燃料棒の
完成をピルガー圧延の促進により経済的に達成すること
にある。
完成をピルガー圧延の促進により経済的に達成すること
にある。
この課題を解決するために冒頭に記載した形式の燃料
棒において本発明によれば、被覆管がその外面に第2の
ジルコニウム合金からなる表面層を有し、この表面層が
被覆管の全壁厚の5〜20%の層厚を有し、また鉄、クロ
ム、ニッケル及び錫の群から選択される合金成分の少な
くとも1種を総重量%で0.4〜1重量%又は他の合金成
分としてのニオブを0.2〜3重量%,残りは通常のジル
コニウム合金有するようにする。
棒において本発明によれば、被覆管がその外面に第2の
ジルコニウム合金からなる表面層を有し、この表面層が
被覆管の全壁厚の5〜20%の層厚を有し、また鉄、クロ
ム、ニッケル及び錫の群から選択される合金成分の少な
くとも1種を総重量%で0.4〜1重量%又は他の合金成
分としてのニオブを0.2〜3重量%,残りは通常のジル
コニウム合金有するようにする。
本発明は、燃料棒の被覆管の外面に存在する表面層を
構成するジルコニウム合金が公知の燃料棒の場合のよう
に被覆管の残部を構成しているジルコニウム合金よりも
はるかに耐食性であるという認識に基づく。またこの被
覆管はクリープ強さが顕著である。更に原子炉内での熱
中性子の吸収損は被覆管の表面層中の合金成分によって
極く僅かである。それにもかかわらずこのジルコニウム
合金は管粗材のピルガー圧延処理で亀裂することなく著
しく変形することができ、従ってピルガー圧延には極く
僅かな時間が必要とされるにすぎない。
構成するジルコニウム合金が公知の燃料棒の場合のよう
に被覆管の残部を構成しているジルコニウム合金よりも
はるかに耐食性であるという認識に基づく。またこの被
覆管はクリープ強さが顕著である。更に原子炉内での熱
中性子の吸収損は被覆管の表面層中の合金成分によって
極く僅かである。それにもかかわらずこのジルコニウム
合金は管粗材のピルガー圧延処理で亀裂することなく著
しく変形することができ、従ってピルガー圧延には極く
僅かな時間が必要とされるにすぎない。
請求項2は、燃料棒の被覆管のクリープ強さを更に高
めることのできる、燃料棒の有利な実施態様に関する。
めることのできる、燃料棒の有利な実施態様に関する。
主としてジルコニウム−ニオブ−合金からなる被覆管
を有する燃料棒は公知である。しかしこの種の被覆管は
原子炉内でそこに存在する条件下にまったく著しいクリ
ープ現象を起こす。すなわち原子炉中で冷却剤の圧力に
より核燃料物質が加圧されることから、その外径は収縮
し、燃料棒自体は原子炉燃料要素の骨格に属する間隔保
持材内にもはやばねで押圧保持されず、従って揺動し、
損傷する可能性がある。
を有する燃料棒は公知である。しかしこの種の被覆管は
原子炉内でそこに存在する条件下にまったく著しいクリ
ープ現象を起こす。すなわち原子炉中で冷却剤の圧力に
より核燃料物質が加圧されることから、その外径は収縮
し、燃料棒自体は原子炉燃料要素の骨格に属する間隔保
持材内にもはやばねで押圧保持されず、従って揺動し、
損傷する可能性がある。
原子炉内での実験によれば、合金成分としてニオブ2.
5重量%を有するか又は合金成分として錫0.25重量%、
鉄0.5重量%及びクロム0.05重量%を有するジルコニウ
ム合金からなるテスト管の水中での腐食速度は、商品名
ジルカロイ(Zircaloy)4を有するジルコニウム合金
(これはジルコニウムの外に他の合金成分として錫1.2
〜1.7重量%、鉄0.18〜0.24重量%、クロム0.07〜0.13
重量%及び酸素0.1〜0.16重量%を含み、合金成分であ
る鉄及びクロムの重量%の合計は0.28〜0.37重量%であ
る)からなる比較管の同じ条件下における腐食速度の約
1/3にすぎないことを示した。本発明による燃料棒を有
する原子炉燃料要素の原子炉内での耐用期間は、その被
覆管が例えばその外面もジルカロイ4からなる燃料棒を
有する原子炉燃料要素の耐用期間よりも少なくとも1年
も長い可能性がある。
5重量%を有するか又は合金成分として錫0.25重量%、
鉄0.5重量%及びクロム0.05重量%を有するジルコニウ
ム合金からなるテスト管の水中での腐食速度は、商品名
ジルカロイ(Zircaloy)4を有するジルコニウム合金
(これはジルコニウムの外に他の合金成分として錫1.2
〜1.7重量%、鉄0.18〜0.24重量%、クロム0.07〜0.13
重量%及び酸素0.1〜0.16重量%を含み、合金成分であ
る鉄及びクロムの重量%の合計は0.28〜0.37重量%であ
る)からなる比較管の同じ条件下における腐食速度の約
1/3にすぎないことを示した。本発明による燃料棒を有
する原子炉燃料要素の原子炉内での耐用期間は、その被
覆管が例えばその外面もジルカロイ4からなる燃料棒を
有する原子炉燃料要素の耐用期間よりも少なくとも1年
も長い可能性がある。
鉄0.5重量%及びバナジウム0.25重量%を有するジル
コニウム−バナジウム−鉄合金からなる管は約40%の冷
却変形を伴う唯一のピルガー圧延ですでに亀裂し始める
が、この亀裂はニオブ2.5重量%を有するジルコニウム
−ニオブ合金又は錫0.25重量%、鉄0.5重量%及びクロ
ム0.05重量%を有するジルコニウム−錫−鉄−クロム合
金からなる同じ寸法の管の場合、80%以上の冷却変形を
伴う唯一のピルガー圧延で初めて生じる。
コニウム−バナジウム−鉄合金からなる管は約40%の冷
却変形を伴う唯一のピルガー圧延ですでに亀裂し始める
が、この亀裂はニオブ2.5重量%を有するジルコニウム
−ニオブ合金又は錫0.25重量%、鉄0.5重量%及びクロ
ム0.05重量%を有するジルコニウム−錫−鉄−クロム合
金からなる同じ寸法の管の場合、80%以上の冷却変形を
伴う唯一のピルガー圧延で初めて生じる。
本発明による燃料棒用被覆管を製造するには有利に
は、例えばジルカロイ4からなる内管とこの内管上に載
せられたジルコニウム−ニオブ合金からなるか、又はジ
ルコニウム−錫−鉄−クロム合金からなる外管とを有す
る管粗材から出発する。双方の管は真空中で両端を互い
に溶接され、従って双方の間にはガスは存在しない。こ
の管粗材を650℃〜850℃の温度に加熱し、次いで押出成
形する〔例えば「製鉄所、製鉄工用ポケットブック(H
tte,Teschenbuch fr Eisenhttenleute)、「アイ
ゼンヒュッテ」(Eisenhtte)、1961年、第1083頁参
照〕、同時押出法により双方のジルコニウム合金間に固
い冶金学上の結合が生じる。
は、例えばジルカロイ4からなる内管とこの内管上に載
せられたジルコニウム−ニオブ合金からなるか、又はジ
ルコニウム−錫−鉄−クロム合金からなる外管とを有す
る管粗材から出発する。双方の管は真空中で両端を互い
に溶接され、従って双方の間にはガスは存在しない。こ
の管粗材を650℃〜850℃の温度に加熱し、次いで押出成
形する〔例えば「製鉄所、製鉄工用ポケットブック(H
tte,Teschenbuch fr Eisenhttenleute)、「アイ
ゼンヒュッテ」(Eisenhtte)、1961年、第1083頁参
照〕、同時押出法により双方のジルコニウム合金間に固
い冶金学上の結合が生じる。
引続き管状のプレス加工品をピルガー圧延することに
よって、例えば直径10.7mm及び壁厚0.72mmを有する燃料
棒用の最終的被覆管が得られる。ニオブを含有するか又
は錫−鉄−クロムを含有するジルコニウム合金からなる
表面層はこの被覆管の全外面を覆い、例えば0.1mmの厚
さを有していてもよい。ピルガーミルは例えば米国特許
第4233834号明細書に記載されている。
よって、例えば直径10.7mm及び壁厚0.72mmを有する燃料
棒用の最終的被覆管が得られる。ニオブを含有するか又
は錫−鉄−クロムを含有するジルコニウム合金からなる
表面層はこの被覆管の全外面を覆い、例えば0.1mmの厚
さを有していてもよい。ピルガーミルは例えば米国特許
第4233834号明細書に記載されている。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 フリードリツヒ、ガルツアロリ ドイツ連邦共和国ヘヒシユタツトアイシ ユ、ベーマーワルトシユトラーセ12 (56)参考文献 特開 昭62−35287(JP,A) 特開 昭60−46484(JP,A) 特開 昭60−43450(JP,A)
Claims (2)
- 【請求項1】合金成分として錫1.2重量%、鉄0.07〜0.2
重量%、クロム0.05〜0.15重量%、ニッケル0.03〜0.08
重量%、酸素0.07〜0.15重量%を有しまた合金成分であ
る鉄、クロム及びニッケルの総重量%が0.18〜0.38重量
%であるか、又は合金成分として錫1.2〜2重量%、鉄
0.18〜0.24重量%、クロム0.07〜0.13重量%、酸素0.10
〜0.16重量%を有しまた合金成分である鉄及びクロムの
総重量%が0.28〜0.37重量%である第1のジルコニウム
合金からなり被覆管内にある核燃料物質を有する加圧水
形原子炉燃料要素用燃料棒において、被覆管がその外面
に第2のジルコニウム合金からなる表面層を有し、この
表面層が被覆管の全壁厚の5〜20%の層厚を有し、また
鉄、クロム、ニッケル及び錫の群から選択される合金成
分の少なくとも1種を総重量%で0.4〜1重量%又は他
の合金成分としてニオブを0.2〜3重量%、残りは通常
のジルコニウム合金を有していることを特徴とする加圧
水形原子炉燃料要素用燃料棒。 - 【請求項2】第1ジルコニウム合金中の合金成分である
錫が1.5〜2重量%であることを特徴とする請求項1記
載の燃料棒。
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3724145 | 1987-07-21 | ||
DE3724145.1 | 1988-02-15 | ||
DE3804724.1 | 1988-02-15 | ||
DE3804724 | 1988-02-15 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6439589A JPS6439589A (en) | 1989-02-09 |
JP2750865B2 true JP2750865B2 (ja) | 1998-05-13 |
Family
ID=25857798
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63178896A Expired - Fee Related JP2750865B2 (ja) | 1987-07-21 | 1988-07-18 | 原子炉燃料要素用燃料棒 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
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EP (1) | EP0301295B1 (ja) |
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KR (1) | KR970004349B1 (ja) |
DE (1) | DE3863864D1 (ja) |
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Families Citing this family (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US5211774A (en) * | 1991-09-18 | 1993-05-18 | Combustion Engineering, Inc. | Zirconium alloy with superior ductility |
FR2686445B1 (fr) * | 1992-01-17 | 1994-04-08 | Framatome Sa | Crayon de combustible nucleaire et procede de fabrication de la gaine d'un tel crayon. |
US5244514A (en) * | 1992-02-14 | 1993-09-14 | Combustion Engineering, Inc. | Creep resistant zirconium alloy |
DE9206038U1 (ja) * | 1992-02-28 | 1992-07-16 | Siemens Ag, 8000 Muenchen, De | |
JP3215112B2 (ja) * | 1992-03-13 | 2001-10-02 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 二層型被覆管を有する原子炉燃料棒 |
US5366690A (en) * | 1993-06-18 | 1994-11-22 | Combustion Engineering, Inc. | Zirconium alloy with tin, nitrogen, and niobium additions |
US5417780A (en) * | 1993-10-28 | 1995-05-23 | General Electric Company | Process for improving corrosion resistance of zirconium or zirconium alloy barrier cladding |
SE503349C2 (sv) * | 1994-09-09 | 1996-05-28 | Asea Atom Ab | Kärnbränsleelement innefattande en kapsling med ett yttre skikt av Zr-Sn-Fe-legering |
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US5787142A (en) * | 1997-04-29 | 1998-07-28 | Siemens Power Corporation | Pressurized water reactor nuclear fuel assembly |
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JP3510211B2 (ja) | 1999-03-29 | 2004-03-22 | フラマトム アンプ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 加圧水炉の燃料棒用の被覆管およびその被覆管の製造方法 |
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DE10026241B4 (de) * | 2000-05-26 | 2007-06-28 | Eckard Steinberg | Herstellung eines Hüllrohrs eines Druckwasser-Reaktor-Brennstabs, Hüllrohr und entsprechendes Brennelement |
KR100441562B1 (ko) * | 2001-05-07 | 2004-07-23 | 한국수력원자력 주식회사 | 우수한 내식성과 기계적 특성을 갖는 지르코늄 합금핵연료 피복관 및 그 제조 방법 |
KR100709389B1 (ko) * | 2003-02-28 | 2007-04-20 | 학교법인 한양학원 | 고내식성 지르코늄 합금 핵연료 피복관의 제조방법 |
SE530673C2 (sv) | 2006-08-24 | 2008-08-05 | Westinghouse Electric Sweden | Vattenreaktorbränslekapslingsrör |
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JPS6043450A (ja) * | 1983-08-16 | 1985-03-08 | Hitachi Ltd | ジルコニウム基合金基体 |
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-
1988
- 1988-07-08 DE DE8888110964T patent/DE3863864D1/de not_active Revoked
- 1988-07-08 EP EP88110964A patent/EP0301295B1/de not_active Revoked
- 1988-07-08 ES ES88110964T patent/ES2023983B3/es not_active Expired - Lifetime
- 1988-07-18 JP JP63178896A patent/JP2750865B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1988-07-21 US US07/222,268 patent/US4963316A/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-07-21 KR KR1019880009093A patent/KR970004349B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
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US4963316A (en) | 1990-10-16 |
EP0301295B1 (de) | 1991-07-24 |
KR890002898A (ko) | 1989-04-11 |
EP0301295A1 (de) | 1989-02-01 |
ES2023983B3 (es) | 1992-02-16 |
KR970004349B1 (ko) | 1997-03-27 |
JPS6439589A (en) | 1989-02-09 |
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