JP2748368B2 - 車両用ベルト式無段変速機の油圧制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、車両用ベルト式無段変速機の油圧制御装置
に関するものである。 背景技術 一次側回転軸および二次側回転軸にそれぞれ設けられ
た一対の可変プーリと、それら一対の可変プーリに巻き
掛けられて動力を伝達する伝動ベルトと、前記一対の可
変プーリの有効径をそれぞれ変更する一対の一次側油圧
アクチュエータおよび二次側油圧アクチュエータを備え
た車両用ベルト式無段変速機が知られている。たとえば
特開昭52−98861号公報に記載されたベルト式無段変速
機がそれである。 発明が解決すべき問題点 ところで、上記ベルト式無段変速機に備えられている
油圧制御装置には、第１ライン油圧を導く第１ライン油
路を一対の油圧アクチュエータの一方と連通させると同
時に第２ライン油路または大気を他方に連通させる状態
と、第２ライン油路を一対の油圧アクチュエータの一方
と連通させると同時に第１ライン油路と他方と連通させ
る状態との２位置に位置させられる変速方向切換弁と、
その変速方向切換弁の作動に従って、一対の油圧アクチ
ュエータの一方または他方へ流入させられる作動油の流
量、或いは一対の油圧アクチュエータの他方または一方
から流出させられる作動油の流量を制御する流量制御弁
とを備え、第１ライン油圧およびそれよりも低圧の第２
ライン油圧を油圧アクチュエータの一方および他方に作
用させることにより速度比を変更する変速制御弁装置を
有する形式のものが考えられる。このような形式の油圧
制御装置においては、流量制御弁の作動位置が流量抑制
状態とされると、低圧側の油圧アクチュエータと第２ラ
イン油路との間が閉じられることから、低圧側の油圧ア
クチュエータ内の油圧と第２ライン油圧との差が大きく
なり、伝動ベルトの張力を決定するための低圧側の油圧
アクチュエータ内の油圧が不要に大きくなる欠点があ
る。 問題点を解決するための手段 本発明は以上の事情を背景として為されたものであ
り、その目的とするところは、上記低圧側の油圧アクチ
ュエータ内の油圧と第２ライン油圧とを近似させること
により、伝動ベルト張力の制御が好適に行われるように
する油圧制御装置を提供することにある。 斯る目的を達成するための本発明の要旨とするところ
は、一次側回転軸および二次側回転軸にそれぞれ設けら
れた一対の可変プーリ間に巻き掛けられた伝動ベルト
と、その一対の可変プーリの有効径を変更する一対の油
圧アクチュエータとを備えた車両用ベルト式無段変速機
において、第１ライン油圧を導く第１ライン油路を一対
の油圧アクチュエータの一方と連通させると同時に第２
ライン油路または大気を他方に連通させる状態と、第２
ライン油路を一対の油圧アクチュエータの一方と連通さ
せると同時に第１ライン油路を他方と連通させる状態と
の２位置に位置させられる変速方向切換弁と、その変速
方向切換弁の作動に従って、前記一対の油圧アクチュエ
ータの一方または他方へ流入させられる作動油の流量、
或いは該一対の油圧アクチュエータの他方または一方か
ら流出させられる作動油の流量を制御する流量制御弁と
を備え、前記第１ライン油圧およびそれよりも低圧の第
２ライン油圧を一対の油圧アクチュエータの一方および
他方に作用させることにより変速比を変更する変速制御
弁装置を有する油圧制御装置であって、（ａ）絞りを備
え、前記第２ライン油圧を前記一対の油圧アクチュエー
タの一方に対して作用させる前記流量制御弁経由の油路
とは独立して、前記油圧アクチュエータの一方と前記第
２ライン油圧を導くための第２ライン油路とを接続する
バイパス油路と、（ｂ）変速方向切換弁が前記油圧アク
チュエータの一方に第１ライン油圧を供給し他方へ第２
ライン油圧を供給する状態となったときにはバイパス油
路を閉じる開閉手段と、を含むことにある。 作用および発明の効果 このようにすれば、変速方向切換弁が油圧アクチュエ
ータの一方へ第２ライン油圧を供給する状態となったと
きには、流量制御弁経由の油路とは独立したバイパス油
路により油圧アクチュエータの一方と第２ライン油路と
が接続されるので、流量制御弁の作動位置に拘わらず、
その油圧アクチュエータ内の油圧が確実に第２ライン油
圧と近似させられて、伝動ベルトの張力が高精度にて制
御され得るとともに、変速方向切換弁が油圧アクチュエ
ータの一方へ第１ライン油圧を供給し他方へ第２ライン
油圧を供給する状態となった時には、開閉手段により、
その油圧アクチュエータの一方と第２ライン油路とを接
続するバイパス油路が閉じられるので、バイパス油路を
通して油圧アクチュエータ内の作動油が第２ライン油路
へ漏れ出て作動油の消費量を増大させて動力損失を増大
したり、速度比の変化速度が低下して変速応答性が損な
われることがない。好適には、上記変速方向切換弁は、
前記２位置に位置させられるスプール弁子を備え、第２
ライン油路に連通するポートとバイパス油路に連通する
ポートとの間がそのスプール弁子により開閉される。 実施例 以下、本発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明
する。 第２図において、エンジン10の動力は、ロックアップ
クラッチ付流体継手12、前後進切換装置14、ベルト式無
段変速機（以下、CVTという）16、中間ギア装置18、お
よび差動歯車装置20を経て駆動軸22に連結された駆動輪
24へ伝達されるようになっている。 流体継手12は、エンジン10のクランク軸26と接続され
ているポンプ28と、前後進切換装置14の入力軸30に固定
されポンプ28からのオイルにより回転させられるタービ
ン32と、ダンパ34を介して入力軸30に固定されたロック
アップクラッチ36とを備えている。ロックアップクラッ
チ36は、たとえば車速、エンジン回転速度、またはター
ビン28の回転速度が所定値以上になると作動させられ
て、クランク軸26と入力軸30とを直結状態にするもので
ある。 前後進切換装置14は、よく知られたダブルピニオン型
遊星歯車機構であって、CVT16の入力軸（前後進切換装
置14の出力軸）38に固定されたキャリア42により回転可
能に支持され且つ互いに噛み合う一対の遊星ギア44およ
び46と、前後進切換装置14の入力軸（流体継手12の出力
軸）30に固定され且つ内周側の遊星ギア44と噛み合うサ
ンギア40と、外周側の遊星ギア46と噛み合うリングギア
48と、リングギア48の回転を停止するための後進用ブレ
ーキ50と、上記キャリア42と前後進切換装置14の入力軸
30とを連結する前進用クラッチ52とを備えている。後進
用ブレーキ50および前進用クラッチ52は油圧により作動
させられる形式の摩擦係合装置であって、それらが共に
係合しない状態では前後進切換装置14が中立状態とされ
て動力伝達が遮断される。しかし、前進用クラッチ52が
係合させられると、流体継手12の出力軸30とCVT16の入
力軸38とが直結されて車両前進方向の動力が伝達され
る。また、後進用ブレーキ50が係合させられると、流体
継手12の出力軸30とCVT16の入力軸38との間で回転方向
が反転させるので、車両後進方向の動力が伝達される。 CVT16は、その入力軸38および出力軸54にそれぞれ設
けられた略同径の可変プーリ56および58と、それら可変
プーリ56および58に巻き掛けられた伝動ベルト60とを備
えている。可変プーリ56および58は、入力軸38および出
力軸54にそれぞれ固定された固定回転体62および64と、
入力軸38および出力軸54にそれぞれ軸方向の移動可能か
つ軸回りの相対回転不能に設けられた可動回転体66およ
び68とから成り、可動回転体66および68が油圧アクチュ
エータとして機能する油圧シリンダ70および72によって
移動させられることによりＶ溝幅すなわち伝導ベルト60
の掛り径（有効径）が変更されて、CVT16の速度比ｅ
（＝出力軸54の回転速度N_out/入力軸38の回転速度N_in）
が変更されるようになっている。可変プーリ56および58
は同径であるため、上記油圧シリンダ70および72は同様
の受圧面積を備えている。通常、油圧シリンダ70および
72のうちの従動側に位置するものの挟圧力は伝導ベルト
60の張力と関連させられる。なお、オイルポンプ74は油
圧制御回路の油圧源を構成するものであって、流体継手
12のポンプ28に一体的に固定されることにより、クラン
ク軸26によって常時回転駆動されるようになっている。 第１図は第２図に示す車両用動力伝達装置を制御する
ための油圧制御回路を示している。オイルポンプ74は図
示しないオイルタンク内に還流した作動油をストレーナ
76および吸入油路78を介して吸い込み第１ライン油路80
へ圧送する。本実施例では、第１ライン油路80内の作動
油がオーバーフロー（リリーフ）型式の第１調圧弁100
によって吸入油路78およびロックアップクラッチ圧油路
92へ流出させられることにより、第１ライン油圧Pl₁が
調圧されるようになっている。また、減圧弁型式の第２
調圧弁102によって第１ライン油圧Pl₁が減圧されること
により第２ライン油圧Pl₂が発生させられるようになっ
ている。 まず、第２調圧弁102の構成を説明する。第３図に示
すように、第２調圧弁102は、第１ライン油路80と第２
ライン油路82との間を開閉するスプール弁子110、スプ
リングシート112、リターンスプリング114、プランジャ
116を備えている。スプール弁子110の第１ランド118と
第２ランド120との間には第２ライン油圧Pl₂がフィード
バック圧として絞り122を通して導入される室124が設け
られており、スプール弁子110が第２ライン油圧Pl₂によ
り閉弁方向へ付勢されるようになっている。また、スプ
ール弁子110の第１ランド118側には、絞り126を介して
後述の速度比圧Peが導かれる室128が設けられており、
スプール弁子110が速度比圧Peにより閉弁方向へ付勢さ
れるようになっている。第２調圧弁102内においてはリ
ターンスプリング114の開弁方向付勢力がスプリングシ
ート112を介してスプール弁子110に付与されている。ま
た、プランジャ116の端面に後述のスロットル圧P_thを作
用させるための室130が設けられており、スプール弁子1
10がこのスロットル圧P_thにより開弁方向へ付勢される
ようになっている。したがって、第１ランド118の受圧
面積をA₁、第２ランド120の断面の面積をA₂、プランジ
ャ116の受圧面積をA₃、リターンスプリング114の付勢力
をＷとすると、スプール弁子110は次式（１）が成立す
る位置において平衡させられる。すなわち、スプール弁
子110が式（１）にしたがって移動させられることによ
り、ポート132aに導かれている第１ライン油路80内の作
動油がポート132bを介して第２ライン油路82へ流入させ
られる状態とポート132bに導かれている第２ライン油路
82内の作動油がドレンに連通するドレンポート132cへ流
される状態とが繰り返されて、第２ライン油圧Pl₂が発
生させられるのである。なお、上記第２ライン油路82は
比較的閉じられた系であるので、第２調圧弁102は相対
的に高い油圧である第１ライン油圧Pl₁を減圧すること
により第２ライン油圧Pl₂を発生させるのである。 Pl₂＝（A₃・P_th＋Ｗ−A₁・Pe）／（A₂−A₁） ……（１） 第１調圧弁100は、第４図に示すように、スプール弁
子140、スプリングシート142、リターンスプリング14
4、プランジャ146を備えている。スプール弁子140は、
第１ライン油路80に連通するポート148aとドレンポート
148bまたは148cとの間を開閉するものであり、その第１
ランド150の端面にフィードバック圧としての第１ライ
ン油圧Pl₁を絞り151を介して作用させるための室152が
設けられており、この第１ライン油圧Pl₁によりスプー
ル弁子140が開弁方向へ付勢されるようになっている。
スプール弁子140と同軸に設けられたプランジャ146の第
１ランド154と第２ランド156との間にはスロットル圧P
_thを導くための室158が設けられており、また、第１ラ
ンド154の端面に後述のスイッチ弁170により選択された
第２ライン油圧Pl₂および一次側油圧シリンダ70内の油
圧P_inのうち相対的に高い油圧を作用させるための室160
が設けられている。そして、リターンスプリング144の
付勢力は、スプリングシート142を介して閉弁方向にス
プール弁子140に付与されている。したがって、スプー
ル弁子140の第１ランド150の受圧面積をA₄、プランジャ
146の第２ランド156の断面の面積をA₅、プランジャ146
の第１ランド154の受圧面積をA₆、リターンスプリング1
44の付勢力をＷとすると、スプール弁子140は次式
（２）が成立する位置において平衡させられる。すなわ
ち、スプール弁子140が式（２）にしたがって移動させ
られることにより、ポート148aに導かれている第１ライ
ン油路80内の作動油の一部がドレンポート148bおよび14
8cへ同時に流出させられて第１ライン油圧Pl₁が調圧さ
れるのである。 Pl₁＝ 〔（P_in or Pl₂）・A₆）＋P_th（A₅−A₆＋Ｗ〕/A₄ ……（２） 第１図に戻って、上記スロットル圧P_thはエンジン10
における実際のスロットル弁開度θ_thを表すものであ
り、スロットル弁開度検知弁180によって発生させられ
る。また、速度比圧PeはCVT16の実際の速度比を表すも
のであり、速度比検知弁182によって発生させられる。
すなわち、スロットル弁開度検知弁180は、図示しない
スロットル弁とともに回転させられるカム184と、この
カム184のカム面に係合し、このカム184の回動角度と関
連して軸方向へ駆動されるプランジャ186と、スプリン
グ188を介して付与されるプランジャ186からの推力と第
１ライン油圧Pl₁からの推力とが平衡した位置に位置さ
せられることにより第１ライン油圧Pl₁を減圧し、実際
のスロットル弁開度θ_thに対応したスロットル圧P_thを
発生させるスプール弁子190とを備えている。第５図は
上記スロットル圧P_thとスロットル弁開度θ_thとの関係
を示すものであり、油路84を通して第１調圧弁100、第
２調圧弁102、リミット弁210、第３調圧弁220へそれぞ
れ供給される。 また、速度比検出弁182は、CVT16の入力側可動回転体
66に摺接してその軸線方向の変位量に等しい変位量だけ
軸線方向へ移動させられる検知棒192と、この検知棒192
の位置に対応して付勢力を伝達するスプリン194と、こ
のスプリング194からの付勢力を受ける一方、第１ライ
ン油圧Pl₁を受けて両者の推力が平衡した位置に位置さ
せられることにより、ドレンへの排出流量を変化させる
スプール弁子198とを備えている。したがって、たとえ
ば速度比が大きくなってCVT16の入力側の固定回転体62
に対して可動回転体66が接近（Ｖ溝幅縮小）すると、上
記検知棒192が押し込まれる。このため、第１ライン油
路80からオリフィス196を通して供給され且つスプール
弁子198によりドレンへ排出される作動油の流量が減少
させられるので、オリフィス196よりも下流側の作動油
圧が高められる。この作動油圧が速度比圧Peであり、第
６図に示すように、速度比ｅの増大とともに増大させら
れる。そして、このようにして発生させられた速度比圧
Peは、油路86を通して第２調圧弁102および第３調圧弁2
20へそれぞれ供給される。 ここで、リミット弁210は、プランジャ212と、スプリ
ング214の閉弁方向の推力およびプランジャ212の閉弁方
向の推力を受けるスプール弁子216とを備えている。プ
ランジャ212の端面に作用させるためにスロットル圧P_th
が導かれた室218が設けられており、スプール弁子216は
スプリング214の閉弁方向の推力およびスロットル圧P_th
に基づくプランジャ212の閉弁方向の推力を受けるとと
もに速度比圧Peに基づく開弁方向の推力を反対方向に受
け、速度比圧Peに基づく開弁方向の推力がスプリング21
4およびプランジャ212の閉弁方向の推力を超えると油路
86とドレンとの間を開く。これにより、速度比圧Peは、
第６図に示すように、スロットル弁開度θ_thに関連した
上限値以上の増加が阻止されるようになっている。そし
て、このように速度比圧Peがスロットル弁開度θ_thに関
連した上限値に飽和させられる結果、前記第２調圧弁10
2において前記（１）式にしたがって制御される第２ラ
イン油圧Pl₂は、第７図に示すように、速度比ｅが大き
い領域においてスロットル弁開度θ_thが小さくなる程、
低下が阻止される。すなわち、速度比ｅに関連して低圧
側ライン油圧に求められる第８図に示す理想曲線に近似
した特性が油圧回路のみによって得られるのであり、マ
イクロコンピュータによって制御される電磁式圧力制御
サーボ弁を用いる場合に比較して油圧回路が大幅に安価
となる利点がある。 前記第３調圧弁220は、前後進切換装置14の後進用ブ
レーキ50および前進用クラッチ52を作動させるための最
適な第３ライン油圧Pl₃を発生させるものである。すな
わち、第３調圧弁220は、第１ライン油路80と第３ライ
ン油路88との間を開閉するスプール弁子222、スプリン
グシート224、リターンスプリング226、プランジャ228
を備えている。スプール弁子222の第１ランド230と第２
ランド232との間には第３ライン油圧Pl₃がフィードバッ
ク圧として絞り234を通して導入される室236が設けられ
ており、スプール弁子222が第３ライン油圧Pl₃により閉
弁方向へ付勢されるようになっている。また、スプール
弁子222の第１ランド230側には、絞り238を介して速度
比圧Peが導かれる室240が設けられており、スプール弁
子222が速度比圧Peにより閉弁方向へ付勢されるように
なっている。第３調圧弁220内においてはリターンスプ
リング226の開弁方向付勢力がスプリングシート224を介
してスプール弁子222に付与されている。また、プラン
ジャ228の端面にスロットル圧P_thを作用させるための室
242が設けられており、スプール弁子222がこのスロット
ル圧P_thにより開弁方向へ付勢されるようになってい
る。このため、第３ライン油圧Pl₃は、前記（１）式と
同様な式から、速度比圧Peおよびスロットル圧P_thに基
づいて最適な値に調圧されるのである。この最適な値と
は、前進用クラッチ52或いは後進用ブレーキ50において
滑りが発生することなく確実にトルクを伝達できるよう
にするために必要かつ充分な値である。 上記のように調圧された第３ライン油圧Pl₃は、マニ
ュアルバルブ250によって前進用クラッチ52或いは後進
用ブレーキ50へ供給されるようになっている。すなわ
ち、マニュアルバルブ250は、車両のシフトレバー252の
操作と関連して移動させられるスプール弁子254を備え
ており、シフトレバー252がＮ（ニュートラル）レンジ
に操作されている状態では第３ライン油圧Pl₃を供給し
ないが、Ｌ（ロー）、Ｓ（セカンド）、Ｄ（ドライブ）
レンジへ操作されている状態では第３ライン油圧Pl₃を
専ら前進用クラッチ52へ供給すると同時に後進用ブレー
キ50から排油し、Ｒ（リバース）レンジへ操作されてい
る状態では第３ライン油圧Pl₃を専ら後進用ブレーキ50
へ供給すると同時に前進用クラッチ52から排油し、Ｐ
（パーキング）レンジへ操作されている状態では、前進
用クラッチ52および後進用ブレーキ50から排油する。な
お、アキュムレータ256および258は、摩擦係合を緩やか
に進行させるためのものであり、前進用クラッチ52およ
び後進用ブレーキ50にそれぞれ接続されている。 前記第１調圧弁100により調圧された第１ライン油圧P
l₁および第２調圧弁102により調圧された第２ライン油
圧Pl₂は、CVT16の速度比を調節するために、変速制御弁
装置260により油圧シリンダ70および油圧シリンダ72の
一方および他方へ供給されている。上記変速制御弁装置
260は変速方向切換弁262および流量切換弁264から構成
されている。なお、それら変速方向切換弁262および流
量切換弁264を駆動するためのパイロット圧P_pがパイロ
ット圧制御弁266によって発生させられ、パイロット油
路90により導かれるようになっている。パイロット圧制
御弁266は、第１ライン油路80とパイロット油路90との
間を開閉するスプール弁子268と、このスプール弁子268
を開弁方向へ付勢するスプリング270とを備えており、
スプール弁子268はパイロット圧P_pに基づく閉弁方向の
付勢力がスプリング270の付勢力とが平衡する位置に作
動させられることによって第１ライン油圧Pl₁を減圧し
て、一定のパイロット圧P_pを発生させる。 第９図に詳しく示すように、変速方向切換弁262は、
第１電磁弁272によって制御されるスプール弁であっ
て、流量切換弁264との間を接続する３本の第１接続路2
74、第２接続路276、第３接続路278にそれぞれ連通する
ポート280a,280c,280eと、ドレンに連通するドレンポー
ト280bと、第１絞り282を通して第１ライン油圧Pl₁が供
給されるポート280dと、第２ライン油圧Pl₂が供給され
るポート280fと、後述のバイパス油路309に連通するポ
ート280gと、移動ストロークの一端（第９図の上端）で
ある第１位置と移動ストロークの他端（第９図の下端）
である第２位置との間において摺動可能に配置されたス
プール弁子284と、このスプール弁子284を第１位置に向
かって付勢するスプリング286とを備えている。上記ス
プール弁子284の一端側の端面にはパイロット油圧P_pが
常時作用させられている一方、第１電磁弁272のオフ状
態、すなわち閉状態ではスプール弁子284の他端側の端
面にパイロット油圧P_pが作用させられるが、オン状態、
すなわち開状態では絞り288よりも下流が排圧されてパ
イロット油圧P_pの非作用状態となる。このため、第１電
磁弁272がオンである期間は、スプール弁子284が第２位
置に位置させられてポート280aとドレンポート280bとの
間、ポート280dとドレンポート280eとの間が閉じられる
とともに、ポート280cとポート280dとの間、およびポー
ト280eおよびポート280gとポート280fとの間が開かれる
が、第１電磁弁272がオフである期間は、スプール弁子2
84が第１位置に位置させられてポート280aとドレンポー
ト280bとの間、およびポート280eとポート280dとの間が
それぞれ開かれるとともに、ポート280cとポート280dと
の間、およびポート280eおよびポート280gとポート280f
との間が閉じられる。ここで、変速方向切換弁262にお
いては、図に示すように、スプール弁子284の各ランド
と各ポート280a,280c,280e,280b,280d,280f,280gとの間
が半開状態にて開となるようにスプール弁子284の移動
ストロークが短く設定されており、応答性が改善されて
いる。しかし、上記半開状態においても作動油流量が充
分に得られるように流通断面積が設定されており、上記
のように移動ストロークが短くされていても何等差支え
ない。 前記流量切換弁264は、第２電磁弁290によって制御さ
れるスプール弁であって、前記３本の第１接続路274、
第２接続路276、第３接続路278にそれぞれ連通するポー
ト292b、292d、292fと、一次側油圧シリンダ70に連通す
るポート292aおよびポート292cと、二次側油圧シリンダ
72に連通するポート292eと、移動ストロークの一端（第
９図の上端）である第１位置と移動ストロークの他端
（第９図の下端）である第２位置との間において摺動可
能に配置されたスプール弁子294と、このスプール弁子2
94を第１位置に向かって付勢するスプリング296とを備
えている。変速方向切換弁262と同様に、上記スプール
弁子294の一端側の端面にはパイロット油圧P_pが常時作
用させられている一方、第２電磁弁290のオフ状態では
スプール弁子294の他端側の端面にパイロット油圧P_pが
作用させられるが、オン状態、すなわち開状態では絞り
298よりも下流が排圧されてパイロット油圧P_pの非作用
状態となる。このため、第２電磁弁290がオン（デュー
ティ比100％）である期間は、スプール弁子294が第２位
置に位置させられてポート292aとポート292bとの間、ポ
ート292cとポート292dとの間、およびポート292eとポー
ト292fとの間がそれぞれ開かれるとともに、第２電磁弁
290がオフ（デューティ比０％）である期間は、スプー
ル弁子294が第１位置に位置させられてポート292aとポ
ート292bとの間、ポート292cとポート292dとの間、およ
びポート292eとポート292fとの間がそれぞれ閉じられ
る。なお、上記第２電磁弁290がオフである期間におい
てポート292cとポート292dとの間が閉じられているが、
スプール弁子294に形成された絞り穴300を通して僅かに
連通させられている。そして、前記一次側油圧シリンダ
70は第２絞り304を備えた一次側油路302を介して上記ポ
ート292aおよびポート292cと接続されており、二次側油
圧シリンダ72は二次側油路306を介して上記ポート292e
と接続されているとともに、第３絞り308を備えたバイ
パス油路309を介して第２ライン油路82と接続されてい
る。この流量切換弁264においても、変速方向切換弁262
と同様に、スプール弁子294の各ランドとポート292a,29
2b,292c,292d,292e,292fとの間が半開状態にて開となる
ように、スプール弁子294の移動ストロークが短くされ
ている。 したがって、第１電磁弁272がオンである状態では、
第９図の実線に示すように、第１ライン油路80内の作動
油は第１絞り282、ポート280d、ポート280c、第２接続
路276、ポート292d、ポート292c、一次側油路302、第２
絞り304を通して一次側油圧シリンダ70へ流入される一
方、二次側油圧シリンダ72内の作動油は、二次側油路30
6、ポート292e、ポート292f、第３接続路278、ポート28
0e、ポート280fを通して第２ライン油路82へ排出され
る。このため、第１ライン油路80内の作動油（Pl₁）は
一次側油圧シリンダ70へ作用させられるとともに、二次
側油圧シリンダ72には第２ライン油路82内の作動油（Pl
₂）が作用させられるので、一次側油圧シリンダ70と二
次側油圧シリンダ72との推力の平衡状態が崩されて、CV
T16の速度比ｅは増速方向（速度比増加方向）へ変化さ
せられる。また、この状態では、変速方向切換弁262の
ポート280gとポート280fとの間が開かれてバイパス油路
309が第２ライン油路82と連通させられる。 反対に、第１電磁弁272がオフである状態では、第９
図の破線に示すように、第１ライン油路80内の作動油は
第１絞り282、ポート280d、ポート280e、第３接続路27
8、ポート292f、ポート292e、二次側油路306を通して二
次側油圧シリンダ72へ流入される一方、一次側油圧シリ
ンダ70内の作動油は、第２絞り304、一次側油路302、ポ
ート292a、ポート292b、第１接続路274、ポート280a、
ドレンポート280bを通してドレンへ排出される。このた
め、第１ライン油路80内の作動油（Pl₁）は二次側油圧
シリンダ72へ作用させられるとともに、一次側油圧シリ
ンダ70には極めて低い圧が作用させられるので、一次側
油圧シリンダ70と二次側油圧シリンダ72との推力の平衡
状態が崩されて、CVT16の速度比ｅは減速方向（速度比
減少方向）へ変化させられる。また、この状態では、変
速方向切換弁262のポート280gとポート280fとの間が閉
じられてバイパス油路309の第２ライン油路82との連通
が遮断される。したがって、上記変速方向切換弁262が
バイパス油路309を開閉する開閉手段としての機能も備
えている。なお、本実施例においては、上記流量切換弁
264が流量制御弁に対応するものである。 前述のように、第２電磁弁290がオン或いはオフとさ
れるのに関連して、ポート292aとポート292bとの間、ポ
ート292cとポート292dとの間、およびポート292eとポー
ト292fとの間がそれぞれ開或いは閉状態とされて、第９
図の実線および破線に示すように流れる作動油路の流量
が非抑制状態或いは抑制状態とされるので、前記CVT16
の速度比ｅは減速方向或いは増速方向において速やかに
或いは緩やかに変化させられる。また、第２電磁弁290
が連続的にオン・オフ駆動され且つそのデューティ比が
制御されることによりスプール弁子294がその移動スト
ロークの中間位置に位置決めされると、それにともなっ
てCVT16の速度比ｅの変化速度が制御される。第10図
は、上記第１電磁弁272および第２電磁弁290の駆動状態
とCVT16の変速方向および速度比ｅの変化速度との関係
を示している。なお、第１電磁弁272がオンであり且つ
第２電磁弁290がオフである場合には、第１ライン油路8
0内の作動油がスプール弁子294の絞り穴300を通して一
次側油圧シリンダ70へ供給されるとともに、二次側油圧
シリンダ72からは第３絞り308を通して第２ライン油路8
2へ排出される。このように、前記バイパス油路309は、
第１電磁弁272がオンであり且つ第２電磁弁がオフであ
る緩やかな増速変速時において開かれて作動油が通過さ
せられるが、第３絞り308はこのような緩やかな増速変
速時において所望の変速比変化速度が得られるように、
また、増速変速時において流量切換弁264が流量抑制状
態となっても二次側油圧シリンダ72内の油圧P_outが略第
２ライン油圧Pl₂と等しくなるように設定される。 ここで、CVT16における第１ライン油圧Pl₁には、正駆
動走行時には第11図に示すような、また、エンジンブレ
ーキ走行時には第12図に示すような油圧値が望まれる。
第11図および第12図は、いずれも入力軸38が一定の軸ト
ルクで回転させられている状態で速度比を全範囲内で変
化させたときに必要とされる油圧値を示したものであ
る。本実施例では、一次側油圧シリンダ70と二次側油圧
シリンダ72の受圧面積が等しいので、第11図の正駆動走
行時には一次側油圧シリンダ70内の油圧P_in＞二次側油
圧シリンダ72内の油圧P_out、第12図のエンジンブレーキ
走行時にはP_out＞P_inであり、いずれも駆動側油圧シリ
ンダ内油圧＞被駆動側油圧シリンダ内油圧となる。正駆
動走行時における上記P_inは駆動側の油圧シリンダの推
力を発生させるものであるので、その油圧シリンダに目
標とする速度比を得るための推力が発生し得るように、
また動力損失を少なくするために、第１ライン油圧Pl₁
は上記P_inに必要且つ充分な余裕油圧αを加えた値に調
圧することが望まれる。しかし、上記第11図および第12
図に示す第１ライン油圧Pl₁を一方の油圧シリンダ内油
圧に基づいて調圧することは不可能であり、このため、
本実施例では、前記スイッチ弁170が設けられ、P_inおよ
び第２ライン油圧Pl₂のうちの何れか高い油圧が第１調
圧弁100に供給されるようになっている。このことは、
第13図に示すような、P_inを示す曲線とP_outを示す曲線
とが交差する無負荷走行時において、第１ライン油圧Pl
₁をP_inおよびP_out（≒第２ライン油圧Pl₂）の何れか高
い油圧値に余裕値αを加えた値に制御する場合でも必要
である。 スイッチ弁170は、第１調圧弁100の室160と絞り310を
介して連通するコモンポート312と、前記一次側油路302
と連通する第１ポート314と、第２ライン油路82と連通
する第２ポート316と、コモンポート312を第１ポート31
4と接続する第１位置とコモンポート312を第２ポート31
6と接続する第２位置との間で移動させられるスプール
弁子318と、このスプール弁子318を第２位置へ向かって
付勢するスプリング319とを備えている。上記スプール
弁子318の両端面には、一次側油圧シリンダ70内の油圧P
_inおよび第２ライン油圧Pl₂がそれぞれ作用させられて
おり、油圧P_inおよび第２ライン油圧Pl₂のうちの高い油
圧が第１調圧弁100の室160に作用させられる側へ移動さ
せられる。厳密には、油圧P_inに基づく推力が第２ライ
ン油圧Pl₂に基づく推力とスプリング319の推力とを加え
たものを超えたときに油圧P_inが室160に作用させられる
が、上記スプリング319の推力は極めて小さいものであ
る。なお、前述のように二次側油圧シリンダ72と第２ラ
イン油路82とは第３絞り308を備えたバイパス油路309を
通して連通させられることにより流量切換弁264をバイ
パスさせられており、二次側油圧シリンダ72内油圧P_out
と第２ライン油圧Pl₂とは互いに近い値であるから、ス
イッチ弁170は、実質的に一次側油圧シリンダ70内の油
圧P_inおよび二次側油圧シリンダ72内油圧P_outのうちの
高い油圧を選択している。 上記のように、スイッチ弁170によって一次側油圧シ
リンダ70内の油圧P_inおよび第２ライン油圧Pl₂のうちの
高い油圧がフィードバック油圧として第１調圧弁100の
室160に作用させられるようになっているので、第１ラ
イン油圧Pl₁は、第13図に示すように、P_inもしくは、Pl
₂に略等しいP_outよりも余裕値αだけ高い圧に制御され
る。このため、第１ライン油圧Pl₁は必要かつ充分な値
に制御され、動力損失が可及的に小さくされている。因
に、第13図の破線に示す第１ライン油圧Pl₁はスイッチ
弁170が設けられていない場合のものであり、速度比ｅ
が低い状態では不要に大きな余裕油圧が発生させられて
いる。 この余裕値αは、CVT16の速度比変化範囲全域内にお
いて所望の速度で速度比を変化させて所望の速度比を得
るに足る必要かつ充分な値であり、（２）式から明らか
なように、スロットル圧P_thに関連して第１ライン油圧P
l₁が高められている。前記第１調圧弁100の各部の受圧
面積およびスプリング144の付勢力がそのように設定さ
れているのである。このとき、第１調圧弁100により調
圧される第１ライン油圧Pl₁は、第14図に示すように、P
_inもしくはP_outとスロットル圧P_thとにしたがって増加
するが、スロットル圧P_thに対応した最大値において飽
和させられるようになっている。これにより、速度比ｅ
が最大値となって一次側可変プーリ56のＶ溝幅の減少が
機械的に阻止された状態で、一次側油圧シリンダ70内の
油圧P_inが増大しても、それよりも常に余裕値αだけ高
く制御される第１ライン油圧Pl₁の過昇圧が防止される
ようになっている。 前述の第１調圧弁100において、第１ライン油路80に
連通するポート148aからポート148bへ流出させられた作
動油、および絞り320を通して流出させられた作動油
は、クラッチ圧調圧弁322により流体継手12のロックア
ップクラッチ36を作動させるために適した圧力のクラッ
チ油圧P_CLに調圧され、ロックアップクラッチ圧油路92
に導かれるようになっている。すなわち、上記クラッチ
圧調圧弁322は、フィードバック圧としてクラッチ油圧P
_CLを受けて開弁方向に付勢されるスプール弁子324と、
このスプール弁子324を閉弁方向に付勢するスプリング3
26とを備えており、スプール弁子324が上記フィードバ
ック圧に基づく推力とスプリング326の推力とが平衡す
るように作動させられてロックアップクラッチ圧油路92
内の作動油を流出させることにより、一定のクラッチ油
圧P_CLが発生させられる。クラッチ圧調圧弁322から流出
させられた作動油は、絞り328を通してトランスミッシ
ョンの各部の潤滑のために送出されるとともに、オイル
ポンプ74の吸入油路78に還流させられる。 上記のようにして調圧されたクラッチ油圧P_CLは、ロ
ックアップ制御弁330により流体継手12の係合側油路332
および解放側油路334へ択一的に供給され、ロックアッ
プクラッチ36が係合状態および解放状態とされるように
なっている。すなわち、ロックアップ制御弁330は、ロ
ックアップクラッチ圧油路92を上記係合側油路332およ
び解放側油路334と択一的に接続するスプール弁子336
と、スプール弁子336を解放側へ付勢するスプリング338
とを備えている。スプール弁子336の両端面にはクラッ
チ油圧P_CLがそれぞれ付与されている。このため、第３
電磁弁340がオフ状態であって閉じられているときに
は、スプール弁子336はスプリング338にしたがって解放
側へ移動させられ、ロックアッククラッチ36が解放状態
とされる。第２図のロックアップ制御弁330はこの状態
を示している。しかし、第３電磁弁340がオン状態とな
って開放されることにより絞り342よりも下流側が排圧
されると、それまでスプール弁子336のスプリング338側
の室344に作用させられていたクラッチ油圧P_CLが除去さ
れてスプール弁子336がスプリング338の付勢力に抗して
係合側へ移動させられ、ロックアップクラッチ36が係合
状態とされる。なお、ロックアップ制御弁330から流出
させられる作動油はクーラへ送出されるようになってお
り、この作動油の圧力はクーラバイパス弁346により制
御される。また、348は第１ライン油圧Pl₁の過昇圧を防
止するための安全弁である。 第２図において、電子制御装置350は、本実施例の制
御手段として機能するものであって、第１図の油圧制御
回路における第１電磁弁272、第２電磁弁290、第３電磁
弁340を駆動することにより、CVT16の速度比ｅと流体継
手12のロックアップクラッチ36とを制御する。電子制御
装置350は、CPU、RAM、ROM等から成る所謂マイクロコン
ピュータを備えており、それには、エンジン回転速度を
検出するためのエンジン回転センサ352、CVT16の入力軸
38の回転速度を検出するための入力軸回転センサ354、C
VT16の出力軸54の回転速度を検出するための出力軸回転
センサ356、エンジン10の吸気配管に設けられたスロッ
トル弁の開度を検出するためのスロットル弁開度センサ
358、シフトレバー252の操作位置を検出するための操作
位置センサ360から、エンジン回転速度N_eを表す信号、
入力軸回転速度N_inを表す信号、出力軸回転速度N_outを
表す信号、スロットル弁開度θ_thを表す信号、シフトレ
バー252の操作位置P_sを表す信号がそれぞれ供給され
る。電子制御装置350内のCPUはRAMの一時記憶機能を利
用しつつROMに予め記憶されたプログラムに従って入力
信号を処理し、第１電磁弁272、第２電磁弁290、第３電
磁弁340を駆動するための信号を出力する。 電子制御装置350においては、図示しないメインルー
チンが実行されることにより、初期化が行われるととも
に各センサからの入力信号等が読み込まれる一方、その
読み込まれた信号に基づいて入力軸38の回転速度N_in、
出力軸54の回転速度N_out、CVT16の速度比ｅ、車速ｖ等
が算出され、且つ入力信号条件に従って、ロックアップ
制御、CVT16の変速制御などが順次あるいは選択的に実
行される。 上記CVT16の変速制御では、たとえば第15図に示すフ
ローチャートにしたがって制御される。ステップS1にお
いては、各センサからの入力信号等が読み込まれるとと
もに、その読み込まれた信号に基づいてエンジン10の回
転速度N_e、入力軸38の回転速度N_in、出力軸54の回転速
度N_out、スロットル弁開度θ_thが算出され、ステップS2
において、それらからCVT16の速度比ｅ（N_out/N_in）、
車速ｖ等が算出される。ステップS3においては、エンジ
ン10の最小燃費率および運転性が得られるように予め求
められた関係から上記スロットル弁開度θ_thおよび車速
ｖに基づいて目標速度比ｅ^＊が決定される。この関係
は、たとえばスロットル弁開度θ_thが表す要求出力をエ
ンジン10の最小燃費率曲線上で発生させるためのもので
あり、上記関係から車速ｖおよびスロットル弁開度θ_th
に基づいて一義的に決定されるエンジン回転速度（入力
軸回転速度）が目標回転速度N_in ^＊となり、このN_in ^＊値
を実現するように目標速度比ｅ^＊が決定される。なお、
上記関係は、関数式またはデータマップの形態にてROM
内に予め記憶されている。 そして、ステップS5では、ステップS4において求めら
れた制御偏差（ｅ^＊−ｅ）が正であるか否かが判断さ
れ、その制御偏差（ｅ^＊−ｅ）を解消する方向に実際の
速度比ｅを変化させるためのステップS5aまたはS5bが実
行される。ステップS5での判断が肯定された場合には、
ステップS5aにおいて第１電磁弁272がオン状態とされて
CVT16の増速シフトが実行され、実際の速度比ｅが増加
させられる。しかし、ステップS5での判断が否定された
場合には、ステップS5bにおいて第１電磁弁272がオフ状
態とされてCVT16の減速シフトが実行され、実際の速度
比ｅが減少させられるのである。 ステップS6では、流量制御値V₀がたとえば次式（３）
に従って求められる。 V₀＝ｋ・|e^＊−e| ……（３） また、ステップS7では、上記流量制御値V₀が出力され
て第２電磁弁290が駆動される。この流量制御値V₀はた
とえばデューティ比に対応したものであり、予め定めら
れたデューティ周波数にてデューティ比を連続的に変化
させた駆動信号が第２電磁弁290に供給される。そし
て、上記のようなステップが繰り返し実行されることに
より、CVT16の速度比ｅが車両の走行状態に関連して最
適値に制御されるのである。 なお、図示しないロックアップクラッチ制御では、車
速ｖが予め定められた一定の値、たとえば30km/h以上と
なったときにロックアップクラッチ36が係合させられ
る。 上述のように、本実施例によれば、二次側油圧シリン
ダ72と第２ライン油路82との間に、第３絞り308を備え
たバイパス油路309が設けられており、そのバイパス油
路309は増速変速のときには開かれているが、減速変速
のときには変速方向切換弁262により閉じられる。この
ため、第１電磁弁272がオンとされることにより増速変
速状態とされて、一次側油圧シリンダ70に第１ライン油
路80内の作動油が供給され二次側油圧シリンダ72から作
動油が排出されることにより、二次側油圧シリンダ72が
一次側油圧シリンダ70に比較して低圧側となったときに
は、バイパス油路309を通して二次側油圧シリンダ72と
第２ライン油路82とが接続されるので、流量切換弁264
の作動位置に拘わらず、第２油圧シリンダ72内の油圧P
_outが第２ライン油圧Pl₂と近似させられる。このため、
第２調圧弁102により伝動ベルトの張力が高精度にて制
御され得る。 また、本実施例によれば、第１電磁弁272がオフとさ
れて減速変速状態とされて、二次側油圧シリンダ72に第
１ライン油路80内の作動油が供給され一次側油圧シリン
ダ70から作動油が排出されることにより、二次側油圧シ
リンダ72が一次側油圧シリンダ70に比較して高圧側とな
ったときには、前述のように開閉手段として機能する変
速方向切換弁262によりバイパス油路309が閉じられる。
このため、バイパス油路309を通して二次側油圧シリン
ダ72内の作動油が第２ライン油路82へ漏れ出て作動油の
消費量を増大させることにより動力損失を増大したり、
速度比ｅの変化速度が低下して変速応答性が損なわれる
ことが解消される。反対にバイパス油路309の第３絞り3
08を小さくすることによって二次側油圧シリンダ72が低
圧側となったとき、その二次側油圧シリンダ72内油圧P
_outと第２ライン油圧Pl₂との近似が損なわれることがな
い。すなわち、上記開閉手段がない場合には、バイパス
油路309に備えられた第３絞り308には、二次側油圧シリ
ンダ72が低圧側となったときに作動油の流量を緩和して
二次側油圧シリンダ72内油圧P_outと第２ライン油圧Pl₂
とを一致させると同時に、二次側油圧シリンダ72が高圧
側となったときに作動油の損失を防止し且つ変速応答性
を高めるために作動油の流通を抑制するという相反した
機能が求められていたのであり、両機能が必ずしも充分
に満足されていた訳ではないのである。 また、本実施例によれば、二次側油圧シリンダ72のシ
ールが劣化した場合でもバイパス油路309を通して補給
されるので、伝導ベルト60のすべりが防止される利点が
ある。 以上、本発明の一実施例を図面に基づいて説明した
が、本発明はその他の態様においても適用される。 たとえば、前述の実施例において、変速制御弁装置26
0は、２位置に制御される変速方向切換弁262と流量切換
弁264とから構成されていたが、単一のスプール弁子が
中立位置から左右に移動させられる形式の４方弁であっ
ても差支えないのである。 また、前述の実施例では、変速方向切換弁262がバイ
パス油路309を開閉する開閉手段を兼ねていたが、その
開閉手段として機能する開閉弁を変速方向切換弁262か
ら独立に設けてもよいのである。 また、前述の実施例のバイパス油路309には第３絞り3
08が設けられていたが、管路抵抗が所望の値となるよう
にバイパス油路309の径或いは長さを設定することによ
り第３絞り308に替えることができる。 また、前述の実施例では、バイパス油路309が二次側
油圧シリンダ72と第２ライン油路82との間に設けられる
ことにより、増速変速時におけるベルト張力制御が容易
にされていたが、それに替えて、またはそれに加えて、
一次側油圧シリンダ70と第２ライン油路82との間に、一
次側油圧シリンダ70が高圧側となったときに開閉手段に
より閉じられるバイパス油路が設けられていてもよいの
である。 また、前述の実施例におけるスイッチ弁170は、一次
側油圧シリンダ70内油圧P_inと第２ライン油圧Pl₂のうち
の高圧側油圧を第１調圧弁100に供給するように構成さ
れていたが、二次側油圧シリンダ72内油圧P_outを油路30
6からスイッチ弁170の第２ポート316へ導くことにより
第２ライン油圧Pl₂に替えてP_outを用いてもよい。 また、前述の実施例の変速方向切換弁262および流量
切換弁264は、スプール弁子284および294の両端面にパ
イロット油圧P_pが作用させられる形式であったが、たと
えばスプリング286および296を第９図に示す位置から反
対側に配置にするとともに、それらスプール弁子284お
よび294の上記スプリング286および296を新たに配置し
た側の端面を大気に開放してもよいのである。 また、変速方向切換弁262および流量切換弁264におい
て、所謂直動型電磁弁と同様に、スプール弁子284およ
び294を直接駆動するソレノイドを設けてもよい。 また、前述の実施例では、スロットル弁開度検知弁18
0によって発生させられたスロットル圧P_thが用いられて
いたが、ディーゼルエンジンを搭載した車両などのよう
にスロットル弁を用いない形式の車両では、アクセルペ
ダル操作量に対応した油圧を用いればよい。このような
場合は、たとえば、前述の実施例のカム184をアクセル
ペダルの踏み込みに伴って回転させるようにアクセルペ
ダルと機械的に関連させればよい。 また、前述の実施例におけるCVT16の変速制御では、
目標速度比ｅ^＊に実際の速度比ｅが一致するように速度
比ｅを調節するように制御されているが、目標回転速度
N_in ^＊に実際の入力軸回転速度N_inが一致するように制御
されてもよいのである。 また、前述の実施例において、パイロット圧制御弁26
6によって発生させられているパイロット圧P_pに替え
て、クラッチ油圧P_CLを用いてもよい。この場合はパイ
ロット圧制御弁266が不要となり、油圧回路をより安価
に構成することができる。 また、前述の実施例では、流体継手12とCVT16の入力
軸38との間に前後進切換装置14が設けられていたが、第
16図に示すように、CVT16の出力軸54と中間ギア装置18
との間に設けられていてもよいのである。図において、
前後進切換装置370は、ダブルピニオン形式の遊星歯車
機構であって、出力軸54と同心に設けられた中間軸372
に固定されたキャリア374により回転可能に支持され且
つ互いに噛み合う一対の遊星ギア376および378と、CVT1
6の出力軸54に固定され且つ内周側の遊星ギア376と噛み
合うサンギア380と、外周側の遊星ギア378と噛み合うリ
ングギア382と、リングギア382の回転を停止させるため
の後進用ブレーキ384と、上記キャリア374とCVT16の出
力軸54と連結する前進用クラッチ386とを備えている。 また、上記前後進切換装置370は、前進２段以上のギ
ア段を備えていても差支えない。 また、前述の実施例の流体継手12に替えて、電磁クラ
ッチ、湿式クラッチなどの他の形式の継手が用いられ得
る。 なお、上述したのはあくまでも本発明の一実施例であ
り、本発明はその精神を逸脱しない範囲において種々変
更が加えられ得るものである。

【図面の簡単な説明】 第１図は第２図の装置を作動させるための油圧制御装置
を詳細に示す回路図である。第２図は本発明の一実施例
の車両に備えられた動力伝達装置を示す骨子図である。
第３図は第１図の第２調圧弁を詳しく示す図である。第
４図は第１図の第１調圧弁を詳しく示す図である。第５
図は第１図のスロットル弁開度検知弁の出力特性を示す
図である。第６図は第１図の速度比検知弁の出力特性を
示す図である。第７図は第３図の第２調圧弁の出力特性
を示す図である。第８図は第２ライン油圧の理想特性を
示す図である。第９図は第１図の変速制御弁装置の構成
を詳しく示す図である。第10図は、第９図の変速制御弁
装置における第１電磁弁および第２電磁弁の作動状態と
第２図のCVTのシフト状態との関係を説明する図であ
る。第11図、第12図、第13図は、第２図のCVTの速度比
と各部の油圧値との関係を説明する図であって、第11図
は正トルク走行状態、第12図はエンジンブレーキ走行状
態、第13図は無負荷走行状態をそれぞれ示す図である。
第14図は、第４図の第１調圧弁において一次側油圧シリ
ンダ内油圧または第２ライン油圧に対する出力特性を示
す図である。第15図は、第２図の制御装置の作動を説明
するフローチャートである。第16図は本発明の他の態様
における動力伝達機構を説明する図である。 16:CVT（ベルト式無段変速機） 56,58:可変プーリ 60:伝動ベルト 70,72:油圧シリンダ（油圧アクチュエータ） 260:変速制御弁装置 262:変速方向切換弁（開閉手段） 264:流量切換弁（流量制御弁） 308:第３絞り 309:バイパス油路

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大川 進 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 昭59−99161（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−88063（ＪＰ，Ａ)

Claims (1)

1. (57)【特許請求の範囲】 １．一次側回転軸および二次側回転軸にそれぞれ設けら
   れた一対の可変プーリ間に巻き掛けられた伝動ベルト
   と、該一対の可変プーリの有効径を変更する一対の油圧
   アクチュエータとを備えた車両用ベルト式無段変速機に
   おいて、第１ライン油圧を導く第１ライン油路を該一対
   の油圧アクチュエータの一方と連通させると同時に第２
   ライン油路または大気を他方に連通させる状態と、該第
   ２ライン油路を該一対の油圧アクチュエータの一方と連
   通させると同時に第１ライン油路を他方と連通させる状
   態との２位置に位置させられる変速方向切換弁と、該変
   速方向切換弁の作動に従って、前記一対の油圧アクチュ
   エータの一方または他方へ流入させられる作動油の流
   量、或いは該一対の油圧アクチュエータの他方または一
   方から流出させられる作動油の流量を制御する流量制御
   弁とを備え、前記第１ライン油圧およびそれよりも低圧
   の第２ライン油圧を該一対の油圧アクチュエータの一方
   および他方に作用させることにより速度比を変更する変
   速制御弁装置を有する油圧制御装置であって、 絞りを備え、前記第２ライン油圧を前記一対の油圧アク
   チュエータの一方に対して作用させる前記流量制御弁経
   由の油路とは独立して、前記油圧アクチュエータの一方
   と前記第２ライン油圧を導くための第２ライン油路とを
   接続するバイパス油路と、 前記変速方向切換弁が前記油圧アクチュエータの一方に
   第１ライン油圧を供給し他方へ第２ライン油圧を供給す
   る状態となったときには該バイパス油路を閉じる開閉手
   段と、 を含むことを特徴とする車両用ベルト式無段変速機の油
   圧制御装置。 ２．前記変速方向切換弁は、前記２位置に位置させられ
   るスプール弁と、第２ライン油路に連通するポートと、
   前記バイパス油路に連通するポートとを備え、それら２
   ポート間が該スプール弁子により開閉されるものである
   特許請求の範囲第１項に記載の車両用ベルト式無段変速
   機の油圧制御装置。