JP2747428B2 - デマンド燃料圧レギュレータ - Google Patents
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Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、圧力レギュレータに関
し、特に内燃機関(エンジン)用燃料のためデマンド圧
力レギュレータに関する。
し、特に内燃機関(エンジン)用燃料のためデマンド圧
力レギュレータに関する。
【0002】
【従来の技術】燃料噴射システムを備えるエンジンの多
くでは、液体燃料の単数または複数の噴射器への供給
は、噴射器を通過する際の圧低下が一定に保たれるよう
にマニホールド圧の関数として変化する圧力のもとで行
うことが望まれている。マニホールド圧、噴射器によっ
てエンジンに供給される燃料の流速も共に、エンジンの
速度、負荷、および他の操作条件によって、変化するも
のである。
くでは、液体燃料の単数または複数の噴射器への供給
は、噴射器を通過する際の圧低下が一定に保たれるよう
にマニホールド圧の関数として変化する圧力のもとで行
うことが望まれている。マニホールド圧、噴射器によっ
てエンジンに供給される燃料の流速も共に、エンジンの
速度、負荷、および他の操作条件によって、変化するも
のである。
【0003】従来の燃料供給システムのひとつが、米国
特許5、148、792号に示され説明されている。こ
のシステムは燃料ポンプを備えた燃料タンクを有して、
燃料をエンジンシリンダに供給するために、圧をかけた
状態で燃料ラインを介して燃料噴射器に取付けられた燃
料レールに燃料を供給するものである。このポンプは圧
力センサを含み、この圧力センサはポンプ出口における
燃料圧の関数として信号を電気制御部に提供し、燃料ラ
イン中の圧力を一定に維持するように、ポンプ速度を変
化させるものである。ところが、このシステムでは噴射
器通過時の圧力差を一定に保てない。
特許5、148、792号に示され説明されている。こ
のシステムは燃料ポンプを備えた燃料タンクを有して、
燃料をエンジンシリンダに供給するために、圧をかけた
状態で燃料ラインを介して燃料噴射器に取付けられた燃
料レールに燃料を供給するものである。このポンプは圧
力センサを含み、この圧力センサはポンプ出口における
燃料圧の関数として信号を電気制御部に提供し、燃料ラ
イン中の圧力を一定に維持するように、ポンプ速度を変
化させるものである。ところが、このシステムでは噴射
器通過時の圧力差を一定に保てない。
【0004】また、従来のシステムとして、噴射器通過
時の圧力低下を一定に保つマニホールドリファレンスを
有する圧力レギュレータを含むものが知られている。そ
のようなレギュレータの一例が米国特許5、265、6
44号に開示されている。しかし、これらの従来のレギ
ュレータでは、温度上昇による燃料の膨張から引き起こ
される圧力増加に適合できず、また、加熱された燃料の
体積増加分を累積していくこともできない。たとえば、
エンジンの減速中、噴射器は燃料レール中に引き込んだ
燃料で閉塞してしまう。また、燃料レール内の温度が高
いため、燃料は加熱され膨張し、燃料レール中の圧力は
高くなる。
時の圧力低下を一定に保つマニホールドリファレンスを
有する圧力レギュレータを含むものが知られている。そ
のようなレギュレータの一例が米国特許5、265、6
44号に開示されている。しかし、これらの従来のレギ
ュレータでは、温度上昇による燃料の膨張から引き起こ
される圧力増加に適合できず、また、加熱された燃料の
体積増加分を累積していくこともできない。たとえば、
エンジンの減速中、噴射器は燃料レール中に引き込んだ
燃料で閉塞してしまう。また、燃料レール内の温度が高
いため、燃料は加熱され膨張し、燃料レール中の圧力は
高くなる。
【0005】レール中の圧力上昇および燃料膨張は、ホ
ットソークとして知られる状態でも起こる。ホットソー
ク状態とは、エンジンのアイドリング中や低速走行中、
特に気温が高いときや高温のエンジンを切ったときなど
にあらわれる。燃料レール中の高温に、気温の高さがプ
ラスされると、燃料レール中に詰まった燃料は加熱され
膨張する。ある程度の圧力の上昇は燃料蒸発ガスの生成
を防止するために必要であるが、燃料レール中の過剰の
圧力は、燃料を強制的に噴射器に通過させることにな
り、漏れ、機能不良の少なくともいずれかを引き起こす
ので、好ましくない。
ットソークとして知られる状態でも起こる。ホットソー
ク状態とは、エンジンのアイドリング中や低速走行中、
特に気温が高いときや高温のエンジンを切ったときなど
にあらわれる。燃料レール中の高温に、気温の高さがプ
ラスされると、燃料レール中に詰まった燃料は加熱され
膨張する。ある程度の圧力の上昇は燃料蒸発ガスの生成
を防止するために必要であるが、燃料レール中の過剰の
圧力は、燃料を強制的に噴射器に通過させることにな
り、漏れ、機能不良の少なくともいずれかを引き起こす
ので、好ましくない。
【0006】これらバイパス型レギュレータでは、決ま
ったシステム圧以上の燃料圧は、燃料戻しラインを介し
てタンクに燃料を戻すことによって、圧抜きしている。
したがって、このような器具はただ決められたシステム
圧を維持するだけである。これらレギュレータはシステ
ム圧より高い圧力に適合できないので、燃料が過剰に加
熱されたときには、燃料蒸発ガスが形成されてしまう。
ったシステム圧以上の燃料圧は、燃料戻しラインを介し
てタンクに燃料を戻すことによって、圧抜きしている。
したがって、このような器具はただ決められたシステム
圧を維持するだけである。これらレギュレータはシステ
ム圧より高い圧力に適合できないので、燃料が過剰に加
熱されたときには、燃料蒸発ガスが形成されてしまう。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】ここで、燃料戻しが必
要なく、通常の運転条件下で燃料レール中の望ましい圧
力を限定規制し、マニホールドバキュームに対応するこ
とにより通常速度および過渡速度下で噴射器通過時の圧
力の差異を一定に維持し、アキュムレータとして機能す
ることによりレール中の燃料加熱による燃料膨張に適合
し、レール中の加熱された燃料の圧力増加を適合維持し
レール中で蒸発ガスが生成されないようにする、デマン
ドレギュレータ(要求調整器)が提供される。
要なく、通常の運転条件下で燃料レール中の望ましい圧
力を限定規制し、マニホールドバキュームに対応するこ
とにより通常速度および過渡速度下で噴射器通過時の圧
力の差異を一定に維持し、アキュムレータとして機能す
ることによりレール中の燃料加熱による燃料膨張に適合
し、レール中の加熱された燃料の圧力増加を適合維持し
レール中で蒸発ガスが生成されないようにする、デマン
ドレギュレータ(要求調整器)が提供される。
【0008】燃料レール中の圧力を限定規制するため
に、本発明のディマンドレギュレータは、マニホールド
近接で燃料レールに取付けられているのが好ましい。こ
のようにすると、燃料噴射器通過時の圧力低下を一定に
維持できるように燃料レール中の圧力を規制するため
に、マニホールドリファレンスをデマンドレギュレータ
に設置するのが容易となる。
に、本発明のディマンドレギュレータは、マニホールド
近接で燃料レールに取付けられているのが好ましい。こ
のようにすると、燃料噴射器通過時の圧力低下を一定に
維持できるように燃料レール中の圧力を規制するため
に、マニホールドリファレンスをデマンドレギュレータ
に設置するのが容易となる。
【0009】デマンドレギュレータは第一ガス室と第二
液体燃料室との間にダイアフラムを収容し、第一ガス室
はエンジン取り込みマニホールドと連通し、第二液体燃
料室は連続的にエンジンの燃料レールと連通している。
液体燃料はポンプによって、ダイアフラムの動きに対応
して開閉するバルブを介して、一定の圧力で第二室へ供
給されている。通常操作においては、燃料をここからレ
ールに供給するときの圧は、ポンプによって供給される
燃料の圧力(55PSIG(3.867/Kg/Cm 2
ゲージ圧)程度)よりいくらか低い圧力(50PSIG
(3.515Kg/Cm 2 ゲージ圧))である。レール
中の燃料が加熱膨張されると、バルブは閉じてダイアフ
ラムが離れて第二室の容積が増加し、それによって加熱
された燃料の膨張に適合できるようになっている。レー
ル中の燃料が望ましい圧の最大値(60PSIG(4.
218Kg/Cm 2 )程度)を越えるほどに十分加熱さ
れた場合、バルブが開いて燃料を逆に流し望ましい圧力
の最大値まで圧力抜きを行うのが好ましい。
液体燃料室との間にダイアフラムを収容し、第一ガス室
はエンジン取り込みマニホールドと連通し、第二液体燃
料室は連続的にエンジンの燃料レールと連通している。
液体燃料はポンプによって、ダイアフラムの動きに対応
して開閉するバルブを介して、一定の圧力で第二室へ供
給されている。通常操作においては、燃料をここからレ
ールに供給するときの圧は、ポンプによって供給される
燃料の圧力(55PSIG(3.867/Kg/Cm 2
ゲージ圧)程度)よりいくらか低い圧力(50PSIG
(3.515Kg/Cm 2 ゲージ圧))である。レール
中の燃料が加熱膨張されると、バルブは閉じてダイアフ
ラムが離れて第二室の容積が増加し、それによって加熱
された燃料の膨張に適合できるようになっている。レー
ル中の燃料が望ましい圧の最大値(60PSIG(4.
218Kg/Cm 2 )程度)を越えるほどに十分加熱さ
れた場合、バルブが開いて燃料を逆に流し望ましい圧力
の最大値まで圧力抜きを行うのが好ましい。
【0010】あるホットソーク状態のときにソレノイド
によってバルブが開かれ、他の場合にはバルブが閉じて
いるという別の態様もある。ソレノイドはバルブを開い
た状態にして、燃料をポンプによってレールに供給し
(55PSIG(3.867/Kg/Cm 2 ゲージ
圧))で、そこで燃料蒸発ガスが生成されるのを防止し
ている。
によってバルブが開かれ、他の場合にはバルブが閉じて
いるという別の態様もある。ソレノイドはバルブを開い
た状態にして、燃料をポンプによってレールに供給し
(55PSIG(3.867/Kg/Cm 2 ゲージ
圧))で、そこで燃料蒸発ガスが生成されるのを防止し
ている。
【0011】通常のエンジン操作条件の変化に対応して
噴射器通過時の燃料圧低下を一定に維持し、燃料レール
中の加熱された膨張燃料を累積し、エンジンエミッショ
ンを減少させ、加熱された膨張燃料の過剰圧を抜いて、
丈夫で、耐久性があり、メンテナンスが不要で、比較的
簡単な設計で、低コストで製造組立ができ、使用有効寿
命が長い燃料圧ディマンドレギュレータを提供すること
が、本発明の目的および特徴ならびに利点である。
噴射器通過時の燃料圧低下を一定に維持し、燃料レール
中の加熱された膨張燃料を累積し、エンジンエミッショ
ンを減少させ、加熱された膨張燃料の過剰圧を抜いて、
丈夫で、耐久性があり、メンテナンスが不要で、比較的
簡単な設計で、低コストで製造組立ができ、使用有効寿
命が長い燃料圧ディマンドレギュレータを提供すること
が、本発明の目的および特徴ならびに利点である。
【0012】本発明のこれらおよび他の目的や特徴およ
び利点は、実施例、請求の範囲、図面から明らかになろ
う。
び利点は、実施例、請求の範囲、図面から明らかになろ
う。
【0013】
【実施例】図面を詳細に参照すると、図1は内燃エンジ
ン用の本発明のディマンド燃料レギュレータ12を含
む、戻りなし燃料送りだしシステム10を示したもので
ある。この燃料送りだしシステムは、燃料マニホールド
16を備えた燃料ポンプモジュール14を有し、このマ
ニホールドは燃料ライン18と19によって、レギュレ
ータを介して、燃料レール20と内燃エンジン24の燃
料噴射器22に接続している。この内燃エンジンは、自
動車のような自動的に動く車両用の空気取り込みマニホ
ールド26と排出マニホールド28を備えている。組み
立てる際は、ポンプモジュール14は燃料タンク30内
に取付けられ、燃料レベルセンサ31と燃料ポンプ32
を有する。燃料ポンプには燃料フィルタ33を介してタ
ンクの底と連通している入口とマニホールド入口と連通
している出口がある。このポンプは電動機34で駆動さ
れ、電動機の速度が変化するとポンプによってマニホー
ルド16を介してエンジンに送りだされる燃料の圧力を
制御できる。マニホールドは規制された一定の圧力をラ
イン18で出力させるが、約55PSIG(3.867
/Kg/Cm 2 ゲージ圧)がその圧力の代表的な値であ
る。低下させた圧力において燃料はライン19を介して
レールにつながるデマンドレギュレータ12に供給され
る。この燃料システムは、レールやレギュレータ12か
ら燃料タンクへの燃料戻しラインがないので、以後しば
しば戻りなし燃料システムと呼ぶこととする。
ン用の本発明のディマンド燃料レギュレータ12を含
む、戻りなし燃料送りだしシステム10を示したもので
ある。この燃料送りだしシステムは、燃料マニホールド
16を備えた燃料ポンプモジュール14を有し、このマ
ニホールドは燃料ライン18と19によって、レギュレ
ータを介して、燃料レール20と内燃エンジン24の燃
料噴射器22に接続している。この内燃エンジンは、自
動車のような自動的に動く車両用の空気取り込みマニホ
ールド26と排出マニホールド28を備えている。組み
立てる際は、ポンプモジュール14は燃料タンク30内
に取付けられ、燃料レベルセンサ31と燃料ポンプ32
を有する。燃料ポンプには燃料フィルタ33を介してタ
ンクの底と連通している入口とマニホールド入口と連通
している出口がある。このポンプは電動機34で駆動さ
れ、電動機の速度が変化するとポンプによってマニホー
ルド16を介してエンジンに送りだされる燃料の圧力を
制御できる。マニホールドは規制された一定の圧力をラ
イン18で出力させるが、約55PSIG(3.867
/Kg/Cm 2 ゲージ圧)がその圧力の代表的な値であ
る。低下させた圧力において燃料はライン19を介して
レールにつながるデマンドレギュレータ12に供給され
る。この燃料システムは、レールやレギュレータ12か
ら燃料タンクへの燃料戻しラインがないので、以後しば
しば戻りなし燃料システムと呼ぶこととする。
【0014】図2を参照すると、本発明を具体化した燃
料レギュレータ12が示されており、その中のバルブ装
置36は完全に開いた位置にありダイアフラム38によ
って作動されている状態である。バルブ装置はダイアフ
ラムとともに、本体42とキャップ44によって構成さ
れたハウジング40内に収容されている。ダイアフラム
とハウジングは、ダイアフラムを境に一方の側に液体燃
料室46を、他方にガス室48を形成する。キャップは
通路あるいは管50を有するが、通路の一方の端部はガ
ス室48と連通し、他方の端部はエンジンのマニホール
ドと接続している。キャップは返しベンド54でフラン
ジ52によって固定され、返しベンドは構成部品の組立
中に本体42に巻き付くようになっている。
料レギュレータ12が示されており、その中のバルブ装
置36は完全に開いた位置にありダイアフラム38によ
って作動されている状態である。バルブ装置はダイアフ
ラムとともに、本体42とキャップ44によって構成さ
れたハウジング40内に収容されている。ダイアフラム
とハウジングは、ダイアフラムを境に一方の側に液体燃
料室46を、他方にガス室48を形成する。キャップは
通路あるいは管50を有するが、通路の一方の端部はガ
ス室48と連通し、他方の端部はエンジンのマニホール
ドと接続している。キャップは返しベンド54でフラン
ジ52によって固定され、返しベンドは構成部品の組立
中に本体42に巻き付くようになっている。
【0015】ダイアフラム38は比較的薄く柔軟な中央
部分56と円周状に引き続く外縁リブ58を有し、この
リブは本体の溝60内に収容されキャップによって溝内
に保持され、リブと本体の間に流体密封シールを提供し
ている。より柔軟で反応度の高いダイアフラムを提供す
るために、円周状に連続するプリートあるいはベロー6
2を有していると好ましい。ダイアフラムの活性部分は
約0.720インチ(1.8288cm)の直径を有
し、フルオロシリコンラバーのような柔軟なエラストマ
ーで製造され、エラストマーのなかに織物が組み込まれ
強化されていると好ましく、さらに好ましいのはアクロ
ニトリルブタジエンラバーで製造されているものであ
る。
部分56と円周状に引き続く外縁リブ58を有し、この
リブは本体の溝60内に収容されキャップによって溝内
に保持され、リブと本体の間に流体密封シールを提供し
ている。より柔軟で反応度の高いダイアフラムを提供す
るために、円周状に連続するプリートあるいはベロー6
2を有していると好ましい。ダイアフラムの活性部分は
約0.720インチ(1.8288cm)の直径を有
し、フルオロシリコンラバーのような柔軟なエラストマ
ーで製造され、エラストマーのなかに織物が組み込まれ
強化されていると好ましく、さらに好ましいのはアクロ
ニトリルブタジエンラバーで製造されているものであ
る。
【0016】液体燃料は、本体内の入口通路64を介し
て燃料室46に入りバルブ装置36の周囲を伝う。燃料
は離れて設けられた出口部66を介して燃料室46から
燃料レールに排出される。バルブ装置は、入口通路内の
座ぐり69に摺動可能に収容されたバルブ本体68を有
する。バルブ本体は、軸方向に延長し半径方向に突出し
たリブ70を複数個有するが、これらのリブは本体42
とともに流路72を形成する。バルブは、バルブ本体の
孔76に収容されたばね74によって片寄せられ、本体
42に対して作動する。バルブ本体の端部を塞ぐラバー
チップ78は、バルブ本体に射出成型されていると好ま
しい。ねじ79がラバーチップと金属性のバルブ本体と
を機械的に固定している。リム81を備えたキャップ8
0は、本体の環状部分82に被さるように収容密封され
て、環状バルブシート84に周囲を囲まれた中央貫通穴
83を有している。バルブ装置が閉じているとき(図
5)、ラバーチップ78はバルブシート84に係合して
いる。キャップは本体42に圧入されているか、もしく
は他の方法で固定され、円周状に離れて設けられたディ
ンプル85を複数個有し、これらのディンプルがダイア
フラムに向いているとき、燃料が燃料室46に流れるよ
うになる。中央穴83が約0.18インチ(0.657
2cm)の直径を有していると好ましい。
て燃料室46に入りバルブ装置36の周囲を伝う。燃料
は離れて設けられた出口部66を介して燃料室46から
燃料レールに排出される。バルブ装置は、入口通路内の
座ぐり69に摺動可能に収容されたバルブ本体68を有
する。バルブ本体は、軸方向に延長し半径方向に突出し
たリブ70を複数個有するが、これらのリブは本体42
とともに流路72を形成する。バルブは、バルブ本体の
孔76に収容されたばね74によって片寄せられ、本体
42に対して作動する。バルブ本体の端部を塞ぐラバー
チップ78は、バルブ本体に射出成型されていると好ま
しい。ねじ79がラバーチップと金属性のバルブ本体と
を機械的に固定している。リム81を備えたキャップ8
0は、本体の環状部分82に被さるように収容密封され
て、環状バルブシート84に周囲を囲まれた中央貫通穴
83を有している。バルブ装置が閉じているとき(図
5)、ラバーチップ78はバルブシート84に係合して
いる。キャップは本体42に圧入されているか、もしく
は他の方法で固定され、円周状に離れて設けられたディ
ンプル85を複数個有し、これらのディンプルがダイア
フラムに向いているとき、燃料が燃料室46に流れるよ
うになる。中央穴83が約0.18インチ(0.657
2cm)の直径を有していると好ましい。
【0017】バルブはバルブピン86によって係合され
ており、バルブピンはダイアフラムの中央の穴を通って
ラバーチップ78に対抗して支える。バルブピンは、リ
テーナリング87の淵が逆向きになって、またダイアフ
ラムの反対側ではリテーナディスク88によって、ダイ
アフラムに固定密封されている。ダイアフラムとバルブ
ピンは、燃料室48に配置されリテーナリングとキャッ
プを支えている圧縮ばね90によって、バルブシート8
4に向けてたわみ可能に片寄せられている。ばねは通
常、キャップの環状ショルダー94によって、長手方向
の軸92と同軸に並べられるように保持されている。ば
ねは、環状ショルダー上と、リテーナリング87の逆向
きになった淵に、座している。
ており、バルブピンはダイアフラムの中央の穴を通って
ラバーチップ78に対抗して支える。バルブピンは、リ
テーナリング87の淵が逆向きになって、またダイアフ
ラムの反対側ではリテーナディスク88によって、ダイ
アフラムに固定密封されている。ダイアフラムとバルブ
ピンは、燃料室48に配置されリテーナリングとキャッ
プを支えている圧縮ばね90によって、バルブシート8
4に向けてたわみ可能に片寄せられている。ばねは通
常、キャップの環状ショルダー94によって、長手方向
の軸92と同軸に並べられるように保持されている。ば
ねは、環状ショルダー上と、リテーナリング87の逆向
きになった淵に、座している。
【0018】使用に際しては、ディマンドレギュレータ
12は燃料レール内の圧力を維持し変化させさらに限定
し、噴射器通過時の圧力低下を一定にする。これは、管
50を介して燃料室48にマニホールド圧をかけて、ダ
イアフラムをバルブ36に作用させ、レールに供給され
る燃料の圧力を変化させ限定することによって可能とな
る。燃料室46が、出口部66を介して燃料レールと継
続的に連通しているため、燃料室46内のどのような圧
力変化であっても燃料レールに伝達される。
12は燃料レール内の圧力を維持し変化させさらに限定
し、噴射器通過時の圧力低下を一定にする。これは、管
50を介して燃料室48にマニホールド圧をかけて、ダ
イアフラムをバルブ36に作用させ、レールに供給され
る燃料の圧力を変化させ限定することによって可能とな
る。燃料室46が、出口部66を介して燃料レールと継
続的に連通しているため、燃料室46内のどのような圧
力変化であっても燃料レールに伝達される。
【0019】もしエンジンが、取り込みマニホールド圧
も一定、レールへの燃料流速も一定という定常状態の条
件下で操作されていると、バルブ36に作用する対向し
あう力が、図2に示されたようなバルブの開いた状態
で、バルブによってつり合うようになるだろう。ばね9
0によって生成された力と、燃料室46内で燃料によっ
て対向せられた力に量的な差異があれば、それはダイア
フラムに作用し、ピン86を介してバルブ36に伝達さ
れる。バルブに作用する対向し合う力は、ばね74の片
寄せによって生成された力に、燃料室46内の燃料の圧
力と入口64を介してポンプによって供給される燃料の
圧力との差異によって生成された力がプラスされたもの
で、この力がバルブ36の対向しあう面の有効領域(加
圧燃料作用領域)に作用する。通常のエンジン操作で
は、動的な変化する状態が生じるのが普通であり、定常
状態の静止状態が得られることはない。普通バルブは急
速に開閉し、レギュレータによって燃料レールに供給さ
れた燃料の絶対圧を変化させることによって、燃料噴射
器通過時のほぼ一定な圧力差維持をはかっている。
も一定、レールへの燃料流速も一定という定常状態の条
件下で操作されていると、バルブ36に作用する対向し
あう力が、図2に示されたようなバルブの開いた状態
で、バルブによってつり合うようになるだろう。ばね9
0によって生成された力と、燃料室46内で燃料によっ
て対向せられた力に量的な差異があれば、それはダイア
フラムに作用し、ピン86を介してバルブ36に伝達さ
れる。バルブに作用する対向し合う力は、ばね74の片
寄せによって生成された力に、燃料室46内の燃料の圧
力と入口64を介してポンプによって供給される燃料の
圧力との差異によって生成された力がプラスされたもの
で、この力がバルブ36の対向しあう面の有効領域(加
圧燃料作用領域)に作用する。通常のエンジン操作で
は、動的な変化する状態が生じるのが普通であり、定常
状態の静止状態が得られることはない。普通バルブは急
速に開閉し、レギュレータによって燃料レールに供給さ
れた燃料の絶対圧を変化させることによって、燃料噴射
器通過時のほぼ一定な圧力差維持をはかっている。
【0020】エンジンの低速操作やホットソークのよう
な条件のもとでは、バルブ36は閉じて、レール20に
引き込まれた燃料はその体積を膨張させるほど十分に加
熱される。燃料が膨張するにつれ、ダイアフラム38お
よびそれにともないピン86がバルブ36から離れて、
レールと燃料室46に引き込まれた燃料の圧は上昇す
る。これによりまた膨張した燃料を累積し、上昇した圧
力は加熱された燃料が蒸発するのを減速させ、通常は蒸
発させないようにする。ダイアフラムの動きとそれにと
もなう燃料室46の体積膨張は、圧力増加の程度を抑
え、過剰の圧力の生成を防止する一助となる。このよう
な過剰の圧力はレール中の燃料を強制的に噴射器を通過
させ、機能不良を引き起こすものである。加熱によっ
て、もし膨張された燃料の圧力が過剰になると、ばね7
4の片寄せに対抗してバルブ36を強制的に開き、バル
ブを通過した燃料を通路64を介して逆に戻し流すこと
によって圧抜きを行い、それによりレールと燃料室46
に引き込まれた膨張燃料の最大圧の生成を限定すること
になる。レールと燃料室に引き込まれた燃料の圧力が最
大値にひとたび戻ったら、バルブ36は再び閉じる。
な条件のもとでは、バルブ36は閉じて、レール20に
引き込まれた燃料はその体積を膨張させるほど十分に加
熱される。燃料が膨張するにつれ、ダイアフラム38お
よびそれにともないピン86がバルブ36から離れて、
レールと燃料室46に引き込まれた燃料の圧は上昇す
る。これによりまた膨張した燃料を累積し、上昇した圧
力は加熱された燃料が蒸発するのを減速させ、通常は蒸
発させないようにする。ダイアフラムの動きとそれにと
もなう燃料室46の体積膨張は、圧力増加の程度を抑
え、過剰の圧力の生成を防止する一助となる。このよう
な過剰の圧力はレール中の燃料を強制的に噴射器を通過
させ、機能不良を引き起こすものである。加熱によっ
て、もし膨張された燃料の圧力が過剰になると、ばね7
4の片寄せに対抗してバルブ36を強制的に開き、バル
ブを通過した燃料を通路64を介して逆に戻し流すこと
によって圧抜きを行い、それによりレールと燃料室46
に引き込まれた膨張燃料の最大圧の生成を限定すること
になる。レールと燃料室に引き込まれた燃料の圧力が最
大値にひとたび戻ったら、バルブ36は再び閉じる。
【0021】この圧抜きと燃料の戻し流しの起こる最大
圧は、ばね74によって生成される力と、燃料室46内
の燃料圧と通路64に供給される燃料の圧力との差異か
ら生成される力両方の関数で、この力がバルブ36の対
向しあう面の有効領域に作用する。したがってこれらの
変数を変えることによって、圧抜きが起こる最大圧をあ
らかじめ決めてレギュレータに入るようにできる。これ
は普通、ばね74によってバルブ上で生成される力を変
えることによって容易に可能となる。
圧は、ばね74によって生成される力と、燃料室46内
の燃料圧と通路64に供給される燃料の圧力との差異か
ら生成される力両方の関数で、この力がバルブ36の対
向しあう面の有効領域に作用する。したがってこれらの
変数を変えることによって、圧抜きが起こる最大圧をあ
らかじめ決めてレギュレータに入るようにできる。これ
は普通、ばね74によってバルブ上で生成される力を変
えることによって容易に可能となる。
【0022】バルブの設計では典型的な例として、通常
の操作では噴射器通過時の圧力の差異は一定で50PS
IG(3.515Kg/Cm 2 ゲージ圧)、ポンプモジ
ュール14によって入口通路64に供給される燃料の圧
は一定で55PSIG(3. 867/Kg/Cm 2 ゲー
ジ圧)、そして引き込まれた燃料の加熱による燃料室4
6内の圧力、すなわち圧抜きが行われる最大過圧は約6
0PSIG(4.218Kg/Cm 2 ゲージ圧)であ
る。このレギュレータは普通、5から25PSIA
(0.3515Kg/Cm 2 −1.7575Kg/Cm
2 絶対圧)の範囲で変化するマニホールド真空圧を有す
るエンジンで使用される。操作条件を変化させることに
よって、レールと燃料室46に引き込まれた燃料の圧力
が50PSI(3.515Kg/Cm2ゲージ圧)まで
低下すると、バルブ36はばね74の力に対抗して開
き、燃料を入口64からレールに供給できるようにな
る。このような圧と操作パラメータで機能する本レギュ
レータの実用的な態様の一つにおいては、約0.72イ
ンチ(1.8288cm)の有効直径を有するダイアフ
ラム38、約20ポンドのばね力と1インチ(2.54
cm)あたり約37ポンドのばね速度を有するばね9
0、シート84を貫通し約0.18インチ(0.657
2cm)の直径を有する中央穴、そして約0.025平
方インチ(0.06350cm)の有効領域を各面がそ
れぞれ有する対向しあう面を備えたバルブ36などが含
まれている。
の操作では噴射器通過時の圧力の差異は一定で50PS
IG(3.515Kg/Cm 2 ゲージ圧)、ポンプモジ
ュール14によって入口通路64に供給される燃料の圧
は一定で55PSIG(3. 867/Kg/Cm 2 ゲー
ジ圧)、そして引き込まれた燃料の加熱による燃料室4
6内の圧力、すなわち圧抜きが行われる最大過圧は約6
0PSIG(4.218Kg/Cm 2 ゲージ圧)であ
る。このレギュレータは普通、5から25PSIA
(0.3515Kg/Cm 2 −1.7575Kg/Cm
2 絶対圧)の範囲で変化するマニホールド真空圧を有す
るエンジンで使用される。操作条件を変化させることに
よって、レールと燃料室46に引き込まれた燃料の圧力
が50PSI(3.515Kg/Cm2ゲージ圧)まで
低下すると、バルブ36はばね74の力に対抗して開
き、燃料を入口64からレールに供給できるようにな
る。このような圧と操作パラメータで機能する本レギュ
レータの実用的な態様の一つにおいては、約0.72イ
ンチ(1.8288cm)の有効直径を有するダイアフ
ラム38、約20ポンドのばね力と1インチ(2.54
cm)あたり約37ポンドのばね速度を有するばね9
0、シート84を貫通し約0.18インチ(0.657
2cm)の直径を有する中央穴、そして約0.025平
方インチ(0.06350cm)の有効領域を各面がそ
れぞれ有する対向しあう面を備えたバルブ36などが含
まれている。
【0023】レギュレータ100として別の態様が図7
に示されており、これは、レギュレータ12と同じ構成
要素および構造を必須的に備え、さらに電動ソレノイド
102が加わっている。このソレノイドはバルブ36を
囲み、極端なホットソーク状態のもとでバルブを開き、
そうでないときには閉じている。バルブ36の本体はス
チールのような強磁性材質でできて、ソレノイドのコイ
ル104が電気的にエネルギー化されたとき作動され
る、あるいは開く位置まで動くようになっている。
に示されており、これは、レギュレータ12と同じ構成
要素および構造を必須的に備え、さらに電動ソレノイド
102が加わっている。このソレノイドはバルブ36を
囲み、極端なホットソーク状態のもとでバルブを開き、
そうでないときには閉じている。バルブ36の本体はス
チールのような強磁性材質でできて、ソレノイドのコイ
ル104が電気的にエネルギー化されたとき作動され
る、あるいは開く位置まで動くようになっている。
【0024】極端なホットソーク状態の際、レールと燃
料室46に引き込まれた燃料の温度は170゜F(77
゜C)から220゜F(104゜C)まで上昇すること
になる。このような極端な温度では、燃料蒸発ガス生成
を防止するために、レール中の燃料圧を最低の55PS
IG(3.515Kg/Cm 2 ゲージ圧)から60PS
IG(4.218Kg/Cm 2 ゲージ圧)に維持するこ
とが必要である。これらの極端なホットソーク状態のも
とでエンジンをスタートさせると、噴射器通過時の燃料
圧の差異は50PSIG(3.515Kg/Cm 2 ゲー
ジ圧)まで低下し、その後バルブ36が普通に開く。こ
の圧力低下はフラッシュ蒸発および燃料蒸発ガスの生成
をレール中で起こし、エンジン操作に悪影響を及ぼす。
このような状態にならないように、温度が170゜F
(77゜C)以上に上がったときに温度センサは信号を
生成し、ソレノイドを作動し、イグニッションが入った
とき通常は閉じているバルブ36を開く。その結果、入
口64に供給された燃料圧がレール中の燃料の十分な高
圧を維持してからエンジンがクランクされスタートさ
れ、蒸気生成が防止できる。温度センサとソレノイド
は、通常のレギュレータ操作を飛び越して、燃料温度が
170゜F(77゜C)以下に低下するまでソレノイド
を開いた状態に維持している。そうして、ソレノイドは
作動が解かれ、レギュレータ12に関して述べたのと同
様に、レギュレータは通常の操作状態にもどる。
料室46に引き込まれた燃料の温度は170゜F(77
゜C)から220゜F(104゜C)まで上昇すること
になる。このような極端な温度では、燃料蒸発ガス生成
を防止するために、レール中の燃料圧を最低の55PS
IG(3.515Kg/Cm 2 ゲージ圧)から60PS
IG(4.218Kg/Cm 2 ゲージ圧)に維持するこ
とが必要である。これらの極端なホットソーク状態のも
とでエンジンをスタートさせると、噴射器通過時の燃料
圧の差異は50PSIG(3.515Kg/Cm 2 ゲー
ジ圧)まで低下し、その後バルブ36が普通に開く。こ
の圧力低下はフラッシュ蒸発および燃料蒸発ガスの生成
をレール中で起こし、エンジン操作に悪影響を及ぼす。
このような状態にならないように、温度が170゜F
(77゜C)以上に上がったときに温度センサは信号を
生成し、ソレノイドを作動し、イグニッションが入った
とき通常は閉じているバルブ36を開く。その結果、入
口64に供給された燃料圧がレール中の燃料の十分な高
圧を維持してからエンジンがクランクされスタートさ
れ、蒸気生成が防止できる。温度センサとソレノイド
は、通常のレギュレータ操作を飛び越して、燃料温度が
170゜F(77゜C)以下に低下するまでソレノイド
を開いた状態に維持している。そうして、ソレノイドは
作動が解かれ、レギュレータ12に関して述べたのと同
様に、レギュレータは通常の操作状態にもどる。
【0025】図8は、レギュレータ110として、変形
例を示したものである。ここではレギュレータ12の構
成部品と同じものはすべて同じ参照番号を用いている。
レギュレータ110は、O−リング112によって設置
された変更バルブシートを有しており、このO−リング
は、キャップ118によって座ぐり116に保持された
キャリアディスク114に収容されている。キャップは
本体の環状部分120に保持され中央貫通穴122を有
する。バルブ36’は、変更された本体としてバルブが
閉じられたときにO−リングに対抗して密封する閉じら
れた端面124を有している。作動ピン126がバルブ
本体の端面を突出し、端面に固定密封されて、バルブを
動かすためにダイアフラムによって係合されるようにな
っている。ピンの係合のために、ボタン128は、ばね
リテーナ87、ダイアフラム、およびバックアップディ
スク130に固定密封されている。このディスク130
は、円周状に離れて設けられ下向きに突出するディンプ
ル132を有し、ディンプルがリテーナキャップ118
に向いていると、両者間に隙間を維持し、燃料室46に
燃料が流れるようになる。使用に際してレギュレータ1
10は、ピン126がバルブに支えられダイアフラム3
8に依存していないことを除いて、図2のレギュレータ
12と必須的に同じ方法で操作する。
例を示したものである。ここではレギュレータ12の構
成部品と同じものはすべて同じ参照番号を用いている。
レギュレータ110は、O−リング112によって設置
された変更バルブシートを有しており、このO−リング
は、キャップ118によって座ぐり116に保持された
キャリアディスク114に収容されている。キャップは
本体の環状部分120に保持され中央貫通穴122を有
する。バルブ36’は、変更された本体としてバルブが
閉じられたときにO−リングに対抗して密封する閉じら
れた端面124を有している。作動ピン126がバルブ
本体の端面を突出し、端面に固定密封されて、バルブを
動かすためにダイアフラムによって係合されるようにな
っている。ピンの係合のために、ボタン128は、ばね
リテーナ87、ダイアフラム、およびバックアップディ
スク130に固定密封されている。このディスク130
は、円周状に離れて設けられ下向きに突出するディンプ
ル132を有し、ディンプルがリテーナキャップ118
に向いていると、両者間に隙間を維持し、燃料室46に
燃料が流れるようになる。使用に際してレギュレータ1
10は、ピン126がバルブに支えられダイアフラム3
8に依存していないことを除いて、図2のレギュレータ
12と必須的に同じ方法で操作する。
【0026】
【発明の効果】本発明のデマンドレギュレータは、次の
ような効果を有する。
ような効果を有する。
【0027】燃料戻しが必要ない。
【0028】通常の運転条件下で燃料圧を限定規制し、
噴射器通過時の圧の差異を一定に維持できる。
噴射器通過時の圧の差異を一定に維持できる。
【0029】アキュムレータとして機能することにより
加熱された燃料の圧力増加を適合維持し、蒸発ガスが生
成されない。
加熱された燃料の圧力増加を適合維持し、蒸発ガスが生
成されない。
【0030】丈夫で耐久性がありメンテナンスが不要
で、比較的簡単な設計で低コストで製造組立ができ、使
用有効寿命が長い。
で、比較的簡単な設計で低コストで製造組立ができ、使
用有効寿命が長い。
【0031】
【図1】 燃料噴射内燃エンジン用の戻し燃料のない供
給および制御システムにおいて、本発明を具体化した燃
料圧レギュレータの略図。
給および制御システムにおいて、本発明を具体化した燃
料圧レギュレータの略図。
【図2】 バルブが開いた状態で示されている本発明を
具体化した燃料圧レギュレータの断面図。
具体化した燃料圧レギュレータの断面図。
【図3】 バルブの拡大断面図。
【図4】 バルブの底面図。
【図5】 バルブの通常の操作状態を示す図2と同様の
断面図。
断面図。
【図6】 加熱された燃料が膨張しているときのレギュ
レータを示す、図2と同様の断面図。
レータを示す、図2と同様の断面図。
【図7】 圧力レギュレータの第二態様の断面図。
【図8】 圧力レギュレータの第三態様の断面図。
10 戻りなし燃料送りだしシステム 12 ディマンド圧燃料レギュレータ 14 燃料ポンプモジュール 16 燃料マニホールド 18、19 燃料ライン 20 燃料レール 22 燃料噴射器 24 内燃エンジン 26 空気取り込みマニホールド 28 排出マニホールド 30 燃料タンク 31 燃料レベルセンサ 32 燃料ポンプ 33 フィルター 34 電動機 36、36’ バルブ装置 38 ダイアフラム 40 ハウジング 42 本体 44 キャップ 46 液体燃料室 48 ガス室 50 通路、管 52 フランジ 54 返しベンド 56 中央部分 58 外縁リブ 60 溝 62 プリート、ベロー 64 入口 66 出口部 68 バルブ本体 69 座ぐり 70 リブ 72 流路 74 ばね 76 孔 78 ラバーチップ 80 チャネル 81 リム 82 環状部分 83 中央貫通穴 84 バルブシート 85 ディンプル 86 キャビティ 87 リテーナリング 88 リテーナディスク 90 ばね 92 軸 94 環状ショルダー 96 ロケータショルダーもしくは溝 100 レギュレータ 102 ソレノイド 104 コイル 110 レギュレータ 112 オーリング 114 キャリアディスク 116 座ぐり 118 キャップ 120 環状部分 124 端面 126 作動ピン 128 ボタン 130 バックアップディスク 132 ディンプル
Claims (10)
- 【請求項1】空気取り込みマニホールドおよび少なくと
も一つの燃料噴射器を備えた内燃エンジン用システムの
ための燃料圧レギュレータにおいて、このレギュレータ
は ハウジング; ハウジングとの協同で第一および第二室を形成し、ほぼ
対向し合う面を有し、その一方の面は第一室のみと連通
し他方の面は第二室のみと連通する、柔軟なダイアフラ
ム; エンジンの空気取り込みマニホールドと連続的に連通す
るための通路を有する前記第一および第二室の一方の
室; 前記一方の室に燃料を供給するための入口と、エンジン
の少なくとも一つの燃料噴射器に燃料を供給するために
この噴射器と連続的に連通する出口を有する前記第一お
よび第二室の他方の室; 前記入口と関連性を有し、前記入口を介して前記他方の
室に流れこむ燃料を制御するために開位置と閉位置に移
動可能であるバルブ; 前記ダイアフラムと前記バルブのいずれか一方によって
支持され、前記バルブを開いたり閉じたりする動きのた
めに用いる作動部;および 前記ダイアフラムを前記バルブに向けてたわみ可能に片
寄せる第一ばねを含み、通常の操作条件のもとでは前記
ダイアフラムが前記バルブを作動し噴射器通過時の圧力
低下を実質的に一定に維持し、そして前記バルブが閉じ
て噴射器と前記バルブ間に引き込まれた燃料の体積が膨
張したとき、ダイアフラムが前記バルブから離れて係合
がはずれ燃料の膨張に適合するようになっていることを
特徴とする、戻し燃料送り出しのないシステム用燃料圧
レギュレータ。 - 【請求項2】 前記バルブをその閉位置に向けてたわみ
可能に片寄せる第二ばねをさらに含む請求項1記載の燃
料圧レギュレータ。 - 【請求項3】 前記バルブをその閉位置に向けてたわみ
可能に片寄せる第二ばねをさらに含み、前記バルブがほ
ぼ対向しあう有効領域を有し、前記バルブが閉じたとき
一方の有効領域が前記他方の室内の燃料とのみ連通し他
方の有効領域は前記バルブの上流側入口に供給される燃
料と連通し、その結果、前記バルブが閉じて前記他方の
室内の膨張した燃料の圧が前記バルブの前記上流側入口
内の燃料の圧に対して所定の価だけ越えたときに、前記
第二ばねの片寄せに対抗して前記バルブが開き、前記バ
ルブの前記上流側入口内に燃料の一部を戻し流すことに
よって、前記他方の室内の燃料の最大圧を限定すること
ができるように、前記有効領域が構成配置されている請
求項1記載の燃料圧レギュレータ。 - 【請求項4】 前記バルブがほぼ対向しあう有効領域を
有し、前記バルブが閉じたとき一方の有効領域が前記他
方の室内の燃料とのみ連通し他方の有効領域は前記バル
ブの上流側入口に供給される燃料と連通し、その結果、
前記バルブが閉じて前記他方の室内の膨張した燃料の圧
が前記バルブの前記上流側入口内の燃料の圧に対して所
定の価だけ越えたときに、前記第二ばねの片寄せに対抗
して前記バルブが開き、前記バルブの前記上流側入口内
に燃料の一部を戻し流すことによって、前記他方の室内
の燃料の最大圧を限定することができるように、前記有
効領域が構成配置されている請求項2記載の燃料圧レギ
ュレータ。 - 【請求項5】前記作動部が前記ダイアフラムに支えられ
一体になって動きがとれるようになっている請求項3記
載の燃料圧レギュレータ。 - 【請求項6】前記作動部が前記ダイアフラムに支えられ
一体になって動きがとれるようになっている請求項4記
載の燃料圧レギュレータ。 - 【請求項7】圧をかけて燃料を送りだすのに電力を使い
それに反応するポンプで行う燃料供給部、エンジンの空
気取り込みマニホールド、燃料を複数の燃料噴射器に送
りだす燃料レール、そして燃料供給部からの燃料圧を規
制するための圧制御部を含む内燃エンジン用システムの
ための燃料圧レギュレータにおいて、この圧レギュレー
タが ハウジング; ハウジングとの協同で第一および第二室を形成するダイ
アフラム; 第一室を空気取り込みマニホールドと連通させるマニホ
ールドリファレンスライン; 第二室の燃料入口; 燃料を燃料レールに供給するための第二室の燃料出口; 前記燃料入口と関連性を有し、補い合うバルブ構成要素
との係合用の面を有するバルブシート; 前記ダイアフラムをほぼ軸方向に前記バルブシートに向
ける前記第一室の第一ばね; 前記バルブシートと密封係合用の外部面部分を有するバ
ルブ構成要素; 前記ダイアフラムと前記バルブ構成要素のいずれか一方
によって支えられているバルブ作動部;および 前記バルブ構成要素をたわみ可能に前記シートに向ける
バルブばねを含み、通常の操作条件のもとでは前記バル
ブ作動部が前記ダイアフラムと前記バルブ構成要素の前
記いずれか一方ではない方の他方と係合したまま、噴射
器通過時の圧低下を実質的に一定に維持できるようにバ
ルブを開閉し、そして前記第二室は前記燃料出口を介し
て燃料レールと一定の連通を保ち、燃料レール内の燃料
温度上昇による燃料膨張を累積することを特徴とする、
戻し燃料送り出しのないシステム用燃料圧レギュレー
タ。 - 【請求項8】前記バルブ構成要素の本体が前記入口内で
縦長に配置され、軸方向に延びた複数のリブが離れて円
周状にこの構成要素の外部周りに設けられ、前記リブが
孔の壁に近接して位置し燃料用の流路を形成し、前記バ
ルブ構成要素が前記孔内で摺動可能である請求項7記載
の燃料圧レギュレータ。 - 【請求項9】前記ハウジングに支持され前記バルブの少
なくとも一部を囲む電気コイルをさらに含み、そして前
記バルブの少なくとも一部は、前記コイル中に配置さ
れ、前記コイルのエネルギー化に反応して前記バルブを
その開位置に移動させる強磁性材質を含む請求項1記載
の燃料圧レギュレータ。 - 【請求項10】前記バルブと操作可能に接続されエネル
ギー化されると前記バルブを開く電気ソレノイドと前記
バルブの燃料下流側の温度を感知する温度センサをさら
に含み、前記温度センサが前記ソレノイドと操作可能に
関連して、前記バルブの燃料下流側が所定の温度より高
温になったとき前記バルブを開き、燃料が前記所定温度
より低温になったとき前記ソレノイドを切るようになっ
ている請求項1記載の燃料圧レギュレータ。
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