JP2715809B2 - 廃棄物の溶融・ガス化装置 - Google Patents
廃棄物の溶融・ガス化装置Info
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- JP2715809B2 JP2715809B2 JP4154816A JP15481692A JP2715809B2 JP 2715809 B2 JP2715809 B2 JP 2715809B2 JP 4154816 A JP4154816 A JP 4154816A JP 15481692 A JP15481692 A JP 15481692A JP 2715809 B2 JP2715809 B2 JP 2715809B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、有機塩素系廃棄物を含
む可燃性産業廃棄物や都市ゴミ等の一般廃棄物の高温熱
分解ガス化炉からの発生ガス中に存在するダイオキシン
類等の有害物質及びこれらの生成に関わる物質を分解
し、また生成を防止するコークスまたは石炭を充填させ
た移動床を、高温熱分解ガス化炉に続いて設け、熱収支
的に効率よく連係させた廃棄物の溶融・ガス化装置に関
するものである。
む可燃性産業廃棄物や都市ゴミ等の一般廃棄物の高温熱
分解ガス化炉からの発生ガス中に存在するダイオキシン
類等の有害物質及びこれらの生成に関わる物質を分解
し、また生成を防止するコークスまたは石炭を充填させ
た移動床を、高温熱分解ガス化炉に続いて設け、熱収支
的に効率よく連係させた廃棄物の溶融・ガス化装置に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】廃プラスチックや自動車のシュレッダー
ダスト等有機塩素系廃棄物を含む可燃性産業廃棄物や都
市ゴミの焼却において、非常に毒性の強いダイオキシン
類が発生する。これらダイオキシン類は被焼却物中に含
まれるベンゼン環を有する塩素化合物の不完全な熱分解
によって生成する。この時、ダイオキシン類の発生と共
に、ダイオキシン前駆物質も多量に生成することにな
る。
ダスト等有機塩素系廃棄物を含む可燃性産業廃棄物や都
市ゴミの焼却において、非常に毒性の強いダイオキシン
類が発生する。これらダイオキシン類は被焼却物中に含
まれるベンゼン環を有する塩素化合物の不完全な熱分解
によって生成する。この時、ダイオキシン類の発生と共
に、ダイオキシン前駆物質も多量に生成することにな
る。
【０００３】このような、不完全な燃焼状態では、ガス
処理系統において３００℃付近で、電気集塵器によって
ダストを分離する際に、ダイオキシン類の再合成反応が
起こることが確認されている。
処理系統において３００℃付近で、電気集塵器によって
ダストを分離する際に、ダイオキシン類の再合成反応が
起こることが確認されている。
【０００４】この再合成反応を押さえるために、２００
℃以下でバグフィルターによってダスト分離を行うこと
によって、処理ガス中のダイオキシン類を低く押さえる
ことが可能である。さらに、酸性有害ガスを除去した
後、活性炭等の吸着材を用いて、１２０〜１８０℃でダ
イオキシン類を除去することができる。しかしながら、
これらの方法では集塵灰や吸着材中にダイオキシン類が
濃縮されるため、別途無害化処理する必要がある。この
ため、排ガス中のダストにダイオキシン類やダイオキシ
ン前駆物質を含有させない処理方法が望まれる。
℃以下でバグフィルターによってダスト分離を行うこと
によって、処理ガス中のダイオキシン類を低く押さえる
ことが可能である。さらに、酸性有害ガスを除去した
後、活性炭等の吸着材を用いて、１２０〜１８０℃でダ
イオキシン類を除去することができる。しかしながら、
これらの方法では集塵灰や吸着材中にダイオキシン類が
濃縮されるため、別途無害化処理する必要がある。この
ため、排ガス中のダストにダイオキシン類やダイオキシ
ン前駆物質を含有させない処理方法が望まれる。
【０００５】ダイオキシン類やダイオキシン前駆物質の
生成を押えるためには、十分な酸素を供給し、９００℃
以上で、１〜３秒の滞留時間で、完全燃焼させることに
よって、ダイオキシン類の発生量を低く押えることがで
きる。しかしながら、このように完全燃焼させた場合で
も、微量のダイオキシン類とダイオキシン前駆物質が残
存することになり、排ガス処理系統で前述のような除去
対策を必要とすることになり、完全な除去方法というこ
とはできない。
生成を押えるためには、十分な酸素を供給し、９００℃
以上で、１〜３秒の滞留時間で、完全燃焼させることに
よって、ダイオキシン類の発生量を低く押えることがで
きる。しかしながら、このように完全燃焼させた場合で
も、微量のダイオキシン類とダイオキシン前駆物質が残
存することになり、排ガス処理系統で前述のような除去
対策を必要とすることになり、完全な除去方法というこ
とはできない。
【０００６】さらに、これら有機塩素を含む可燃性産業
廃棄物からエネルギー回収を目的として熱分解ガス化反
応を起こさせる場合には、ダイオキシン類およびダイオ
キシン前駆物質の発生濃度は、焼却処理の場合に比べ、
数十倍から数百倍となり、バグフィルターや吸着処理で
は十分な除去ができない。
廃棄物からエネルギー回収を目的として熱分解ガス化反
応を起こさせる場合には、ダイオキシン類およびダイオ
キシン前駆物質の発生濃度は、焼却処理の場合に比べ、
数十倍から数百倍となり、バグフィルターや吸着処理で
は十分な除去ができない。
【０００７】ガス化生成ガスを、上述のように高温二次
燃焼させることは、ダイオキシン類およびダイオキシン
前駆物質を酸化分解する上では、有効な手段である。し
かしながら、生成ガスの一部、場合によっては全部が燃
焼することになり、生成ガス中の可燃分が低下し、エネ
ルギー回収という目的が達成できない。
燃焼させることは、ダイオキシン類およびダイオキシン
前駆物質を酸化分解する上では、有効な手段である。し
かしながら、生成ガスの一部、場合によっては全部が燃
焼することになり、生成ガス中の可燃分が低下し、エネ
ルギー回収という目的が達成できない。
【０００８】一方、特開昭６３−１９３９８９におい
て、ガス化炉内にコークス充填層を設け、可燃性廃棄物
とこのコークスの一部を用いて、１０００℃以上でガス
化させた後、生成ガスをコークス充填層を通過させ、ダ
ストを捕集すると共に、炭素による還元反応によって、
ダイオキシン類、タールを熱分解させる方法が提案され
ている。
て、ガス化炉内にコークス充填層を設け、可燃性廃棄物
とこのコークスの一部を用いて、１０００℃以上でガス
化させた後、生成ガスをコークス充填層を通過させ、ダ
ストを捕集すると共に、炭素による還元反応によって、
ダイオキシン類、タールを熱分解させる方法が提案され
ている。
【０００９】しかし、本法によれば、ダイオキシン類や
タールの分解には有効であるが、コークスがガス化過程
においても消費されるため、大量のコークスを使用しな
ければならない。
タールの分解には有効であるが、コークスがガス化過程
においても消費されるため、大量のコークスを使用しな
ければならない。
【００１０】また、処理すべき可燃性廃棄物が１０００
℃以上の高温を発生させるのに十分な熱量を持つ場合に
は、コークスをガス化反応させることになり余分な燃料
を消費し、ＣＯ2 発生量を増加させる結果となる。
℃以上の高温を発生させるのに十分な熱量を持つ場合に
は、コークスをガス化反応させることになり余分な燃料
を消費し、ＣＯ2 発生量を増加させる結果となる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】以上の通り、従来技術
ではダイオキシン類を完全に分解除去することができな
いか、または、分解除去が可能な場合でも余分な資源を
使い、ＣＯ2 発生量を増大させるという問題がある。
ではダイオキシン類を完全に分解除去することができな
いか、または、分解除去が可能な場合でも余分な資源を
使い、ＣＯ2 発生量を増大させるという問題がある。
【００１２】本発明は、有機塩素化合物を含む可燃性廃
棄物の溶融・ガス化炉の生成ガス中に含まれるダイオキ
シン類、ダイオキシン前駆物質等の有害物質及びター
ル、ダストを最小限の石炭またはコークス消費量で還元
分解し、排ガス処理系統及び灰処理系統にダイオキシン
類を混入させない装置を得ることを目的とする。
棄物の溶融・ガス化炉の生成ガス中に含まれるダイオキ
シン類、ダイオキシン前駆物質等の有害物質及びター
ル、ダストを最小限の石炭またはコークス消費量で還元
分解し、排ガス処理系統及び灰処理系統にダイオキシン
類を混入させない装置を得ることを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明の溶融・ガス化装
置は、炉本体上部に設けられた廃棄物投入装置と、炉本
体下部に設けられた流動・燃焼用空気供給管と、炉本体
に設けられた補助燃料供給装置と、廃棄物の溶融状態を
監視・制御する制御装置を備え、出口ガス温度が９００
〜１２００℃である可燃性廃棄物の溶融・ガス化炉に続
いて、コークスまたは石炭を充填させた移動床を設けて
なるものである。そして、移動床のガス滞留時間が０．
５〜３秒になっている。
置は、炉本体上部に設けられた廃棄物投入装置と、炉本
体下部に設けられた流動・燃焼用空気供給管と、炉本体
に設けられた補助燃料供給装置と、廃棄物の溶融状態を
監視・制御する制御装置を備え、出口ガス温度が９００
〜１２００℃である可燃性廃棄物の溶融・ガス化炉に続
いて、コークスまたは石炭を充填させた移動床を設けて
なるものである。そして、移動床のガス滞留時間が０．
５〜３秒になっている。
【００１４】
【作用】炉本体上部から供給された廃棄物は、炉本体下
部に設けられた流動・燃焼用空気供給管から供給される
空気により流動に近い状態に流動化され、その間に廃棄
物中の可燃性物質を部分的に燃焼し、その熱で残りの可
燃性物質の熱分解と、不燃物の溶融を行う。
部に設けられた流動・燃焼用空気供給管から供給される
空気により流動に近い状態に流動化され、その間に廃棄
物中の可燃性物質を部分的に燃焼し、その熱で残りの可
燃性物質の熱分解と、不燃物の溶融を行う。
【００１５】この際、廃棄物は従来のように圧密される
こと無く、流動に近い状態に流動化されるので、従来の
ように炉内が炉高さ方向に温度分布を有するため、高分
子系の廃棄物が充填層内で粘着状態となり、スティッキ
ング、棚吊りなどのトラブルが生ずることはない。
こと無く、流動に近い状態に流動化されるので、従来の
ように炉内が炉高さ方向に温度分布を有するため、高分
子系の廃棄物が充填層内で粘着状態となり、スティッキ
ング、棚吊りなどのトラブルが生ずることはない。
【００１６】そして、制御装置により廃棄物の溶融状態
を監視し、必要により補助燃料供給装置から補助燃料を
供給することにより、廃棄物の溶融を安定して行うこと
ができる。こうして、補助燃料の消費を従来に比べ大幅
に低減することができる。
を監視し、必要により補助燃料供給装置から補助燃料を
供給することにより、廃棄物の溶融を安定して行うこと
ができる。こうして、補助燃料の消費を従来に比べ大幅
に低減することができる。
【００１７】そして、有機塩素化合物を含む可燃性廃棄
物のガス化炉からの温度が９００、〜１２００℃である
生成ガスは、コークスまたは石炭を充填させた移動床に
導かれ、生成ガス中に含まれるダイオキシン類、ダイオ
キシン前駆物質等の有害物質及びタールを最小限の石炭
またはコークス消費量で還元分解すると共に、ダストを
捕集する。移動床から抜出されたコークス、石炭はダス
ト分離後、再び移動床に戻して使用される。
物のガス化炉からの温度が９００、〜１２００℃である
生成ガスは、コークスまたは石炭を充填させた移動床に
導かれ、生成ガス中に含まれるダイオキシン類、ダイオ
キシン前駆物質等の有害物質及びタールを最小限の石炭
またはコークス消費量で還元分解すると共に、ダストを
捕集する。移動床から抜出されたコークス、石炭はダス
ト分離後、再び移動床に戻して使用される。
【００１８】
【実施例】本発明の一実施例を図１により説明する。溶
融・ガス化炉１０に続いて、コークスまたは石炭を充填
させた移動床４０が設けられている。溶融・ガス化炉１
０は、円筒状の下部１１に続いて拡径部１２が形成さ
れ、その上に円筒状の上部１３を設けて構成されてい
る。廃棄物はホッパー２５に蓄えられ、定量供給装置２
６により、炉頂部から供給口１４を経て炉内に供給され
る。
融・ガス化炉１０に続いて、コークスまたは石炭を充填
させた移動床４０が設けられている。溶融・ガス化炉１
０は、円筒状の下部１１に続いて拡径部１２が形成さ
れ、その上に円筒状の上部１３を設けて構成されてい
る。廃棄物はホッパー２５に蓄えられ、定量供給装置２
６により、炉頂部から供給口１４を経て炉内に供給され
る。
【００１９】図示しない流動・燃焼用空気供給装置から
送給される流動・燃焼用空気は環状管２０を介して、供
給管２１の先端に設置した羽口２２により、炉下部１１
内に吹込まれる。この吹込み量は図示しない制御装置に
より制御されるようになっている。なお、炉底部には、
溶融残渣である金属やスラグ等を排出する排出口１６が
設けられている。
送給される流動・燃焼用空気は環状管２０を介して、供
給管２１の先端に設置した羽口２２により、炉下部１１
内に吹込まれる。この吹込み量は図示しない制御装置に
より制御されるようになっている。なお、炉底部には、
溶融残渣である金属やスラグ等を排出する排出口１６が
設けられている。
【００２０】そして、廃棄物の溶融・ガス化状態を監視
・制御する制御装置３０が設けられている。この制御装
置により、炉出口ガス温度は９００〜１２００℃に制御
されるようになっている。そのために、補助燃料の投入
装置３５が設けられている。
・制御する制御装置３０が設けられている。この制御装
置により、炉出口ガス温度は９００〜１２００℃に制御
されるようになっている。そのために、補助燃料の投入
装置３５が設けられている。
【００２１】こうして、炉体上部から供給された廃棄物
は、炉体下部に設けられて流動・燃焼用空気供給管から
供給された空気により流動に近い状態で流動化され、そ
の間に廃棄物中の可燃性物質を部分的に燃焼し、その熱
で残りの可燃性物質の熱分解と、不燃物の溶融を行う。
は、炉体下部に設けられて流動・燃焼用空気供給管から
供給された空気により流動に近い状態で流動化され、そ
の間に廃棄物中の可燃性物質を部分的に燃焼し、その熱
で残りの可燃性物質の熱分解と、不燃物の溶融を行う。
【００２２】この際、例えば特開平１−１８４３１４に
開示されているコークスベッド式シャフト炉の場合に比
べ、廃棄物は圧密されること無く、流動に近い状態に流
動化されるので、上記シャフト炉の場合のように高分子
系の廃棄物が充填層内で粘着状態となり、スティッキン
グ、棚吊りなどのトラブルを生ずることはない。こうし
て、安定した操業を行うことができ、また上記シャフト
炉の場合に比べ、補助燃料の消費を大幅に低減すること
ができる。
開示されているコークスベッド式シャフト炉の場合に比
べ、廃棄物は圧密されること無く、流動に近い状態に流
動化されるので、上記シャフト炉の場合のように高分子
系の廃棄物が充填層内で粘着状態となり、スティッキン
グ、棚吊りなどのトラブルを生ずることはない。こうし
て、安定した操業を行うことができ、また上記シャフト
炉の場合に比べ、補助燃料の消費を大幅に低減すること
ができる。
【００２３】生成ガス中には、ＣＯ、ＣＯ2 、Ｈ2 、Ｈ
2 Ｏの他、ダイオキシン類、ダイオキシン前駆物質、タ
ール及びダストが含まれている。このガスは固定炭素を
有するコークス等の固定充填層４０に導かれる。この充
填層４０において、生成ガス中のＣＯ2 、Ｈ2 、ＮＯお
よびＮＯ2 は固定炭素との間に下記の還元反応が進行す
る。 Ｃ＋Ｈ2 Ｏ………ＣＯ＋Ｈ2 Ｃ＋ＣＯ2 ………２ＣＯ ２ＮＯ＋２Ｃ……Ｎ2 ＋２ＣＯ ２ＮＯ2 ＋４Ｃ…Ｎ2 ＋４ＣＯ
2 Ｏの他、ダイオキシン類、ダイオキシン前駆物質、タ
ール及びダストが含まれている。このガスは固定炭素を
有するコークス等の固定充填層４０に導かれる。この充
填層４０において、生成ガス中のＣＯ2 、Ｈ2 、ＮＯお
よびＮＯ2 は固定炭素との間に下記の還元反応が進行す
る。 Ｃ＋Ｈ2 Ｏ………ＣＯ＋Ｈ2 Ｃ＋ＣＯ2 ………２ＣＯ ２ＮＯ＋２Ｃ……Ｎ2 ＋２ＣＯ ２ＮＯ2 ＋４Ｃ…Ｎ2 ＋４ＣＯ
【００２４】一方、生成ガス中のダイオキシン類、ダイ
オキシン前駆物質、タールなどの高級炭化水素は充填さ
れているコークスの表面にダストと共に付着する。さら
に、これらの一部はコークスの細孔の中に吸着される。
この結果、これらの物質の高温部分での滞留時間が増大
し、ダイオキシン類、ダイオキシン前駆物質、タールな
どの高級炭化水素中の酸素分子を固定炭素が攻撃すると
共に、同時に捕捉されたダスト中の重金属の触媒効果に
よって、高温熱分解反応が進行し、炭素と水素に分解す
る。
オキシン前駆物質、タールなどの高級炭化水素は充填さ
れているコークスの表面にダストと共に付着する。さら
に、これらの一部はコークスの細孔の中に吸着される。
この結果、これらの物質の高温部分での滞留時間が増大
し、ダイオキシン類、ダイオキシン前駆物質、タールな
どの高級炭化水素中の酸素分子を固定炭素が攻撃すると
共に、同時に捕捉されたダスト中の重金属の触媒効果に
よって、高温熱分解反応が進行し、炭素と水素に分解す
る。
【００２５】充填するコークス等の粒径は、上記の吸
着、熱分解反応を十分に進行させるため、表面積の多い
もの、すなわち、粒径の小さいものが好ましい。しかし
ながら、上述のように、本充填層はダストの捕集効果が
あるため、粒径が小さいと目詰まりがおこり、圧力損失
が増大し、運転を困難にする。従って、使用するコーク
スの粒径は５〜５０mm、好ましくは１０〜３０mmが適当
である。
着、熱分解反応を十分に進行させるため、表面積の多い
もの、すなわち、粒径の小さいものが好ましい。しかし
ながら、上述のように、本充填層はダストの捕集効果が
あるため、粒径が小さいと目詰まりがおこり、圧力損失
が増大し、運転を困難にする。従って、使用するコーク
スの粒径は５〜５０mm、好ましくは１０〜３０mmが適当
である。
【００２６】また、コークス充填層４０は移動床として
構成され、充填層下部に設けられた切り出し装置４１に
より、コークス層下部より充填コークスを連続的に切り
出し、層全体を移動させる。この切り出し量は、コーク
ス充填層の圧力損失が５０〜２００mmＨ2 Ｏの範囲にな
るように調整される。
構成され、充填層下部に設けられた切り出し装置４１に
より、コークス層下部より充填コークスを連続的に切り
出し、層全体を移動させる。この切り出し量は、コーク
ス充填層の圧力損失が５０〜２００mmＨ2 Ｏの範囲にな
るように調整される。
【００２７】この切り出されたコークスは、捕集したダ
ストとコークスを分離するため、ダスト分離器４２に送
られる。ダスト分離後のコークスは再びコークス移動床
４０に送られ、再使用される。
ストとコークスを分離するため、ダスト分離器４２に送
られる。ダスト分離後のコークスは再びコークス移動床
４０に送られ、再使用される。
【００２８】コークス層を通過するガスは、上記還元反
応が吸熱反応であるため、徐々に冷却され、８００〜９
５０℃でコークス層を出ていく。この排出温度は生成ガ
スのコークス層入口温度と滞留時間、すなわちコークス
層の高さによって決定される。さらに、入口温度と滞留
時間は、ダイオキシン類、ダイオキシン前駆物質および
タールの分解程度にも大きく関与する。
応が吸熱反応であるため、徐々に冷却され、８００〜９
５０℃でコークス層を出ていく。この排出温度は生成ガ
スのコークス層入口温度と滞留時間、すなわちコークス
層の高さによって決定される。さらに、入口温度と滞留
時間は、ダイオキシン類、ダイオキシン前駆物質および
タールの分解程度にも大きく関与する。
【００２９】一般に、高級炭化水素の１０００℃付近で
の分解時間は１〜２秒とされている。従って、生成ガス
中のダイオキシン類、ダイオキシン前駆物質およびター
ルの濃度によって、適性な滞留時間と入口温度を決定す
べきであるが、概ねコークス層の高さはガス滞留時間と
して０．５〜３秒とすることが望ましい。ここに、入口
温度及び滞留時間と、出口ダイオキシン濃度との関係に
ついて調査した結果を図２に示す。
の分解時間は１〜２秒とされている。従って、生成ガス
中のダイオキシン類、ダイオキシン前駆物質およびター
ルの濃度によって、適性な滞留時間と入口温度を決定す
べきであるが、概ねコークス層の高さはガス滞留時間と
して０．５〜３秒とすることが望ましい。ここに、入口
温度及び滞留時間と、出口ダイオキシン濃度との関係に
ついて調査した結果を図２に示す。
【００３０】コークス層から出たガス中にはコークスの
微粉が含まれる。特に、新しいコークスを供給する場合
には、微粉が発生する。このため、コークス層４０の後
段にサイクロン４３を設置し、このコークス微粉を分離
することが望ましい。分離後のコークス粉は、別途処理
することもできるが、ガス化炉１０に供給することによ
って、ガス化に供することが望ましい。そして、サイク
ロン４３を出た排ガスは最終的に排ガス処理装置４４よ
り処理される。 具体例 可燃性廃棄物の熱分解ガス化反応を行い表１のガス組成
を得た。 表１ 供給ガス組成 Ｈ2 ： １３％ ＣＯ： １６％ Ｈ2 Ｏ：１０％ ＣＯ2 ： ６％ Ｎ2 ： ５５％ タール分：５０ｇ／Ｎｍ3 ダスト ：４０ｇ／Ｎｍ3 ２，３，７，８−T 4 CDD-TEQ （INTERNATIONAL ）：５
０ng／Ｎｍ3
微粉が含まれる。特に、新しいコークスを供給する場合
には、微粉が発生する。このため、コークス層４０の後
段にサイクロン４３を設置し、このコークス微粉を分離
することが望ましい。分離後のコークス粉は、別途処理
することもできるが、ガス化炉１０に供給することによ
って、ガス化に供することが望ましい。そして、サイク
ロン４３を出た排ガスは最終的に排ガス処理装置４４よ
り処理される。 具体例 可燃性廃棄物の熱分解ガス化反応を行い表１のガス組成
を得た。 表１ 供給ガス組成 Ｈ2 ： １３％ ＣＯ： １６％ Ｈ2 Ｏ：１０％ ＣＯ2 ： ６％ Ｎ2 ： ５５％ タール分：５０ｇ／Ｎｍ3 ダスト ：４０ｇ／Ｎｍ3 ２，３，７，８−T 4 CDD-TEQ （INTERNATIONAL ）：５
０ng／Ｎｍ3
【００３１】このガスを２０〜４０mmのコークスを充填
したコークス層に１２００℃で通過させた。コークス層
の滞留時間を２秒とした場合、コークス層出口のガス温
度は９５０℃となった。コークス層の移動量は、コーク
ス層の圧力損失が１００〜１５０mmＨ2 Ｏになるように
調整した。このときの処理ガスの組成を表２に示す。 表２ コークス層処理ガスの組成 Ｈ2 ： １６％ ＣＯ： ２０％ Ｈ2 Ｏ： ６％ ＣＯ2 ： ３％ Ｎ2 ： ５５％ ＮＯx ：１ppm 以下 タール分：５００mg／Ｎｍ3 ダスト ：１ｇ／Ｎｍ3 ２，３，７，８−T 4 CDD-TEQ （INTERNATIONAL ）：
０．０５ng／Ｎｍ3
したコークス層に１２００℃で通過させた。コークス層
の滞留時間を２秒とした場合、コークス層出口のガス温
度は９５０℃となった。コークス層の移動量は、コーク
ス層の圧力損失が１００〜１５０mmＨ2 Ｏになるように
調整した。このときの処理ガスの組成を表２に示す。 表２ コークス層処理ガスの組成 Ｈ2 ： １６％ ＣＯ： ２０％ Ｈ2 Ｏ： ６％ ＣＯ2 ： ３％ Ｎ2 ： ５５％ ＮＯx ：１ppm 以下 タール分：５００mg／Ｎｍ3 ダスト ：１ｇ／Ｎｍ3 ２，３，７，８−T 4 CDD-TEQ （INTERNATIONAL ）：
０．０５ng／Ｎｍ3
【００３２】以上のように、コークス層を通過させるこ
とによって、ダイオキシン類およびタール分は９９．９
％の除去が達成された。またダスト分は９８％の除去が
でき、ＮＯx は１ppm 以下とすることできた。
とによって、ダイオキシン類およびタール分は９９．９
％の除去が達成された。またダスト分は９８％の除去が
でき、ＮＯx は１ppm 以下とすることできた。
【００３３】
【発明の効果】本発明の廃棄物の溶融・ガス化装置は上
記のようなもので、炭素系補助燃料の消費を従来に比
べ、大幅に低減することができ、また、炉内にスティッ
キング、棚吊り等のトラブルを生じない安定した操業を
行うことができ、また熱収支的に効率よく、排ガス中の
ダイオキシン類、ダイオキシン前駆物質およびタール分
をほぼ完全に分解し、後工程での再合成を防止すること
ができる。
記のようなもので、炭素系補助燃料の消費を従来に比
べ、大幅に低減することができ、また、炉内にスティッ
キング、棚吊り等のトラブルを生じない安定した操業を
行うことができ、また熱収支的に効率よく、排ガス中の
ダイオキシン類、ダイオキシン前駆物質およびタール分
をほぼ完全に分解し、後工程での再合成を防止すること
ができる。
【図１】本発明の一実施例の全体構成を示す説明図。
【図２】入口温度及び滞留時間と、出口ダイオキシン濃
度との関係を示す説明図。
度との関係を示す説明図。
１０…溶融・ガス化炉，１１…炉下部、１２…拡径部、
１３…炉上部、２１…流動・燃焼用空気供給管、２６…
廃棄物投入装置、３０…制御装置、４０…充填移動床。
１３…炉上部、２１…流動・燃焼用空気供給管、２６…
廃棄物投入装置、３０…制御装置、４０…充填移動床。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２３Ｊ 15/00 Ｆ２３Ｊ 15/00 Ｊ (72)発明者 坪井 晴人 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 鈴木 康夫 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 昭53−32978（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−207491（ＪＰ，Ａ) 実開 昭59−120326（ＪＰ，Ｕ)
Claims (2)
- 【請求項１】 炉本体上部に設けられた廃棄物投入装置
と、炉本体下部に設けられた流動・燃焼用空気供給管
と、炉本体に設けられた補助燃料供給装置と、廃棄物の
溶融状態を監視・制御する制御装置を備え、出口ガス温
度が９００〜１２００℃である可燃性廃棄物の溶融・ガ
ス化炉に続いて、コークスまたは石炭を充填させた移動
床を設けてなる廃棄物の溶融・ガス化装置。 - 【請求項２】 移動床のガス滞留時間が０．５〜３秒で
ある請求項１に記載の廃棄物の溶融・ガス化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4154816A JP2715809B2 (ja) | 1992-06-15 | 1992-06-15 | 廃棄物の溶融・ガス化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4154816A JP2715809B2 (ja) | 1992-06-15 | 1992-06-15 | 廃棄物の溶融・ガス化装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05346220A JPH05346220A (ja) | 1993-12-27 |
| JP2715809B2 true JP2715809B2 (ja) | 1998-02-18 |
Family
ID=15592507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4154816A Expired - Fee Related JP2715809B2 (ja) | 1992-06-15 | 1992-06-15 | 廃棄物の溶融・ガス化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2715809B2 (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5332978A (en) * | 1976-09-06 | 1978-03-28 | Takuma Co Ltd | Treatment of disposals and apparatus therefor |
| JPS59120326U (ja) * | 1983-01-31 | 1984-08-14 | 株式会社タクマ | 渦流室を有する羽口 |
| AT382388B (de) * | 1985-03-08 | 1987-02-25 | Voest Alpine Ag | Vorrichtung zur vergasung von brennstoffen |
-
1992
- 1992-06-15 JP JP4154816A patent/JP2715809B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05346220A (ja) | 1993-12-27 |
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