JP2713076B2

JP2713076B2 - 高耐食性高剛性Ｔｉ合金およびその製造法

Info

Publication number: JP2713076B2
Application number: JP70193A
Authority: JP
Inventors: 学西元; 渉高橋; 司郎北山
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1993-01-06
Filing date: 1993-01-06
Publication date: 1998-02-16
Anticipated expiration: 2013-02-16
Also published as: JPH06200342A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、厳しい腐食環境下で使
用されるとともに高い剛性を要求される部品用材料に適
した高耐食性高剛性Ti合金およびその製造法に関する。

【０００２】

【従来の技術】Ti合金は、軽量であって強度が高く、さ
らには耐食性や耐熱性にも優れるため、従来より様々な
機械部品用材料への適用が推進されている。Tiは、硝酸
のような酸化性の酸の腐食環境における耐食性は優れて
いるが、硫酸や塩酸のような還元性の酸の腐食環境にお
ける耐食性は充分ではなく、これを改善するためには、
白金族元素 (Ru：ルテニウム、Pd：パラジウム、Os：オ
スニウム、Ir：イリジウム、Rh：ロジウムおよびPt：白
金の６種) を添加すればよいことが従来から知られてい
た。

【０００３】例えば、JIS 11〜13種として、白金族元素
としてPdを0.12〜0.25％ (以下、本明細書においては特
にことわりがない限り「％」は「重量％」を意味するも
のとする) 含有するTi合金が規定されており、また特開
昭62−107041号公報、同62−149836号公報にも、白金族
元素を含有する高耐食性Ti合金が提案されている。さら
に、特開昭63−114931号公報には油井環境用Ti合金が提
案されており、これは白金族元素の１種以上を微量添加
するか、または白金族元素の１種以上に加えてNi、Co、
Ｗなどを微量添加することにより、耐食性を向上させて
いる。

【０００４】ところで、Ti合金の有する優れた耐食性を
利用することを意図して、腐食環境下で使用されるター
ビンの軸部や化学薬品攪拌機の軸部に前述の高耐食性Ti
合金を適用すると、しばしば機械部品としての剛性の不
足が問題視されていた。ちなみに、これらの高耐食性Ti
合金のヤング率は、通常使用されている鉄鋼材料の約1/
2程度であった。

【０００５】従来、高耐食性Ti合金の剛性を改善・向上
する手段として、Ti合金をマトリックスとする複合材料
が検討されており、このような複合材料として、例えば
SiC、Ｃ、Al₂O₃ 等の高ヤング率の繊維をチタン合金中
に配合した繊維強化Ti合金がある。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかし、高耐食性Ti合
金をマトリックスとして複合材料化を図ることにより剛
性の改善を図る従来の手段では、高ヤング率の繊維を用
いるためにコスト増が著しい。また、活性チタンと繊維
とが反応すると、界面に脆弱な反応層が生成するため、
機械的性質がかえって低下してしまい、所望の剛性を有
する耐食性Ti合金を製造することはできなかった。

【０００７】このように、従来の耐食性Ti合金の剛性は
鉄鋼材料の約 1/2程度と低いため、機械部品として高剛
性が要求される部品、例えばタービンの軸部や化学薬品
攪拌機の軸部へ従来の耐食性Ti合金を適用することは容
易ではなかった。ここに、本発明の目的は、熱間加工性
を損ねることなく、従来の耐食性Ti合金と同等かそれ以
上の耐食性を有するとともにヤング率：13000kgf/mm²以
上の高剛性を有する高耐食性高剛性Ti合金およびその製
造法を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】ところで、本発明者のう
ちの一人は、先に特願平４−212880号により、Al：5.5
〜10％、Ｂ：0.5 〜3.0 ％、Ｏ：0.07〜0.25％、必要に
応じてSn、ZrおよびHfの一種または二種以上：20％以
下、およびＶ当量＝Ｖ＋(15/10) Mo＋(15/6.3)Cr＋(15/
4.0)Fe＋(15/36)Nb ＋(15/9)Ni＋(15/25) Ｗを15％以下
にするβ相安定化元素の一種または二種以上、残部Tiお
よび不可避不純物からなり、そのTi合金マトリックス中
に金属ホウ化物が晶出または析出してなる高剛性Ti合金
を提案した。

【０００９】この高剛性Ti合金は、ヤング率を向上させ
るためにAl、Ｏを適量添加し、高温強度および耐クリー
プ性を向上させるためにSn、ZrおよびHfの一種または二
種以上を添加し、さらにβ相安定化元素を添加するとと
もに、高ヤング率のホウ化チタンの粒子をマトリックス
に分散させることにより、熱間加工が可能であって、引
張強さ：90kgf/mm²以上、ヤング率：13000kgf/mm²以上
の高剛性Ti合金を提供するものである。

【００１０】本発明者らは、この特願平４−212880号に
より提案した高剛性Ti合金の耐食性を向上することによ
り、上記の目的を達成できる高耐食性高剛性Ti合金を提
供できるのではないかと考え、さらに鋭意検討を重ねた
結果、特願平４−212880号により提案した高剛性Ti合金
に、従来よりTi合金の耐食性向上技術の一つとして知ら
れる白金族元素の添加を行えばよいことを知見して、本
発明を完成した。

【００１１】ここに、本発明の要旨とするところは、A
l：5.5 〜10％、Ｂ：0.5 〜3.0 ％、Ｏ：0.25％以下、R
u、Pd、Os、Ir、RhおよびPtの６種からなる白金族元素
の一種または二種以上：合計で0.005 〜0.25％、残部Ti
および不可避不純物からなる合金組成を有するととも
に、そのTi合金マトリックス中に金属ホウ化物が晶出お
よび／または析出してなることを特徴とする高耐食性高
剛性Ti合金である。

【００１２】上記の本発明にかかる高耐食性高剛性Ti合
金は、さらにNiおよびCoの一種または二種を合計で0.1
〜5.0 ％含有することにより、白金族元素と同様にTi合
金の水素過電圧を低下して耐食性を改善することができ
る。これらの本発明にかかる高耐食性高剛性Ti合金は、
さらに、Sn、ZrおよびHfからなる群から選ばれた一種ま
たは二種以上を合計で20％以下含有することにより、高
温強度を増加させ高耐熱性を向上することができる。

【００１３】さらに、本発明にかかる高耐食性高剛性Ti
合金に対しては、下記式で示されるＶ当量が15％以下
となるように、Ｖ、Mo、Cr、Fe、NiおよびＷからなるβ
相安定化元素を少なくとも一種含有することにより、剛
性向上、熱処理性向上さらには熱間加工性改善等を図る
ことができる。

【００１４】

【数２】Ｖ当量＝Ｖ＋(15/10)Mo ＋(15/6.3)Cr＋(15/4)Fe＋(15/9)Ni＋(15/25) Ｗ・・・・・なお、このＶ当量は、β変態点低下度においてβ相安定
化元素の影響をＶ量に換算したものである。また、β相
安定化元素として、Ｖ、Mo、Ｗの一種または二種以上を
用いると、耐食性の向上をより図ることができる。

【００１５】

【作用】以下、本発明を作用効果とともに詳述する。本
発明にかかる高耐食性高剛性Ti合金における全ての必須
添加元素および任意添加元素は、大別すると、(1) 耐食
性発現成分元素と(2) 高剛性発現成分元素と(3) 高温強
度発現成分元素と(4) 高熱間加工性発現成分元素にな
る。したがって、それぞれについて分説する。なお、本
発明にかかる高耐食性高剛性Ti合金では、耐食性発現成
分元素と高剛性発現成分元素とはお互いに反応せず、そ
れぞれ独立して特性向上を果たすものである。

【００１６】(1) 耐食性発現成分元素白金族元素：本発明においては、Ru、Pd、Os、Ir、Rhお
よびPtの６種からなる白金族元素の一種または二種以上
が必須添加元素として0.005 〜0.25％含有される。白金
族元素として工業的に実用的なものは、RuおよびPdであ
るが、Os、Ir、RhさらにはPtも使用できる。これらの元
素はチタン合金の耐食性を向上させる効果を奏するが、
単独または複合添加した場合の含有量が合計で0.005 ％
以上でなければかかる耐食性向上効果は発現しない。一
方、白金族元素の含有量が増加すると耐食性は向上する
ものの、合計で0.25％を超えて添加されると耐食性向上
効果が飽和する傾向にあり、さらに白金族元素は極めて
高価な元素であるためにコスト増となるばかりである。
そこで、本発明では、白金族元素の一種または二種以上
の添加量は合計で0.005 ％以上0.25％以下に限定する。
望ましくは、0.05〜0.2 ％である。

【００１７】Ni、Co：本発明においては、Ni、Coはとも
に任意添加元素であり、耐食性を改善するために、素地
にはNiおよび／またはCoを含有させることが望ましい。
Niおよび／またはCoは、上述の白金族元素との共存下に
おいて、合計で0.1 ％以上含有されると、白金族元素と
同様に、Ti合金の水素過電圧を低下して耐食性を改善す
る作用を奏する。ただし、これらの含有量が5.0 ％を超
えると、Ti合金の加工性を著しく低下せしめる。そこ
で、本発明では、Niおよび／またはCoの含有量は、0.1
％以上5.0 ％以下に限定することが望ましい。さらに望
ましくは、0.3 〜1.0 ％である。

【００１８】Ｖ、Mo、Ｗ:Ｖ、Mo、Ｗは、後述する高熱
間加工性発現成分元素の一種であるが、これらの元素を
必要に応じて少なくとも一種以上添加すると、耐食性も
向上する。添加量が少ないと耐食性向上効果はないが、
Ｖ当量で0.05％以上でその効果を発揮する。ただし、後
述するようにＶ当量で15％を超えるとヤング率が低下す
るので、Ｖ、Mo、Ｗの一種または二種以上は0.05〜15％
とするのが望ましい。

【００１９】(2) 高剛性発現成分元素 Al：本発明においては、Alは必須添加元素である。Alは
α相安定化元素であり、固溶硬化により、ヤング率を極
めて向上させる。かかるヤング率向上効果は、5.5％未
満の含有量では発現されず、一方10％超になるとTi₃Al
(α₂相) が多量に生成して、熱間および冷間の双方に
おける延性をともに劣化させる。そこで、本発明では、
Al含有量は、5.5 ％以上10％以下に限定する。望ましく
は6.5 ％以上8.5 ％以下である。

【００２０】Ｂ：本発明においては、Ｂは必須添加元素
である。Ｂは、凝固および冷却時にホウ化チタン (Ti
Ｂ) として晶出および／または析出し、Ti合金のヤング
率を向上させる効果を奏する。TiＢはヤング率が50000
kgf/mm²以上であってTiと比較すると極めて高ヤング率
であるため、Ti合金中に分散すると、Ti合金における粒
子体積量に比例する複合則にしたがって、Ti合金のヤン
グ率を向上させることができる。Ｂ含有量が0.5 ％未満
ではTiＢの晶出および／または析出量が少なくなってヤ
ング率向上が発現しない。一方、Ｂ含有量が3.0 ％超で
はTiＢ分散量が多くなるためにヤング率向上量は大きく
なるが、熱間または冷間の双方における延性が著しく低
下する。したがって、本発明では、Ｂ含有量は0.5 ％以
上3.0 ％以下に限定する。望ましくは、0.7 〜2.0 ％で
ある。

【００２１】なお、本発明者らの確認結果によれば、Ｂ
含有量が1.0 ％であると約５体積％のホウ化チタンがマ
トリックス中に晶出および／または析出して分散し、Ｂ
含有量が3.0 ％では約15体積％の (ホウ化チタン) が分
散する。

【００２２】本発明によれば、後述するように、中性型
元素および／またはβ相安定化元素を配合する場合もあ
るが、そのような場合には各添加元素はマトリックス中
に固溶する。ただ、Zr、Hfについては、大部分はマトリ
ックス中に固溶するものの、微量ながら金属ホウ化物と
して晶出および／または析出する。そのときの金属ホウ
化物はホウ化ジルコニウム、ホウ化ハフニウムとなる。
ただし、その量が微量であること、およびホウ化チタン
に比べるとホウ化物自体のヤング率が低いことにより、
これらはヤング率向上には寄与することはない。

【００２３】Ｏ：本発明においては、Ｏは必須添加元素
であり、Alと同様にα相を安定化させてヤング率を向上
させる。微量であってもかかる効果を奏するため含有量
の下限を設ける必要はないが、0.25％超含有するとTi合
金の冷間延性を著しく低下させる。そこで、本発明では
Ｏ含有量は0.25％以下に限定する。望ましくは、0.10％
以上0.20％以下である。

【００２４】なお、Al、Ｏ以外にもα相安定化元素とし
てＣ、Ｎが知られており、これらの元素にもAl、Ｏのよ
うなヤング率向上効果が認められるが、Ｃは0.3 ％以
上、Ｎは0.1 ％以上という微量添加により、Ti合金の冷
間延性が著しく低下してしまう。したがって、本発明で
は、ＣおよびＮはいずれも添加しないほうが望ましい。

【００２５】(3) 高温強度発現成分元素 Sn、Zr、Hf：本発明においては、これらの元素は任意添
加元素であり、必要に応じて少なくとも一種含有され
る。好ましい組合せとしては、SnとZr (および／または
Hf) である。Sn、Zr、Hfはいずれも中性型元素であり、
Ti合金に対しては固溶強化の作用を奏する。ヤング率向
上効果は小さいものの、高温強度を高めTi合金の適用範
囲を拡大できる。したがって、高耐熱性および高ヤング
率の双方の特性を向上させるために添加することが望ま
しい。これらの元素の添加量が少ない場合は熱間、冷間
の双方における延性を劣化する効果は小さく問題はない
が、20％を超えると冷間・熱間加工性を低下させるとと
もにコスト増が著しくなる。そこで、本発明では、Sn、
Zr、Hfの一種または二種以上は合計で20％以下とするこ
とが望ましい。さらに望ましくは１〜12％である。

【００２６】中性型元素であるこれらの添加元素は、本
発明にかかるチタン合金マトリックス中では大部分は固
溶した形態で存在する。ただし、Zr、Hfについてはわず
かではあるが、一部はホウ素と結びつき金属ホウ化物生
成に寄与する。Zrの場合、その含有量は約7/8 が固溶
し、約1/8 が金属ホウ化物生成に寄与する。同じくHfの
場合、3/4 が固溶し、約1/4 が金属ホウ化物生成に寄与
すると考えられる。

【００２７】(4) 高熱間加工性発現成分元素 β相安定化元素：β相安定化元素としては、例えば、
Ｖ、Mo、Cr、Fe、Ni、Ｗ等が知られているが、本発明で
は、これらのβ相安定化元素は任意添加元素であり、少
なくとも一種または二種以上が必要に応じて添加され
る。これらのβ相安定化元素は、ヤング率を低下させる
ものの、Ti₃Al の生成を抑制する作用を奏するため、本
発明においてヤング率向上効果を奏するAlをより多く含
有させ得る。また、熱処理性を向上させたり、βトラン
ザス（β相からα＋β相に変態する温度）を低下し、熱
間加工性を改善する効果をも奏する。

【００２８】β相安定化元素のうち、全率固溶型のＶ、
Moはヤング率低下効果が大きく、一方共析型のCr、Feは
ヤング率低下効果が小さい。しかし、どのβ相安定化元
素も、β相単相になるほど多量に添加するとヤング率低
下が著しくなり好ましくない。したがって、ヤング率を
極端に低下させない範囲、つまりβ相安定化元素を少な
くとも一種以上の合計で、前述の式によるＶ当量が15
％以下になる範囲で添加することが望ましい。望ましく
は、１〜10％である。なお、Ｖ当量：15％に対応する各
元素の単独添加量は、Mo：10％、Cr：6.3 ％、Fe：４
％、Ni：９％、Ｗ：25％である。

【００２９】上記以外の組成は、Tiおよび不可避不純物
である。なお、不可避不純物として、Ｎ、Ｈ等があり、
例えば合計量として１％以下であれば許容される。特
に、常温延性の理由からＨ:0.05 ％以下、Ｎ:0.1％以下
に制限するのが好ましい。

【００３０】以上の組成を有する本発明に高耐食性高剛
性Ti合金は、特願平４−212880号により提案した高剛性
Ti合金の特徴である高剛性を維持したまま、その耐食性
をさらに改善・向上することができる。したがって、例
えば、腐食環境下で使用されるタービンの軸部や化学薬
品攪拌機の軸部用の材料として適当である。次に、本発
明にかかるチタン合金の製造方法について説明する。

【００３１】溶解材料であるTiスポンジ、純Al、電解S
n、Zrスポンジ、純Hf、Al−Ｖ母合金、Al−Mo母合金、
そしてCr、Ｖ、純Ni、純W 、純Coさらには白金族元素
(例えば純Pdおよび／または純Ru) の各単体等を適宜選
択してから所定量配合し、さらに、ヤング率向上のため
の金属ホウ化物を晶出／析出させて分散させるために、
原料中のＢ源として未溶解が起こり難い低融点のAlホウ
化物 (溶融点1720℃) および／またはFeホウ化物 (溶融
点1650℃) を混合し、次いでアーク溶解等の非消耗電極
溶解またはVAR 溶解により、溶融体として合金化すれば
よい。酸素量については、Tiスポンジの種類によって調
整できるが、大量に添加する場合にはTiO₂を用いればよ
い。

【００３２】Ｂ源としてTiB₂を用いれば融点が3225℃で
あるので、VAR 溶解では未溶解となり、サイドアーク発
生等溶解上極めて問題がある。また、非消耗電極溶解に
おいても、TiB₂が未溶解となる場合があり、金属ホウ化
物の晶出物および／または析出物が分散された良好な品
質のインゴットができない。また、Ｂ単体も融点が2100
℃であり、同様の問題が生じるおそれがある。したがっ
て、これらを用いる場合には、エレクトロンビーム溶解
のような、さらに高いエネルギーを有する溶解法を使用
する必要がある。

【００３３】したがって、VAR 溶解の場合には少なくと
もＢ源の溶解原料としてAlホウ化物および／またはFeホ
ウ化物を用いることにより、溶解後、凝固・冷却中に金
属ホウ化物がマトリックス中に均一に晶出および／また
は析出する。この分散粒子はマトリックスの密度 (約4.
5)とほぼ等しいために偏析等は発生せず、極めて均一に
分散する。さらに、そのような金属ホウ化物は晶出およ
び／または析出した分散粒子であるので、生成した粒子
は極めて安定であり、熱間加工、熱処理等の加熱処理に
よってもマトリックスと金属ホウ化物との間に反応層を
生じず、合金を劣化させない。

【００３４】このようにして製造された合金インゴット
を、例えば1000〜1200℃の温度で熱間加工し、鍛伸、圧
延材とすることができる。さらに焼鈍等の熱処理により
機械的性質を希望する値に調整することも可能である。
さらに、本発明を実施例を参照しながら詳述するが、こ
れは本発明の例示であり、これにより本発明が限定され
るものではない。

【００３５】

【実施例】表１−１および表１−２にそれぞれ示す組成
のTi合金を容量15kgの小型VAR 装置を使って２回溶解法
で溶製し、直径140mm 、長さ220mm のインゴットとし
た。使用した原料は、Tiスポンジ、Zrスポンジ、電解S
n、Al−Ｖ母合金、Al−Mo母合金、純Al、純Hf、純Cr、A
lホウ化物粉末、Feホウ化物粉末、純Ni、純W 、純Pd、
純Coであった。

【００３６】なお、マトリックス中に金属ホウ化物を分
散させるために、ホウ化チタンの粉末を用いてVAR 溶解
を行ってみたが、インゴット中でホウ化チタン粉末が未
溶解となり均一なインゴットが得られなかった。表２−
１および表２−２のNo.1ないしNo.37 は本発明例、No.3
8 ないしNo.48は比較例、No.49 ないしNo.51 は既存の
α、( α＋β) 、β型合金の従来例である。

【００３７】このようにして得られたインゴットを1150
℃に加熱して1200〜900 ℃の間で鍛伸および熱間圧延を
行うことにより、直径30mm、長さ4500mmの棒材とした。
このときの熱間加工によって割れが発生した供試材につ
いては熱間加工性を劣悪とし「×」で表２−１および表
２−２に示した。

【００３８】このようにして得られた各供試材を、950
℃×１hr→ACの熱処理の後、直径６×標点間距離30(m
m)の引張試験片、直径12mm×長さ150mm のヤング率測
定用試験片、10mm×20mm×20mmの塩酸腐食試験片、
直径８mm×長さ12mmの熱間据え込み試験片を、それぞれ
採取して各種試験に供した。

【００３９】各試験の概要は以下の通りである。引張試験：通常の常温引張試験法により行った。ヤング率測定：共振法を用いてE ＝4 ρＬ²f ²(Ｌ：
試料の長さ、ρ：かさ密度、ｆ：共振振動数）によりヤ
ング率を求めた。

【００４０】塩酸腐食試験：5 重量％HCl 沸騰溶液中
に20hr浸漬して腐食減量を測定し、腐食減量をmm／年に
換算して耐食性を評価した。熱間据え込み試験：熱間加工性を把握するための試験
であって、直径８mm×長さ12mmの試験片を800 ℃にて1.
0sec^-1の歪速度で70％、85％の２水準の圧縮試験を行
い、70％圧縮で割れの無いものを「○」、さらに85％圧
縮でも割れの無いものは「◎」として表２−１および表
２−２に示した。

【００４１】表１−１、表１−２、表２−１および表２
−２から、本発明例は、従来例(No.49〜51) に比較して
ヤング率が高く、耐食性にも優れている。No.19 〜25、
No.34 およびNo.35 のようにCr、Ｖ、Moといったβ相安
定化元素を添加すると常温強度向上、熱間加工性の向上
等の効果が認められる。

【００４２】また、No.15 〜18、No.25 、No.33 および
No.35 のようにSn、Zr、Hfを添加すると、高温強度が向
上することがわかる。一方、本発明の範囲外の組成で
は、例えばNo.38 、No.42 、No.43 およびNo.46 のよう
にヤング率が低下し、No.48 のように耐食性が低下した
り、さらにはNo.39 〜41、No.44 、No.45 およびNo.47
のように熱間延性に乏しいために棒材の製造ができなか
った。

【００４３】

【表１-1】

【００４４】

【表１-2】

【００４５】

【表２-1】

【００４６】

【表２-2】

【００４７】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
十分な機械的強度と熱間加工性を保持しながら、極めて
高い剛性と耐食性とを備えたTi合金が提供される。した
がって、例えば薬品攪拌器の軸部やタービン軸部のよう
な腐食環境下で高剛性を要求される機械部品にTi合金を
適用できることになった。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０ 8719−4ＫＣ２２Ｆ 1/00 ６３０Ａ６４０ 8719−4Ｋ６４０Ａ６５１ 8719−4Ｋ６５１Ｂ６８１ 8719−4Ｋ６８１６８２ 8719−4Ｋ６８２

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Al：5.5 〜10％、Ｂ：0.5 〜
3.0 ％、Ｏ：0.25％以下、白金族元素の一種または二種
以上：合計で0.005 〜0.25％、残部Tiおよび不可避不純
物からなる合金組成を有するとともに、そのTi合金マト
リックス中に金属ホウ化物が晶出および／または析出し
てなることを特徴とする高耐食性高剛性Ti合金。
【請求項２】さらに、前記合金組成は、NiおよびCoの
一種または二種：合計で0.1 〜5.0 重量％を含有するこ
とを特徴とする請求項１記載の高耐食性高剛性Ti合金。
【請求項３】さらに、前記合金組成は、Sn、Zrおよび
Hfからなる群から選ばれた一種または二種以上：合計で
20重量％以下を含有することを特徴とする請求項１また
は請求項２記載の高耐食性高剛性Ti合金。
【請求項４】さらに、前記合金組成は、一種または二
種以上のβ相安定化元素を、下記式で決定されるＶ当量
で15重量％以下含有することを特徴とする請求項１ない
し請求項３のいずれかに記載の高耐食性高剛性Ti合金。【数１】Ｖ当量＝Ｖ＋(15/10)Mo ＋(15/6.3)Cr＋(15/4)
Fe＋(15/9)Ni＋(15/25) Ｗ
【請求項５】前記β相安定化元素は、Ｖ、Mo、Ｗの一
種または二種以上であり、前記Ｖ当量が0.05〜15重量％
である請求項４記載の高耐食性高剛性Ti合金。
【請求項６】原料中のＢ源として少なくともAlホウ化
物および／またはFeホウ化物を用いて溶製し、凝固時ま
たは熱処理時に金属ホウ化物をTi合金マトリックス中に
晶出および／または析出させることを特徴とする請求項
１ないし請求項５のいずれかに記載の高耐食性高剛性Ti
合金の製造法。