JP2699756B2 - エバポパージシステムの故障診断装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はエバポパージシステムの
故障診断装置に係り、特に内燃機関の蒸発燃料（ベー
パ）をキャニスタ内の吸着剤に吸着させ、吸着された燃
料を所定運転条件下で内燃機関の吸気系に放出（パー
ジ）して燃焼させるエバポパージシステムの故障を診断
する装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】燃料タンク内で蒸発した燃料（ベーパ）
が大気へ放出されるのを防止するため、各部分を密閉す
ると共に、ベーパを一旦キャニスタ内の吸着剤に吸着さ
せ、車両の走行中に、吸着した燃料を吸気系に吸引させ
て燃焼させるエバポパージシステムを備えた内燃機関に
おいては、何らかの原因でベーパをキャニスタに供給す
る通路が破損したり、配管がはずれたりした場合にはベ
ーパが大気に放出されてしまい、また吸気系へのパージ
通路が閉塞した場合には、キャニスタ内のベーパがオー
バーフローし、キャニスタの大気孔より大気にベーパが
漏れてしまう。従って、このようなエバポパージシステ
ムの故障発生の有無を診断することが必要とされる。

【０００３】そこで、本出願人は先に特願平３−１３８
００２号にて、キャニスタに蓄えられた蒸発燃料を内燃
機関の吸気系にパージするパージ通路を開閉する第１の
制御弁と、キャニスタの大気孔を閉塞する第２の制御弁
とを有し、故障診断時には第２の制御弁を閉弁した後、
所定負圧になるのを待って第１の制御弁を閉弁して所定
時間密閉を保持し、その時の圧力の変化度合いによって
故障発生の有無を診断するようにしたエバポパージシス
テムの故障診断装置を提案した。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上記の本出願人の提案
装置のように、負圧密閉状態の系内圧力を監視し、その
変化によって漏れを検出する場合、漏れがある場合に
は、設定した負圧が大気圧側へ変化する。しかし、一般
に、燃料性状が揮発性の高い場合や、燃料温度が上昇し
て蒸発し易い場合には、燃料ベーパ発生量が増加し、燃
料タンク及びキャニスタが密閉された状態で燃料ベーパ
の発生量が増加すると、体積が一定であるため、タンク
内圧は正圧側に上昇する。このようにエバポパージシス
テムでは、系内の漏れによっても、燃料ベーパの発生量
の増加によってもタンク内圧は同じ方向に変化するた
め、上記従来の装置では、漏れによる変化か燃料ベーパ
の発生による変化か区別できず、エバポパージシステム
は正常であるにもかかわらず異常であると誤診断する可
能性がある。

【０００５】本発明は、上述の点に鑑みてなされたもの
であり、系内を所定時間負圧に保持した際に生じる圧力
変化から、系内が大気圧である場合に燃料ベーパの発生
によって生じる圧力変化を減じる事により、燃料ベーパ
の発生による圧力変化分を相殺し、燃料の蒸発状態に影
響されずに異常診断ができるエバポパージシステムの故
障診断装置を提供することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】図１は本発明の原理構成
図を示す。同図中燃料タンク１３からの蒸発燃料をベー
パ通路２を通してキャニスタ３内の吸着剤に吸着させ、
所定運転時に該キャニスタ３内の吸着燃料をパージ通路
４を通して内燃機関１の吸気通路５へパージするエバポ
パージシステムの故障を診断する装置において、前記燃
料タンク１３から前記パージ通路４までの系内の圧力を
検出する圧力検出手段９と、前記パージ通路４を導通又
は遮断とする第１の制御弁６と、前記キャニスタ３の大
気孔を開閉する第２の制御弁７と、前記第２の制御弁７
を閉弁すると共に前記第１の制御弁６を開弁して、前記
吸気通路５内の圧力を前記パージ通路４から前記燃料タ
ンク１３までの系内に導入した後、該第１の制御弁６を
閉弁すると共に該第２の制御弁７を開弁して、該系内の
圧力が大気圧になった時点から、正圧に変化した時の第
１の圧力変化率を演算する第１の弁制御演算手段１０
と、前記系内に所定の負圧導入後、前記第１及び第２の
制御弁６，７を夫々閉弁して、負圧密閉状態の該系内の
第２の圧力変化率を演算する第２の弁制御演算手段１１
と、前記第１及び第２の圧力変化率の差が、所定値以上
の時異常であると判定する判定手段１２とを有する構成
である。

【０００７】

【作用】本発明では前記第２の弁制御演算手段１１によ
り、前記系内に負圧を供給した後負圧密閉し、その時の
圧力変化を測定して圧力変化率を演算する点は、上記し
た本出願人の提案装置と同様であるが、前記第１の弁制
御演算手段１０で、前記系内に負圧を導入した後、この
系内の圧力（タンク内圧）を大気圧に開放し、大気圧か
ら正圧に変化する時の圧力変化率を演算して、判定手段
１２において第２の弁制御演算手段１１の演算結果か
ら、第１の弁制御演算手段１０の演算結果を減算し、そ
の減算値が所定の閾値以上である時に異常と判定する点
で異なる。

【０００８】前記第１の制御弁６を開弁すると吸気通路
５内の圧力がパージ通路４を介してキャニスタ３及び燃
料タンク１３に加わり、機関が動作中であれば、前記系
内に負圧が供給される。このため機関動作中に前記第１
の弁制御演算手段１０により、前記第１の制御弁を開弁
すると同時に前記第２の制御弁７を閉弁すると、タンク
内圧は、負圧となり、その後前記第１の制御弁６を閉弁
し、前記第２の制御弁７を開弁すると、系内には前記第
２の制御弁７を介して大気が導入され、タンク内圧は大
気圧側に増圧する。

【０００９】その後タンク内圧は、燃料タンク内におけ
る燃料ベーパの発生に伴って大気圧から正圧に上昇し、
前記第１の弁制御演算手段１０はこの時の圧力変化率
を、圧力検出手段９の検出する値に基づいて演算してい
るため、前記第１の弁制御演算手段１０の演算結果は、
燃料ベーパの発生による、タンク内圧の圧力変化率を表
すことになる。

【００１０】判定手段１２は、前記系内の漏れによる影
響と、燃料ベーパの発生による変化を重畳して表す、前
記第２の弁制御演算手段１１の演算結果から、上記の如
く燃料ベーパの発生による変化率を表す、前記第１の弁
制御演算手段１０の演算結果を減算して、燃料ベーパの
影響を相殺した減算値を所定の閾値と比較して、誤診断
を防止している。

【００１１】

【実施例】図２は本発明の一実施例のシステム構成図を
示す。同図中、エアクリーナ２２により大気中の埃等が
除去された空気は、エアフロメータ２３で流入量が計測
された後吸気管２４に供給され、吸気管２４内に配設さ
れるスロットルバルブ２５により流量が制御され、更に
サージタンク２６、インテークマニホールド２７（前記
吸気管２４と共に前記吸気通路５を構成）を通り、内燃
機関に供給されている。

【００１２】スロットルバルブ２５は、アクセルペダル
（図示せず）に連動して開度が制御され、その開度はス
ロットルポジションセンサ２８により検出される。ま
た、インテークマニホールド２７内に一部が突出するよ
うに各気筒毎に燃料噴射弁２９が配設され、インテーク
マニホールド２７を通る空気中に燃料タンク３０中の燃
料を、マイクロコンピュータ２１により指示された時間
噴射して、燃料の供給を行う。

【００１３】燃料タンク３０は前記燃料タンク１３に相
当し、燃料３１を収容しており、内部で発生した蒸発燃
料（ベーパ）を、途中に絞り２０を有するベーパ通路３
２（前記ベーパ通路２に相当）を通してキャニスタ３３
（前記キャニスタ３に相当）に送出している。キャニス
タ３３は内部に活性炭等の吸着剤が充填されており、そ
の一部には大気孔３４が設けられている。また、絞り２
０は、タンク内圧が大気圧から正圧に変化する割合をよ
りおおきくするために設けられている。

【００１４】上記の大気孔３４は大気通路３５を介して
キャニスタ大気孔バキューム・スイッチング・バルブ
（ＶＳＶ）３６に連通されている。上記キャニスタ大気
孔ＶＳＶ３６はマイクロコンピュータ２１の制御信号に
基づき、大気導入孔３６ａと大気通路３５との間を連通
又は遮断する制御弁で、前記第２の制御弁７に相当す
る。

【００１５】キャニスタ３３とサージタンク２６を連通
するパージ通路３７、３９の途中には前記第１の制御弁
６に相当するパージ側ＶＳＶ３８が設けられ、キャニス
タ３３とサージタンク２６との間をマイクロコンピュー
タ２１の制御信号に基づいて連通又は遮断している。

【００１６】圧力センサ４０はベーパ通路３２の途中、
燃料タンク３０と絞り２０の間に配設され、ベーパ通路
３２の圧力を検出することで、燃料タンク３０の内圧を
実質的に検出するために設けられている。ウォーニング
ランプ４１はマイクロコンピュータ２１が異常を検出し
たとき、その異常を運転者に伝える為に設けられてい
る。

【００１７】かかる構成に於いて、燃料タンク３０内に
発生したベーパは、ベーパ通路３２を介してキャニスタ
３３内の活性炭に吸着されて大気への放出が防止さえ
る。通常はキャニスタ大気孔ＶＳＶ３６は開弁されてお
り、またエバポパージングシステムの作動時にはパージ
側ＶＳＶ３８も開弁している。このため機関の運転時に
はインテークマニホールド２７に生じる吸気負圧がパー
ジ通路３９、パージ側ＶＳＶ３８、パージ通路３７を通
じてキャニスタ３３に供給され、大気導入孔３６ａから
キャニスタ大気孔ＶＳＶ３６及び大気通路３５を通して
キャニスタ３３内に空気が導入される。

【００１８】この空気の導入に伴い活性炭に吸着されて
いた燃料が活性炭より離脱し、パージ通路３７、パージ
側ＶＳＶ３８，パージ通路３９を通ってサージタンク２
６内へ吸引され、機関へ燃料の放出が行われると共にキ
ャニスタは再生され、次のベーパの吸着に備える。

【００１９】マイクロコンピュータ２１は前記弁制御手
段８、正圧変化率演算手段１０、負圧変化率演算手段１
１及び判定手段１２をソフトウェア処理により実現する
制御装置で、図３に示す如き公知のハードウェア構成を
有している。同図中、図２と同一構成部分には同一符号
を付し、その説明を省略する。図３において、マイクロ
コンピュータ２１は中央処理装置（ＣＰＵ）５０、処理
プログラムを格納したリード・オンリ・メモリ（ＲＯ
Ｍ）５１，作業領域として使用されるランダム・アクセ
ス・メモリ（ＲＡＭ）５２，エンジン停止後もデータを
保持するバックアップＲＡＭ５３、入力インタフェース
回路５４、Ａ／Ｄコンバータ５６及び入出力インタフェ
ース回路５５等から構成されており、それらはバス５７
を介して接続されている。

【００２０】Ａ／Ｄコンバータ５６はエアフロメータ２
３からの吸入空気量検出信号、圧力センサ４０からの圧
力検出信号等を入力インタフェース回路５４を通して順
次切り換えて取り込み、それをアナログ・ディジタル変
換してバス５７へ順次送出する。

【００２１】入出力インタフェース回路５５は、スロッ
トルポジションセンサ２８から検出信号が入力され、そ
れをバス５７を介してＣＰＵ５０へ入力する一方、バス
５７から入力された各信号を燃料噴射弁２９、キャニス
タ大気孔ＶＳＶ３６、パージ側ＶＳＶ３８及びウォーニ
ングランプ４１へ選択的に送出してそれらを制御する。

【００２２】上記構成のマイクロコンピュータ２１のＣ
ＰＵ５０はＲＯＭ５１内に格納されたプログラムに従
い、以下説明するフローチャートの処理を実行する。図
４及び図５は本発明の要部の一実施例の動作説明用フロ
ーチャートを示す。同図において割り込み処理が起動す
ると、まず故障診断処理が実行済であるか否かを示す実
行フラグがセット（値が”１”で実行済）されているか
を見る（ステップ１００）。機関始動時にはイニシャル
ルーチンで実行フラグはクリア（値が”０”）されてお
り、最初はセットされていないので次のステップ１０１
へ進む。

【００２３】ステップ１０１では、後述の漏れ判定中フ
ラグがセットされているかを見て、ステップ１０２では
後述のフラグＢ、ステップ１０３では後述のフラグＡが
セットされているかを見る。これらのフラグも同様にイ
ニシャルルーチンでクリアされており、フラグはセット
されていないので次のステップ１０４に進む。ステップ
１０４〜１１４は、前記第１の弁制御演算手段１０の処
理に相当する。

【００２４】ステップ１０４でキャニスタ大気孔ＶＳＶ
３６を遮断（閉弁）し、次いでステップ１０５でパージ
側ＶＳＶ３８を開放（開弁）する。上記キャニスタ大気
孔ＶＳＶ３６の閉弁とパージ側ＶＳＶ３８の開弁が図６
（Ａ）、（Ｂ）に示す如く実質的に同時刻ｔ₁ で行われ
たものとすると、機関の吸気負圧がパージ通路３９、パ
ージ側ＶＳＶ３８、パージ通路３７、キャニスタ３３、
ベーパ通路２０を介して燃料タンク３０に加わる。これ
により、燃料タンク３０内の圧力（タンク内圧）は同図
（Ｃ）に示す如く時刻ｔ₁ 以降急激に減圧される。

【００２５】次にステップ１０６で圧力センサ４０の検
出信号に基づいて、タンク内圧が前記所定の負圧Ｐ
₁ ［Ｐａ］以下に達しているかを判別する。タンク内圧
がまだＰ ₁ ［Ｐａ］より高いと判別された場合には、依
然負圧設定中であると判断してこのルーチンを終了し、
タンク内圧がＰ₁ ［Ｐａ］以下となるまで，このルーチ
ンの起動毎に、上記ステップ１００〜１０６が繰り返し
実行される（図６中期間）。

【００２６】ステップ１０６でタンク内圧が前記所定負
圧Ｐ₁ ［Ｐａ］以下であると判別されると、負圧設定済
である事を示す”フラグＡ”をセットして（ステップ１
０７）、キャニスタ大気孔ＶＳＶ３６を開放（開弁）し
（ステップ１０８）、次いでパージ側ＶＳＶ３８を遮断
（閉弁）する（ステップ１０９）。

【００２７】上記キャニスタ大気孔ＶＳＶ３６の開弁と
パージ側ＶＳＶ３８の閉弁が、図６（Ａ）（Ｂ）に示す
如く時刻ｔ₂ で行われたとすると、これ以後燃料タンク
３０はキャニスタ大気孔ＶＳＶ３６、大気通路３５、大
気孔４３、キャニスタ３３、ベーパ通路３２を介して大
気に開放され、同図（Ｃ）に示す如く、時刻ｔ₂ 以後タ
ンク内圧は増圧し、時刻ｔ₃ で大気圧と等しくなる。又
ベーパ通路３２には絞り２０が設けられており、燃料タ
ンク３０内で発生する燃料ベーパがその通路抵抗により
タンク内圧をさらに上昇させるため、時刻ｔ₃ 以後タン
ク内圧は正圧となる。

【００２８】ステップ１１０ではタンク内圧が大気圧と
等しいか否かを判別している。ここでタンク内圧が大気
圧と等しくないと判別されると、まだタンク内圧開放中
であると判断してこのルーチンを終了し、次にこのルー
チンが起動すると、ステップ１００〜１０２を経由して
ステップ１０３に至り、今度はステップ１０３で負圧設
定済を示す”フラグＡ”がセットされていると判別され
るため、ステップ１０４〜１０９をジャンプしてステッ
プ１１０に至り、再びタンク内圧が大気圧と等しいかを
見る。このようにタンク内圧が大気圧と等しいと判別さ
れるまで、このルーチンの起動毎に、ステップ１００〜
１０３、１１０を繰り返し実行して、燃料タンクを大気
に開放し続ける（図６中期間）。

【００２９】ステップ１１０でタンク内圧が大気圧と等
しいと判別されると、タンク内圧が大気圧となってから
の経過時間をカウントするため、タイマＡに所定値を加
算し（ステップ１１１）、タイマＡの値が所定時間Ｔ₁
［秒］に相当しているかを判別し（ステップ１１２）、
まだ相当していないときはステップ３００に進み、燃料
ベーパの発生によるタンク内圧変化率の測定中であるこ
とを示す”フラグＢ”をセットして処理を終了する。

【００３０】このため、以後このルーチンが起動する
と、ステップ１０２で”フラグＢ”がセットされている
と判別され、ステップ１０３〜ステップ１１０をジャン
プし、ステップ１１１を経由してステップ１１２に至
り、タイマＡの値が所定時間Ｔ₁［秒］に相当したと判
別されるまで、この処理を繰り返し実行する（図６中期
間）。

【００３１】タイマＡの値が所定時間Ｔ₁ ［秒］に相当
する値になると、その時点の圧力センサ４０の検出値と
大気圧との差圧を、蒸発燃料圧力Ｐ_F としてマイクロコ
ンピュータ２１に取り込んで記憶し（ステップ１１
３）、続いてこの蒸発燃料圧力Ｐ _F 及び後述の補正係
数”Ｃ”を用いて、Ｆ＝（Ｐ_F ／Ｔ₁ ）×Ｃなる式か
ら、蒸発燃料変化率Ｆを算出して（ステップ１１４）、
マイクロコンピュータ２１内に記憶する。

【００３２】この蒸発燃料変化率Ｆは、タンク内圧が大
気圧から正圧に変化した時の変化率で、燃料ベーパがタ
ンク内圧に与える影響の大きさを示す。上式中”Ｃ”は
図６中期間における、大気圧から正圧に変化したとき
のタンク内圧の平均変化率（Ｐ_F ／Ｔ₁ ）を、後述の同
図中期間における負圧条件下で生ずるタンク内圧の平
均変化率に換算するための補正係数であり、１より大な
る適合定数である。

【００３３】以上で、タンク内圧に与える燃料ベーパの
影響を代用表示する蒸発燃料変化率Ｆの算出処理を終了
し、以後、図５に基づいて、漏れ判定の処理について説
明する。ステップ１１５〜１２２は前記第２の弁制御演
算手段１１の処理に相当し、まず再び燃料タンク３０に
負圧を供給するため、キャニスタ大気孔ＶＳＶ３６を遮
断（閉弁）し（ステップ１１５）、パージ側ＶＳＶ３８
を開放（開弁）する（ステップ１１６）。これらの処理
が図６（Ａ）（Ｂ）に示す如く、時刻ｔ₄ で行われる
と、燃料タンクには前記した通り負圧が供給され、同図
（Ｃ）に示す如く時刻ｔ₄ 以後タンク内圧は急激に減圧
される。

【００３４】続いて、図５のステップ１１７でタンク内
圧が前記所定の負圧Ｐ₂ ［Ｐａ］以下に達しているか否
かを判別し、タンク内圧が、負圧Ｐ₂ ［Ｐａ］以下に達
していると判別されるまで、負圧設定中であると判断し
て、このルーチンの起動毎に図４及び図５のステップ１
００〜１０２、１１１〜１１７を繰り返し、負圧供給を
続行し（図６中期間）、ステップ１１７で、タンク内
圧が所定の負圧Ｐ₂ ［Ｐａ］以下に達したと判別される
と、系を密閉するため、パージ側ＶＳＶ３８を遮断（閉
弁）して（ステップ１１８）、蓄えられた負圧を保持す
る。

【００３５】上記パージ側ＶＳＶ３８の閉弁が、図６
（Ａ）に示す如く時刻ｔ₅ に行われたとすると、同図
（Ｃ）に示す如く、タンク内圧は時刻ｔ₅ 以後燃料ベー
パの発生に伴って増圧する。又系内に漏れがある場合に
は、燃料ベーパの発生に加えて系外から外気が流入する
ためタンク内圧は急激に大気圧側に変化する。本実施例
装置においては、このように、漏れによる圧力変化と燃
料ベーパの発生による圧力変化を内包する、漏れ判定圧
力変化率Ｔを、時刻ｔ₅ におけるタンク内圧（判定開始
圧力Ｐ_S ）と、時刻ｔ₅ から所定時間Ｔ₂ ［秒］経過し
た時刻ｔ₆ におけるタンク内圧（判定終了圧力Ｐ_E ）と
の差圧から算出し、この算出結果に基づいて系内に漏れ
が有るか否かを判断している。

【００３６】以下図５のステップ１１９〜１２２、２０
０〜２０２では、上記漏れ判定圧力変化率Ｔを算出して
いる。パージ側ＶＳＶ３８が閉弁されると（ステップ１
１８）、所定時間Ｔ₂ の経過を監視するための漏れ判定
タイマの値が”０”か否かを見る（ステップ１１９）。
前記したイニシャルルーチンによって、この漏れ判定タ
イマの値は”０”にクリアされているため最初にこのス
テップの判定が行われた時は”０”であると判別され、
ステップ２００へ進み、その時点の圧力センサ４０の値
を、上記判定開始圧力Ｐ_S として取り込んで、マイクロ
コンピュータ２１内に記憶する。

【００３７】次いで漏れ判定タイマに所定値を加算し
（ステップ２０１）、漏れ判定実施中フラグに”１”を
セットして（ステップ２０２）処理を終了する。このた
め次回このルーチンが起動すると、図４のステップ１０
１で漏れ判定中であると判別され、ステップ１０２〜１
１７をジャンプして、ステップ１１８を実行した後、ス
テップ１１９に至る。

【００３８】前回の割り込み処理において漏れ判定タイ
マを加算しているため、今度は漏れ判定タイマの値は”
０”ではないと判別される（ステップ１１９）。次いで
漏れ判定タイマの値が前記所定時間Ｔ₂ ［秒］に相当す
る値か否かをみて（ステップ１２０）、まだＴ₂ ［秒］
に相当する値でないと判別されると、ステップ２０１、
２０２の処理を実行して処理を終了し、漏れ判定タイマ
が前記所定時間Ｔ₂ ［秒］に相当する値であると判別さ
れるまで、この処理を繰り返し実行する（図６中期間
）。

【００３９】ステップ１２０で漏れ判定タイマが前記所
定時間Ｔ₂ ［秒］と等しいと判別されると、この時の圧
力センサ４０の値を、上記判定処理終了圧力Ｐ_E として
取り込んでマイクロコンピュータ２１内に記憶し（ステ
ップ１２１）、記憶してあるＰ_S 及びＰ_E に基づいて、
Ｔ＝（Ｐ_E −Ｐ_S ）／Ｔ₂ なる式から漏れ判定圧力変化
率Ｔを算出する（ステップ１２２）。

【００４０】この漏れ判定圧力変化率Ｔは、上述したよ
うに燃料ベーパの発生による圧力変化と漏れによる外気
の流入による圧力変化とを内包しており、燃料ベーパの
発生状態により変化し、特に燃料正常が揮発性の高い場
合や、燃料温度が高く燃料ベーパが発生し易い状況で
は、系内に漏れがない場合でも大きな変化率を示す。

【００４１】このため本実施例装置は、ステップ１２
３、１２４で前記判定手段１２に相当する処理を行って
おり、燃料ベーパの発生による影響を相殺して、漏れの
検出に対する誤判定を防止するため、漏れ判定圧力変化
率Ｔから、先に算出した蒸発燃料変化率Ｆを減算して、
漏れによる変化率Ｌを算出し（ステップ１２３）、この
漏れによる変化率Ｌが所定の値ｋ以上か否かを判別する
ことにより、漏れの有無を判定する（ステップ１２
４）。

【００４２】ステップ１２４で、変化率Ｌが所定の値ｋ
以上と判別されると、システムは異常であると判断さ
れ、ウォーニングランプ４１を点灯して（ステップ１２
５）、運転者にエバポパージシステムの故障発生を通知
した後、漏れ故障フェイルコードをバックアップＲＡＭ
５３に記憶して（ステップ１２６）ステップ１２７へ進
む。漏れ故障フェイルコードはその後の修理の際に、バ
ックアップＲＡＭ５３から読みだされ、エバポパージシ
ステムの故障原因を知らせる。

【００４３】一方、変化率Ｌが所定の値ｋより小さいと
判別された場合は、漏れが規定値以下であるから、シス
テムは正常であると判断され、異常時の処理であるステ
ップ１２５、１２６をジャンプしてステップ１２７へ進
む。ステップ１２７では、キャニスタ大気孔ＶＳＶ３６
を開放（開弁）し、その開弁が図６（Ｂ）に示す如く、
時刻ｔ₆ で行われたとすると同図（Ｃ）に示す如く、時
刻ｔ₆ 以後タンク内圧は増圧して、故障診断開始前のタ
ンク内圧と同圧になり、以後従来同様の制御によりキャ
ニスタ内に吸着した燃料のパージを行うことができる。

【００４４】キャニスタ大気孔ＶＳＶ３６の開弁（ステ
ップ１２７）に続けて、漏れ判定タイマをクリアし（ス
テップ１２８）、タイマＡをクリアし（ステップ１２
９）、実行フラグに”１”をセットして（ステップ１３
０）、漏れ判定処理実施中を示す漏れ判定中フラグをク
リアして（ステップ１３１）処理を終了する。ステップ
１３０で実行フラグがセットされるため、以後故障診断
処理ルーチンが起動すると、ステップ１００で実行フラ
グに”１”がセットされていると判別され、再始動され
るまでは、この故障診断処理は行われない。

【００４５】以上のように、本実施例に係るエバポパー
ジシステムの故障診断装置は、漏れの判定を行う際に燃
料ベーパの影響を差し引くことにより、燃料の蒸発状態
に影響されずに異常診断を行うことができ、特にシステ
ムが正常である場合の誤診断の恐れがなくなる。

【００４６】尚、本実施例装置においては、蒸発燃料圧
力Ｐ_F を測定してから、判定開始圧力Ｐ_S 及び判定終了
圧力Ｐ_E を測定しているが、これに限るものではなく、
例えば判定開始圧力Ｐ_S 及び判定終了圧力Ｐ_E を測定し
た後に、タンク内圧を大気圧に開放する際に、蒸発燃料
圧力を測定してもよい。

【００４７】

【発明の効果】上述の如く、本発明によれば、エバポパ
ージシステムに負圧を供給して密閉した時に生じる圧力
変化から、燃料ベーパによる圧力変化分を差し引いて、
漏れの有無を判断するようにしたため、燃料の蒸発状態
に影響されずに異常診断をする事ができ、従って本出願
人が先に提案した装置に比し、エバポパージシステムの
正常時に於ける異常診断制度を向上でき、誤診断の恐れ
がない等の特長を有する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の原理図である。

【図２】本発明の一実施例のシステム構成図である。

【図３】図２中のマイクロコンピュータのハードウェア
の一例の構成図である。

【図４】本実施例の要部の一実施例の動作説明用フロー
チャート（その１）である。

【図５】本実施例の要部の一実施例の動作説明用フロー
チャート（その２）である。

【図６】本実施例装置の動作を説明するための図であ
る。

【符号の説明】

３、３３ キャニスタ ６ 第１の制御弁 ７ 第２の制御弁 ９ 圧力検出手段 １０ 第１の弁制御演算手段 １１ 第２の弁制御演算手段 １２ 判定手段 １３ ３０ 燃料タンク

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 燃料タンクからの蒸発燃料をベーパ通路
   を通してキャニスタ内の吸着剤に吸着させ、所定運転時
   に該キャニスタ内の吸着燃料をパージ通路を通して内燃
   機関の吸気通路へパージするエバポパージシステムの故
   障を診断する装置において、 前記燃料タンクから前記パージ通路までの系内の圧力を
   検出する圧力検出手段と、 前記パージ通路を導通又は遮断とする第１の制御弁と、 前記キャニスタの大気孔を開閉する第２の制御弁と、 該第２の制御弁を閉弁すると共に該第１の制御弁を開弁
   して、前記吸気通路内の圧力を、前記パージ通路から前
   記燃料タンクまでの系内に導入した後、該第１の制御弁
   を閉弁すると共に該第２の制御弁を開弁して、該系内の
   圧力が大気圧になった時点から、正圧に変化した時の第
   １の圧力変化率を演算する第１の弁制御演算手段と、 前記系内に所定の負圧導入後、前記第１及び第２の制御
   弁を夫々閉弁して、負圧密閉状態の該系内の第２の圧力
   変化率を演算する第２の弁制御演算手段と、 前記第１及び第２の圧力変化率の差が、所定値以上の時
   異常であると判定する判定手段とを有することを特徴と
   するエバポパージシステムの故障診断装置。