JP2692490B2 - エンジンのクランク角度の時間変換装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、ディーゼルエンジン
等のエンジンの制御に関し、より詳しくはエンジンのク
ランク角度の時間変換装置に関するものである。特に、
電子制御式ディーゼルエンジンの燃料溢流時期の算出の
際に行われる余りクランク角度の時間変換のための装置
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、例えば電子制御ディーゼルエンジ
ンの燃料噴射ポンプにおいては、そのプランジャのリフ
トに応じて得られる燃料噴射量が所要の目標噴射量とな
るように、電磁スピル弁等が制御されてスピルポートが
開かれるようになっている。これにより、プランジャ高
圧室からの燃料を燃料室へ溢流（スピル）させ、燃料の
圧送終わり、即ち燃料噴射の終了時期を制御して所要の
目標噴射量を得るようにしていた。

【０００３】このような電磁スピル弁の制御では、通
常、プランジャのリフトに同期し且つ一定のポンプ回転
角度毎に入力される信号、例えばエンジン回転パルスと
エンジンの平均回転速度とに基づき目標スピル角度が時
間換算され、もって目標スピル時期が決定されるように
なっていた。そして、その目標スピル時期に基づき電磁
スピル弁がオン・オフ制御されるようになっていた。

【０００４】例えば、本出願人による特願平４−２８３
５６号に提案された技術では、所要の目標噴射量を得る
べく、一定のクランク角度毎に得られるエンジン回転パ
ルスに基づき、そのエンジン回転パルスのある基準位置
から目標スピル角度位置までのパルスカウント数と１パ
ルス分に満たない余り角度が求められていた。そして、
その余り角度が時間換算されて目標スピル時期が決定さ
れていた。この場合、前回の燃焼サイクルにて目標スピ
ル角度位置を含む所定のクランク角度（「１１．２５°
ＣＡ」）の間等で検出されたエンジンの回転に要する角
度時間、即ちスピル時パルス時間等が余り角度の時間換
算に使用されるようになっていた。又、同一燃焼サイク
ル内における二つのエンジン回転パルスに要する時間が
求められ、それらの時間の間の差（時間差）がエンジン
回転速度の変化を代表する値として求められていた。そ
して、スピル時パルス時間が時間差より求められた回転
速度変化の代表値により予測補正され、その補正後のス
ピル時パルス時間に基づいて今回の余り角度が時間換算
されるようになっていた。この構成により、エンジン回
転速度の変化の際にも、余り角度の時間換算を精度良く
行い、燃料噴射の終了時期を精度良く制御して所要の目
標噴射量を正確に得るようにしていた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところが、前記従来技
術では、エンジン回転速度の変化や変動幅が極端に大き
くなった場合に、補正後のスピル時パルス時間の予測誤
差が大きくなり過ぎるおそれがあった。例えば、前記従
来技術を自動車の電子制御ディーゼルエンジンに具体化
した場合に、車両のサージに起因する反力が不意にエン
ジンに加わったりすると、エンジン回転速度の変動幅が
極端に大きくなることがあった。その場合には、エンジ
ン回転速度の変動が予測通りとならず、補正後のスピル
時パルス時間が過剰に補正されて予測誤差が大きくなる
おそれがあった。その結果、余り角度の時間換算値が極
端に大きくなり、場合によっては、燃料噴射ポンプがポ
ンプ能力の最大量を噴射してしまうことを引き起こす
等、燃料噴射終了時期の制御、即ち燃料噴射量の制御を
悪化させるというおそれがあった。

【０００６】この発明は前述した事情に鑑みてなされた
ものであって、その目的は、エンジン回転速度の変化や
変動幅が極端に大きく、計算によるエンジン回転変動予
測が成功しない虞がある場合には、時間変換が求められ
ているクランク角度（例えば前記余り角度）の時間換算
のために使用されるべき角度時間の予測誤差の拡大を抑
制する方向に働いて、より正確なクランク角度の時間変
換を達成することができるエンジンのクランク角度の時
間変換装置を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の装置は、エンジンの基準クランク角度位
置から目標クランク角度位置までのクランク角度を時間
に変換するための装置であって、前記目標クランク角度
位置が含まれる今回燃焼サイクルより前の燃焼サイクル
内において単位クランク角度を回転するのに要する時間
を求める回転所要時間算出手段と、今回燃焼サイクル内
で選択される同一クランク角度からなる二つの区間をそ
れぞれ回転するのに要する時間を計測し、これら二つの
回転所要時間の変化量を算出する変化量算出手段と、前
記回転所要時間の変化量に基づいて、今回燃焼サイクル
内でのエンジン回転変動の予測補正に用いる時間補正係
数を算出する補正係数算出手段と、前記回転所要時間の
変化量が所定値以上であるか否かを判定する第一の判定
手段と、前記補正係数算出手段により算出された時間補
正係数が予め定められたガード値を超えるか否かを判定
する第二の判定手段と、前記回転所要時間の変化量が前
記所定値以上で且つ前記時間補正係数が前記ガード値を
超える場合には、当該ガード値を前記時間補正係数とし
て再設定する補正係数再設定手段と、前記単位クランク
角度と、前記単位クランク角度の回転所要時間と、前記
補正係数算出手段又は前記補正係数再設定手段によって
設定された時間補正係数とに基づいて、前記基準クラン
ク角度位置から前記目標クランク角度位置までのクラン
ク角度の時間変換値を算出する時間変換値算出手段とを
備えている。

【０００８】

【作用】上記の構成によれば、回転所要時間算出手段
は、目標クランク角度位置が含まれる今回燃焼サイクル
より前の燃焼サイクル内において単位クランク角度を回
転するのに要する時間を求める。他方、変化量算出手段
は、今回燃焼サイクル内で選択される同一クランク角度
からなる二つの区間をそれぞれ回転するのに要する時間
を計測し、これら二つの回転所要時間の変化量を算出す
る。そして、補正係数算出手段により、この回転所要時
間の変化量に基づいて、今回燃焼サイクル内でのエンジ
ン回転変動の予測補正に用いる時間補正係数が算出され
る。通常は、こうして求められた、単位クランク角度
と、該単位クランク角度の回転所要時間と、前記時間補
正係数とに基づいて、基準クランク角度位置から目標ク
ランク角度位置までのクランク角度の時間変換値が時間
変換値算出手段によって算出される。しかしながら、本
発明では更に、前記第一の判定手段、第二の判定手段及
び補正係数再設定手段の協働的作用により、所定の判定
条件の充足状況に応じて、前記時間変換値算出手段で用
いられるべき時間補正係数の再設定ないし入れ替えを行
っている。

【０００９】即ち、第一の判定手段により、変化量算出
手段によって算出された回転所要時間の変化量が所定値
以上であるか否かが判定される。また、第二の判定手段
により、補正係数算出手段により算出された時間補正係
数が予め定められたガード値を超えるか否かが判定され
る。これら二つの判定条件が同時に満たされる場合に
は、「今回燃焼サイクル内で選択される同一クランク角
度からなる二つの区間をそれぞれ回転するのに要する二
つの回転所要時間の変化量」に基づいて、エンジン回転
変動を予測することが成功しない状況（例えばサージ現
象のような予測に適さない極端な回転速度変化）が生じ
ているものと間接判定する。そして、この場合には、補
正係数再設定手段により、前記ガード値が時間補正係数
として再設定され、この再設定された時間補正係数が時
間変換値算出手段で用いられる。換言すれば、前記二つ
の判定条件が同時に満たされる場合には、補正係数算出
手段によって算出された時間補正係数を用いるのは止め
にして、前記ガード値を時間補正係数として用い、基準
クランク角度位置から目標クランク角度位置までのクラ
ンク角度の時間変換値に致命的な誤差が生じるのを防止
している。

【００１０】

【実施例】以下、本発明に従うエンジンのクランク角度
の時間変換装置を自動車のディーゼルエンジンに具体化
した一実施例を図１〜図１１に基いて詳細に説明する。

【００１１】図９はこの実施例における過給機付ディー
ゼルエンジンの燃料噴射量制御装置を示す概略構成図で
あり、図１０はその分配型燃料噴射ポンプ１を示す断面
図である。燃料噴射ポンプ１はディーゼルエンジン２の
クランクシャフト４０にベルト等を介して駆動連結され
たドライブプーリ３を備えている。そして、そのドライ
ブプーリ３の回転によって燃料噴射ポンプ１が駆動さ
れ、ディーゼルエンジン２の各気筒（この場合は４気
筒）毎に設けられた各燃料噴射ノズル４に燃料が圧送さ
れて燃料噴射が行われる。

【００１２】燃料噴射ポンプ１において、ドライブプー
リ３はドライブシャフト５の先端に取付けられている。
又、そのドライブシャフト５の途中には、べーン式ポン
プよりなる燃料フィードポンプ（この図では９０度展開
されている）６が設けられている。更に、ドライブシャ
フト５の基端側には円板状のパルサ７が取付けられてい
る。このパルサ７の外周面には、ディーゼルエンジン２
の気筒数と同数の、即ちこの場合４個の切歯が等角度間
隔で形成され、更に各切歯の間には１４個ずつ（合計で
５６個）の突起が等角度間隔で形成されている。そし
て、ドライブシャフト５の基端部は図示しないカップリ
ングを介してカムプレート８に接続されている。

【００１３】パルサ７とカムプレート８との間には、ロ
ーラリング９が設けられ、同ローラリング９の円周に沿
ってカムプレート８のカムフェイス８ａに対向する複数
のカムローラ１０が取付けられている。カムフェイス８
ａはディーゼルエンジン２の気筒数と同数だけ設けられ
ている。又、カムプレート８はスプリング１１によって
常にカムローラ１０に付勢係合されている。

【００１４】カムプレート８には燃料加圧用プランジャ
１２の基端が一体回転可能に取付けられ、それらカムプ
レート８及びプランジャ１２がドライブシャフト５の回
転に連動して回転される。即ち、ドライブシャフト５の
回転力が図示しないカップリングを介してカムプレート
８に伝達されることにより、カムプレート８が回転しな
がらカムローラ１０に係合して、気筒数と同数だけ図中
左右方向へ往復駆動される。又、この往復駆動に伴って
プランジャ１２が回転しながら同方向へ往復駆動され
る。つまり、カムプレート８のカムフェイス８ａがロー
ラリング９のカムローラ１０に乗り上げる過程でプラン
ジャ１２が往動（リフト）され、その逆にカムフェイス
８ａがカムローラ１０を乗り下げる過程でプランジャ１
２が復動される。

【００１５】プランジャ１２はポンプハウジング１３に
形成されたシリンダ１４に嵌挿されており、プランジャ
１２の先端面とシリンダ１４の底面との間が高圧室１５
となっている。又、プランジャ１２の先端側外周には、
ディーゼルエンジン２の気筒数と同数の吸入溝１６と分
配ポート１７が形成されている。又、それら吸入溝１６
及び分配ポート１７に対応して、ポンプハウジング１３
には分配通路１８及び吸入ポート１９が形成さている。

【００１６】そして、ドライブシャフト５が回転されて
燃料フィードポンプ６が駆動されることにより、図示し
ない燃料タンクから燃料供給ポート２０を介して燃料室
２１内へ燃料が供給される。又、プランジャ１２が復動
されて高圧室１５が減圧される吸入行程中に、吸入溝１
６の一つが吸入ポート１９に連通することにより、燃料
室２１から高圧室１５へと燃料が導入される。一方、プ
ランジャ１２が往動されて高圧室１５が加圧される圧縮
行程中に、分配通路１８から各気筒毎の燃料噴射ノズル
４へ燃料が圧送されて噴射される。

【００１７】ポンプハウジング１３には、高圧室１５と
燃料室２１とを連通させる燃料溢流（スピル）用のスピ
ル通路２２が形成されている。このスピル通路２２の途
中には、高圧室１５からの燃料スピルを調整するスピル
調整弁としての電磁スピル弁２３が設けられている。こ
の電磁スピル弁２３は常開型の弁であり、コイル２４が
無通電（オフ）の状態では弁体２５が開放されて高圧室
１５内の燃料が燃料室２１へスピルされる。又、コイル
２４が通電（オン）されることにより、弁体２５が閉鎖
されて高圧室１５から燃料室２１への燃料のスピルが止
められる。

【００１８】従って、電磁スピル弁２３の通電時間を制
御することにより、同弁２３が閉弁・開弁制御され、高
圧室１５から燃料室２１への燃料のスピル調整が行われ
る。そして、プランジャ１２の圧縮行程中に電磁スピル
弁２３を開弁させることにより、高圧室１５内における
燃料が減圧されて、燃料噴射ノズル４からの燃料噴射が
停止される。つまり、プランジャ１２が往動しても、電
磁スピル弁２３が開弁している間は高圧室１５内の燃料
圧力が上昇せず、燃料噴射ノズル４からの燃料噴射が行
われない。又、プランジャ１２の往動中に、電磁スピル
弁２３の閉弁・開弁の時期を制御することにより、燃料
噴射ノズル４からの噴射終了が調整されて燃料噴射量が
制御される。

【００１９】ポンプハウジング１３の下側には、燃料噴
射時期を制御するためのタイマ装置（この図では９０度
展開されている）２６が設けられている。このタイマ装
置２６は、ドライブシャフト５の回転方向に対するロー
ラリング９の位置を変更することにより、カムフェイス
８ａがカムローラ１０に係合する時期、即ちカムプレー
ト８及びプランジャ１２の往復駆動時期を変更するため
のものである。

【００２０】タイマ装置２６は制御油圧により駆動され
るものであり、タイマハウジング２７と、同ハウジング
２７内に嵌装されたタイマピストン２８と、同じくタイ
マハウジング２７内一側の低圧室２９にてタイマピスト
ン２８を他側の加圧室３０へ押圧付勢するタイマスプリ
ング３１等とから構成されている。そして、タイマピス
トン２８はスライドピン３２を介してローラリング９に
接続されている。

【００２１】タイマハウジング２７の加圧室３０には、
燃料フィードポンプ６により加圧された燃料が導入され
るようになっている。そして、その燃料圧力とタイマス
プリング３１の付勢力との釣り合い関係によってタイマ
ピストン２８の位置（以下、「タイマピストン位置」と
いう）が決定される。又、そのタイマピストン位置が決
定されることにより、ローラリング９の位置が決定さ
れ、カムプレート８を介してプランジャ１２の往復動タ
イミングが決定される。

【００２２】タイマ装置２６の制御油圧として作用する
燃料圧力を調整するために、タイマ装置２６にはタイマ
制御弁（ＴＣＶ）３３が設けられている。即ち、タイマ
ハウジング２７の加圧室３０と低圧室２９とが連通路３
４によって連通されており、同連通路３４の途中にＴＣ
Ｖ３３が設けられている。このＴＣＶ３３は、デューテ
ィ制御された通電信号によって開閉制御される電磁弁で
あり、同ＴＣＶ３３の開閉制御によって加圧室３０内の
燃料圧力が調整される。そして、その燃料圧力の調整に
よって、プランジャ１２のリフトタイミングが制御さ
れ、各燃料噴射ノズル４からの燃料噴射時期が制御され
る。

【００２３】ローラリング９の上部には、電磁ピックア
ップコイルよりなる回転数センサ３５が、パルサ７の外
周面に対向して取付けられている。この回転数センサ３
５はパルサ７の突起等が横切る際に、それらの通過を検
出してエンジン回転速度ＮＥに相当するタイミング信
号、即ち一定のクランク角度（１１．２５°ＣＡ）毎の
エンジン回転パルスを出力する。又、この回転数センサ
３５は、そのエンジン回転パルス毎の瞬時回転速度を検
出する。更に、この回転数センサ３５は、ローラリング
９と一体であるため、タイマ装置２６の制御動作に関わ
りなく、プランジャリフトに対して一定のタイミングで
基準となるタイミング信号を出力する。

【００２４】次に、ディーゼルエンジン２について説明
する。このディーゼルエンジン２ではシリンダ４１、ピ
ストン４２及びシリンダヘッド４３によって各気筒毎に
対応する主燃焼室４４がそれぞれ形成されている。又、
それら各主燃焼室４４に連通する副燃焼室４５が各気筒
毎に対応して設けられている。そして、各副燃焼室４５
には、各燃料噴射ノズル４から噴射される燃料が供給さ
れるようになっている。又、各副燃焼室４５には、始動
補助装置としての周知のグロープラグ４６がそれぞれ取
り付けられている。

【００２５】ディーゼルエンジン２には、吸気通路４７
及び排気通路４８がそれぞれ設けられている。又、その
吸気通路４７には過給機を構成するターボチャージャ４
９のコンプレッサ５０が設けられ、排気通路４８にはタ
ーボチャージャ４９のタービン５１が設けられている。
又、排気通路４８には、過給圧ＰｉＭを調節するウェイ
ストゲートバルブ５２が設けられている。周知のように
このターボチャージャー４９は、排気ガスのエネルギー
を利用してタービン５１を回転させ、その同軸上にある
コンプレッサ５０を回転させて吸入空気を昇圧させる。
この作用により、密度の高い混合気を主燃焼室４４へ送
り込んで燃料を多量に燃焼させ、ディーゼルエンジン２
の出力を増大させるようになっている。

【００２６】又、ディーゼルエンジン２には、排気通路
４８内の排気の一部を吸気通路４７の吸気ポート５３へ
還流させるエキゾーストガスリサキュレイション通路
（ＥＧＲ通路）５４が設けられている。そして、そのＥ
ＧＲ通路５４の途中には、排気の還流量を調節するＥＧ
Ｒバルブ５５が設けられている。このＥＧＲバルブ５５
はバキュームスイッチングバルブ（ＶＳＶ）５６の制御
によって開閉制御される。

【００２７】更に、吸気通路４７の途中には、アクセル
ペダル５７の踏込量に連動して開閉されるスロットルバ
ルブ５８が設けられている。又、そのスロットルバルブ
５８に平行してバイパス通路５９が設けられ、同バイパ
ス通路５９にはバイパス絞り弁６０が設けられている。
このバイパス絞り弁６０は、二つのＶＳＶ６１，６２の
制御によって駆動される二段式のダイヤフラム室を有す
るアクチュエータ６３によって開閉制御される。このバ
イパス絞り弁６０は各種運転状態に応じて開閉制御され
るものである。例えば、アイドル運転時には騒音振動等
の低減のために半開状態に制御され、通常運転時には全
開状態に制御され、更に運転停止時には円滑な停止のた
めに全閉状態に制御される。

【００２８】そして、上記のように燃料噴射ポンプ１及
びディーゼルエンジン２に設けられた電磁スピル弁２
３、ＴＣＶ３３、グロープラグ４６及び各ＶＳＶ５６，
６１，６２は電子制御装置（以下単に「ＥＣＵ」とい
う）７１にそれぞれ電気的に接続され、同ＥＣＵ７１に
よってそれらの駆動タイミングが制御される。

【００２９】ディーゼルエンジン２の運転状態を検出す
るセンサとしては、前述した回転数センサ３５に加え
て、以下の各種センサが設けられている。即ち、吸気通
路４７の入口に設けられたエアクリーナ６４の近傍に
は、吸気温度ＴＨＡを検出する吸気温センサ７２が設け
られている。又、スロットルバルブ５８の開閉位置か
ら、ディーゼルエンジン２の負荷に相当するアクセル開
度ＡＣＣＰを検出するアクセルセンサ７３が設けられて
いる。吸気ポート５３の近傍には、ターボチャージャ４
９によって過給された後の吸入空気圧力、即ち過給圧Ｐ
ｉＭを検出する吸気圧センサ７４が設けられている。更
に、ディーゼルエンジン２の冷却水温ＴＨＷを検出する
水温センサ７５が設けられている。又、クランクシャフ
ト４０の回転基準位置、例えば特定気筒の上死点に対す
るクランクシャフト４０の回転位置を検出するクランク
角センサ７６が設けられている。更に又、図示しないト
ランスミッションには、そのギアの回転によって回され
るマグネット７７ａによりリードスイッチ７７ｂをオン
・オフさせて車両速度（車速）ＳＰを検出する車速セン
サ７７が設けられている。

【００３０】そして、ＥＣＵ７１には上述した各センサ
７２〜７７がそれぞれ接続されると共に回転数センサ３
５が接続されている。又、ＥＣＵ７１は各センサ３５，
７２〜７７から出力される検出信号に基づき、電磁スピ
ル弁２３、ＴＣＶ３３、グロープラグ４６及びＶＳＶ５
６，６１，６２等を好適に制御する。

【００３１】次に、前述したＥＣＵ７１の構成につい
て、図１１のブロック図に従って説明する。ＥＣＵ７１
は中央処理装置（ＣＰＵ）８１、所定の制御プログラム
及びマップ等を予め記憶した読み出し専用メモリ（ＲＯ
Ｍ）８２、ＣＰＵ８１の演算結果等を一時記憶するラン
ダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）８３、予め記憶されたデ
ータを保存するバックアップＲＡＭ８４等と、これら各
部と入力ポート８５及び出力ポート８６等とをバス８７
によって接続した論理演算回路として構成されている。
ここで、ＣＰＵ８１は演算処理のために、フリーランニ
ングカウント動作を行うようになっている。尚、本実施
例においてＥＣＵ７１は、本発明における回転所要時間
算出手段、変化量算出手段、補正係数算出手段、第一の
判定手段、第二の判定手段、補正係数再設定手段及び時
間変換値算出手段を構成する。

【００３２】入力ポート８５には、前述した吸気温セン
サ７２、アクセルセンサ７３、吸気圧センサ７４及び水
温センサ７５が、各バッファ８８，８９，９０，９１、
マルチプレクサ９３及びＡ／Ｄ変換器９４を介して接続
されている。同じく、入力ポート８５には、前述した回
転数センサ３５、クランク角センサ７６及び車速センサ
７７が、波形整形回路９５を介して接続されている。そ
して、ＣＰＵ８１は入力ポート８５を介して入力される
各センサ３５，７２〜７７等の検出信号を入力値として
読み込む。又、出力ポート８６には各駆動回路９６，９
７，９８，９９，１００，１０１を介して電磁スピル弁
２３、ＴＣＶ３３、グロープラグ４６及びＶＳＶ５６，
６１，６２等が接続されている。

【００３３】そして、ＣＰＵ８１は各センサ３５，７２
〜７７から読み込んだ入力値に基づき、電磁スピル弁２
３、ＴＣＶ３３、グロープラグ４６及びＶＳＶ５６，６
１，６２等を好適に制御する。

【００３４】次に、前述したＥＣＵ７１により実行され
る燃料噴射量制御の処理動作について図１〜図８に従っ
て説明する。先ず、図１のフローチャートはＥＣＵ７１
により実行される各処理のうち、回転数センサ３５から
入力されるエンジン回転速度ＮＥのエンジン回転パルス
の立ち上がりで割り込まれる「ＮＥ割込みルーチン」を
示している。

【００３５】処理がこのルーチンへ移行すると、先ずス
テップ１０１において、フリーランニングカウント動作
により求められる今回のＮＥ割込み時における現在時刻
ＦＣと、前回のＮＥ割込み時における現在時刻に相当す
る割込み時刻Ｔ０との差を、パルス時間ＴＮＩＮＴとし
て設定する。即ち、図２のタイムチャートに示すよう
に、エンジン回転パルスの１パルス分に相当するクラン
ク角度（１１．２５°ＣＡ）だけ進むのに要する時間を
算出する。この図２では、パルスカウンタＣＮＩＲＱの
値が「１０」になってから「１１」になるまでの１パル
ス分を例として挙げている。

【００３６】次いで、ステップ１０２において、パルス
カウンタＣＮＩＲＱの値が「１３」であるか否かを判断
する。ここで、パルスカウンタＣＮＩＲＱの値が「１
３」でない場合には、そのままステップ１０４へ移行す
る。これに対し、パルスカウンタＣＮＩＲＱの値が「１
３」である場合には、ステップ１０３において、先にス
テップ１０１にて求められたパルス時間ＴＮＩＮＴを回
転上昇時時間ＴＮ１３として設定する。この回転上昇時
時間ＴＮ１３は、図２に示すように、パルスカウンタＣ
ＮＩＲＱの値が「１２」になってから「１３」になるま
でに、クランク角度で「１１．２５°ＣＡ」だけ進むの
に要するパルス時間ＴＮＩＮＴに相当している。又、回
転上昇時時間ＴＮ１３の位置は、ディーゼルエンジン２
の同一燃焼サイクル内において、そのエンジン回転速度
ＮＥの瞬時回転速度が、回転上昇時の平均回転速度とな
る時期近傍に相当している。

【００３７】そして、ステップ１０２又はステップ１０
３から移行してステップ１０４においては、パルスカウ
ンタＣＮＩＲＱの値が「６」であるか否かを判断する。
ここで、パルスカウンタＣＮＩＲＱの値が「６」でない
場合には、そのままステップ１０６へ移行する。これに
対し、パルスカウンタＣＮＩＲＱの値が「６」である場
合には、ステップ１０５において、先にステップ１０１
にて求められたパルス時間ＴＮＩＮＴを回転低下時時間
ＴＮ６として設定する。この回転低下時時間ＴＮ６は、
図２に示すように、パルスカウンタＣＮＩＲＱの値が
「５」になってから「６」になるまでに、クランク角度
で「１１．２５°ＣＡ」だけ進むのに要するパルス時間
ＴＮＩＮＴに相当している。又、回転低下時時間ＴＮ６
の位置は、同一燃焼サイクル内において、そのエンジン
回転速度ＮＥの瞬時回転速度が、回転低下時の平均回転
速度となる時期近傍に相当している。尚、前記ＴＮ１３
及びＴＮ６は、本発明における「今回燃焼サイクル内で
選択される同一クランク角度からなる二つの区間をそれ
ぞれ回転するのに要する二つの回転所要時間」に相当す
る。

【００３８】そして、ステップ１０４又はステップ１０
５から移行してステップ１０６においては、そのときの
エンジン回転速度ＮＥにより時間差補正値としてのオフ
セット値Ａを算出する。ここでのエンジン回転速度ＮＥ
の値は、別途の処理ルーチンにおいて、回転数センサ３
５の検出値の読み込みにより求められるものである。そ
して、このオフセット値Ａは、図３に示すように、エン
ジン回転速度ＮＥに対するオフセット値Ａの関係を予め
定めたマップを参照して求められる。このマップでは、
各エンジン回転速度ＮＥにおける定常回転時、即ちエン
ジン回転速度ＮＥの変化（以下単に「回転速度変化」と
いう）の少ない時に、前述した同一燃焼サイクル内にお
ける回転上昇時時間ＴＮ１３と回転低下時時間ＴＮ６と
の差を実質的にゼロとするようなオフセット値Ａが、各
エンジン回転速度ＮＥをパラメータとしたデータとして
実験的に確かめられた上で設定されている。このマップ
において、オフセット値Ａはアイドル時に相当する低速
領域で大きく、低速領域から中速領域になるに連れて急
激に小さくなるようにプラスの値として設定されてい
る。即ち、回転上昇時時間ＴＮ１３と回転低下時時間Ｔ
Ｎ６との差は、回転速度変化の少ない定常回転時であっ
ても、その回転速度の違いによって異なってくる。そこ
で、このマップのオフセット値Ａでは、定常回転時に各
エンジン回転速度ＮＥにより、前述した二つの時間ＴＮ
１３，ＴＮ６の差に違いが出ないように、その差を実質
的にゼロとするように定められている。

【００３９】そして、ステップ１０７において、先にス
テップ１０３にて求められた回転上昇時時間ＴＮ１３と
ステップ１０５にて求められた回転低下時時間ＴＮ６と
の差を、回転速度変化に相当する時間差として求め、更
にその時間差に、ステップ１０６にて求められたオフセ
ット値Ａを加算して補正し、その算出結果をそのときの
回転速度変化に相当する時間差ΔＴＮとして設定する。
この時間差ΔＴＮが、本発明における「二つの回転所要
時間（ＴＮ１３，ＴＮ６）の変化量」に相当する。

【００４０】続いて、ステップ１０８において、その設
定された時間差ΔＴＮより、後述するスピル時パルス時
間ＴＳ１１２５を補正するための時間補正係数ＫＤＴ１
を算出する。この時間補正係数ＫＤＴ１は、図４に示す
ように、時間差ΔＴＮに対する時間補正係数ＫＤＴ１の
関係を予め定めたマップを参照して求められる。このマ
ップでは、時間差ΔＴＮがプラスの場合、即ちエンジン
回転速度ＮＥが上昇変化している場合には、スピル時パ
ルス時間ＴＳ１１２５を小さく補正すべく、時間補正係
数ＫＤＴ１の値が「１．０」よりも小さく設定されてい
る。又、時間差ΔＴＮがマイナスの場合、即ちエンジン
回転速度ＮＥが下降変化している場合には、スピル時パ
ルス時間ＴＳ１１２５を大きく補正すべく、時間補正係
数ＫＤＴ１の値が「１．０」よりも大きく設定されてい
る。

【００４１】その後、ステップ１０９においては、パル
スカウンタＣＮＩＲＱの値が「９」であるか否かを判断
する。ここで、パルスカウンタＣＮＩＲＱの値が「９」
でない場合には、そのままステップ１１１へ移行する。
これに対し、パルスカウンタＣＮＩＲＱの値が「９」で
ある場合には、ステップ１１０において、先にステップ
１０１にて求められたパルス時間ＴＮＩＮＴをスピル時
パルス時間ＴＳ１１２５として設定する。このスピル時
パルス時間ＴＳ１１２５は、図２に示すように、パルス
カウンタＣＮＩＲＱの値が「８」になってから「９」に
なるまでにクランク角度で「１１．２５°ＣＡ」だけ進
むのに要するパルス時間ＴＮＩＮＴに相当している。こ
れと共に、スピル時パルス時間ＴＳ１１２５の位置は、
エンジン回転速度ＮＥの瞬間回転速度が最低となる時期
近傍に相当している。又、スピル時パルス時間ＴＳ１１
２５の位置は、ディーゼルエンジン２の運転状態に応じ
て決定される目標噴射量を得るべく、その噴射終了時期
である目標スピル角度に相当している。更に、スピル時
パルス時間ＴＳ１１２５は、次回の燃焼サイクルにおい
て目標スピル時期を予測決定するために用いられるもの
である。

【００４２】ステップ１０９又はステップ１１０から移
行してステップ１１１においては、ステップ１０１にお
ける現在時刻ＦＣを割込み時刻Ｔ０として設定する。次
に、ステップ１１２において、エンジン回転速度ＮＥが
予め定められたアイドル回転速度ＮＦよりも低いか否か
を判断する。第一の判定手段としてのＥＣＵ７１による
この判断は、前述した同一燃焼サイクル内における回転
上昇時時間ＴＮ１３と回転低下時時間ＴＮ６との差が所
定値以上になる状態であるか否かを検出（又は間接的に
判定）するために行われるものである。そして、エンジ
ン回転速度ＮＥがアイドル回転速度ＮＦよりも低くない
場合には、前述した二つの時間ＴＮ１３，ＴＮ６の差が
所定値以上になる状態ではなく、後述する補正後スピル
時パルス時間ＴＳ１１２５Ａについて許容範囲内の予測
が可能であるものとして、そのままその後の処理を一旦
終了する。

【００４３】一方、ステップ１１２において、エンジン
回転速度ＮＥがアイドル回転速度ＮＦよりも低い場合に
は、前述した二つの時間ＴＮ１３，ＴＮ６の差が所定値
以上になる状態であるものと判定して、ステップ１１３
へ移行する。そして、ステップ１１３において、第二の
判定手段としてのＥＣＵ７１は、先にステップ１０８に
て求められた時間補正係数ＫＤＴ１の値が「２」（上限
ガード値）よりも大きいか否かを判断する。ここで、時
間補正係数ＫＤＴ１の値が「２」よりも大きくない場合
には、同じく補正後スピル時パルス時間ＴＳ１１２５Ａ
について許容範囲内の予測が可能であるものとして、そ
のままその後の処理を一旦終了する。

【００４４】又、ステップ１１３において、時間補正係
数ＫＤＴ１の値が「２」よりも大きい場合には、前述し
た二つの時間ＴＮ１３，ＴＮ６の差が所定値以上になる
状態であり、補正後スピル時パルス時間ＴＳ１１２５Ａ
について許容範囲内の予測が可能でないものとして、ス
テップ１１４において、補正係数再設定手段としてのＥ
ＣＵ７１は、時間補正係数ＫＤＴ１を上限ガード値とし
ての「２」に設定し、その後の処理を一旦終了する。

【００４５】次に、上記のように「ＮＥ割込みルーチ
ン」で求められる時間補正係数ＫＤＴ１及びスピル時パ
ルス時間ＴＳ１１２５を使用して行われる燃料噴射量制
御の処理動作について説明する。

【００４６】図５に示すフローチャートはＥＣＵ７１に
より実行される各処理のうち、燃料噴射ポンプ１におけ
る燃料噴射量制御のための「メインルーチン」であっ
て、所定時間毎の定時割込みで実行される。

【００４７】処理がこのルーチンへ移行すると、先ずス
テップ２０１において、回転数センサ３５、アクセルセ
ンサ７３及び水温センサ７５の各検出値に基づいて、エ
ンジン回転速度ＮＥ、アクセル開度ＡＣＣＰ及び冷却水
温ＴＨＷをそれぞれ読み込む。これと共に、「ＮＥ割込
みルーチン」で求められた時間補正係数ＫＤＴ１及び前
回の燃焼サイクルにおける単位クランク角度（１１．２
５°ＣＡ）を回転するのに要する時間としてのスピル時
パルス時間ＴＳ１１２５（ｉ−１）をそれぞれ読込む。

【００４８】続いて、ステップ２０２において、そのア
クセル開度ＡＣＣＰ及び冷却水温ＴＨＷにより、補正後
アクセル開度ＡＣＣＰＡを算出する。この補正後アクセ
ル開度ＡＣＣＰＡは冷却水温ＴＨＷに応じて求められる
始動時疑似アクセル開度ＡＣＳＴＡと、アクセル開度Ａ
ＣＣＰ等との比較によって求められる。

【００４９】次に、ステップ２０３において、先に読み
込まれたエンジン回転速度ＮＥ及び補正後アクセル開度
ＡＣＣＰＡ等に基づき最終噴射量ＱＦＩＮを算出する。
この最終噴射量ＱＦＩＮは、予め定められた計算式に従
って求められる。

【００５０】そして、ステップ２０４においては、先に
求められた最終噴射量ＱＦＩＮにより、スピル時期パル
ス数ＣＡＮＧＬａ及び余り角度θＲＥＭをそれぞれ算出
する。これらスピル時期パルス数ＣＡＮＧＬａ及び余り
角度θＲＥＭは、以下の計算式を参照して求められる。

【００５１】 ＱＦＩＮ＝１１．２５＊ＣＡＮＧＬａ＋θＲＥＭ つまり、図６に示すように、最終噴射量ＱＦＩＮをエン
ジン回転パルス１個分の角度に相当する「１１．２５」
で除算して、その商をスピル時期パルス数ＣＡＮＧＬａ
として求め、その余りを余り角度θＲＥＭとして求めて
設定するのである。ここで、スピル時期パルス数ＣＡＮ
ＧＬａは燃料噴射を終了するために電磁スピル弁２３を
オフさせるべき、即ち燃料をスピルすべき目標スピル時
期に対応するエンジン回転パルス数に相当している（図
６では「８」である）。又、余り角度θＲＥＭは、その
スピル時期パルス数ＣＡＮＧＬａにおける更に厳密な目
標スピル時期を角度で示した値である。尚、この実施例
における余り角度θＲＥＭは、本発明における「エンジ
ンの基準クランク角度位置から目標クランク角度位置ま
でのクランク角度」に相当する。

【００５２】次に、ステップ２０５においては、先に読
み込まれた前回のスピル時パルス時間ＴＳ１１２５（ｉ
−１）及び時間補正係数ＫＤＴ１より、今回の最終的な
角度時間としての補正後スピル時パルス時間ＴＳ１１２
５Ａを算出する。この補正後スピル時パルス時間ＴＳ１
１２５Ａは、前回のスピル時パルス時間ＴＳ１１２５
（ｉ−１）を、時間補正係数ＫＤＴ１で補正して回転速
度変化を反映させたものであり、以下の計算式に従って
求められる。

【００５３】 ＴＳ１１２５Ａ＝ＴＳ１１２５（ｉ−１）＊ＫＤＴ１ そして、ステップ２０６において、先に求められた余り
角度θＲＥＭと補正後スピル時パルス時間ＴＳ１１２５
Ａとにより、スピル時期パルス数ＣＡＮＧＬａにおける
スピル時刻ＴＳＰＯＮａを算出する。即ち、余り角度θ
ＲＥＭを補正後スピル時パルス時間ＴＳ１１２５Ａに基
づいて時間換算するのである。このスピル時刻ＴＳＰＯ
Ｎａは以下の計算式に従って求められる。

【００５４】ＴＳＰＯＮａ＝（θＲＥＭ／１１．２５）
＊ＴＳ１１２５Ａ その後、ステップ２０７において、ＥＣＵ７１による演
算処理速度を考慮し、多重割込みによる遅れを防止する
ために、スピル時刻ＴＳＰＯＮａが所定の「８８μｓ」
よりも小さいか否かを判断する。ここで、スピル時刻Ｔ
ＳＰＯＮａが所定の「８８μｓ」よりも小さい場合に
は、ステップ２０８において、図７に示すように、スピ
ル時刻ＴＳＰＯＮａに補正後スピル時パルス時間ＴＳ１
１２５Ａを加算した結果を最終スピル時刻ＴＳＰＯＮと
して設定する。又、同ステップ２０８において、スピル
時期パルス数ＣＡＮＧＬａから「１」だけ減算した結果
を最終スピル時期パルス数ＣＡＮＧＬとして設定する。

【００５５】そして、ステップ２０９において、その設
定された最終スピル時期パルス数ＣＡＮＧＬ及び最終ス
ピル時刻ＴＳＰＯＮに基づき電磁スピル弁２３をオフさ
せ、燃料噴射ポンプ１からの燃料噴射の終了時期、即ち
燃料噴射量を制御し、その後の処理を一旦終了する。

【００５６】一方、ステップ２０７において、スピル時
刻ＴＳＰＯＮａが所定の「８８μｓ」以上である場合に
は、ステップ２１０において、図８に示すように、スピ
ル時刻ＴＳＰＯＮａをそのまま最終スピル時刻ＴＳＰＯ
Ｎとして設定する。又、同ステップ２１０において、ス
ピル時期パルス数ＣＡＮＧＬａをそのまま最終スピル時
期パルス数ＣＡＮＧＬとして設定する。

【００５７】そして、ステップ２０９において、その設
定された最終スピル時期パルス数ＣＡＮＧＬ及び最終ス
ピル時刻ＴＳＰＯＮに基づき、電磁スピル弁２３をオフ
させて、燃料噴射ポンプ１からの燃料噴射の終了時期、
即ち燃料噴射量を制御し、その後の処理を一旦終了す
る。

【００５８】以上説明したようにして、ディーゼルエン
ジン２における燃料噴射量制御が実行される。そして、
この実施例では、余り角度θＲＥＭを時間換算するため
に、単に前回の目標スピル角度近傍でのスピル時パルス
時間ＴＳ１１２５（ｉ−１）を使用するのではなく、そ
のスピル時パルス時間ＴＳ１１２５（ｉ−１）を補正し
た補正後スピル時パルス時間ＴＳ１１２５Ａを使用して
いる。しかも、その補正後スピル時パルス時間ＴＳ１１
２５Ａを求めるに当たり、今回の同一燃焼サイクル内に
おける回転上昇時及び回転低下時それぞれの平均回転速
度位置近傍で、１パルス分のクランク角度だけ回転する
のに要する角度時間、即ち回転上昇時時間ＴＮ１３及び
回転低下時時間ＴＮ６をそれぞれ求めている。又、その
求められた回転上昇時時間ＴＮ１３と回転低下時時間Ｔ
Ｎ６との差を回転速度変化に相当する時間差として求
め、更にその時間差にオフセット値Ａを加算して補正
し、その算出結果を回転速度変化に相当する補正後の時
間差ΔＴＮとしている。即ち、各エンジン回転速度ＮＥ
における定常回転時には、同一燃焼サイクルにおける回
転上昇時時間ＴＮ１３と回転低下時時間ＴＮ６との差が
実質的にゼロとなるように、オフセット値Ａによって補
正された時間差ΔＴＮが求められる。そして、その求め
られた補正後の時間差ΔＴＮに対応して得られる時間補
正係数ＫＤＴ１に基づき、前回のスピル時パルス時間Ｔ
Ｓ１１２５（ｉ−１）を補正することにより、時間換算
用としての今回の最終的な補正後スピル時パルス時間Ｔ
Ｓ１１２５Ａを予測している。

【００５９】従って、今回の燃焼サイクルにおいて、実
際に求められる回転上昇時時間ＴＮ１３と回転低下時時
間ＴＮ６との差をオフセット値Ａにより補正して補正後
の時間差ΔＴＮとすることにより、定常回転時には各エ
ンジン回転速度ＮＥの違いによらずその時間差ΔＴＮが
実質的に一律にゼロとなる。よって、回転速度変化の少
ない定常回転時には、各エンジン回転速度ＮＥの違いに
よらず、その時間差ΔＴＮから求められて回転速度変化
に相当する時間補正係数ＫＤＴ１が一律に同じとなる。
よって、定常回転時には、その時間補正係数ＫＤＴ１に
より補正される今回の最終的な補正後スピル時パルス時
間ＴＳ１１２５Ａも一律に同じとなり、各エンジン回転
速度ＮＥの違いによって異なった補正後スピル時パルス
時間ＴＳ１１２５Ａが予測されることはない。

【００６０】その結果、各エンジン回転速度ＮＥにおい
てアイドル時を含む定常回転時には、補正後スピル時パ
ルス時間ＴＳ１１２５Ａが誤って補正されることがなく
なり、その予測精度を向上させて補正後スピル時パルス
時間ＴＳ１１２５Ａを精度良く予測することができる。

【００６１】そして、このように精度良く予測される補
正後スピル時パルス時間ＴＳ１１２５Ａにより余り角度
θＲＥＭを時間換算していることから、その時間換算を
高精度に行うことができる。従って、燃料のスピルを実
行するための時刻タイミングを更に正確に決定すること
ができ、燃料噴射量制御をより高精度に行うことができ
る。加えて、この実施例では、定常回転時とは異なりエ
ンジン回転速度ＮＥが大きく変化するような場合を、そ
の時々のディーゼルエンジン２の回転状態から検出する
ようにしている。即ち、エンジン回転速度ＮＥがアイド
ル回転速度ＮＦよりも低いか否かの判断によって、回転
上昇時時間ＴＮ１３と回転低下時時間ＴＮ６との差が所
定値以上になる回転状態であるか否かを判断するように
している。

【００６２】そして、エンジン回転速度ＮＥがアイドル
回転速度ＮＦよりも低くない場合、或いは時間補正係数
ＫＤＴ１が必要以上に大きくない場合には、回転速度変
化を反映した補正後の時間差ΔＴＮより得られる時間補
正係数ＫＤＴ１に基づき前回の燃焼サイクルにおけるス
ピル時パルス時間ＴＳ１１２５（ｉ−１）を補正してい
る。

【００６３】従って、今回の燃焼サイクルで使用される
べき補正後スピル時パルス時間ＴＳ１１２５Ａが、回転
速度変化に応じて、許容範囲内の値として適正に予測さ
れて求められる。そして、その適正に予測された補正後
スピル時パルス時間ＴＳ１１２５Ａにより余り角度θＲ
ＥＭが時間換算されることから、その時間換算をより高
精度に行うことができる。その結果として、燃料のスピ
ルを実行するための時刻タイミングをエンジン回転速度
ＮＥの変化に応じてより正確に決定することができ、燃
料噴射量制御をより高精度に行うことができる。

【００６４】一方、エンジン回転速度ＮＥがアイドル回
転速度ＮＦよりも低いか、或いは時間補正係数ＫＤＴ１
が必要以上に大きい場合には、回転速度変化を反映した
時間差ΔＴＮより得られる時間補正係数ＫＤＴ１を、予
め定められた上限ガード値に設定するようにしている。
そして、その上限ガード値の時間補正係数ＫＤＴ１によ
って前回のスピル時パルス時間ＴＳ１１２５（ｉ−１）
を補正して、今回の補正後スピル時パルス時間ＴＳ１１
２５Ａを許容範囲内の値に設定している。

【００６５】従って、ディーゼルエンジン２に、エンジ
ン回転速度ＮＥがアイドル回転速度ＮＦよりも低くなる
ような、予測に適さない極端な回転速度変化等が生じた
場合には、今回の補正後スピル時パルス時間ＴＳ１１２
５Ａの予測が許容範囲から逸脱することがなくなり、そ
の時間ＴＳ１１２５Ａの予測誤差の拡大を抑えることが
できる。その結果として、補正後スピル時パルス時間Ｔ
Ｓ１１２５Ａによる余り角度θＲＥＭの時間換算の精度
低下を防いで、燃料噴射量制御の悪化を未然に防止する
ことができる。

【００６６】特に、補正後スピル時パルス時間ＴＳ１１
２５Ａの予測値が大きくなり過ぎて余り角度θＲＥＭの
時間換算値が極端に大きくなり、電磁スピル弁２３が
「オン」し続けることがなくなる。その結果、燃料噴射
ポンプ１がポンプ能力の最大量を噴射してしまうことを
未然に防止することができる。

【００６７】尚、この発明は前記実施例に限定されるも
のではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲で構成の一部
を適宜に変更して次のように実施することもできる。 （１）前記実施例では、エンジン回転速度ＮＥがアイド
ル回転速度ＮＦよりも低くなるような極端な回転速度変
化等が生じた場合に、回転速度変化を反映した時間差Δ
ＴＮより得られる時間補正係数ＫＤＴ１を上限ガード値
に設定した。そして、その上限ガード値により前回のス
ピル時パルス時間ＴＳ１１２５（ｉ−１）を補正するこ
とにより、今回の補正後スピル時パルス時間ＴＳ１１２
５Ａを許容範囲内の値に設定し、その補正後スピル時パ
ルス時間ＴＳ１１２５Ａに基づき余り角度θＲＥＭの時
間換算を行って燃料噴射量制御の悪化を防止するように
した。

【００６８】これに対し、エンジン回転速度ＮＥがアイ
ドル回転速度ＮＦよりも低くなるような極端な回転速度
変化等が生じた場合に、エンジン回転パルスの立ち上が
りで割り込まれる「ＮＥ割込みルーチン」において、最
終スピル時期パルス数ＣＡＮＧＬから更に「１」だけエ
ンジン回転パルスをカウントした時点で、ＥＣＵ７１に
おける出力ポート８６にて電磁スピル弁２３の駆動回路
９６に対する出力を強制的に「オフ」とするようにして
もよい。この構成により、電磁スピル弁２３が「オン」
し続けて燃料噴射ポンプ１がポンプ能力の最大量を噴射
してしまうことを未然に防止することができる。

【００６９】（２）前記実施例では、同一燃焼サイクル
内における回転上昇時時間ＴＮ１３と回転低下時時間Ｔ
Ｎ６との差が所定値以上になる状態であるか否かを検出
するために、エンジン回転速度ＮＥが予め定められたア
イドル回転速度ＮＦよりも低いか否かを判断したが、そ
の他の方法を採用してもよい。例えば、エンジン回転速
度ＮＥの変化分を検出し、その変化分が所定値以上であ
るか否かの判断によって、上記二つの時間ＴＮ１３，Ｔ
Ｎ６の差が所定値以上になる状態であるか否かを検出す
るようにしてもよい。

【００７０】（３）前記実施例では、同一燃焼サイクル
内における回転上昇時及び回転低下時それぞれの平均回
転速度位置近傍での一定クランク角度だけ回転するのに
要するクランク角時間として、パルスカウンタＣＮＩＲ
Ｑの値が「１２」から「１３」になるまでの間の回転上
昇時時間ＴＮ１３と、パルスカウンタＣＮＩＲＱの値が
「５」から「６」になるまでの間の回転低下時時間ＴＮ
６を使用したが、これに限定されるものではない。例え
ば、パルスカウンタＣＮＩＲＱの値が「１１」から「１
２」になるまでの間の回転上昇時時間ＴＮ１２と、パル
スカウンタＣＮＩＲＱの値が「６」から「７」になるま
での間の回転低下時時間ＴＮ７を使用してもよい。

【００７１】（４）前記実施例では、オフセット値Ａを
プラスの値に設定して、回転上昇時時間ＴＮ１３と回転
低下時時間ＴＮ６との差に加算して補正するようにした
が、同一燃焼サイクル内における回転上昇時及び回転低
下時それぞれの平均回転速度位置近傍で一定クランク角
度だけ回転するのに要する角度時間として、前述した各
時間ＴＮ１３，ＴＮ６以外の時間を使用した場合に、必
要に応じてオフセット値Ａをマイナスの値に設定しても
よい。

【００７２】（５）前記実施例では、ディーゼルエンジ
ン２の燃料噴射量制御に具体化して説明したが、例えば
ガソリンエンジンの目標点火時期近傍のクランク角度を
検出する場合に適用して具体化することもできる。

【００７３】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明では特に、
変化量算出手段によって算出された回転所要時間の変化
量が所定値以上であるか否かを判定する第一の判定手段
と、補正係数算出手段により算出された時間補正係数が
予め定められたガード値を超えるか否かを判定する第二
の判定手段とを設け、これら二つの判定条件が同時に満
たされる場合には、「今回燃焼サイクル内で選択される
同一クランク角度からなる二つの区間をそれぞれ回転す
るのに要する二つの回転所要時間の変化量」に基づい
て、エンジン回転変動を予測することが成功しない状況
が生じているものと間接判定すると共に、この場合に
は、補正係数再設定手段により前記ガード値を時間補正
係数として再設定し、これを時間変換値算出手段でのク
ランク角度の時間変換に用いるようにした。このため、
エンジン回転速度の変化や変動幅が極端に大きく、計算
によるエンジン回転変動予測が成功しない虞がある場合
には、前記ガード値を時間補正係数として用いること
で、基準クランク角度位置から目標クランク角度位置ま
でのクランク角度の時間変換値に致命的な誤差が生じる
ことが防止され、従来よりも正確にクランク角度の時間
変換を達成することができるという優れた効果を発揮す
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明を具体化した一実施例においてＥＣＵ
により実行され、エンジン回転パルスの立ち上がりで割
り込まれる「ＮＥ割込みルーチン」を説明するフローチ
ャートである。

【図２】一実施例において、エンジン回転速度の変化と
エンジン回転パルスとの対応関係を説明するタイムチャ
ートである。

【図３】一実施例において、エンジン回転速度に対する
オフセット値の関係を予め定めてなるマップである。

【図４】一実施例において、時間差に対する時間補正係
数の関係を予め定めてなるマップである。

【図５】一実施例において、ＥＣＵにより実行される燃
料噴射量制御のための「メインルーチン」を説明するフ
ローチャートである。

【図６】一実施例において、エンジン回転パルスと電磁
スピル弁作動との対応関係、最終噴射量に応じたスピル
時期パルス数及び最終スピル時刻等を説明するタイムチ
ャートである。

【図７】一実施例において、スピル時刻が８８μｓより
も小さい場合のエンジン回転パルスと電磁スピル弁作動
との対応関係、最終スピル時期パルス数及び最終スピル
時刻等を説明するタイムチャートである。

【図８】一実施例において、スピル時刻が８８μｓ以上
の場合のエンジン回転パルスと電磁スピル弁作動との対
応関係、最終スピル時期パルス数及び最終スピル時刻等
を説明するタイムチャートである。

【図９】一実施例において、過給機付ディーゼルエンジ
ンの燃料噴射量制御装置を説明する概略構成図である。

【図１０】一実施例において燃料噴射ポンプを示す断面
図である。

【図１１】一実施例においてＥＣＵの電気的構成を示す
ブロック図である。

【符号の説明】

１…燃料噴射ポンプ、２…ディーゼルエンジン、２３…
電磁スピル弁、７１…ＥＣＵ（回転所要時間算出手段、
変化量算出手段、補正係数算出手段、第一の判定手段、
第二の判定手段、補正係数再設定手段及び時間変換値算
出手段を構成する）、ＴＳ１１２５…スピル時パルス時
間、ＴＳ１１２５Ａ…補正後スピル時パルス時間、ＴＮ
１３，ＴＮ６…回転上昇時時間及び回転低下時時間（同
一クランク角度からなる二つの区間をそれぞれ回転する
のに要する二つの回転所要時間に当たる）、ΔＴＮ…時
間差（二つの回転所要時間の変化量に相当する）、θＲ
ＥＭ…余り角度、ＴＳＰＯＮａ…θＲＥＭの時間変換
値。

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 エンジンの基準クランク角度位置から目
   標クランク角度位置までのクランク角度を時間に変換す
   るための装置であって、 前記目標クランク角度位置が含まれる今回燃焼サイクル
   より前の燃焼サイクル内において単位クランク角度を回
   転するのに要する時間を求める回転所要時間算出手段
   と、 今回燃焼サイクル内で選択される同一クランク角度から
   なる二つの区間をそれぞれ回転するのに要する時間を計
   測し、これら二つの回転所要時間の変化量を算出する変
   化量算出手段と、 前記回転所要時間の変化量に基づいて、今回燃焼サイク
   ル内でのエンジン回転変動の予測補正に用いる時間補正
   係数を算出する補正係数算出手段と、 前記回転所要時間の変化量が所定値以上であるか否かを
   判定する第一の判定手段と、 前記補正係数算出手段により算出された時間補正係数が
   予め定められたガード値を超えるか否かを判定する第二
   の判定手段と、 前記回転所要時間の変化量が前記所定値以上で且つ前記
   時間補正係数が前記ガード値を超える場合には、当該ガ
   ード値を前記時間補正係数として再設定する補正係数再
   設定手段と、 前記単位クランク角度と、前記単位クランク角度の回転
   所要時間と、前記補正係数算出手段又は前記補正係数再
   設定手段によって設定された時間補正係数とに基づい
   て、前記基準クランク角度位置から前記目標クランク角
   度位置までのクランク角度の時間変換値を算出する時間
   変換値算出手段とを備えたことを特徴とするエンジンの
   クランク角度の時間変換装置 。