JP2690765B2 - リアーコンバーターレンズ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、マスターレンズと像面との間に着脱自在で
あって、それによって全系の焦点距離を変化させるリア
ーコンバーターレンズに関するものである。

［従来の技術］ マスターレンズにコンバーターレンズを装着して焦点
距離を変化させることは一般に知られている。マスター
レンズの焦点距離を長くするためにマスターレンズと像
面との間に装着されるリアーコンバーターレンズにおい
ては、リアーコンバーター自身が強い負の屈折力を持
ち、それをマスターレンズに装着するとレンズ系全体の
ペッツバール和が大きく負の方向に発生する。そのため
焦点距離を変化させた時の収差変動を抑え、負の方向に
発生しがちなペッツバール和を小さく保つために、リア
ーコンバーターレンズは、５枚前後のレンズで構成され
ていることが多く、大きさやコストの点等で問題があっ
た。

この問題点を解決することを狙いとしたリアーコンバ
ーターレンズとして、特公昭61−45207号、特公昭63−1
48222号公報に記載されたレンズ系等のように正レンズ
と負レンズの２枚のレンズにて構成されたリアーコンバ
ーターレンズが知られている。

［発明が解決しようとする課題］ 前記従来例は、いずれも負の方向に発明するペッツバ
ール和が大であって、十分な収差補正がなされていな
い。

本発明の目的は、少ないレンズ枚数で、諸収差、特に
色収差とペッツバール和が十分良好に補正されたコンパ
クトなリアーコンバーターレンズを提供するものであ
る。

［課題を解決するための手段］ 本発明のリアーコンバーターレンズは、前記の目的を
達成するために、物体側より正の屈折力を持つ第１群
と、負の屈折力を持つ第２群とよりなり、全体として負
の屈折力を有しているレンズ系で、更にレンズ系中に少
なくとも１枚の屈折率分布型レンズを有することを特長
とするものである。

本発明のリアーコンバーターレンズは、大きさを出来
るだけ小にするため、全系の後側主点を物体側へ移動さ
せることから第１群を正の屈折力、第２群を負の屈折力
とした構成にした。更に詳細には、第１群の最も像側の
面に対し凸面とし、第２群は最も物体側に対して凹面又
は最も像側の面を像面に対して凸面にした。

リアーコンバーターレンズは、マスターレンズと像面
との間に装着されるという性質上、軸外光線が光軸の片
側だけを通り、そのためお互いに収差を打ち消し合う作
用の面を配置する必要がある。このような理由から前述
のような絞りに対してコンセントリックな形状が軸外光
線に対しては有利である。しかし必要な負の屈折力を得
るためには、全系が大きくならざるを得ず、コンパクト
になし得ない。そこで本発明では、面以外で負の屈折率
分布型レンズを導入した。

本発明のリアーコンバーターレンズに用いられる屈折
率分布型レンズは、光軸と垂直方向に屈折率分布を有す
るいわゆるラジアル型であって、屈折率分布の次の式で
表わされるものである。

ｎ（ｒ）＝n₀＋n₁・r²＋n₂・r⁴＋n₃・r⁶＋… ここでn₀はレンズの光軸上での屈折率、ｒは光軸から
半径方向の距離、ｎ（ｒ）は光軸からの距離ｒの所での
屈折率、n₁,n₂,…は定数である。

本発明のリアーコンバーターレンズにおいては、次の
条件（１）を満足する屈折率分布型レンズを負の屈折力
を有する第２群に用いることが望ましい。

（１） ０＜n₁₍₂₎ ただしn₁₍₂₎は、第２群で用いられる屈折率分布型レ
ンズの屈折率分布式でのｄ線の定数n₁である。

上記条件（１）を満足する屈折率分布型レンズの媒質
は、負の屈折力として働く。その結果、第２群の面形状
を絞りに対してコンセントリックに保ったまま、負の屈
折力を屈折率分布型レンズの媒質に分担させることが出
来るので、第２群の負の屈折力を所望の屈折力にするこ
とが出来、軸外収差の補正とレンズ系のコンパクト化が
同時に可能になる。

又前述のようにリアーコンバーターレンズは、それ自
体強い負の屈折力を有しているため、マスターレンズと
組合わせた時にペッツバール和が大きく負の方向に発生
する。ここで色収差の補正も考え合わせると、凸レンズ
には屈折率が低くアッベ数の小さいガラスを、凹レンズ
には屈折率が高くアッベ数の大きいガラスを使い、更に
他の収差も補正するために多くのレンズを用いているの
が現状である。

均質系におけるペッツバール和は、面の屈折力を
φ_Ｓ、レンズ光軸上での屈折率をn₀とすると次式で表わ
される。

Σ（φ_S/n₀） 一方ラジアル型の屈折率分布型レンズのペッツバール
和は、媒質の屈折力をφ_Ｍとすると次の式で表わされ
る。

Σ（φ_S/n₀）＋Σ（φ_M/n₀ ²） したがってラジアル型の屈折率分布型レンズは、その
媒質中でもペッツバール和を補正することが可能にな
る。特に面の屈折力と媒質の屈折力の符号が同じ場合
や、面の屈折力が弱く屈折力のほとんどが媒質の屈折力
で占められている場合などは、同じ屈折力を持つ均質レ
ンズに比べてはるかにペッツボール和を小さくすること
が可能である。

本発明のリアーコンバーターレンズは、特に強い負の
屈折力となる第２群が絞りに対してコンセントリックな
形状であるので、負の屈折力の大部分が屈折率分布型レ
ンズの媒質に依存している。その結果、コンパクト化と
軸外収差の補正に加えて、負の方向に大きく発生しがち
なペッツバール和を、均質レンズに比べてはるかに小さ
く抑えることが可能になる。

本発明のリアーコンバーターレンズにおいて、次の条
件（２），（３）を満足することが更に好ましい。

（２） 0.05＜φ_M/φ_２＜３ （３） 0.3＜r_F(2)/r_R(2)＜３ ただしφ_Ｍは第２群に用いられる屈折率分布型レンズ
の媒質の屈折力、φ_２は第２群の屈折力、r_F(2)は第２
群の最も物体側の面の曲率半径、r_R(2)は第２群の最も
像側の面の曲率半径である。

条件（２）は、第２群に用いられる屈折率分布型レン
ズの媒質の屈折力を規定する条件であって、この条件の
下限値の0.05を越えて媒質の屈折力が小になると、所望
の第２群の屈折力を得るためには面の屈折力が強くなり
負の方向に発生するペッツバール和を十分に小さく補正
することが困難になる。また、上限値の３を越えると屈
折率分布型レンズの屈折率差が大きくなりすぎてレンズ
自身の製造が困難になる。

条件（３）は、第２群のレンズ形状の絞りに対する対
称性を規定するもの、上限値の３および下限値の0.3の
いずれを越えても絞りに対する対称性がくずれ、軸外収
差を補正することが困難になる。

また、均質レンズのみにて構成されたリアーコンバー
ターレンズにおいてレンズの枚数を減らす場合、どうし
てもペッルバール和以外に色収差の補正が困難になる。

本発明のリアーコンバーターレンズのように屈折率分
布型レンズを用いる場合レンズの枚数を減らしても色収
差の補正が可能になる。屈折率分布型レンズの場合、各
波長毎の屈折率分布に変化を持たせることにより単体で
も色収差の補正が可能になる。

屈折率分布型レンズの軸上の色収差は、次のように表
わすことが出来る。

（φ_S/ν_0d）＋（φ_M/ν_1d） ここでν_0dは、ｄ−線,C−線,F−線によるレンズの光
軸上の屈折率をn_0d,n_0C,n_0Fとする時に下記の式から求
まる値であり、同様にν_1dは、ｄ−線,C−線,F−線によ
る屈折率分布式の定数をn_1d,n_1C,n_1Fとした時に下記の
式から求まる値である。

ν_0d＝（n_0d−１）／（n_0F−n_0C） ν_1d＝n_1d/（n_1F−n_1C） このように均質系で考えられているアッベ数以外に上
記のν_1dによる自由度が増え、波長毎の分布を変化させ
ることによって屈折率分布型レンズ単体でも軸上色収差
を０にすることが出来る。

本発明のリアーコンバーターレンズにおいて、第２群
に用いられる屈折率分布型レンズを次の条件（４）を満
足するようにすることが色収差の補正にとって望まし
い。

（４） n_1C＜n_1F この条件（４）を満足するようにすると即ち短波長の
屈折率勾配が長波長の屈折率勾配よりも大になるような
屈折率分布型レンズを本発明のレンズ系の第２群に用い
ると、少ないレンズ枚数でも十分に色収差の補正された
レンズ系を得ることが可能になる。

［実施例］ 次に本発明のリアーコンバーターレンズの各実施例に
ついて説明する。

実施例１乃至実施例５は、夫々第１図乃至第５図に示
すレンズ構成で、望遠レンズ用のレンズ系である。これ
ら実施例は、マスターレンズが焦点距離300mm、Ｆナン
バー2.8、リアーコンバーターレンズの倍率は1.4倍であ
る。

実施例１は、物体側から順に第１群を物体側に凸面を
向けた夫々のメニスカスレンズと両凸レンズを貼合わせ
た接合レンズ、第２群を両凹レンズと両凸レンズを貼合
わせた接合レンズであって、第２群の像側の凸レンズに
屈折率分布型レンズを用いた。これによって通常は５枚
のレンズを必要とするこのクラスのリアーコンバーター
レンズを４枚にて構成した。屈折率分布型レンズの媒質
に負の屈折力を持たせることにより、ペッツバール和を
悪化させることなくレンズ枚数を減らすことが出来、更
に面に形成される屈折率分布による入射時の光線の屈折
によって特に軸外収差を良好に補正した。

実施例２は、物体側から順に、第１群を両凸レンズ１
枚にて、第２群を両凹レンズと両凸レンズを貼り合わせ
た接合レンズにて構成し、そのうち第２群の像側の凸レ
ンズを屈折率分布型レンズにし、レンズ系全体を３枚の
レンズにて構成した。

この実施例では、第１群を両凸レンズにしたので、そ
の像側の面で球面収差とコマ収差がアンダー側に発生
し、面だけではこれを補正することが出来ない。一方屈
折率分布型レンズを負の屈折力を持たせるようにしたの
で、面に形成される屈折率分布による入射時の光線の屈
折も、球面収差とコマ収差がアンダー側に発生するよう
になり補正出来なくなる。

この実施例は、屈折率分布型レンズの厚さを大にする
ことによってその媒質にて正の球面収差とコマ収差を発
生させ両収差が相殺されるようにした。

実施例３は、物体側から順に第１群を物体側がほとん
ど平面に近い両凹レンズと両凸レンズを貼り合わせた接
合レンズとし、第２群を物体側に凹面に向けた負のメニ
スカスレンズ１枚にて構成した。そして第２群の凹のメ
ニスカスレンズに屈折率分布型レンズを用いた。

この実施例も実施例２と同様に、第１群で球面収差と
コマ収差がアンダー側に発生するが、屈折率分型レンズ
の物体側の面を物体側に対して凹面としたので、面に形
成される屈折率分布による入射時の光線の屈折により正
の球面収差とコマ収差を発生させて前記の収差と相殺さ
れるようにしている。しかも媒質に対する依存度が比較
的少ないので、実施例２のように第２群のレンズ厚を厚
くする必要がなく一層コンパクトに出来る。

実施例４は、物体側から順に第１群を物体側がほとん
ど平面に近い両凸レンズ１枚にて、第２群を物体側に凹
面を向けた正レンズの形状で全体の屈折力が負であるメ
ニスカスレンズ１枚にて構成した。そして両レンズ共屈
折率分布型レンズとして２枚のみにて構成した。

この実施例では、２枚の屈折率分布型レンズを用いる
ことによってそれぞれの媒質に負の屈折力を分担させて
いる。その結果、屈折率分布型レンズの屈折率差を比較
的小さくおさえたままペッツバール和と色収差とを良好
に補正し得た。

実施例５は、物体側から順に第１群を像側に凸面を向
けた正のメニスカスレンズ１枚にて、第２群を物体側に
凹面を向けた形が正で全体の屈折力が負のメニスカスレ
ンズ１枚で構成したもので、第２群のメニスカスレンズ
に屈折率分布型レンズを用いたものである。この実施例
は、実施例４と同じ構成であるが屈折率分布型レンズが
１枚である。この屈折率分布型レンズは屈折率差を大き
くして負の屈折力の不足を補っている。又実施例2,実施
例３と同様第１群の像側の面でアンダー側に発生する球
面収差とコマ収差を補正するために第２群の物体側の面
に形成される屈折率分布による入射時の光線の屈折と、
屈折率分布型レンズの媒質で正の球面収差とコマ収差を
発生させて互いにキャンセルされるようにしている。

この実施例の構成のもので特に一眼レフカメラ用のリ
アーコンバーターレンズの場合、第２群の屈折率分布型
レンズの定数n₁が次の条件を満足することが望ましい。

（５） n₁₍₂₎＜0.5×10^-2 一眼レフカメラ用のリアーコンバーターレンズの場
合、各レンズの有効径は、レンズシャッターカメラ用の
レンズに比べて大になり、条件（５）の上限を越えると
屈折率分布型レンズの屈折率差が大きくなり過ぎて、レ
ンズ自身の製造が困難になる。

実施例６乃至実施例８は、レンズシャッターカメラ用
のもので、マスターレンズは焦点距離が34mm、Ｆナンバ
ーが3.6、リアーコンバーターレンズの倍率は実施例6,7
が２倍、実施例８が1.7倍である。

これらのうち実施例6,7は、物体側から順に第１群が
像側に凸面を向けた正のメニスカスレンズ１枚、第２群
が物体側に凹面を向けた負のメニスカスレンズ１枚で夫
々構成され、いずれのレンズも屈折率分布型レンズにし
た。各レンズは、面および媒質で発生する収差を利用し
て夫々収差の発生を極力おさえている。又球面収差等は
互いに補い合って全体で良好に補正されるようにしてい
る。又前記のようなレンズの形状にすることによって絞
りに対してコンセントリックになり、軸外収差、特にコ
マ収差が良好に補正されるようにしている。

また実施例７は、第２群の屈折率分布型レンズの屈折
率差を大きくし、レンズ径の全長を実施例６よりも短く
して望遠比を少なくし、更に比点収差を良好に補正して
いる。

実施例８は、物体側から順に第１群を像側に凸面を向
けた正のメニスカスレンズ１枚にて、第２群を物体側に
凹面を向けた負のメニスカスレンズ１枚にて構成し、第
２群の負のメニスカスレンズのみ屈折率分布型レンズに
した。

この実施例では倍率を1.7倍にして屈折率分布型レン
ズを１枚減らすことが出来たが、色収差を抑えることが
むずかしくなり、第１群の正のメニスカスレンズをアッ
ベ数の高いガラスにしてレンズ自身で発生する色収差を
少なくし、全系の色収差が良好に補正されるようにし
た。この第１群の正のメニスカスレンズをアッベ数ν_Ｉ
の高いガラスを用いてこのレンズ自体で発生する色収差
を小さくして全体の色収差をおさえている。そしてこの
実施例のような構成の第１群が均質レンズ１枚のみの場
合は、そのアッベ数ν_Ｉは次の条件（６）を満足するこ
とが望ましい。

（６） 50＜ν_Ｉ この条件（６）の下限を越えると上記のレンズ自体で
発生する色収差が大きくなりすぎて全系の色収差が補正
できなくなる。

またレンズシャッター用のリアーコンバーターの場
合、第２群の屈折率分布型レンズの定数n₁が次の条件
（７）を満足すれば一層好ましい。

（７） 0.5×10^-3＜n₁₍₂₎ レンズシャッター用のリアーコンバーターは、高倍率
であるので、上記条件（７）の下限を越えると必要な倍
率を得るためには、レンズ系が大きくならざるを得ず、
コンパクト化できない。

以上説明した各実施例の最も望ましいデーターを示す
と下記の通りである。

実施例１ ｆ＝420.0mm,F/4.0,2ω＝5.9゜ 倍率 1.4倍 r₁＝499.7880 d₁＝10.3200 n₀₁＝1.51633 ν₀₁＝64.15 r₂＝1082.1660 d₂＝0.5100 r₃＝110.0790 d₃＝17.0100 n₀₂＝1.49700 ν₀₂＝81.61 r₄＝−988.8450 d₄＝0.5100 r₅＝101.1600 d₅＝16.2900 n₀₃＝1.43425 ν₀₃＝95.00 r₆＝−531.6420 d₆＝2.1000 r₇＝−419.6400 d₇＝6.1800 n₀₄＝1.83400 ν₀₄＝37.16 r₈＝168.1800 d₈＝49.4970 r₉＝238.9830 d₉＝7.2300 n₀₅＝1.80518 ν₀₅＝25.43 r₁₀＝−142.9350 d₁₀＝3.8100 n₀₆＝1.61340 ν₀₆＝43.84 r₁₁＝56.8500 d₁₁＝36.6420 r₁₂＝71.6160 d₁₂＝3.6000 n₀₇＝1.74400 ν₀₇＝44.73 r₁₃＝38.6070 d₁₃＝9.2700 n₀₈＝1.61700 ν₀₈＝62.79 r₁₄＝273.2700 d₁₄＝13.4130 r₁₅＝∽（絞り） d₁₅＝9.4500 r₁₆＝579.9780 d₁₆＝4.1100 n₀₉＝1.70154 ν₀₉＝41.24 r₁₇＝−218.5950 d₁₇＝2.0700 n₀₁₀＝1.51742 ν₀₁₀＝52.41 r₁₈＝103.8180 d₁₈＝21.1200 r₁₉＝∽ d₁₉＝2.5800 n₀₁₁＝1.51633 ν₀₁₁＝64.15 r₂₀＝∽ d₂₀＝20.5053 r₂₁＝151.0997 d₂₁＝1.4105 n₀₁₂＝1.83481 ν₀₁₂＝42.72 r₂₂＝21.4545 d₂₂＝5.2261 n₀₁₃＝1.62004 ν₀₁₃＝36.25 r₂₃＝−56.4725 d₂₃＝5.3612 r₂₄＝−28.6868 d₂₄＝1.8135 n₀₁₄＝1.81600 ν₀₁₄＝46.62 r₂₅＝102.3333 d₂₅＝4.4264（屈折率分布型レンズ） r₂₆＝−32.5060 屈折率分布型レンズ n₀ n₁ ｄ線 1.53172,0.26268×10^-3 Ｃ線 1.52845,0.25772×10^-3 Ｆ線 1.53933,0.27425×10^-3 n₂ n₃ ｄ線 0.56974×10^-7,0.12086×10^-9 Ｃ線 0.69292×10^-7,0.54286×10^-10 Ｆ線 0.28232×10^-7,0.27620×10^-9 φ_M/φ_２＝1.55×10^-1,r_F(2)/r_R(2)＝8.83×10^-1 実施例２ ｆ＝420.0mm,F/4.0,2ω＝5.9゜ 倍率 1.4倍 r₁＝499.7880 d₁＝10.3200 n₀₁＝1.51633 ν₀₁＝64.15 r₂＝1082.1660 d₂＝0.5100 r₃＝110.0790 d₃＝17.0100 n₀₂＝1.49700 ν₀₂＝81.61 r₄＝−988.8450 d₄＝0.5100 r₅＝101.1600 d₅＝16.2900 n₀₃＝1.43425 ν₀₃＝95.00 r₆＝−531.6420 d₆＝2.1000 r₇＝−419.6400 d₇＝6.1800 n₀₄＝1.83400 ν₀₄＝37.16 r₈＝168.1800 d₈＝49.4970 r₉＝238.9830 d₉＝7.2300 n₀₅＝1.80518 ν₀₅＝25.43 r₁₀＝−142.9350 d₁₀＝3.8100 n₀₆＝1.61340 ν₀₆＝43.84 r₁₁＝56.8500 d₁₁＝36.6420 r₁₂＝71.6160 d₁₂＝3.6000 n₀₇＝1.74400 ν₀₇＝44.73 r₁₃＝38.6070 d₁₃＝9.2700 n₀₈＝1.61700 ν₀₈＝62.79 r₁₄＝273.2700 d₁₄＝13.4130 r₁₅＝∽（絞り） d₁₅＝9.4500 r₁₆＝579.9780 d₁₆＝4.1100 n₀₉＝1.70154 ν₀₉＝41.24 r₁₇＝−218.5950 d₁₇＝2.0700 n₀₁₀＝1.51742 ν₀₁₀＝52.41 r₁₈＝103.8180 d₁₈＝21.1200 r₁₉＝∽ d₁₉＝2.5800 n₀₁₁＝1.51633 ν₀₁₁＝64.15 r₂₀＝∽ d₂₀＝14.6134 r₂₁＝124.1288 d₂₁＝4.0069 n₀₁₂＝1.62004 ν₀₁₂＝36.25 r₂₂＝−53.9807 d₂₂＝2.4637 r₂₃＝−57.5027 d₂₃＝1.7140 n₀₁₃＝1.81600 ν₀₁₃＝46.62 r₂₄＝410.5274 d₂₄＝18.6674（屈折率分布型レンズ） r₂₅＝−39.5169 屈折率分布型レンズ n₀ n₁ ｄ線 1.53172,0.69109×10^-3 Ｃ線 1.52845,0.68728×10^-3 Ｆ線 1.53933,0.69998×10^-3 n₂ n₃ ｄ線 0.62222×10^-6,0.76115×10^-9 Ｃ線 0.61414×10^-6,0.75502×10^-9 Ｆ線 0.64107×10^-6,0.77545×10^-9 φ_M/φ_２＝9.92×10^-1,r_F(2)/r_R(2)＝1.46 実施例３ ｆ＝419.9mm,F/4.0,2ω＝5.9゜ 倍率 1.4倍 r₁＝499.7880 d₁＝10.3200 n₀₁＝1.51633 ν₀₁＝64.15 r₂＝1082.1660 d₂＝0.5100 r₃＝110.0790 d₃＝17.0100 n₀₂＝1.49700 ν₀₂＝81.61 r₄＝−988.8450 d₄＝0.5100 r₅＝101.1600 d₅＝16.2900 n₀₃＝1.43425 ν₀₃＝95.00 r₆＝−531.6420 d₆＝2.1000 r₇＝−419.6400 d₇＝6.1800 n₀₄＝1.83400 ν₀₄＝37.16 r₈＝168.1800 d₈＝49.4970 r₉＝238.9830 d₉＝7.2300 n₀₅＝1.80518 ν₀₅＝25.43 r₁₀＝−142.9350 d₁₀＝3.8100 n₀₆＝1.61340 ν₀₆＝43.84 r₁₁＝56.8500 d₁₁＝36.6420 r₁₂＝71.6160 d₁₂＝3.6000 n₀₇＝1.74400 ν₀₇＝44.73 r₁₃＝38.6070 d₁₃＝9.2700 n₀₈＝1.61700 ν₀₈＝62.79 r₁₄＝273.2700 d₁₄＝13.4130 r₁₅＝∽（絞り） d₁₅＝9.4500 r₁₆＝579.9780 d₁₆＝4.1100 n₀₉＝1.70154 ν₀₉＝41.24 r₁₇＝−218.5950 d₁₇＝2.0700 n₀₁₀＝1.51742 ν₀₁₀＝52.41 r₁₈＝103.8180 d₁₈＝21.1200 r₁₉＝∽ d₁₉＝2.5800 n₀₁₁＝1.51633 ν₀₁₁＝64.15 r₂₀＝∽ d₂₀＝19.9398 r₂₁＝−769.5369 d₂₁＝1.2035 n₀₁₂＝1.83481 ν₀₁₂＝42.72 r₂₂＝33.0094 d₂₂＝5.0013 n₀₁₃＝1.62004 ν₀₁₃＝36.25 r₂₃＝−39.2346 d₂₃＝4.5181 r₂₄＝−33.5300 d₂₄＝7.1833（屈折率分布型レンズ） r₂₅＝−38.5432 屈折率分布型レンズ n₀ n₁ ｄ線 1.53113,0.11216×10^-2 Ｃ線 1.52852,0.11121×10^-2 Ｆ線 1.53703,0.11438×10^-2 n₂ n₃ ｄ線 −0.17269×10^-6,0.13165×10^-9 Ｃ線 −0.16665×10^-6,0.16460×10^-9 Ｆ線 −0.18678×10^-6,0.54764×10^-10 φ_M/φ_２＝9.48×10^-1,r_F(2)/r_R(2)＝8.70×10^-1 実施例４ ｆ＝420.0mm,F/4.0,2ω＝5.9゜ 倍率 1.4倍 r₁＝499.7880 d₁＝10.3200 n₀₁＝1.51633 ν₀₁＝64.15 r₂＝1082.1660 d₂＝0.5100 r₃＝110.0790 d₃＝17.0100 n₀₂＝1.49700 ν₀₂＝81.61 r₄＝−988.8450 d₄＝0.5100 r₅＝101.1600 d₅＝16.2900 n₀₃＝1.43425 ν₀₃＝95.00 r₆＝−531.6420 d₆＝2.1000 r₇＝−419.6400 d₇＝6.1800 n₀₄＝1.83400 ν₀₄＝37.16 r₈＝168.1800 d₈＝49.4970 r₉＝238.9830 d₉＝7.2300 n₀₅＝1.80518 ν₀₅＝25.43 r₁₀＝−142.9350 d₁₀＝3.8100 n₀₆＝1.61340 ν₀₆＝43.84 r₁₁＝56.8500 d₁₁＝36.6420 r₁₂＝71.6160 d₁₂＝3.6000 n₀₇＝1.74400 ν₀₇＝44.73 r₁₃＝38.6070 d₁₃＝9.2700 n₀₈＝1.61700 ν₀₈＝62.79 r₁₄＝273.2700 d₁₄＝13.4130 r₁₅＝∽（絞り） d₁₅＝9.4500 r₁₆＝579.9780 d₁₆＝4.1100 n₀₉＝1.70154 ν₀₉＝41.24 r₁₇＝−218.5950 d₁₇＝2.0700 n₀₁₀＝1.51742 ν₀₁₀＝52.41 r₁₈＝103.8180 d₁₈＝21.1200 r₁₉＝∽ d₁₉＝2.5800 n₀₁₁＝1.51633 ν₀₁₁＝64.15 r₂₀＝∽ d₂₀＝17.5592 r₂₁＝57880.5379 d₂₁＝5.6747（屈折率分布型レンズ１） r₂₂＝−48.3800 d₂₂＝4.3126 r₂₃＝−49.4797 d₂₃＝10.7870（屈折率分布型レンズ２） r₂₄＝−44.2961 屈折率分布型レンズ１ n₀ n₁ ｄ線 1.53172,0.14644×10^-3 Ｃ線 1.52845,0.14283×10^-3 Ｆ線 1.53933,0.15486×10^-3 n₂ n₃ ｄ線 −0.24906×10^-7,0.14868×10^-9 Ｃ線 −0.24680×10^-7,0.20531×10^-9 Ｆ線 −0.25433×10^-7,0.16547×10^-10 屈折率分布型レンズ２ n₀ n₁ ｄ線 1.65844,0.97839×10^-3 Ｃ線 1.65456,0.97716×10^-3 Ｆ線 1.66750,0.98125×10^-3 n₂ n₃ ｄ線 0.48939×10^-6,0.24432×10^-9 Ｃ線 0.47850×10^-6,0.23871×10^-9 Ｆ線 0.51479×10^-6,0.25740×10^-9 φ_M/φ_２＝1.11,r_F(2)/r_R(2)＝1.12 実施例５ ｆ＝420.0mm,F/4.0,2ω＝5.9゜ 倍率 1.4倍 r₁＝499.7880 d₁＝10.3200 n₀₁＝1.51633 ν₀₁＝64.15 r₂＝1082.1660 d₂＝0.5100 r₃＝110.0790 d₃＝17.0100 n₀₂＝1.49700 ν₀₂＝81.61 r₄＝−988.8450 d₄＝0.5100 r₅＝101.1600 d₅＝16.2900 n₀₃＝1.43425 ν₀₃＝95.00 r₆＝−531.6420 d₆＝2.1000 r₇＝−419.6400 d₇＝6.1800 n₀₄＝1.83400 ν₀₄＝37.16 r₈＝168.1800 d₈＝49.4970 r₉＝238.9830 d₉＝7.2300 n₀₅＝1.80518 ν₀₅＝25.43 r₁₀＝−142.9350 d₁₀＝3.8100 n₀₆＝1.61340 ν₀₆＝43.84 r₁₁＝56.8500 d₁₁＝36.6420 r₁₂＝71.6160 d₁₂＝3.6000 n₀₇＝1.74400 ν₀₇＝44.73 r₁₃＝38.6070 d₁₃＝9.2700 n₀₈＝1.61700 ν₀₈＝62.79 r₁₄＝273.2700 d₁₄＝13.4130 r₁₅＝∽（絞り） d₁₅＝9.4500 r₁₆＝579.9780 d₁₆＝4.1100 n₀₉＝1.70154 ν₀₉＝41.24 r₁₇＝−218.5950 d₁₇＝2.0700 n₀₁₀＝1.51742 ν₀₁₀＝52.41 r₁₈＝103.8180 d₁₈＝21.1200 r₁₉＝∽ d₁₉＝2.5800 n₀₁₁＝1.51633 ν₀₁₁＝64.15 r₂₀＝∽ d₂₀＝17.8238 r₂₁＝−181.9919 d₂₁＝7.0676 n₀₁₂＝1.53256 ν₀₁₂＝45.91 r₂₂＝−42.1108 d₂₂＝4.3117 r₂₃＝−55.6976 d₂₃＝10.8125（屈折率分布型レンズ） r₂₄＝−44.5262 屈折率分布型レンズ n₀ n₁ ｄ線 1.65844,0.10667×10^-2 Ｃ線 1.65455,0.10630×10^-2 Ｆ線 1.66750,0.10753×10^-2 n₂ n₃ ｄ線 0.47053×10^-6,0.43497×10^-9 Ｃ線 0.45239×10^-6,0.48092×10^-9 Ｆ線 0.51285×10^-6,0.32775×10^-9 φ_M/φ_２＝1.21,r_F(2)/r_R(2)＝1.25 実施例６ ｆ＝68.2mm,F/7.3,2ω＝35.1゜ 倍率 2.0倍 r₁＝10.3851 d₁＝4.2962 n₀₁＝1.73400 ν₀₁＝51.49 r₂＝26.4561 d₂＝0.6535 r₃＝36.7727 d₃＝0.8044 n₀₂＝1.68893 ν₀₂＝31.08 r₄＝11.1146 d₄＝1.4081 r₅＝39.3259 d₅＝1.5082 n₀₃＝1.79952 ν₀₃＝42.24 r₆＝−22.4415 d₆＝0.7500 r₇＝∽（絞り） d₇＝1.0000 r₈＝−49.6685 d₈＝2.1150（屈折率分布型レンズ１） r₉＝−14.7979 d₉＝2.7775 r₁₀＝−8.3704 d₁₀＝2.6573（屈折率分布型レンズ２） r₁₁＝−11.6991 屈折率分布型レンズ１ n₀ n₁ ｄ線 1.68526,0.36570×10^-2 Ｃ線 1.68159,0.36326×10^-2 Ｆ線 1.69383,0.37139×10^-2 n₂ n₃ ｄ線 0.13247×10^-4,−0.25939×10^-6 Ｃ線 0.13346×10^-4,−0.25955×10^-6 Ｆ線 0.13015×10^-4,−0.25903×10^-6 屈折率分布型レンズ２ n₀ n₁ ｄ線 1.65000,0.43621×10^-2 Ｃ線 1.64426,0.43592×10^-2 Ｆ線 1.66338,0.43689×10^-2 n₂ n₃ ｄ線 0.73007×10^-5,0.49114×10^-7 Ｃ線 0.72277×10^-5,0.48746×10^-7 Ｆ線 0.74710×10^-5,0.49973×10^-7 φ_M/φ_２＝5.94×10^-1,r_F(2)/r_R(2)＝7.15×10^-1 実施例７ ｆ＝68.5mm,F/7.4,2ω＝35.0゜ 倍率 2.0倍 r₁＝10.3582 d₁＝4.2851 n₀₁＝1.73400 ν₀₁＝51.49 r₂＝26.3877 d₂＝0.6518 r₃＝−36.6775 d₃＝0.8023 n₀₂＝1.68893 ν₀₂＝31.08 r₄＝11.0858 d₄＝1.4045 r₅＝39.2241 d₅＝1.5043 n₀₃＝1.79952 ν₀₃＝42.24 r₆＝−22.3834 d₆＝0.8023 r₇＝∽（絞り） d₇＝1.0465 r₈＝−21.2864 d₈＝1.5001（屈折率分布型レンズ１） r₉＝−12.6778 d₉＝3.2653 r₁₀＝−10.0587 d₁₀＝2.0005（屈折率分布型レンズ２） r₁₁＝−11.0809 屈折率分布型レンズ１ n₀ n₁ ｄ線 1.62364,0.20928×10^-2 Ｃ線 1.62062,0.20598×10^-2 Ｆ線 1.63068,0.21699×10^-2 n₂ n₃ ｄ線 0.12598×10^-4,−0.91533×10^-7 Ｃ線 0.12617×10^-4,−0.91625×10^-7 Ｆ線 0.12554×10^-4,−0.91319×10^-7 屈折率分布型レンズ２ n₀ n₁ ｄ線 1.62364,0.89354×10^-2 Ｃ線 1.61829,0.89220×10^-2 Ｆ線 1.63611,0.89667×10^-2 n₂ n₃ ｄ線 0.36528×10^-4,0.17731×10^-6 Ｃ線 0.36406×10^-4,0.17704×10^-6 Ｆ線 0.36812×10^-4,0.17793×10^-6 φ_M/φ_２＝9.41×10^-1,r_F(2)/r_R(2)＝9.08×10^-1 実施例８ ｆ＝57.6mm,F/6.2,2ω＝41.1゜ 倍率 1.7倍 r₁＝10.3582 d₁＝4.2851 n₀₁＝1.73400 ν₀₁＝51.49 r₂＝26.3877 d₂＝0.6518 r₃＝−36.6775 d₃＝0.8023 n₀₂＝1.68893 ν₀₂＝31.08 r₄＝11.0858 d₄＝1.4045 r₅＝39.2241 d₅＝1.5043 n₀₃＝1.79952 ν₀₃＝42.24 r₆＝−22.3834 d₆＝0.8023 r₇＝∽（絞り） d₇＝1.1485 r₈＝−15.9198 d₈＝1.3135 n₀₄＝1.48749 ν₀₄＝70.20 r₉＝−11.1966 d₉＝3.2654 r₁₀＝−10.4908 d₁₀＝1.8346（屈折率分布型レンズ） r₁₁＝−11.0866 屈折率分布型レンズ n₀ n₁ ｄ線 1.62364,0.89131×10^-2 Ｃ線 1.61829,0.88738×10^-2 Ｆ線 1.63611,0.90049×10^-2 n₂ n₃ ｄ線 0.36662×10^-4,0.18429×10^-6 Ｃ線 0.37212×10^-4,0.18411×10^-6 Ｆ線 0.35379×10^-4,0.18472×10^-6 φ_M/φ_２＝1.02,r_F(2)/r_R(2)＝9.46×10^-1 ただしr₁,r₂,…はレンズ各面の曲率半径、d₁,d₂,…は
各レンズの肉厚および空気間隔、n₀₁,n₀₂,…は各レンズ
の屈折率、ν₀₁,ν₀₂,…は各レンズのアッベ数である。

上記のデーターは、いずれもマスターレンズに本発明
のリアーコンバーターを装着した状態での値であり、実
施例１〜５は、r₁からr₁₉までがマスターレンズでいず
れも同じレンズ系である。更に実施例６はr₁からr₇まで
がマスターレンズ、又実施例7,8はr₁からr₇までがマス
ターレンズで同じものである。

これらデーター（実施例１〜８）のレンズ系のマスタ
ーレンズに装着した状態での収差状況は、夫々第９図乃
至第16図に示す通りである。又実施例１〜５のマスター
レンズのみの収差状況は第17図に、実施例６のマスター
レンズのみの収差状況は第18図に示す通りである。尚実
施例7,8のマスターレンズは、実施例６のものとデータ
ー（r,d）が若干異なるがほとんど同じ値であるのでそ
の収差状況は図示してない。

［発明の効果］ 本発明のリアーコンバーターレンズは、実施例に示す
ように少ないレンズ枚数で諸収差、特に色収差とペッツ
バール和が十分良好に補正されている。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第８図は夫々実施例１乃至実施例８の断面
図、第９図乃至第16図は夫々実施例１乃至実施例８の収
差曲線図、第17図は実施例１乃至実施例５で用いている
マスターレンズの収差曲線図、第18図は実施例６で用い
ているマスターレンズの収差曲線図である。

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】物体側より順に正の屈折力を持つ第１群
   と、負の屈折力を持つ第２群からなるレンズ系で、次の
   条件式（１）乃至（３）を満足する屈折率分布型レンズ
   を第２群に用いることを特徴とするリアーコンバーター
   レンズ。 （１） ０＜n₁₍₂₎ （２） 0.05＜φ_M/φ_２＜３ （３） 0.3＜r_F(2)/r_R(2)＜３ ただしn₁₍₂₎は、第２群で用いられる屈折率分布型レン
   ズの屈折率分布式でのｄ線の定数n₁、φ_Ｍは第２群に用
   いられる屈折率分布型レンズの媒質の屈折力、φ_２は第
   ２群の屈折力、r_F(2)は第２群の最も物体側の面の曲率
   半径、r_R(2)第２群の最も像側の面の曲率半径である。
   なお、屈折率分布式は次のように表される。 ｎ（ｒ）＝n₀＋n₁×r²＋n₂×r⁴＋・・・ ここでn₀はレンズの光軸上での屈折率、ｒは光軸からの
   半径方向の距離、ｎ（ｒ）は光軸から距離ｒの所定での
   屈折率、n₁,n₂,・・・は定数である。