JP2679545B2 - 糸条流体処理装置 - Google Patents
糸条流体処理装置Info
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- fluid treatment
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、マルチフィラメントか
らなる糸条を流体の作用により交絡処理し、集束性の高
い糸条を生産する糸条流体処理装置に関する。
らなる糸条を流体の作用により交絡処理し、集束性の高
い糸条を生産する糸条流体処理装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】撚りを付与していないマルチフィラメン
トからなる糸条は、集束性に乏しいためにハンドリング
がし難い等の理由から交絡処理が施されている。このよ
うに撚りを付与していない糸条を流体の作用により交絡
処理する糸条流体処理装置は、一組の部材間に交絡処理
を施す糸条を走行させ、一方の部材から流体を噴射させ
ることにより糸条に交絡部と紡錘形に開繊された開繊部
とを周期的に形成するもので、これにより撚りを殆どま
たは全く持たないにも拘らず加撚された糸条と同程度の
集束性を付与させるものである。ここで、糸条に施す交
絡処理においては、交絡周期が小さくなる程、糸条の集
束性が高くなる。
トからなる糸条は、集束性に乏しいためにハンドリング
がし難い等の理由から交絡処理が施されている。このよ
うに撚りを付与していない糸条を流体の作用により交絡
処理する糸条流体処理装置は、一組の部材間に交絡処理
を施す糸条を走行させ、一方の部材から流体を噴射させ
ることにより糸条に交絡部と紡錘形に開繊された開繊部
とを周期的に形成するもので、これにより撚りを殆どま
たは全く持たないにも拘らず加撚された糸条と同程度の
集束性を付与させるものである。ここで、糸条に施す交
絡処理においては、交絡周期が小さくなる程、糸条の集
束性が高くなる。
【０００３】このような糸条流体処理装置としては、例
えば、米国特許第3,262,179号や特開昭61−194243号公
報に開示されたものが知られている。米国特許第3,262,
179号に開示された装置は、糸条に集束性を付与する２
つの部材の一方に、部材間隔（Ｇ）の２〜３倍の深さを
有し、傾斜角度が０〜160 ゜で、糸条に集束性を付与す
る一組の流体導管が縁部に開口する紡錘形の渦流空洞が
形成され、前記流体導管の開口部におけるピッチが部材
間隔（Ｇ）の４〜１０倍に設定されている。
えば、米国特許第3,262,179号や特開昭61−194243号公
報に開示されたものが知られている。米国特許第3,262,
179号に開示された装置は、糸条に集束性を付与する２
つの部材の一方に、部材間隔（Ｇ）の２〜３倍の深さを
有し、傾斜角度が０〜160 ゜で、糸条に集束性を付与す
る一組の流体導管が縁部に開口する紡錘形の渦流空洞が
形成され、前記流体導管の開口部におけるピッチが部材
間隔（Ｇ）の４〜１０倍に設定されている。
【０００４】また、特開昭61−194243号公報に開示され
た流体噴射処理装置は、１対の流体噴射ノズル孔を有す
るノズル板と、これに対設された衝突板からなる流体噴
射処理装置で、ノズル板に、漸次接近するように傾斜し
た１対の流体噴射ノズル孔の中間を通り、衝突板に垂直
な直線上に中心をおき、ノズル面に到達する大きさの曲
率半径で糸条方向に扇形断面の凹部を設けたものであ
る。この流体噴射処理装置においては、扇形断面の凹部
（丸溝）の深さ（ｂ）を、ノズル孔の直径（ｄ）の夫々
2.７，3.７，4.７倍に設定した実施例が開示されてい
る。
た流体噴射処理装置は、１対の流体噴射ノズル孔を有す
るノズル板と、これに対設された衝突板からなる流体噴
射処理装置で、ノズル板に、漸次接近するように傾斜し
た１対の流体噴射ノズル孔の中間を通り、衝突板に垂直
な直線上に中心をおき、ノズル面に到達する大きさの曲
率半径で糸条方向に扇形断面の凹部を設けたものであ
る。この流体噴射処理装置においては、扇形断面の凹部
（丸溝）の深さ（ｂ）を、ノズル孔の直径（ｄ）の夫々
2.７，3.７，4.７倍に設定した実施例が開示されてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、前記米国特
許第3,262,179号や特開昭61−194243号公報に開示され
た糸条流体処理装置においては、糸種と無関係に交絡部
と開繊部とを常に一定の周期で形成することが難しく、
交絡部が欠落することがあり、高い交絡性を有する糸条
を製造するうえで、必ずしも満足すべき処理装置ではな
かった。
許第3,262,179号や特開昭61−194243号公報に開示され
た糸条流体処理装置においては、糸種と無関係に交絡部
と開繊部とを常に一定の周期で形成することが難しく、
交絡部が欠落することがあり、高い交絡性を有する糸条
を製造するうえで、必ずしも満足すべき処理装置ではな
かった。
【０００６】本発明は上記の点に鑑みてなされたもの
で、糸種に関係なく高い交絡性を有する糸条を製造でき
る糸条流体処理装置を提供することを目的とする。
で、糸種に関係なく高い交絡性を有する糸条を製造でき
る糸条流体処理装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段及び作用】上記目的を達成
するため、本発明者は糸条に交絡処理を施す糸条流体処
理装置において、糸条を走行させる一組の部材について
鋭意検討を加えた。その結果、一方の部材に形成する凹
部の深さ（ｂ）と一組の部材の対向面の間隔（Ｇ）とを
ある所定の関係にすることにより、高い交絡性のある糸
条を糸種に関係なく製造することができるという知見を
得た。
するため、本発明者は糸条に交絡処理を施す糸条流体処
理装置において、糸条を走行させる一組の部材について
鋭意検討を加えた。その結果、一方の部材に形成する凹
部の深さ（ｂ）と一組の部材の対向面の間隔（Ｇ）とを
ある所定の関係にすることにより、高い交絡性のある糸
条を糸種に関係なく製造することができるという知見を
得た。
【０００８】本発明はかかる知見に基づいてなされたも
ので、互いに対向配置される平面が、0.２ｍｍ以上、５
ｍｍ以下の間隔（Ｇ）を置いて平行に配置され、走行す
る糸条に集束性を付与する第一及び第二の部材を備え、
前記第一の部材は、前記平面に開口する少なくとも２つ
の作動流体の噴出孔と、該少なくとも２つの作動流体の
噴出孔の中間に前記糸条の走行方向に形成される凹部と
を有し、前記第一及び第二の部材間を走行させる糸条
に、前記少なくとも２つの噴出孔から作動流体を噴出さ
せて集束性を付与する糸条流体処理装置において、
（Ａ）前記凹部は、前記糸条の走行方向に関して前記第
一の部材の全長に亘って形成されているとともに、
（Ｂ）その深さ（ｂ）が、0.５≦ｂ／Ｇ≦1.５の条件を
満足するように設定したのである。
ので、互いに対向配置される平面が、0.２ｍｍ以上、５
ｍｍ以下の間隔（Ｇ）を置いて平行に配置され、走行す
る糸条に集束性を付与する第一及び第二の部材を備え、
前記第一の部材は、前記平面に開口する少なくとも２つ
の作動流体の噴出孔と、該少なくとも２つの作動流体の
噴出孔の中間に前記糸条の走行方向に形成される凹部と
を有し、前記第一及び第二の部材間を走行させる糸条
に、前記少なくとも２つの噴出孔から作動流体を噴出さ
せて集束性を付与する糸条流体処理装置において、
（Ａ）前記凹部は、前記糸条の走行方向に関して前記第
一の部材の全長に亘って形成されているとともに、
（Ｂ）その深さ（ｂ）が、0.５≦ｂ／Ｇ≦1.５の条件を
満足するように設定したのである。
【０００９】好ましくは、前記凹部をＶ溝にする。本発
明の糸条流体処理装置は、図１乃至図３に示すように、
第一の部材であるノズルプレート１と第二の部材である
押えプレート２とを、互いに所定の間隔（Ｇ）を置いて
平面１ａ，２ａを平行に対向配置したものである。ノズ
ルプレート１は、互いに所定角度傾斜し、平面１ａに開
口する噴出孔１ｂ，１ｂとの中間に糸条の走行方向に形
成される凹部、例えば、Ｖ溝１ｃとを有している。
明の糸条流体処理装置は、図１乃至図３に示すように、
第一の部材であるノズルプレート１と第二の部材である
押えプレート２とを、互いに所定の間隔（Ｇ）を置いて
平面１ａ，２ａを平行に対向配置したものである。ノズ
ルプレート１は、互いに所定角度傾斜し、平面１ａに開
口する噴出孔１ｂ，１ｂとの中間に糸条の走行方向に形
成される凹部、例えば、Ｖ溝１ｃとを有している。
【００１０】上記糸条流体処理装置においては、交絡処
理される糸条Ｔは、図１に示すように、マルチフィラメ
ントが紡錘形に開繊された開繊部ＴO と交絡処理された
交絡部ＴI とが一定の周期で連続的に形成される。ここ
で、糸条流体処理装置は、第一の部材に形成する凹部が
前記のようにＶ溝１ｃの場合、糸条Ｔは、図２に斜線で
示したように、噴出孔１ｂ，１ｂから噴出する流体及び
ノズルプレート１と押えプレート２とで形成される処理
領域ＡI において交絡処理される。
理される糸条Ｔは、図１に示すように、マルチフィラメ
ントが紡錘形に開繊された開繊部ＴO と交絡処理された
交絡部ＴI とが一定の周期で連続的に形成される。ここ
で、糸条流体処理装置は、第一の部材に形成する凹部が
前記のようにＶ溝１ｃの場合、糸条Ｔは、図２に斜線で
示したように、噴出孔１ｂ，１ｂから噴出する流体及び
ノズルプレート１と押えプレート２とで形成される処理
領域ＡI において交絡処理される。
【００１１】糸条Ｔは、プレート１，２間を走行して交
絡処理される間にこの処理領域ＡIにおいて２次元的な
挙動を示し、何れか一方の噴出孔１ｂから噴出する流体
によって交絡処理される。この処理領域ＡI における糸
条Ｔの２次元的挙動が、交絡を受ける頻度を増加させて
交絡性の高い糸条とすることから、処理領域ＡI の面積
が糸条Ｔを交絡処理する性能を左右する重要な要素とな
る。
絡処理される間にこの処理領域ＡIにおいて２次元的な
挙動を示し、何れか一方の噴出孔１ｂから噴出する流体
によって交絡処理される。この処理領域ＡI における糸
条Ｔの２次元的挙動が、交絡を受ける頻度を増加させて
交絡性の高い糸条とすることから、処理領域ＡI の面積
が糸条Ｔを交絡処理する性能を左右する重要な要素とな
る。
【００１２】噴出孔１ｂ，１ｂから噴出させる流体とし
ては、例えば、図示しない圧縮空気供給源から供給され
る圧縮空気が使用される。本発明の糸条流体処理装置に
おいては、交絡処理によって糸条Ｔに形成される紡錘形
に開繊された開繊部ＴO の形状は、凹部、即ち、図２及
び図３に示すＶ溝１ｃの深さ（ｂ），両プレート間の間
隔（Ｇ）及び平面１ａにおける噴出孔１ｂ，１ｂ間のピ
ッチ（Ｐ）で決まる。
ては、例えば、図示しない圧縮空気供給源から供給され
る圧縮空気が使用される。本発明の糸条流体処理装置に
おいては、交絡処理によって糸条Ｔに形成される紡錘形
に開繊された開繊部ＴO の形状は、凹部、即ち、図２及
び図３に示すＶ溝１ｃの深さ（ｂ），両プレート間の間
隔（Ｇ）及び平面１ａにおける噴出孔１ｂ，１ｂ間のピ
ッチ（Ｐ）で決まる。
【００１３】ここで、凹部、即ち、Ｖ溝１ｃの深さ
（ｂ）は、交絡処理する糸条を構成するフィラメントの
繊度や数等の糸種によって異なるが、0.５≦ｂ／Ｇ≦1.
５、好ましくは、0.７≦ｂ／Ｇ≦1.３の条件を満足する
ように設定する。また、開繊部ＴOの大きさは、糸条Ｔ
を構成するフィラメントの繊度（Ｄe)によって異なる
が、繊度（Ｄe)は噴出孔１ｂ，１ｂ間のピッチ（Ｐ）を
決定する要素の一つで、ピッチ（Ｐ）は繊度（Ｄe)に関
する次式で表される範囲に設定することが望ましい。
（ｂ）は、交絡処理する糸条を構成するフィラメントの
繊度や数等の糸種によって異なるが、0.５≦ｂ／Ｇ≦1.
５、好ましくは、0.７≦ｂ／Ｇ≦1.３の条件を満足する
ように設定する。また、開繊部ＴOの大きさは、糸条Ｔ
を構成するフィラメントの繊度（Ｄe)によって異なる
が、繊度（Ｄe)は噴出孔１ｂ，１ｂ間のピッチ（Ｐ）を
決定する要素の一つで、ピッチ（Ｐ）は繊度（Ｄe)に関
する次式で表される範囲に設定することが望ましい。
【００１４】Ｐ＝log10 Ｄe 〜５log10 Ｄe
【００１５】
実施例１ 図１乃至図３に示した糸条流体処理装置において、ノズ
ルプレート１のＶ溝１ｃの深さ（ｂ）を0.７ｍｍ、平面
１ａにおける噴出孔１ｂ，１ｂのピッチ（Ｐ）を4.５ｍ
ｍ、噴出孔１ｂ,1ｂの傾斜角度（θ）を90゜、噴出孔１
ｂの直径（ｄ）を1.０ｍｍ、Ｖ溝１ｃの幅（ｗ）を4.０
ｍｍにそれぞれ設定し、両プレート間の間隔（Ｇ）を0.
３〜1.８ｍｍの範囲で６通りに設定し、１５０デニール
のテトロンフィラメント４８本からなる糸条を、糸速度
1000ｍ／分、糸張力２０ｇで両プレート間を走行させ、
噴出孔１ｂ，１ｂから圧力４kg／cm2 の圧縮空気を噴出
させながら交絡処理を施した。得られた糸条について単
位長さ当たりの交絡数のインデックスであるＣＮ値（Co
hesion Number)を測定した。
ルプレート１のＶ溝１ｃの深さ（ｂ）を0.７ｍｍ、平面
１ａにおける噴出孔１ｂ，１ｂのピッチ（Ｐ）を4.５ｍ
ｍ、噴出孔１ｂ,1ｂの傾斜角度（θ）を90゜、噴出孔１
ｂの直径（ｄ）を1.０ｍｍ、Ｖ溝１ｃの幅（ｗ）を4.０
ｍｍにそれぞれ設定し、両プレート間の間隔（Ｇ）を0.
３〜1.８ｍｍの範囲で６通りに設定し、１５０デニール
のテトロンフィラメント４８本からなる糸条を、糸速度
1000ｍ／分、糸張力２０ｇで両プレート間を走行させ、
噴出孔１ｂ，１ｂから圧力４kg／cm2 の圧縮空気を噴出
させながら交絡処理を施した。得られた糸条について単
位長さ当たりの交絡数のインデックスであるＣＮ値（Co
hesion Number)を測定した。
【００１６】その結果を、Ｖ溝１ｃの深さ（ｂ）と両プ
レート間の間隔（Ｇ）との比ｂ／Ｇ、両プレート間の間
隔（Ｇ）及びＣＮ値と共に表１に示す。
レート間の間隔（Ｇ）との比ｂ／Ｇ、両プレート間の間
隔（Ｇ）及びＣＮ値と共に表１に示す。
【００１７】
【表１】 更に、上記表１に示す関係から、比ｂ／Ｇを横軸に、Ｃ
Ｎ値を縦軸にとって、両者の関係をグラフ化したとこ
ろ、比ｂ／ＧとＣＮ値とに関して、図４に示す関係が見
出された。
Ｎ値を縦軸にとって、両者の関係をグラフ化したとこ
ろ、比ｂ／ＧとＣＮ値とに関して、図４に示す関係が見
出された。
【００１８】ここにおいて、ＣＮ値の測定は、ロッシー
ルド社（Rothschild社，スイス）製のエンタングルメン
トテスター（Entanglement Tester Type R2050) を使用
し、10cm/ 秒の速度で走行中の糸条に対してプリテンシ
ョンＴPRをかけ、糸条が10ｍ走行する間にトリップテン
ションＴTRが作動する回数を測定し、この回数に基づい
て糸条１ｍ当たりの交絡数を求め、これをＣＮ値（個／
ｍ）とした。
ルド社（Rothschild社，スイス）製のエンタングルメン
トテスター（Entanglement Tester Type R2050) を使用
し、10cm/ 秒の速度で走行中の糸条に対してプリテンシ
ョンＴPRをかけ、糸条が10ｍ走行する間にトリップテン
ションＴTRが作動する回数を測定し、この回数に基づい
て糸条１ｍ当たりの交絡数を求め、これをＣＮ値（個／
ｍ）とした。
【００１９】プリテンションＴPR及びトリップテンショ
ンＴTRは、糸条を構成するフィラメントの繊度を
（Ｄe）、本数を（ｎ）として、それぞれ次式で与えら
れる。 ＴPR＝Ｄe／５（ｇ） ＴTR＝｛（Ｄe／５）＋（Ｄe／ｎ）｝（ｇ） また、プリテンションＴPR及びトリップテンションＴTR
は、糸条の繊度（Ｄe）及び本数（ｎ）である糸種に応
じて、それぞれ以下のように設定した。
ンＴTRは、糸条を構成するフィラメントの繊度を
（Ｄe）、本数を（ｎ）として、それぞれ次式で与えら
れる。 ＴPR＝Ｄe／５（ｇ） ＴTR＝｛（Ｄe／５）＋（Ｄe／ｎ）｝（ｇ） また、プリテンションＴPR及びトリップテンションＴTR
は、糸条の繊度（Ｄe）及び本数（ｎ）である糸種に応
じて、それぞれ以下のように設定した。
【００２０】 糸種 プリテンションＴPR トリップテンションＴTR 75Ｄe −36ｆ １５ １７ 150Ｄe −30ｆ ３０ ３５ 150Ｄe −48ｆ ３０ ３３ *1000Ｄe −72ｆ ４０ ５０ ここで、1000Ｄe −72ｆの糸条の場合は、プリテンショ
ンＴPRを１００ｇ以上に設定できないので、経験値によ
った。
ンＴPRを１００ｇ以上に設定できないので、経験値によ
った。
【００２１】従って、表１及び図４に示す関係から明ら
かなように、Ｖ溝１ｃの深さ（ｂ）を、深さ（ｂ）と両
プレート間の間隔（Ｇ）との比ｂ／Ｇが、0.５≦ｂ／Ｇ
≦1.５の条件を満たすように設定すると、糸条の交絡性
が高くなることがわかる。 実施例２ 図１乃至図３に示す糸条流体処理装置において、ノズル
プレート１のＶ溝１ｃの深さ（ｂ）を0.７ｍｍ、平面１
ａにおける噴出孔１ｂ，１ｂのピッチ（Ｐ）を4.０ｍ
ｍ、噴出孔１ｂ,1ｂの傾斜角度（θ）を 120゜、噴出孔
１ｂの直径（ｄ）を1.０ｍｍ、Ｖ溝１ｃの幅（ｗ）を4.
０ｍｍにそれぞれ設定し、両プレート間の間隔（Ｇ）を
0.38〜1.34ｍｍの範囲で４通りに設定し、異なる糸種の
糸条に、実施例１と同じ条件の下で交絡処理を施し、得
られた糸条のＣＮ値を測定した。このとき糸条は、フィ
ラメントの繊度が１５０デニール，フィラメント数が３
０本のＰＯＹ(pre-oriented yarn)を使用した。
かなように、Ｖ溝１ｃの深さ（ｂ）を、深さ（ｂ）と両
プレート間の間隔（Ｇ）との比ｂ／Ｇが、0.５≦ｂ／Ｇ
≦1.５の条件を満たすように設定すると、糸条の交絡性
が高くなることがわかる。 実施例２ 図１乃至図３に示す糸条流体処理装置において、ノズル
プレート１のＶ溝１ｃの深さ（ｂ）を0.７ｍｍ、平面１
ａにおける噴出孔１ｂ，１ｂのピッチ（Ｐ）を4.０ｍ
ｍ、噴出孔１ｂ,1ｂの傾斜角度（θ）を 120゜、噴出孔
１ｂの直径（ｄ）を1.０ｍｍ、Ｖ溝１ｃの幅（ｗ）を4.
０ｍｍにそれぞれ設定し、両プレート間の間隔（Ｇ）を
0.38〜1.34ｍｍの範囲で４通りに設定し、異なる糸種の
糸条に、実施例１と同じ条件の下で交絡処理を施し、得
られた糸条のＣＮ値を測定した。このとき糸条は、フィ
ラメントの繊度が１５０デニール，フィラメント数が３
０本のＰＯＹ(pre-oriented yarn)を使用した。
【００２２】その結果を、Ｖ溝１ｃの深さ（ｂ）と両プ
レート間の間隔（Ｇ）との比ｂ／Ｇ、両プレート間の間
隔（Ｇ）及びＣＮ値と共に表２に示す。
レート間の間隔（Ｇ）との比ｂ／Ｇ、両プレート間の間
隔（Ｇ）及びＣＮ値と共に表２に示す。
【００２３】
【表２】 更に、上記表２に示す関係から、実施例１と同様に、比
ｂ／Ｇを横軸に、ＣＮ値を縦軸にとって、両者の関係を
グラフ化したところ図５に示す関係が見出された。
ｂ／Ｇを横軸に、ＣＮ値を縦軸にとって、両者の関係を
グラフ化したところ図５に示す関係が見出された。
【００２４】従って、表２及び図５に示す関係から明ら
かなように、Ｖ溝１ｃの深さ（ｂ）を、深さ（ｂ）と両
プレート間の間隔（Ｇ）との比ｂ／Ｇが、特に0.５≦ｂ
／Ｇ≦1.５の条件を満たすように設定すると、糸種が異
なっていても糸条の交絡性が高まることがわかる。 実施例３、比較例１，２ 図１乃至図３に示した糸条流体処理装置において、ノズ
ルプレート１のＶ溝１ｃの深さ（ｂ）、両プレート間の
間隔（Ｇ）、平面１ａにおける噴出孔１ｂ，１ｂのピッ
チ（Ｐ）、噴出孔１ｂ,1ｂの傾斜角度（θ）、噴出孔１
ｂの直径（ｄ）及びＶ溝１ｃの幅（ｗ）をそれぞれ表３
に示すように設定し、１５０デニールのテトロンフィラ
メント４８本からなる糸条を、糸速度1000ｍ／分、糸張
力１５ｇで両プレート間を走行させ、噴出孔１ｂ，１ｂ
から圧力４kg／cm2の圧縮空気を噴出させながら交絡処
理を施した。得られた糸条についてＣＮ値を測定した。
かなように、Ｖ溝１ｃの深さ（ｂ）を、深さ（ｂ）と両
プレート間の間隔（Ｇ）との比ｂ／Ｇが、特に0.５≦ｂ
／Ｇ≦1.５の条件を満たすように設定すると、糸種が異
なっていても糸条の交絡性が高まることがわかる。 実施例３、比較例１，２ 図１乃至図３に示した糸条流体処理装置において、ノズ
ルプレート１のＶ溝１ｃの深さ（ｂ）、両プレート間の
間隔（Ｇ）、平面１ａにおける噴出孔１ｂ，１ｂのピッ
チ（Ｐ）、噴出孔１ｂ,1ｂの傾斜角度（θ）、噴出孔１
ｂの直径（ｄ）及びＶ溝１ｃの幅（ｗ）をそれぞれ表３
に示すように設定し、１５０デニールのテトロンフィラ
メント４８本からなる糸条を、糸速度1000ｍ／分、糸張
力１５ｇで両プレート間を走行させ、噴出孔１ｂ，１ｂ
から圧力４kg／cm2の圧縮空気を噴出させながら交絡処
理を施した。得られた糸条についてＣＮ値を測定した。
【００２５】
【表３】 また、比較のため米国特許第3,262,179 号に開示された
糸条流体処理装置の図６及び図７に示す部材５，６にお
いて、紡錘形の渦流空洞５ａが形成され、流体導管５
ｂ，５ｂを有する一方の部材５に関して、本発明に対応
する各寸法をそれぞれ表３に示すように設定し、同一の
処理条件の下で、同一糸種の上記糸条に交絡処理を施し
た。このとき、渦流空洞５ａは、図６に示すようにＶ溝
状のものと、図８に示すように丸溝５ｃのものを用い、
Ｖ溝状のものを比較例１、丸溝５ｃのものを比較例２と
した。
糸条流体処理装置の図６及び図７に示す部材５，６にお
いて、紡錘形の渦流空洞５ａが形成され、流体導管５
ｂ，５ｂを有する一方の部材５に関して、本発明に対応
する各寸法をそれぞれ表３に示すように設定し、同一の
処理条件の下で、同一糸種の上記糸条に交絡処理を施し
た。このとき、渦流空洞５ａは、図６に示すようにＶ溝
状のものと、図８に示すように丸溝５ｃのものを用い、
Ｖ溝状のものを比較例１、丸溝５ｃのものを比較例２と
した。
【００２６】その結果を、Ｖ溝１ｃの深さ（ｂ）と両プ
レート間の間隔（Ｇ）との比ｂ／Ｇ及びＣＮ値と共に表
４に示す。表４に示す結果から明らかなように、本発明
の糸条流体処理装置においては、比ｂ／Ｇを0.５≦ｂ／
Ｇ≦1.５の条件を満たすように設定すると、噴出孔１
ｂ，１ｂから噴出する圧縮空気の空気の流れが安定し、
高い交絡性を有する糸条を生産することができる。
レート間の間隔（Ｇ）との比ｂ／Ｇ及びＣＮ値と共に表
４に示す。表４に示す結果から明らかなように、本発明
の糸条流体処理装置においては、比ｂ／Ｇを0.５≦ｂ／
Ｇ≦1.５の条件を満たすように設定すると、噴出孔１
ｂ，１ｂから噴出する圧縮空気の空気の流れが安定し、
高い交絡性を有する糸条を生産することができる。
【００２７】また、この交絡処理に際して、比較例２に
おいては、糸条が流体導管５ｂ，５ｂと他方の部材とに
よって形成される処理領域から、糸条の走行方向に対し
て直交する方向に飛び出す現象が見られた。
おいては、糸条が流体導管５ｂ，５ｂと他方の部材とに
よって形成される処理領域から、糸条の走行方向に対し
て直交する方向に飛び出す現象が見られた。
【００２８】
【表４】 実施例４、比較例３，４ 本発明の糸条流体処理装置と特開昭61−194243号公報に
開示された糸条流体処理装置との交絡処理性能を比較し
た。
開示された糸条流体処理装置との交絡処理性能を比較し
た。
【００２９】この比較に当たり、図１乃至図３に示した
本発明の糸条流体処理装置においては、ノズルプレート
１のＶ溝１ｃの深さ（ｂ）、両プレート間の間隔
（Ｇ）、平面１ａにおける噴出孔１ｂ，１ｂのピッチ
（Ｐ）、噴出孔１ｂ,1ｂの傾斜角度（θ）、噴出孔１ｂ
の直径（ｄ）及びＶ溝１ｃの幅（ｗ）をそれぞれ表３に
示すように設定し、1000デニールのテトロンフィラメン
ト７２本からなる糸条を、糸速度1000ｍ／分、糸張力５
０ｇで両プレート間を走行させ、噴出孔１ｂ，１ｂから
圧力５kg／cm2 の圧縮空気を噴出させながら交絡処理を
施した。
本発明の糸条流体処理装置においては、ノズルプレート
１のＶ溝１ｃの深さ（ｂ）、両プレート間の間隔
（Ｇ）、平面１ａにおける噴出孔１ｂ，１ｂのピッチ
（Ｐ）、噴出孔１ｂ,1ｂの傾斜角度（θ）、噴出孔１ｂ
の直径（ｄ）及びＶ溝１ｃの幅（ｗ）をそれぞれ表３に
示すように設定し、1000デニールのテトロンフィラメン
ト７２本からなる糸条を、糸速度1000ｍ／分、糸張力５
０ｇで両プレート間を走行させ、噴出孔１ｂ，１ｂから
圧力５kg／cm2 の圧縮空気を噴出させながら交絡処理を
施した。
【００３０】また、特開昭61−194243号公報に開示され
た流体噴射処理装置においては、図９及び図１０に示す
ように、衝突板７とノズル孔８ａ，８ａと扇形断面の凹
部８ｂを有するノズル板８において、本発明に対応する
各寸法をそれぞれ表３に示すように設定し、同一の処理
条件の下で、同一糸種の上記糸条に交絡処理を施した。
ここにおいて、特開昭61−194243号公報に開示された流
体噴射処理装置においては、衝突板７とノズル板８との
間隔（Ｇ）を糸条が通る最小値と記載されているのみで
あったため、間隔（Ｇ）を1.０ｍｍと0.４ｍｍに設定
し、それぞれ間隔（Ｇ）が1.０ｍｍのものを比較例３、
間隔（Ｇ）が0.４ｍｍのものを比較例４とした。
た流体噴射処理装置においては、図９及び図１０に示す
ように、衝突板７とノズル孔８ａ，８ａと扇形断面の凹
部８ｂを有するノズル板８において、本発明に対応する
各寸法をそれぞれ表３に示すように設定し、同一の処理
条件の下で、同一糸種の上記糸条に交絡処理を施した。
ここにおいて、特開昭61−194243号公報に開示された流
体噴射処理装置においては、衝突板７とノズル板８との
間隔（Ｇ）を糸条が通る最小値と記載されているのみで
あったため、間隔（Ｇ）を1.０ｍｍと0.４ｍｍに設定
し、それぞれ間隔（Ｇ）が1.０ｍｍのものを比較例３、
間隔（Ｇ）が0.４ｍｍのものを比較例４とした。
【００３１】その結果を、Ｖ溝１ｃの深さ（ｂ）と両プ
レート間の間隔（Ｇ）との比ｂ／Ｇ及びＣＮ値と共に表
５に示す。
レート間の間隔（Ｇ）との比ｂ／Ｇ及びＣＮ値と共に表
５に示す。
【００３２】
【表５】 表５に示す結果から明らかなように、本願発明の糸条流
体処理装置においては、比ｂ／Ｇを0.５≦ｂ／Ｇ≦1.５
の条件を満たすように設定すると、高い交絡性を有する
糸条を生産することができる。
体処理装置においては、比ｂ／Ｇを0.５≦ｂ／Ｇ≦1.５
の条件を満たすように設定すると、高い交絡性を有する
糸条を生産することができる。
【００３３】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明の
糸条流体処理装置によれば、糸種に関係なく高い交絡性
を有する糸条を製造できるという優れた効果を奏する。
また、加工が必要なノズルプレートにおいては、糸条が
走行する方向の全長に亘って凹部を形成するだけである
ので加工が容易で、製造コストも安価に抑えることがで
きる。
糸条流体処理装置によれば、糸種に関係なく高い交絡性
を有する糸条を製造できるという優れた効果を奏する。
また、加工が必要なノズルプレートにおいては、糸条が
走行する方向の全長に亘って凹部を形成するだけである
ので加工が容易で、製造コストも安価に抑えることがで
きる。
【図１】本発明の糸条流体処理装置の斜視図である。
【図２】図１に示す糸条流体処理装置の断面図である。
【図３】図１に示す糸条流体処理装置のノズルプレート
を示す平面図である。
を示す平面図である。
【図４】図１に示す糸条流体処理装置を用いて糸条を交
絡処理したときの、単位長さ当たりの交絡数のインデッ
クスであるＣＮ値と、凹部の深さ（ｂ）と両プレート間
の間隔（Ｇ）との比ｂ／Ｇとの間の関係を示す特性図で
ある。
絡処理したときの、単位長さ当たりの交絡数のインデッ
クスであるＣＮ値と、凹部の深さ（ｂ）と両プレート間
の間隔（Ｇ）との比ｂ／Ｇとの間の関係を示す特性図で
ある。
【図５】図１に示す糸条流体処理装置における寸法並び
に糸条の糸種を変えた場合のＣＮ値と比ｂ／Ｇとの間の
関係を示す特性図である。
に糸条の糸種を変えた場合のＣＮ値と比ｂ／Ｇとの間の
関係を示す特性図である。
【図６】比較例１の糸条流体処理装置を示す断面図であ
る。
る。
【図７】比較例１の糸条流体処理装置における紡錘形の
渦流空洞が形成された部材の平面図である。
渦流空洞が形成された部材の平面図である。
【図８】比較例２の糸条流体処理装置を示す断面図であ
る。
る。
【図９】比較例３，４の糸条流体処理装置を示す断面図
である。
である。
【図１０】比較例３，４の糸条流体処理装置における、
ノズル板の平面図である。
ノズル板の平面図である。
【符号の説明】 １ ノズルプレート １ａ 平面 １ｂ 噴出孔 １ｃ Ｖ溝（凹部） ２ 押えプレート ＡI 処理領域 Ｔ 糸条 ＴO 開繊部 ＴI 交絡部
Claims (2)
- 【請求項１】 互いに対向配置される平面が、0.２ｍｍ
以上、５ｍｍ以下の間隔（Ｇ）を置いて平行に配置さ
れ、走行する糸条に集束性を付与する第一及び第二の部
材を備え、前記第一の部材は、前記平面に開口する少な
くとも２つの作動流体の噴出孔と、該少なくとも２つの
作動流体の噴出孔の中間に前記糸条の走行方向に形成さ
れる凹部とを有し、前記第一及び第二の部材間を走行さ
せる糸条に、前記少なくとも２つの噴出孔から作動流体
を噴出させて集束性を付与する糸条流体処理装置におい
て、（Ａ）前記凹部は、前記糸条の走行方向に関して前
記第一の部材の全長に亘って形成されているとともに、
（Ｂ）その深さ（ｂ）が、0.５≦ｂ／Ｇ≦1.５の条件を
満足するように設定されていることを特徴とする糸条流
体処理装置。 - 【請求項２】 前記凹部がＶ溝である、請求項１記載の
糸条流体処理装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4236921A JP2679545B2 (ja) | 1992-09-04 | 1992-09-04 | 糸条流体処理装置 |
| EP93113995A EP0588155B1 (en) | 1992-09-04 | 1993-09-01 | Apparatus for treating yarn with fluid |
| DE69316491T DE69316491T2 (de) | 1992-09-04 | 1993-09-01 | Vorrichtung zur Behandlung eines Garnes mit einer Flüssigkeit |
| KR1019930017387A KR100295537B1 (ko) | 1992-09-04 | 1993-09-01 | 사조의유체처리장치 |
| US08/114,163 US5481787A (en) | 1992-09-04 | 1993-09-01 | Apparatus for treating yarn with fluid |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4236921A JP2679545B2 (ja) | 1992-09-04 | 1992-09-04 | 糸条流体処理装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0681240A JPH0681240A (ja) | 1994-03-22 |
| JP2679545B2 true JP2679545B2 (ja) | 1997-11-19 |
Family
ID=17007726
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4236921A Expired - Lifetime JP2679545B2 (ja) | 1992-09-04 | 1992-09-04 | 糸条流体処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2679545B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006111983A (ja) * | 2004-10-12 | 2006-04-27 | Toray Ind Inc | マルチフィラメント糸、マルチフィラメント糸の交絡付与装置および交絡付与方法 |
| JP4867205B2 (ja) * | 2005-06-13 | 2012-02-01 | 東レ株式会社 | ストリングス |
| JP5229117B2 (ja) * | 2009-06-08 | 2013-07-03 | 東レ株式会社 | マルチフィラメント糸の交絡付与装置および交絡付与方法 |
| JP5920988B2 (ja) * | 2013-06-27 | 2016-05-24 | 株式会社Ａｉｋｉリオテック | 糸処理ノズル |
| DE102019001545A1 (de) * | 2019-03-05 | 2020-09-10 | Oerlikon Textile Gmbh & Co. Kg | Verwirbelungsvorrichtung zum Verwirbeln eines synthetischen, multifilen Fadens |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3262179A (en) | 1964-12-01 | 1966-07-26 | Du Pont | Apparatus for interlacing multifilament yarn |
-
1992
- 1992-09-04 JP JP4236921A patent/JP2679545B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3262179A (en) | 1964-12-01 | 1966-07-26 | Du Pont | Apparatus for interlacing multifilament yarn |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0681240A (ja) | 1994-03-22 |
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