JP2635256B2 - 銑鉄又はスポンジ鉄の製造方法 - Google Patents
銑鉄又はスポンジ鉄の製造方法Info
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
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- C21—METALLURGY OF IRON
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- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鉄鉱石を還元高炉内で還
元し、得られたスポンジ鉄、即ち海綿鉄を次に炭素キャ
リヤーと酸化性ガスとが導入されている溶融ガス化装置
において溶融し、溶融ガス化装置で生成したガスを還元
性ガスとして還元高炉に通す銑鉄の製造方法に関する。
元し、得られたスポンジ鉄、即ち海綿鉄を次に炭素キャ
リヤーと酸化性ガスとが導入されている溶融ガス化装置
において溶融し、溶融ガス化装置で生成したガスを還元
性ガスとして還元高炉に通す銑鉄の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ドイツ特許第２８ ４３ ３０３号明細
書は、スポンジ鉄粒子を溶融して溶融銑鉄又は溶融鋼の
原料となし、溶融のために必要な熱と還元性ガスをその
溶融物に供給された石炭と吹き込まれた酸素含有ガスと
によって生成させる、溶融ガス化装置における溶融銑鉄
と還元性ガスとの製造方法を開示する。この方法では、
比較的多量の余剰ガス又は輸出ガス（ｅｘｐｏｒｔ ｇ
ａｓ）が得られ、従ってエネルギー消費、即ち石炭と酸
素の消費が非常に大きい。この輸出ガスを経済的に用い
ることができないならば、銑鉄製造コストが非常に高く
なる。輸出ガス中の化学エネルギーは石炭によって供給
されるエネルギーの５０％より高く、溶融ガス化装置に
おいて製造される還元性ガスの利用率は最大４４％であ
る。
書は、スポンジ鉄粒子を溶融して溶融銑鉄又は溶融鋼の
原料となし、溶融のために必要な熱と還元性ガスをその
溶融物に供給された石炭と吹き込まれた酸素含有ガスと
によって生成させる、溶融ガス化装置における溶融銑鉄
と還元性ガスとの製造方法を開示する。この方法では、
比較的多量の余剰ガス又は輸出ガス（ｅｘｐｏｒｔ ｇ
ａｓ）が得られ、従ってエネルギー消費、即ち石炭と酸
素の消費が非常に大きい。この輸出ガスを経済的に用い
ることができないならば、銑鉄製造コストが非常に高く
なる。輸出ガス中の化学エネルギーは石炭によって供給
されるエネルギーの５０％より高く、溶融ガス化装置に
おいて製造される還元性ガスの利用率は最大４４％であ
る。
【０００３】還元高炉の溶鉱炉ガスから二酸化炭素を実
質的に除去し、このようにして製造された溶鉱炉ガスを
新しい還元性ガスの製造に用いることは米国特許第４，
２２５，３４０号明細書により公知である。これは化石
燃料処理用ガス化装置、化石燃料用処理ガス化装置の後
方に接続したガス反応器の出発ガスに、またガス反応器
の出発ガスに直接又はガス加熱装置を介して供給され
る。ガス反応器の出発ガスは混合された生成溶鉱炉ガス
と共に還元性ガスとして還元高炉に供給される。しか
し、この公知の方法は溶融ガス化装置を用いることなく
スポンジ鉄の製造にのみ用いられるものである。
質的に除去し、このようにして製造された溶鉱炉ガスを
新しい還元性ガスの製造に用いることは米国特許第４，
２２５，３４０号明細書により公知である。これは化石
燃料処理用ガス化装置、化石燃料用処理ガス化装置の後
方に接続したガス反応器の出発ガスに、またガス反応器
の出発ガスに直接又はガス加熱装置を介して供給され
る。ガス反応器の出発ガスは混合された生成溶鉱炉ガス
と共に還元性ガスとして還元高炉に供給される。しか
し、この公知の方法は溶融ガス化装置を用いることなく
スポンジ鉄の製造にのみ用いられるものである。
【０００４】同様なスポンジ鉄の製造方法が米国特許第
４，２６０，４１２号明細書により公知である。この方
法では二酸化炭素の除去によって調製された還元高炉の
溶鉱炉ガスが新しい還元性ガスの製造に用いられる。そ
のガス製造装置は流動床ガス化装置であり、これに製造
された溶鉱炉ガス、石炭、石灰石並びに酸素と任意に水
蒸気が供給される。
４，２６０，４１２号明細書により公知である。この方
法では二酸化炭素の除去によって調製された還元高炉の
溶鉱炉ガスが新しい還元性ガスの製造に用いられる。そ
のガス製造装置は流動床ガス化装置であり、これに製造
された溶鉱炉ガス、石炭、石灰石並びに酸素と任意に水
蒸気が供給される。
【０００５】生成溶鉱炉ガスは前記ガス化装置の出発ガ
スと直接及びガス化装置を介しての両方で混合されてか
ら還元高炉に供給される。この方法も溶融ガス化装置を
用いずに銑鉄の製造に用いられるものである。
スと直接及びガス化装置を介しての両方で混合されてか
ら還元高炉に供給される。この方法も溶融ガス化装置を
用いずに銑鉄の製造に用いられるものである。
【０００６】ドイツ特許第３４ ３８ ４８７号明細書
は、還元高炉の溶鉱炉ガスから少なくとも部分的に酸化
性成分（ＣＯ2とＨ2Ｏ）を除去し、このようにして調製
された溶鉱炉ガスを溶融ガス化装置に供給する銑鉄の製
造方法を開示する。しかし、エネルギーに富む溶鉱炉ガ
スの利用のために経済的に満足できる解決方法は見い出
されていない。
は、還元高炉の溶鉱炉ガスから少なくとも部分的に酸化
性成分（ＣＯ2とＨ2Ｏ）を除去し、このようにして調製
された溶鉱炉ガスを溶融ガス化装置に供給する銑鉄の製
造方法を開示する。しかし、エネルギーに富む溶鉱炉ガ
スの利用のために経済的に満足できる解決方法は見い出
されていない。
【０００７】精製段階後の溶融ガス化装置への完全なガ
ス再循環は２５％以下（少量）の揮発性成分含量を有す
る石炭によってのみ可能である。精製後の溶鉱炉ガスの
熱交換器による加熱は有効利用には不利な制限を受け
る。
ス再循環は２５％以下（少量）の揮発性成分含量を有す
る石炭によってのみ可能である。精製後の溶鉱炉ガスの
熱交換器による加熱は有効利用には不利な制限を受け
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】それ故、本発明の課題
はスポンジ鉄を更に製造するためにＣＯの分解なしで溶
鉱炉ガスに相当の温度上昇を図る上記タイプの方法を提
供することである。
はスポンジ鉄を更に製造するためにＣＯの分解なしで溶
鉱炉ガスに相当の温度上昇を図る上記タイプの方法を提
供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明によると、この課
題は酸化性成分が除去された予熱溶鉱炉ガスを酸素の添
加を伴う部分的燃焼によって７５０〜８５０℃の還元温
度にもたらすことによって解決される。
題は酸化性成分が除去された予熱溶鉱炉ガスを酸素の添
加を伴う部分的燃焼によって７５０〜８５０℃の還元温
度にもたらすことによって解決される。
【００１０】この方法の有利な態様によると、熱交換器
に導入する前に精製済み溶鉱炉ガスにＳＯ2、Ｈ2Ｓ、Ｎ
Ｈ3、（ＣＮ）2、ＮＯ2又はＣｌ2として単独で又は組み
合わせて用いられる抑制剤が加えられる。更に、精製溶
鉱炉ガスにはそれが熱交換器に入る前に冷却済みガス化
装置ガスを加えることもできる。本発明の特別の態様に
おいては、部分的ガス燃焼プロセスで加熱された再生セ
ラミック粒子に基づいて操作される流体反応器又は流動
床反応器において部分的燃焼が実施される。使用される
部分ガスはＣＯ2のスクラビング中に得られる。更に、
部分的燃焼をプラズマバーナー又は電気抵抗加熱及び切
り替え可能な間接熱交換器を用いることによって実施す
ることも可能である。本発明の特別な態様によると、酸
化性成分が除去された予熱済み溶鉱炉ガスを少なくとも
部分的に溶融ガス化装置（２）を介して新たな還元高炉
（１５）に供給される。
に導入する前に精製済み溶鉱炉ガスにＳＯ2、Ｈ2Ｓ、Ｎ
Ｈ3、（ＣＮ）2、ＮＯ2又はＣｌ2として単独で又は組み
合わせて用いられる抑制剤が加えられる。更に、精製溶
鉱炉ガスにはそれが熱交換器に入る前に冷却済みガス化
装置ガスを加えることもできる。本発明の特別の態様に
おいては、部分的ガス燃焼プロセスで加熱された再生セ
ラミック粒子に基づいて操作される流体反応器又は流動
床反応器において部分的燃焼が実施される。使用される
部分ガスはＣＯ2のスクラビング中に得られる。更に、
部分的燃焼をプラズマバーナー又は電気抵抗加熱及び切
り替え可能な間接熱交換器を用いることによって実施す
ることも可能である。本発明の特別な態様によると、酸
化性成分が除去された予熱済み溶鉱炉ガスを少なくとも
部分的に溶融ガス化装置（２）を介して新たな還元高炉
（１５）に供給される。
【００１１】本発明の実施態様を以下において図面を参
照して説明する。
照して説明する。
【００１２】本発明のプラントは既知の様式で構成され
た還元高炉１を含み、この高炉には上方から図示されな
い入口を用いて鉄鉱石とフラックスとが供給される。
た還元高炉１を含み、この高炉には上方から図示されな
い入口を用いて鉄鉱石とフラックスとが供給される。
【００１３】還元高炉１の下方には溶融ガス化装置２が
配置され、これはライン３によって鉄鉱石の還元によっ
て製造されるスポンジ鉄を受容し、この装置荷より銑鉄
溶融物が形成される。この目的のために、石炭と酸素と
を溶融ガス化装置２に供給する。還元性ガスはライン４
を用いて溶融ガス化装置２から還元高炉１まで通す。
配置され、これはライン３によって鉄鉱石の還元によっ
て製造されるスポンジ鉄を受容し、この装置荷より銑鉄
溶融物が形成される。この目的のために、石炭と酸素と
を溶融ガス化装置２に供給する。還元性ガスはライン４
を用いて溶融ガス化装置２から還元高炉１まで通す。
【００１４】還元高炉１の溶鉱炉ガスはライン５によっ
てスクラバー６に供給され、ここでダストと水蒸気とが
溶鉱炉ガスから除去される（図１）。ライン７によって
熔鉱炉ガスをＣＯ2スクラバー８に通す。スクラバー８
は圧力変動式吸収（ＰＳＡ）プラントとして構成するこ
とができる。スクラバー８からＣＯ2に富む残留ガスを
加熱のためにライン１０を介して熱交換器１１に供給す
る。このガスを熱交換器１１からライン１２を介して部
分的燃焼プラント１３に進み、ここからライン１４を介
して還元高炉１５に下方から供給される。
てスクラバー６に供給され、ここでダストと水蒸気とが
溶鉱炉ガスから除去される（図１）。ライン７によって
熔鉱炉ガスをＣＯ2スクラバー８に通す。スクラバー８
は圧力変動式吸収（ＰＳＡ）プラントとして構成するこ
とができる。スクラバー８からＣＯ2に富む残留ガスを
加熱のためにライン１０を介して熱交換器１１に供給す
る。このガスを熱交換器１１からライン１２を介して部
分的燃焼プラント１３に進み、ここからライン１４を介
して還元高炉１５に下方から供給される。
【００１５】ガスは還元高炉１５を出た後にライン１６
を通り、新たなスクラバー１７を介して又は直接的にＣ
Ｏ2スクラバー８に供給される。
を通り、新たなスクラバー１７を介して又は直接的にＣ
Ｏ2スクラバー８に供給される。
【００１６】ＣＯ2スクラバー８からライン１０を介し
て出たガスは２％の残留ＣＯ2含量と３０〜６０℃の温
度を有する。このガスを熱交換器１１によって１段階で
還元温度に加熱することは、ＣＯ2の分解範囲を横切
り、その範囲が約５５０〜６００℃の最大値を有するの
で、不可能である。かくして、溶鉱炉ガスは熱交換器１
１では約２００〜５００℃に加熱されるだけである。還
元温度までさらに加熱することはガス流中に酸素を供給
することによって部分的燃焼プラント１３で実現され
る。
て出たガスは２％の残留ＣＯ2含量と３０〜６０℃の温
度を有する。このガスを熱交換器１１によって１段階で
還元温度に加熱することは、ＣＯ2の分解範囲を横切
り、その範囲が約５５０〜６００℃の最大値を有するの
で、不可能である。かくして、溶鉱炉ガスは熱交換器１
１では約２００〜５００℃に加熱されるだけである。還
元温度までさらに加熱することはガス流中に酸素を供給
することによって部分的燃焼プラント１３で実現され
る。
【００１７】再循環ガス量が６０，０００Ｎｍ3／時で
あり、熱交換器１１内で４００℃に予熱する場合の実施
態様では、８５０℃の還元温度を得るために約１，７０
０Ｎｍ3の酸素によって部分的に燃焼させることが必要
である。これによって還元性ガスの値は部分的に低下さ
れ、ＣＯ2とＨ2Ｏの含量は２％から約７．７％まで上昇
する。ガスの低い還元力のために、還元高炉１５への還
元性ガス供給量を高めることが必要であるが、この量は
熱交換器１１内で達成される予熱温度が低下するにつれ
て増加する。このように、例えば鉱石のトン当たりに必
要とされる還元性ガスの量は、予熱温度が５００℃から
４００℃に低下すると８０Ｎｍ3／トン−鉱石だけ
（１，３４０Ｎｍ3／トン−鉱石から１，２６０Ｎｍ3／
トン−鉱石まで）増加する。
あり、熱交換器１１内で４００℃に予熱する場合の実施
態様では、８５０℃の還元温度を得るために約１，７０
０Ｎｍ3の酸素によって部分的に燃焼させることが必要
である。これによって還元性ガスの値は部分的に低下さ
れ、ＣＯ2とＨ2Ｏの含量は２％から約７．７％まで上昇
する。ガスの低い還元力のために、還元高炉１５への還
元性ガス供給量を高めることが必要であるが、この量は
熱交換器１１内で達成される予熱温度が低下するにつれ
て増加する。このように、例えば鉱石のトン当たりに必
要とされる還元性ガスの量は、予熱温度が５００℃から
４００℃に低下すると８０Ｎｍ3／トン−鉱石だけ
（１，３４０Ｎｍ3／トン−鉱石から１，２６０Ｎｍ3／
トン−鉱石まで）増加する。
【００１８】熱交換器１１内での予熱温度を５００℃よ
り高い温度まで高め、従って酸素による部分的燃焼を減
じるために、熱交換器１１に入る前にガスに抑制剤を導
入、混合し、同時にＣＯ分解を抑制する。抑制剤は、例
えばＳＯ2、Ｈ2Ｓ、ＮＨ3、（ＣＮ）2、ＮＯ2又はＣｌ2
によって構成される。これは還元性ガス量を改善し、ス
ポンジ鉄の生産を高める。これに関連して、ガスが熱交
換器１１に入る前にそのガスと冷却済みガス化装置ガス
を混合することが可能である。このガスは約５００ｐｐ
ｍのＨ2Ｓを含み、そのためＣＯの分解が再び抑制され
るようになる。
り高い温度まで高め、従って酸素による部分的燃焼を減
じるために、熱交換器１１に入る前にガスに抑制剤を導
入、混合し、同時にＣＯ分解を抑制する。抑制剤は、例
えばＳＯ2、Ｈ2Ｓ、ＮＨ3、（ＣＮ）2、ＮＯ2又はＣｌ2
によって構成される。これは還元性ガス量を改善し、ス
ポンジ鉄の生産を高める。これに関連して、ガスが熱交
換器１１に入る前にそのガスと冷却済みガス化装置ガス
を混合することが可能である。このガスは約５００ｐｐ
ｍのＨ2Ｓを含み、そのためＣＯの分解が再び抑制され
るようになる。
【００１９】部分的燃焼又は加熱はプラズマバーナー又
は電気抵抗加熱によって実施することも可能である。
は電気抵抗加熱によって実施することも可能である。
【００２０】部分的燃焼は流体反応器又は流動床反応器
内で実施することもできる。流動床反応器は、図２から
更に明らかになるように、部分的ガス燃焼によって加熱
された再生セラミック粒子に基づいて操作される。部分
ガスはＣＯ2スクラバー８に由来するものか、又は好ま
しくは圧力変動式吸収プラントに由来するものであるこ
とができる。
内で実施することもできる。流動床反応器は、図２から
更に明らかになるように、部分的ガス燃焼によって加熱
された再生セラミック粒子に基づいて操作される。部分
ガスはＣＯ2スクラバー８に由来するものか、又は好ま
しくは圧力変動式吸収プラントに由来するものであるこ
とができる。
【００２１】セラミック粒子を別に用意された、１段高
い再生器１８内で約９００℃に加熱すると、分離される
炭素も燃焼する。このようにして加熱されたセラミック
粒子はライン２５を介して熱交換器１９中に運び込ま
れ、それらの熱をライン１０を介して熱交換器１９に流
入するガスに与える。このようにして加熱されたガスは
ライン１４を介して還元高炉１５に流入する。冷却され
たセラミック粒子はライン２０を介して搬送ステーショ
ン２１に進み、そこから搬送媒体が添加されながら再生
器１８に供給され、ここで再び加熱される。
い再生器１８内で約９００℃に加熱すると、分離される
炭素も燃焼する。このようにして加熱されたセラミック
粒子はライン２５を介して熱交換器１９中に運び込ま
れ、それらの熱をライン１０を介して熱交換器１９に流
入するガスに与える。このようにして加熱されたガスは
ライン１４を介して還元高炉１５に流入する。冷却され
たセラミック粒子はライン２０を介して搬送ステーショ
ン２１に進み、そこから搬送媒体が添加されながら再生
器１８に供給され、ここで再び加熱される。
【００２２】還元高炉１５には焼成されるべき凝集塊は
加えられないので、流動床反応器１９内でガスを７５０
〜８５０℃に予熱することが適切である。この目的には
低品質ガス、例えば残留ガスを用いることが可能である
点で、及び加熱中にガス品質が殆ど劣化しない点で有利
である。部分的燃焼プラント１３の代わりにプラズマバ
ーナー、電気抵抗加熱又は切り替え可能な間接熱交換器
によって高炉ガスを加熱することが容易に可能である。
加えられないので、流動床反応器１９内でガスを７５０
〜８５０℃に予熱することが適切である。この目的には
低品質ガス、例えば残留ガスを用いることが可能である
点で、及び加熱中にガス品質が殆ど劣化しない点で有利
である。部分的燃焼プラント１３の代わりにプラズマバ
ーナー、電気抵抗加熱又は切り替え可能な間接熱交換器
によって高炉ガスを加熱することが容易に可能である。
【００２３】本発明の他の実施態様では、ＣＯ2スクラ
バー８が一方ではライン２６を介して溶融ガス化装置２
に結合され、他方ではライン９を介して溶融ガス化装置
２と還元高炉１との間のライン４に結合される（図
３）。
バー８が一方ではライン２６を介して溶融ガス化装置２
に結合され、他方ではライン９を介して溶融ガス化装置
２と還元高炉１との間のライン４に結合される（図
３）。
【００２４】第２還元高炉１５にはライン２７を介して
溶融ガス化装置２から予熱済み還元性ガスが供給され
る。ここで生成する溶鉱炉ガスは還元高炉１の溶鉱炉ガ
スと共にライン５を介してＣＯ2スクラバー８に進む。
精製済み溶鉱炉ガスは溶融ガス化装置２において追加の
還元高炉１５のために必要な約８００〜８５０℃の温度
に既に部分的に加熱されているので、部分的燃焼は必要
ない。これはプラント範囲の縮小に通じるが、大部分は
約１，０５０℃にあるガス化装置ガスの冷却に用いられ
る。
溶融ガス化装置２から予熱済み還元性ガスが供給され
る。ここで生成する溶鉱炉ガスは還元高炉１の溶鉱炉ガ
スと共にライン５を介してＣＯ2スクラバー８に進む。
精製済み溶鉱炉ガスは溶融ガス化装置２において追加の
還元高炉１５のために必要な約８００〜８５０℃の温度
に既に部分的に加熱されているので、部分的燃焼は必要
ない。これはプラント範囲の縮小に通じるが、大部分は
約１，０５０℃にあるガス化装置ガスの冷却に用いられ
る。
【００２５】ＣＯ2を含まない還元性再循環ガスを熱交
換器内で２００〜５００℃に加熱することも、次に溶融
ガス化装置に酸素と共に吹き込むために、結局は有利で
ある。部分的燃焼によって、これはガス化装置内の温度
レベルにある一定の温度上昇をもたらす。このようにし
て総ガス量は非常に増加するので、両還元高炉には必要
な還元性ガスを供給することができる。
換器内で２００〜５００℃に加熱することも、次に溶融
ガス化装置に酸素と共に吹き込むために、結局は有利で
ある。部分的燃焼によって、これはガス化装置内の温度
レベルにある一定の温度上昇をもたらす。このようにし
て総ガス量は非常に増加するので、両還元高炉には必要
な還元性ガスを供給することができる。
【００２６】頂部ガスの再循環のもう１つの別態様が図
４に示される。この場合、ＣＯ2は除去しない。頂部ガ
スはライン５を介して還元高炉１からダストスクラバー
１６に供給され、それより一部が輸出ガスとして除去さ
れ、他の部分は再循環ガスとしてコンプレッサー２７を
介し、熱交換手段１３を介在させて溶融ガス化装置２に
再循環される。再循環ガスをライン２９を介して溶融ガ
ス化装置２に供給する代わりに、再循環ガスを直接還元
性ガスライン４に混入し、そこから再循環ガスを前記の
ようにして還元高炉１に供給し、それによって高温ガス
化装置ガスを還元温度まで冷却することも有利である。
４に示される。この場合、ＣＯ2は除去しない。頂部ガ
スはライン５を介して還元高炉１からダストスクラバー
１６に供給され、それより一部が輸出ガスとして除去さ
れ、他の部分は再循環ガスとしてコンプレッサー２７を
介し、熱交換手段１３を介在させて溶融ガス化装置２に
再循環される。再循環ガスをライン２９を介して溶融ガ
ス化装置２に供給する代わりに、再循環ガスを直接還元
性ガスライン４に混入し、そこから再循環ガスを前記の
ようにして還元高炉１に供給し、それによって高温ガス
化装置ガスを還元温度まで冷却することも有利である。
【図１】図１は還元高炉後の部分燃焼プラント内で溶鉱
炉ガスを加熱する銑鉄製造プラントの概略図である。
炉ガスを加熱する銑鉄製造プラントの概略図である。
【図２】図２は部分的燃焼プラントとして流動床反応器
を用いた銑鉄製造プラントの概略図である。
を用いた銑鉄製造プラントの概略図である。
【図３】図３は溶融ガス化装置に溶鉱炉ガス加熱を用い
た概略図である。
た概略図である。
【図４】図４は本発明のもう１つのガス再循環方式を説
明する概略図である。
明する概略図である。
１ 還元高炉 ２ 溶融ガス化装置 ６ スクラバー ８ ＣＯ2スクラバー １１ 熱交換器 １３ 部分的燃焼プラント １８ 再生器 １９ 流動床反応器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 レオポルト−ヴェルナー・ケップリンガ ー オーストリア国 アー−4060 レオンデ ィング−ハルト，ラーホルトシュトラー セ ７ (72)発明者 ロルフ・ホーク ドイツ連邦共和国 デー−4000 デュッ セルドルフ １，フリードリッヒシュト ラーセ 45 (56)参考文献 特開 昭61−104012（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−96707（ＪＰ，Ａ) 特公 昭60−23162（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平６−35613（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭60−13401（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (12)
- 【請求項１】 鉄含有原料物質を還元高炉において溶融
ガス化装置で得られた還元性ガスの存在下で還元してス
ポンジ鉄とし、得られたスポンジ鉄を該溶融ガス化装置
において固体炭素キャリヤー、酸素又はＯ2含有ガスを
供給しながら溶融し、そして所望によって酸化性成分
（ＣＯ2とＨ2Ｏ）が除去された該還元高炉からの溶鉱炉
ガスを少なくとも部分的に熱交換器に供給し、還元性ガ
スとして該還元高炉に供給する銑鉄又はスポンジ鉄の製
造方法において、酸化性成分を除去し、熱交換器内で２
００〜５００℃に予熱した溶鉱炉ガスを酸素を添加しな
がら部分的に燃焼することによって７５０〜８５０℃の
還元温度に加熱して該還元高炉（１）又は新たな還元高
炉（１５）に供給することを特徴とする前記方法。 - 【請求項２】 精製された溶鉱炉ガスに該ガスが熱交換
器に入る前に抑制剤を加えることを特徴とする請求項１
記載の方法。 - 【請求項３】 抑制剤としてＳＯ2、Ｈ2Ｓ、ＮＨ3、
（ＣＮ）2、ＮＯ2又はＣｌ2を単独で又は組み合わせて
用いることを特徴とする請求項２記載の方法。 - 【請求項４】 冷却されたガス化装置ガスを精製された
溶鉱炉ガスにそれが熱交換器に入る前に加えることを特
徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項５】 流体反応器又は流動床反応器中で加熱を
実施することを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項６】 流体反応器又は流動床反応器を部分ガス
燃焼によって加熱された再生セラミック粒子に基づいて
操作することを特徴とする請求項５記載の方法。 - 【請求項７】 プラズマバーナーを用いて加熱を実施す
ることを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項８】 電気抵抗加熱を用いて加熱を実施するこ
とを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項９】 切り替え可能な間接熱交換器を用いて加
熱を実施することを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項１０】 高温還元性ガスが還元高炉に入る前に
高温ガス脱硫を受けることを特徴とする請求項１〜９の
いずれかに記載の方法。 - 【請求項１１】 ＣＯ2を含まない還元性再循環ガスを
熱交換器内で２００〜５００℃に加熱してＯ2と共に溶
融ガス化装置に直接供給することを特徴とする請求項１
記載の方法。 - 【請求項１２】 鉄含有原料物質を還元高炉において溶
融ガス化装置で得られた還元性ガスの存在下で還元して
スポンジ鉄とし、得られたスポンジ鉄を該溶融ガス化装
置において固体炭素キャリヤー、酸素又はＯ2含有ガス
を供給しながら溶融し、そして該還元高炉からの溶鉱炉
ガスを少なくとも部分的に熱交換器に供給し、還元性ガ
スとして該還元高炉に供給する銑鉄又はスポンジ鉄の製
造方法において、熱交換器内で２００〜５００℃に予熱
した溶鉱炉ガスを酸素を添加しながら部分的に燃焼する
ことによって７５０〜８５０℃の還元温度に加熱して新
たな還元高炉に供給することを特徴とする前記方法。
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