JP2624093B2 - 耐低温チッピング性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 - Google Patents
耐低温チッピング性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法Info
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- JP2624093B2 JP2624093B2 JP23313092A JP23313092A JP2624093B2 JP 2624093 B2 JP2624093 B2 JP 2624093B2 JP 23313092 A JP23313092 A JP 23313092A JP 23313092 A JP23313092 A JP 23313092A JP 2624093 B2 JP2624093 B2 JP 2624093B2
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Description
本発明は、自動車の車体に特に適した耐低温チッピング
性の優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法に関す
る。
性の優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法に関す
る。
【０００１】
【従来の技術】近年、自動車の車体の防錆力向上に対す
る要求が年々高まってきており、特に融雪塩を散布する
北米においてその要求が強い。このような要求に対し、
自動車の車体への表面処理鋼板の導入が進められてお
り、以前は孔あき腐食対策用として例えばフロアパネ
ル、メンバパネル、インナパネル等の内板用材料に表面
処理鋼板が使用されてきたが、前述のような防錆目標の
高度化によって最近ではドア、フード、フェンダ、シル
さらにはピラーパネルといった外板用材料にも表面処理
鋼板の使用が及んでいる。
る要求が年々高まってきており、特に融雪塩を散布する
北米においてその要求が強い。このような要求に対し、
自動車の車体への表面処理鋼板の導入が進められてお
り、以前は孔あき腐食対策用として例えばフロアパネ
ル、メンバパネル、インナパネル等の内板用材料に表面
処理鋼板が使用されてきたが、前述のような防錆目標の
高度化によって最近ではドア、フード、フェンダ、シル
さらにはピラーパネルといった外板用材料にも表面処理
鋼板の使用が及んでいる。
【０００２】自動車の車体に使用される表面処理鋼板と
しては、合金化溶融Ｚｎめっき鋼板（以下ＧＡ鋼板とい
う）を使用する場合が増えてきている。しかし、ＧＡ鋼
板を外板として使用するためには、その耐低温チッピン
グ性を高める必要がある。
しては、合金化溶融Ｚｎめっき鋼板（以下ＧＡ鋼板とい
う）を使用する場合が増えてきている。しかし、ＧＡ鋼
板を外板として使用するためには、その耐低温チッピン
グ性を高める必要がある。
【０００３】即ち、塗装されたＧＡ鋼板に対して衝撃が
加えられると、めっき皮膜が鋼板−めっき界面から剥離
し、素地鋼板を露出させることがある。この剥離は低温
であるほど塗膜樹脂の応力がめっき皮膜に大きく及ぶた
め剥離径が大きくなる傾向がある。このため、冬期に小
石等の衝撃を受けるとめっき皮膜が比較的容易に剥離
し、ここに融雪塩が散布されていると、局部腐食を生じ
耐食性が著しく低下する。
加えられると、めっき皮膜が鋼板−めっき界面から剥離
し、素地鋼板を露出させることがある。この剥離は低温
であるほど塗膜樹脂の応力がめっき皮膜に大きく及ぶた
め剥離径が大きくなる傾向がある。このため、冬期に小
石等の衝撃を受けるとめっき皮膜が比較的容易に剥離
し、ここに融雪塩が散布されていると、局部腐食を生じ
耐食性が著しく低下する。
【０００４】めっき鋼板の耐低温チッピング性を改善す
る手段は、ＧＡ鋼板以外のものについては多数報告され
ているが、ＧＡ鋼板についての報告は少なく、例えば特
開平３−２４３７５６号公報に「チッピングを受ける外
面側の皮膜中のＦｅ濃度が５〜１１％、鋼板−めっき界
面のΓ相の厚みが１．０μｍ以下、めっき層のＸ線回析
のメインピークがζ相である自動車用ＧＡ鋼板」がある
程度である。
る手段は、ＧＡ鋼板以外のものについては多数報告され
ているが、ＧＡ鋼板についての報告は少なく、例えば特
開平３−２４３７５６号公報に「チッピングを受ける外
面側の皮膜中のＦｅ濃度が５〜１１％、鋼板−めっき界
面のΓ相の厚みが１．０μｍ以下、めっき層のＸ線回析
のメインピークがζ相である自動車用ＧＡ鋼板」がある
程度である。
【０００５】なお、ＧＡ鋼板の一般的なめっき密着性に
ついては、成形時の皮膜剥離（パウダリングまたはフレ
ーキング）を軽減する目的から、合金化温度やヒートパ
ターンといったＧＡ鋼板の操業条件の影響に関する研究
（日本鉄鋼協会講演大会「ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ ＶＯ
Ｌ．１（１９８８）」がある。また、特開昭６４−６８
４５７号公報および特公平２−３９５８５号公報により
提案されているようなめっき皮膜構造、生成形態、組成
等の改善がある。
ついては、成形時の皮膜剥離（パウダリングまたはフレ
ーキング）を軽減する目的から、合金化温度やヒートパ
ターンといったＧＡ鋼板の操業条件の影響に関する研究
（日本鉄鋼協会講演大会「ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ ＶＯ
Ｌ．１（１９８８）」がある。また、特開昭６４−６８
４５７号公報および特公平２−３９５８５号公報により
提案されているようなめっき皮膜構造、生成形態、組成
等の改善がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ＧＡ鋼
板の耐チッピング性とりわけ低温時の衝撃に対する皮膜
密着性は、一般の皮膜密着性とは異なる。そのため、一
般の皮膜密着性についての対策は、耐低温チッピング性
に対しては効力が小さい。
板の耐チッピング性とりわけ低温時の衝撃に対する皮膜
密着性は、一般の皮膜密着性とは異なる。そのため、一
般の皮膜密着性についての対策は、耐低温チッピング性
に対しては効力が小さい。
【０００７】また、特開平３−２４３７５６号公報によ
り提案されている自動車用ＧＡ鋼板も、自動車の外板と
して用いることができる程度の耐低温チッピング性は持
ち合わせない。なぜなら、ζ相そのものに、高速の小石
が衝突した時に生じる衝撃エネルギーを吸収する能力が
他の合金相より多くあっても、その違いはわずかであ
り、その結果、クラックはその下のδ１相を通過し、め
っき一鋼板界面に容易に伝播するからである。
り提案されている自動車用ＧＡ鋼板も、自動車の外板と
して用いることができる程度の耐低温チッピング性は持
ち合わせない。なぜなら、ζ相そのものに、高速の小石
が衝突した時に生じる衝撃エネルギーを吸収する能力が
他の合金相より多くあっても、その違いはわずかであ
り、その結果、クラックはその下のδ１相を通過し、め
っき一鋼板界面に容易に伝播するからである。
【０００８】本発明の目的は、耐ブリスター性、耐フレ
ーキング性、耐パウダリング性等の一般性能を低下させ
ずに、外板として適用可能な耐衝撃密着性、とりわけ低
温における耐衝撃密着性を確保できる耐低温チッピング
性に優れたＧＡ鋼板の製造方法を提供することにある。
ーキング性、耐パウダリング性等の一般性能を低下させ
ずに、外板として適用可能な耐衝撃密着性、とりわけ低
温における耐衝撃密着性を確保できる耐低温チッピング
性に優れたＧＡ鋼板の製造方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】ＧＡ鋼板の耐チッピング
性は、めっき皮膜の組成に大きく影響され、上層にη相
が残存するような皮膜中のＦｅ量が７％未満の低ＦｅＧ
Ａ鋼板では、η相が衝撃を吸収するため剥離径は小さい
が、このη相が消失するとクラックが鋼板−めっき界面
まで達し、界面に沿った剥離の伝播が生じて剥離径が大
きくなる傾向が見られる。
性は、めっき皮膜の組成に大きく影響され、上層にη相
が残存するような皮膜中のＦｅ量が７％未満の低ＦｅＧ
Ａ鋼板では、η相が衝撃を吸収するため剥離径は小さい
が、このη相が消失するとクラックが鋼板−めっき界面
まで達し、界面に沿った剥離の伝播が生じて剥離径が大
きくなる傾向が見られる。
【００１０】一方、めっき皮膜中のＦｅ量を増加させ、
鋼板−めっき界面にΓ相が形成されたδ１主体のめっき
皮膜とすれば、耐チッピング性が再び回復し、特にＦｅ
量１５％以上で自動車の外板として適用可能な耐低温チ
ッピング性が得られる。
鋼板−めっき界面にΓ相が形成されたδ１主体のめっき
皮膜とすれば、耐チッピング性が再び回復し、特にＦｅ
量１５％以上で自動車の外板として適用可能な耐低温チ
ッピング性が得られる。
【００１１】しかし、一般性能でいえば、めっき皮膜中
のＦｅ濃度が７％未満では耐ブリスター性および耐フレ
ーキング性が劣り、１３％を超えると耐パウダリング性
および犠牲防食能力が低下するため、耐孔あき性等が低
下する。つまり、耐チッピング性の確保に好都合なＦｅ
量では一般性能が犠牲になり、ここにＧＡ鋼の耐チッピ
ング性を確保することが困難な大きな理由があるわけで
ある。
のＦｅ濃度が７％未満では耐ブリスター性および耐フレ
ーキング性が劣り、１３％を超えると耐パウダリング性
および犠牲防食能力が低下するため、耐孔あき性等が低
下する。つまり、耐チッピング性の確保に好都合なＦｅ
量では一般性能が犠牲になり、ここにＧＡ鋼の耐チッピ
ング性を確保することが困難な大きな理由があるわけで
ある。
【００１２】本発明者らはこの難点を解消するため、一
般性能確保の観点からめっき皮膜のＦｅ量を７〜１３％
に制限し、鋼板−めっき界面のみを高Ｆｅとすることを
企画した。即ち、チッピングによる剥離はめっき−鋼板
界面で起こるため、この界面を高Ｆｅとすれば、皮膜中
のＦｅ量を多くしなくてもチッピングによる剥離を防止
でき、耐チッピング性と一般性能の両立が可能になるわ
けである。
般性能確保の観点からめっき皮膜のＦｅ量を７〜１３％
に制限し、鋼板−めっき界面のみを高Ｆｅとすることを
企画した。即ち、チッピングによる剥離はめっき−鋼板
界面で起こるため、この界面を高Ｆｅとすれば、皮膜中
のＦｅ量を多くしなくてもチッピングによる剥離を防止
でき、耐チッピング性と一般性能の両立が可能になるわ
けである。
【００１３】そこで、合金化時の昇温速度を変化させて
製造した皮膜中Ｆｅ量が同一のＧＡ鋼板を比較したとこ
ろ、昇温速度が大きくなるほど皮膜中のＦｅの濃度勾配
が大きくなり、低速度で昇温させた場合に比べて鋼板−
めっき界面にはＦｅ量の多い合金相が形成された。これ
については、昇温速度が大きくなると、ζ相の安定成長
が可能な温度域を短時間で通過するため、ζ相の成長が
少なく、高温で安定なδ１相およびΓ相が直ちに成長す
るとの報告がある。
製造した皮膜中Ｆｅ量が同一のＧＡ鋼板を比較したとこ
ろ、昇温速度が大きくなるほど皮膜中のＦｅの濃度勾配
が大きくなり、低速度で昇温させた場合に比べて鋼板−
めっき界面にはＦｅ量の多い合金相が形成された。これ
については、昇温速度が大きくなると、ζ相の安定成長
が可能な温度域を短時間で通過するため、ζ相の成長が
少なく、高温で安定なδ１相およびΓ相が直ちに成長す
るとの報告がある。
【００１４】しかし、合金化時の昇温速度を大きくする
ことによってＧＡ鋼板の耐低温チッピング性を改善する
には、４０〜４５℃／秒を超える昇温速度が必要とな
り、そのような高速昇温では、無処理の冷延鋼板をめっ
き母材に用いた場合、めっき皮膜が一般のＧＡ鋼板に比
べてかなり凹凸化するなどの弊害も認められた。そのた
め、実操業で耐低温チッピング性を改善できる程度の昇
温速度を確保することは困難である。
ことによってＧＡ鋼板の耐低温チッピング性を改善する
には、４０〜４５℃／秒を超える昇温速度が必要とな
り、そのような高速昇温では、無処理の冷延鋼板をめっ
き母材に用いた場合、めっき皮膜が一般のＧＡ鋼板に比
べてかなり凹凸化するなどの弊害も認められた。そのた
め、実操業で耐低温チッピング性を改善できる程度の昇
温速度を確保することは困難である。
【００１５】そこで本発明者らは、昇温速度の増大に代
わるＦｅ濃化手段を見出すべく更に検討を行った結果、
合金化溶融Ｚｎめっきに供する鋼板の前処理として鋼板
表面を研削すれば、合金化時の昇温速度をそれほど大き
くしなくても耐低温チッピング性を十分に改善できるレ
ベルのＦｅが鋼板−めっき界面に濃化されることを知見
した。
わるＦｅ濃化手段を見出すべく更に検討を行った結果、
合金化溶融Ｚｎめっきに供する鋼板の前処理として鋼板
表面を研削すれば、合金化時の昇温速度をそれほど大き
くしなくても耐低温チッピング性を十分に改善できるレ
ベルのＦｅが鋼板−めっき界面に濃化されることを知見
した。
【００１６】本発明は上記知見に基づきなされたもの
で、合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造において、母材鋼
板の前処理として表面を0.１〜５ｇ／ｍ2 の厚みで研削
し、これに所定のプロセスで溶融Ｚｎめっきを行った
後、板温が４２０〜６５０℃の領域を２０℃／秒以上の
昇温速度で合金化加熱して、めっき皮膜中のＦｅ量が７
〜１３ｗｔ％の合金化溶融Ｚｎめっき鋼板を製造するこ
とを特徴とする耐低温チッピング性に優れた合金化溶融
Ｚｎめっき鋼板の製造方法を要旨とする。
で、合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造において、母材鋼
板の前処理として表面を0.１〜５ｇ／ｍ2 の厚みで研削
し、これに所定のプロセスで溶融Ｚｎめっきを行った
後、板温が４２０〜６５０℃の領域を２０℃／秒以上の
昇温速度で合金化加熱して、めっき皮膜中のＦｅ量が７
〜１３ｗｔ％の合金化溶融Ｚｎめっき鋼板を製造するこ
とを特徴とする耐低温チッピング性に優れた合金化溶融
Ｚｎめっき鋼板の製造方法を要旨とする。
【００１７】
【作用】合金化溶融Ｚｎめっきに供する鋼板は、焼鈍前
の段階で表面に鉄より酸化の容易な易酸化性の元素を濃
化させている。それらの元素は焼鈍還元工程を経ても還
元されないため、鋼板はこれらの易酸化性元素を表面に
濃化させたままめっき浴に浸漬され、合金化処理を受け
る。特にＳｉ，Ｐ等の元素は鉄の拡散を阻害し、合金化
の遅延をもたらす。そこで、鋼板表面を研削し、これら
の元素が濃化した表層を除去し、新生面を露出させる。
これにより、合金化の工程でめっき皮膜への鉄の拡散が
促進され、耐低温チッピング性の改善に必要な合金化時
の昇温速度を低下させることができる。
の段階で表面に鉄より酸化の容易な易酸化性の元素を濃
化させている。それらの元素は焼鈍還元工程を経ても還
元されないため、鋼板はこれらの易酸化性元素を表面に
濃化させたままめっき浴に浸漬され、合金化処理を受け
る。特にＳｉ，Ｐ等の元素は鉄の拡散を阻害し、合金化
の遅延をもたらす。そこで、鋼板表面を研削し、これら
の元素が濃化した表層を除去し、新生面を露出させる。
これにより、合金化の工程でめっき皮膜への鉄の拡散が
促進され、耐低温チッピング性の改善に必要な合金化時
の昇温速度を低下させることができる。
【００１８】ここで研削深さが0.１ｇ／ｍ2 未満では、
合金化処理での昇温速度を緩和する効果が少なく、逆に
５ｇ／ｍ2 を超えると昇温速度を緩和する効果も飽和
し、歩留りが低下する。よって、研削深さは0.１〜５ｇ
／ｍ2 とする。
合金化処理での昇温速度を緩和する効果が少なく、逆に
５ｇ／ｍ2 を超えると昇温速度を緩和する効果も飽和
し、歩留りが低下する。よって、研削深さは0.１〜５ｇ
／ｍ2 とする。
【００１９】研削手段については特に限定するものでは
なく、ワイヤブラシ、砥粒入れナイロンブラシ、弾性砥
石ロール等の何れの手段を採用してもよい。
なく、ワイヤブラシ、砥粒入れナイロンブラシ、弾性砥
石ロール等の何れの手段を採用してもよい。
【００２０】研削およびその他の必要な前処理を終えた
鋼板は、還元焼鈍炉を経た後、溶融Ｚｎめっきを受け、
引き続き合金化処理を受ける。
鋼板は、還元焼鈍炉を経た後、溶融Ｚｎめっきを受け、
引き続き合金化処理を受ける。
【００２１】Ｚｎめっき浴組成は特に限定せず、例えば
密着性を改善するために微量のＡｌを添加するが、その
他にＰｂ，Ｓｂ，Ｓｉ，Ｆｅ，Ｓｎ，Ｍｇ，Ｍｎ，Ｎ
ｉ，Ｃｕ，Ｃａ，Ｌｉ，Ｔｉ，ミッシュメタル等の１種
または２種以上が少量含有されていてもよい。
密着性を改善するために微量のＡｌを添加するが、その
他にＰｂ，Ｓｂ，Ｓｉ，Ｆｅ，Ｓｎ，Ｍｇ，Ｍｎ，Ｎ
ｉ，Ｃｕ，Ｃａ，Ｌｉ，Ｔｉ，ミッシュメタル等の１種
または２種以上が少量含有されていてもよい。
【００２２】鋼板の材質についても特に限定するもので
はなく、例えば、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，ｓｏｌ．Ａ
ｌ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ｎｂ，Ｃｕ，Ｎｉ等が一般に用いられ
ている範囲で含有されていても、本発明の趣旨を損ねる
ものではない。
はなく、例えば、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，ｓｏｌ．Ａ
ｌ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ｎｂ，Ｃｕ，Ｎｉ等が一般に用いられ
ている範囲で含有されていても、本発明の趣旨を損ねる
ものではない。
【００２３】合金化処理においては板温が４２０〜６５
０℃の温度領域を２０℃／秒以上の昇温速度で加熱す
る。
０℃の温度領域を２０℃／秒以上の昇温速度で加熱す
る。
【００２４】昇温速度は、本発明では２０℃／秒まで下
げることができる。２０℃／秒未満では耐チッピング性
が改善されるほどの高Ｆｅ合金相を鋼板−めっき界面に
形成するのが難しい。この高速加熱は、めっき浴を出て
ワイピング装置を経た直後の初期加熱に用いるものであ
り、上層にη相が残存しているめっき材にのみ有効であ
る。これは、高速加熱が高速昇温によって初期に形成さ
れる界面合金相を高Ｆｅ化するための加熱であるため、
合金化の完了しためっき材では効果がないからである。
げることができる。２０℃／秒未満では耐チッピング性
が改善されるほどの高Ｆｅ合金相を鋼板−めっき界面に
形成するのが難しい。この高速加熱は、めっき浴を出て
ワイピング装置を経た直後の初期加熱に用いるものであ
り、上層にη相が残存しているめっき材にのみ有効であ
る。これは、高速加熱が高速昇温によって初期に形成さ
れる界面合金相を高Ｆｅ化するための加熱であるため、
合金化の完了しためっき材では効果がないからである。
【００２５】昇温速度の上限については、従来すなわち
冷延のままではめっき皮膜の凹凸化のために４０〜４５
℃／秒が限界であったが、本発明では４０〜４５℃／秒
以上でもめっき皮膜の凹凸を抑制でき、下限の引き下げ
とあいまって昇温速度範囲が著しく広がる。ただし、昇
温速度の上昇に伴い、電源容量を増大する必要があり、
コストアップを招くので、実操業上は２０〜１００℃／
秒の範囲内に設定することが望ましい。
冷延のままではめっき皮膜の凹凸化のために４０〜４５
℃／秒が限界であったが、本発明では４０〜４５℃／秒
以上でもめっき皮膜の凹凸を抑制でき、下限の引き下げ
とあいまって昇温速度範囲が著しく広がる。ただし、昇
温速度の上昇に伴い、電源容量を増大する必要があり、
コストアップを招くので、実操業上は２０〜１００℃／
秒の範囲内に設定することが望ましい。
【００２６】加熱手段としてはガス燃焼加熱、輻射加
熱、直下加熱バーナー、通電加熱、高周波誘導加熱等の
いずれを採用してもよく特に限定するものではない。
熱、直下加熱バーナー、通電加熱、高周波誘導加熱等の
いずれを採用してもよく特に限定するものではない。
【００２７】高速昇温の板温範囲を４２０〜６５０℃と
したのは、４２０℃未満では合金相の形成がわずかしか
認められず、６５０℃を超えるとめっき皮膜の合金化が
進みすぎ、耐パウダリング性等の一般性能を低下させる
からである。
したのは、４２０℃未満では合金相の形成がわずかしか
認められず、６５０℃を超えるとめっき皮膜の合金化が
進みすぎ、耐パウダリング性等の一般性能を低下させる
からである。
【００２８】めっき皮膜のＦｅ濃度は７〜１３％とす
る。これが７％未満では耐ブリスター性および耐フレー
キング性が劣り、１３％超では耐パウダリング性が劣
り、いずれも一般性能が満足されない。
る。これが７％未満では耐ブリスター性および耐フレー
キング性が劣り、１３％超では耐パウダリング性が劣
り、いずれも一般性能が満足されない。
【００２９】高速昇温後は所定の合金化度が得られるよ
うに適当な加熱処理を行い、そのヒートパターンを限定
するものではない。ただし、高速昇温直後に板温が４２
０〜６５０℃の範囲内で１秒以上の温度保持を行うこと
は、界面でのＦｅ濃化を促進する上で望ましい。
うに適当な加熱処理を行い、そのヒートパターンを限定
するものではない。ただし、高速昇温直後に板温が４２
０〜６５０℃の範囲内で１秒以上の温度保持を行うこと
は、界面でのＦｅ濃化を促進する上で望ましい。
【００３０】本発明により得られる合金化溶融Ｚｎめっ
き鋼板は、優れた一般性能および耐低温チッピング性を
有し、自動車の外板もとより内板としても支障なく使用
できる。
き鋼板は、優れた一般性能および耐低温チッピング性を
有し、自動車の外板もとより内板としても支障なく使用
できる。
【００３１】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。
【００３２】Ｃ：0.００２％，Ｓｉ：0.０１％，Ｍｎ：
0.２５％，Ｐ：0.０６％，ｓｏｌＡｌ：0.０２５％，Ｔ
ｉ：0.０１％の成分組成を有する板厚0.８ｍｍのフルハ
ード冷延鋼板から１００×２５０ｍｍの供試材を採取し
た。これに前処理として研削を行った。研削は砥粒入り
ナイロンブラシを用い、その回転数を４００〜８００rp
m 、圧下量を１〜３ｍｍ研削回数を５〜２０回として、
研削深さを種々に変化させるものとした。他の前処理と
しては溶剤脱脂、Ｎａ2 ＣＯ3 ＋ＮａＯＨ水溶液中での
電解洗浄、水洗および乾燥を行った。
0.２５％，Ｐ：0.０６％，ｓｏｌＡｌ：0.０２５％，Ｔ
ｉ：0.０１％の成分組成を有する板厚0.８ｍｍのフルハ
ード冷延鋼板から１００×２５０ｍｍの供試材を採取し
た。これに前処理として研削を行った。研削は砥粒入り
ナイロンブラシを用い、その回転数を４００〜８００rp
m 、圧下量を１〜３ｍｍ研削回数を５〜２０回として、
研削深さを種々に変化させるものとした。他の前処理と
しては溶剤脱脂、Ｎａ2 ＣＯ3 ＋ＮａＯＨ水溶液中での
電解洗浄、水洗および乾燥を行った。
【００３３】前処理を終えた供試材には溶融めっきシミ
ュレーターを用いて、５％Ｏ2 ＋Ｎ2 −５００℃×３０
秒の加熱処理を行った後、２５％Ｈ2 ＋Ｎ2 の雰囲気に
て８５０℃×６０秒の還元焼鈍を行い、引き続いて0.１
０％のＡｌを添加した４６０℃のＺｎ浴にてめっきを行
った。更に、ワイピング処理にて付着量を６０ｇ／ｍ2
に調整した後、合金化処理を行った。
ュレーターを用いて、５％Ｏ2 ＋Ｎ2 −５００℃×３０
秒の加熱処理を行った後、２５％Ｈ2 ＋Ｎ2 の雰囲気に
て８５０℃×６０秒の還元焼鈍を行い、引き続いて0.１
０％のＡｌを添加した４６０℃のＺｎ浴にてめっきを行
った。更に、ワイピング処理にて付着量を６０ｇ／ｍ2
に調整した後、合金化処理を行った。
【００３４】合金化処理としては、高周波誘導加熱装置
を用い周波数１００ｋＨｚで熱処理を行った。ヒートパ
ターンは初期に一定速度で昇温させ、ある温度に達した
時点で加熱を止めるか、更に合金化を進める場合はその
到達温度を保持するものとした。合金化処理後の供試材
に次の試験を行った。
を用い周波数１００ｋＨｚで熱処理を行った。ヒートパ
ターンは初期に一定速度で昇温させ、ある温度に達した
時点で加熱を止めるか、更に合金化を進める場合はその
到達温度を保持するものとした。合金化処理後の供試材
に次の試験を行った。
【００３５】１）耐パウダリング評価試験 供試材を直径６０ｍｍの円盤状に打ち抜き、ポンチ直径
３０ｍｍ、ダイス肩半径３Ｒの円筒絞り試験を行った
後、外側円筒部のテープ剥離を行い、剥離程度を目視に
より観察して、次の基準により評価した。 （良）◎ ○ △ ×（劣）
３０ｍｍ、ダイス肩半径３Ｒの円筒絞り試験を行った
後、外側円筒部のテープ剥離を行い、剥離程度を目視に
より観察して、次の基準により評価した。 （良）◎ ○ △ ×（劣）
【００３６】２）耐フレーキング評価試験 供試材を５０×２３０ｍｍに裁断し、ビード付ハット成
形試験（研磨紙＃６０，クッション圧３ton ，ビード高
さ３ｍｍ，成形高さ５５ｍｍ）に供した後、ビード接触
内壁側をテープ剥離し、その黒化度からフレーキング性
を次の基準により評価した。 ○：使用上問題なし △：剥離がやや多い ×：使用不
可
形試験（研磨紙＃６０，クッション圧３ton ，ビード高
さ３ｍｍ，成形高さ５５ｍｍ）に供した後、ビード接触
内壁側をテープ剥離し、その黒化度からフレーキング性
を次の基準により評価した。 ○：使用上問題なし △：剥離がやや多い ×：使用不
可
【００３７】３）耐低温チッピング性 供試材を１５０×７０ｍｍの大きさに切り出し、これに
浸漬式リン酸化成処理、カチオン型電着塗料、中塗り、
上塗りの３コート塗装（合計厚１００μｍ）を行った。
その後、この塗装板を−２０℃に冷却保持し、グラベロ
試験機にて直径４〜６ｍｍの砂利石１０個をエア圧2.０
ｋｇ／ｃｍ2 、衝撃速度１００〜１５０ｋｍ／ｈｒの条
件で衝突させるチッピング試験を行い、剥離径を測定し
た。
浸漬式リン酸化成処理、カチオン型電着塗料、中塗り、
上塗りの３コート塗装（合計厚１００μｍ）を行った。
その後、この塗装板を−２０℃に冷却保持し、グラベロ
試験機にて直径４〜６ｍｍの砂利石１０個をエア圧2.０
ｋｇ／ｃｍ2 、衝撃速度１００〜１５０ｋｍ／ｈｒの条
件で衝突させるチッピング試験を行い、剥離径を測定し
た。
【００３８】試験結果を表１〜表４に示すが、供試材の
表面が予め研削されていない場合は、合金化時の昇温速
度が３０〜４０℃／秒では、一般性能（耐パウダリング
性および耐フレーキング性）と耐低温チッピング性は両
立されない。供試材の表面が研削されてもその研削深さ
が0.１ｇ／ｍ2 未満では一般性能と耐低温チッピング性
は両立されない。研削深さが0.１ｇ／ｍ2 以上で昇温速
度が２０℃／秒以上であれば、一般性能と耐低温チッピ
ング性が高次元で両立される。研削深さが５ｇ／ｍ2 を
超えても性能上は問題がない。
表面が予め研削されていない場合は、合金化時の昇温速
度が３０〜４０℃／秒では、一般性能（耐パウダリング
性および耐フレーキング性）と耐低温チッピング性は両
立されない。供試材の表面が研削されてもその研削深さ
が0.１ｇ／ｍ2 未満では一般性能と耐低温チッピング性
は両立されない。研削深さが0.１ｇ／ｍ2 以上で昇温速
度が２０℃／秒以上であれば、一般性能と耐低温チッピ
ング性が高次元で両立される。研削深さが５ｇ／ｍ2 を
超えても性能上は問題がない。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【表２】
【００４１】
【表３】
【００４２】
【表４】
【００４３】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
の耐低温チッピング性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼
板の製造方法は、めっき皮膜の合金化を制限することに
より一般性能を確保する。めっき皮膜の合金化を制限す
るにもかかわらず、鋼板表面を予め研削することによ
り、鋼板−めっき界面にＦｅを濃化させ、耐低温チッピ
ング性も合わせて確保する。表面研削によれば合金化時
の昇温速度を制限でき、めっき皮膜の凹凸化等を防止で
きる。
の耐低温チッピング性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼
板の製造方法は、めっき皮膜の合金化を制限することに
より一般性能を確保する。めっき皮膜の合金化を制限す
るにもかかわらず、鋼板表面を予め研削することによ
り、鋼板−めっき界面にＦｅを濃化させ、耐低温チッピ
ング性も合わせて確保する。表面研削によれば合金化時
の昇温速度を制限でき、めっき皮膜の凹凸化等を防止で
きる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−61046（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−41658（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−80349（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−103748（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−232239（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−301060（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】 合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造におい
て、母材鋼板の前処理として表面を0.１〜５ｇ／ｍ2 の
厚みで研削し、これに所定のプロセスで溶融Ｚｎめっき
を行った後、板温４２０〜６５０℃の領域を２０℃／秒
以上の昇温速度で合金化加熱して、めっき皮膜中のＦｅ
量が７〜１３ｗｔ％の合金化溶融Ｚｎめっき鋼板を製造
することを特徴とする耐低温チッピング性に優れた合金
化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23313092A JP2624093B2 (ja) | 1992-08-06 | 1992-08-06 | 耐低温チッピング性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23313092A JP2624093B2 (ja) | 1992-08-06 | 1992-08-06 | 耐低温チッピング性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0657391A JPH0657391A (ja) | 1994-03-01 |
| JP2624093B2 true JP2624093B2 (ja) | 1997-06-25 |
Family
ID=16950218
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23313092A Expired - Fee Related JP2624093B2 (ja) | 1992-08-06 | 1992-08-06 | 耐低温チッピング性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2624093B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100356163B1 (ko) * | 1998-07-15 | 2002-11-18 | 주식회사 포스코 | 준합금화 용융아연도금강판 제조방법 |
| JP5386772B2 (ja) * | 2006-04-27 | 2014-01-15 | 新日鐵住金株式会社 | 合金化溶融亜鉛メッキ鋼帯の製造方法 |
| KR101325400B1 (ko) * | 2010-10-26 | 2013-11-08 | 주식회사 포스코 | 준합금화 열연용융아연도금강판 및 그 제조방법 |
-
1992
- 1992-08-06 JP JP23313092A patent/JP2624093B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0657391A (ja) | 1994-03-01 |
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