JP2623440B2 - 動力伝動用ベルト - Google Patents
動力伝動用ベルトInfo
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- power transmission
- polymetaphenylene isophthalamide
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は動力伝動用ベルトに係
り、詳しくは耐熱性能、耐クラック性を低下させずに伝
達性能を向上させた動力伝動用ベルトに関する。
り、詳しくは耐熱性能、耐クラック性を低下させずに伝
達性能を向上させた動力伝動用ベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】動力伝動用ベルトには、ベルト周囲をカ
バー布で被覆しないローエッジベルトがある。このベル
トは接着ゴム層中に低伸度高強力のコードからなる心線
が埋設され、その下部に短繊維をベルト幅方向に配向さ
せた圧縮ゴム層が、また上部に伸張ゴム層が設けられて
いる。そして、各圧縮ゴム層と伸張ゴム層の表面にはゴ
ム付帆布が積層されている。このベルトはゴム付帆布で
包んだラップドベルトに比べて摩擦係数が大きいために
高伝達能力を有しており、またプーリ溝中で圧縮ゴム層
が変形しにくい特性を有している。
バー布で被覆しないローエッジベルトがある。このベル
トは接着ゴム層中に低伸度高強力のコードからなる心線
が埋設され、その下部に短繊維をベルト幅方向に配向さ
せた圧縮ゴム層が、また上部に伸張ゴム層が設けられて
いる。そして、各圧縮ゴム層と伸張ゴム層の表面にはゴ
ム付帆布が積層されている。このベルトはゴム付帆布で
包んだラップドベルトに比べて摩擦係数が大きいために
高伝達能力を有しており、またプーリ溝中で圧縮ゴム層
が変形しにくい特性を有している。
【０００３】また、このベルトの圧縮ゴム層の下部に
は、圧縮ゴム層からのクラック発生を防止するため、ゴ
ム付布が単層または多層で使用されている。通常この布
の材質として、綿が使用されている。一方、熱的または
張力的に過酷な条件で使用されるベルトには、ポリメタ
フェニレンイソフタルアミドが使用されている。
は、圧縮ゴム層からのクラック発生を防止するため、ゴ
ム付布が単層または多層で使用されている。通常この布
の材質として、綿が使用されている。一方、熱的または
張力的に過酷な条件で使用されるベルトには、ポリメタ
フェニレンイソフタルアミドが使用されている。
【０００４】また、ポリメタフェニレンイソフタルアミ
ドが主成分の有機繊維と綿繊維との混紡糸で織成した帆
布をベルト周囲を被覆するカバー布に使用し、高温下に
おける耐摩耗性を改良したＶベルトが、実公平５−３７
０６５号公報に開示されている。このベルトは、一般に
農機具等に使用されている。
ドが主成分の有機繊維と綿繊維との混紡糸で織成した帆
布をベルト周囲を被覆するカバー布に使用し、高温下に
おける耐摩耗性を改良したＶベルトが、実公平５−３７
０６５号公報に開示されている。このベルトは、一般に
農機具等に使用されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、特に自動車
の補機駆動装置に使用されるベルトは、より高温下にお
ける耐熱性能、耐クラック性を低下させずに伝達性能を
向上させるものが望まれ、今日ではベルト周囲をカバー
布で被覆せず動力伝達性に有利なローエッジベルトが使
用されている。しかし、ポリメタフェニレンイソフタル
アミドからなる帆布を圧縮ゴム層に多層使用したベルト
は、ベルトのスリップ率が高くなり、伝達性能が低下す
る問題があった。本発明はこのような問題点を改善する
ものであり、ベルトスリップ率を低下させ、耐熱性能、
耐クラック性を低下させずに伝達性能を向上させた動力
伝動用ベルトを提供することを目的とする。
の補機駆動装置に使用されるベルトは、より高温下にお
ける耐熱性能、耐クラック性を低下させずに伝達性能を
向上させるものが望まれ、今日ではベルト周囲をカバー
布で被覆せず動力伝達性に有利なローエッジベルトが使
用されている。しかし、ポリメタフェニレンイソフタル
アミドからなる帆布を圧縮ゴム層に多層使用したベルト
は、ベルトのスリップ率が高くなり、伝達性能が低下す
る問題があった。本発明はこのような問題点を改善する
ものであり、ベルトスリップ率を低下させ、耐熱性能、
耐クラック性を低下させずに伝達性能を向上させた動力
伝動用ベルトを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明の特徴とす
るところは、コードからなる心線を埋設した接着ゴム層
と、この接着ゴム層の上部に伸張ゴム層と、その下部に
圧縮ゴム層とを配し、ベルト周囲をカバー布で被覆しな
い動力伝動用ベルトにおいて、前記圧縮ゴム層に積層し
た少なくとも１層の補強布に、ポリメタフェニレンイソ
フタルアミド繊維とポリエチレンテレフタレート繊維を
ポリメタフェニレンイソフタルアミド繊維の重量比率が
２５〜７５％になるように混合した糸を用いて製織した
布を用いた動力伝動用ベルトにある。
るところは、コードからなる心線を埋設した接着ゴム層
と、この接着ゴム層の上部に伸張ゴム層と、その下部に
圧縮ゴム層とを配し、ベルト周囲をカバー布で被覆しな
い動力伝動用ベルトにおいて、前記圧縮ゴム層に積層し
た少なくとも１層の補強布に、ポリメタフェニレンイソ
フタルアミド繊維とポリエチレンテレフタレート繊維を
ポリメタフェニレンイソフタルアミド繊維の重量比率が
２５〜７５％になるように混合した糸を用いて製織した
布を用いた動力伝動用ベルトにある。
【０００７】また、本発明は、ポリメタフェニレンイソ
フタルアミドからなる紡績糸とポリエチレンテレフタレ
ートからなる紡績糸をポリメタフェニレンイソフタルア
ミドの重量比率が２５〜７５％になるように混撚りした
糸を用いて製織した布を用いた動力伝動用ベルトを含
む。
フタルアミドからなる紡績糸とポリエチレンテレフタレ
ートからなる紡績糸をポリメタフェニレンイソフタルア
ミドの重量比率が２５〜７５％になるように混撚りした
糸を用いて製織した布を用いた動力伝動用ベルトを含
む。
【０００８】更には、ポリメタフェニレンイソフタルア
ミド繊維とポリエチレンテレフタレート繊維をポリメタ
フェニレンイソフタルアミド繊維の重量比率が２５〜７
５％になるように紡績した混紡糸を用いて製織した布を
用いた動力伝動用ベルトを含む。
ミド繊維とポリエチレンテレフタレート繊維をポリメタ
フェニレンイソフタルアミド繊維の重量比率が２５〜７
５％になるように紡績した混紡糸を用いて製織した布を
用いた動力伝動用ベルトを含む。
【０００９】以下、本発明を添付図面に従って説明す
る。図１は、本発明の動力伝動用ベルトの斜視図であ
り、このベルト１の構成は、ＮＲ，ＳＢＲ，ＣＲ，ＨＮ
ＢＲ等のゴム材の単独、またはこれらの混合物からなる
接着ゴム層２内にポリエステルまたはアラミドのコード
からなる心線３が埋め込まれている。そして、この接着
ゴム層２の上部には、前記接着ゴム層２と同材質からな
る伸張ゴム層５が、また接着ゴム層２の下部には、例え
ばアラミド、ナイロン、ポリエステル、ビニロン、綿等
の短繊維６をベルト幅方向へ配向した圧縮ゴム層７が積
層一体化されている。この短繊維６の添加量は、圧縮ゴ
ム層７のゴム１００重量部に対して５〜４０重量部であ
る。
る。図１は、本発明の動力伝動用ベルトの斜視図であ
り、このベルト１の構成は、ＮＲ，ＳＢＲ，ＣＲ，ＨＮ
ＢＲ等のゴム材の単独、またはこれらの混合物からなる
接着ゴム層２内にポリエステルまたはアラミドのコード
からなる心線３が埋め込まれている。そして、この接着
ゴム層２の上部には、前記接着ゴム層２と同材質からな
る伸張ゴム層５が、また接着ゴム層２の下部には、例え
ばアラミド、ナイロン、ポリエステル、ビニロン、綿等
の短繊維６をベルト幅方向へ配向した圧縮ゴム層７が積
層一体化されている。この短繊維６の添加量は、圧縮ゴ
ム層７のゴム１００重量部に対して５〜４０重量部であ
る。
【００１０】図２は、本発明の他の動力伝動用ベルトの
斜視図であり、このベルト１は圧縮ゴム層７に一定の間
隔でコグ部８を有している。
斜視図であり、このベルト１は圧縮ゴム層７に一定の間
隔でコグ部８を有している。
【００１１】補強布４は、前記圧縮ゴム層７の底面ある
いはこの底面と伸張ゴム層５の表面にそれぞれ少なくと
も１プライ以上積層されている。好ましくは、圧縮ゴム
層７の底面に１〜４プライ積層される。伸張ゴム層５に
は、１〜６プライ積層される。この補強布４は、経糸と
緯糸との交差角が９０〜１２０°程度の広角度帆布でも
よい。
いはこの底面と伸張ゴム層５の表面にそれぞれ少なくと
も１プライ以上積層されている。好ましくは、圧縮ゴム
層７の底面に１〜４プライ積層される。伸張ゴム層５に
は、１〜６プライ積層される。この補強布４は、経糸と
緯糸との交差角が９０〜１２０°程度の広角度帆布でも
よい。
【００１２】上記圧縮ゴム層７の補強布４は、１．０〜
４．０デニールでスパン長さ２０〜８０ｍｍのポリメタ
フェニレンイソフタルアミドからなる５〜４０番手の紡
績糸と２．０〜１０．０デニールでスパン長さ２０〜８
０ｍｍのポリエチレンテレフタレートからなる５〜４０
番手の紡績糸をポリメタフェニレンイソフタルアミドの
重量比率が２５〜７５％になるように混撚りした糸を使
用して平織、綾織、朱子織等に製織した布である。
４．０デニールでスパン長さ２０〜８０ｍｍのポリメタ
フェニレンイソフタルアミドからなる５〜４０番手の紡
績糸と２．０〜１０．０デニールでスパン長さ２０〜８
０ｍｍのポリエチレンテレフタレートからなる５〜４０
番手の紡績糸をポリメタフェニレンイソフタルアミドの
重量比率が２５〜７５％になるように混撚りした糸を使
用して平織、綾織、朱子織等に製織した布である。
【００１３】また、上記圧縮ゴム層７の補強布４は、
１．０〜４．０デニールでスパン長さ２０〜８０ｍｍの
ポリメタフェニレンイソフタルアミド繊維と２．０〜１
０．０デニールでスパン長さ２０〜８０ｍｍのポリエチ
レンテレフタレート繊維をポリメタフェニレンイソフタ
ルアミドの重量比率が２５〜７５％になるように５〜４
０番手に紡績した混紡糸を使用して平織、綾織、朱子織
等に製織した布でもよい。尚、この混紡糸を経糸または
緯糸単独に、あるいは経糸および緯糸に使用することが
できる。
１．０〜４．０デニールでスパン長さ２０〜８０ｍｍの
ポリメタフェニレンイソフタルアミド繊維と２．０〜１
０．０デニールでスパン長さ２０〜８０ｍｍのポリエチ
レンテレフタレート繊維をポリメタフェニレンイソフタ
ルアミドの重量比率が２５〜７５％になるように５〜４
０番手に紡績した混紡糸を使用して平織、綾織、朱子織
等に製織した布でもよい。尚、この混紡糸を経糸または
緯糸単独に、あるいは経糸および緯糸に使用することが
できる。
【００１４】上記ポリメタフェニレンイソフタルアミド
は、例えば商品名コーネックス、ノーメックスからな
る。重量比率が２５％未満の場合には、帆布強力、ベル
ト走行寿命、そして摩耗性能がいずれも低下する。一
方、重量比率が７５％を越えると、帆布強力、ベルト走
行寿命、そして摩耗性能も向上せず、ベルトスリップ率
が大きくなる。
は、例えば商品名コーネックス、ノーメックスからな
る。重量比率が２５％未満の場合には、帆布強力、ベル
ト走行寿命、そして摩耗性能がいずれも低下する。一
方、重量比率が７５％を越えると、帆布強力、ベルト走
行寿命、そして摩耗性能も向上せず、ベルトスリップ率
が大きくなる。
【００１５】尚、ポリメタフェニレンイソフタルアミド
と異なるポリパラフェニレンテレフタルアミドは、フィ
ラメント原糸を収束したマルチフィラメント糸が主流で
あり、可撓性が求められる圧縮ゴム層７の補強布４には
適していない。
と異なるポリパラフェニレンテレフタルアミドは、フィ
ラメント原糸を収束したマルチフィラメント糸が主流で
あり、可撓性が求められる圧縮ゴム層７の補強布４には
適していない。
【００１６】 補強布４は、ＲＦＬ処理した後、ゴム組
成物をフィリクション・コーチングしてゴム付帆布とす
る。ＲＦＬ液はレゾルシンとホルマリンとの初期縮合物
をラテックスに混合したものであり、ここで使用するラ
テックスとしてはクロロプレン、スチレン・ブタジエン
・ビニルピリジン三元共重合体、水素化ニトリル、ＮＢ
Ｒなどである。伸張ゴム層５の補強布４には、特に前述
の素材からなる布を使用する必要がない。
成物をフィリクション・コーチングしてゴム付帆布とす
る。ＲＦＬ液はレゾルシンとホルマリンとの初期縮合物
をラテックスに混合したものであり、ここで使用するラ
テックスとしてはクロロプレン、スチレン・ブタジエン
・ビニルピリジン三元共重合体、水素化ニトリル、ＮＢ
Ｒなどである。伸張ゴム層５の補強布４には、特に前述
の素材からなる布を使用する必要がない。
【００１７】
【作用】このような動力伝動用ベルトでは、圧縮ゴム層
に積層した少なくとも１層の補強布に、ポリメタフェニ
レンイソフタルアミドからなる紡績糸とポリエチレンテ
レフタレートからなる紡績糸をポリメタフェニレンイソ
フタルアミドの重量比率が２５〜７５％になるように混
撚りした糸、あるいはポリメタフェニレンイソフタルア
ミド繊維とポリエチレンテレフタレート繊維をポリメタ
フェニレンイソフタルアミド繊維の重量比率が２５〜７
５％になるように紡績した混紡糸を製織した布を用いる
ことによって、ポリメタフェニレンイソフタルアミド繊
維の特性とポリエチレンテレフタレート繊維の特性を生
かすことができ、ベルト走行寿命や摩耗性能を向上させ
て、かつベルトスリップ率を低下させることができる。
に積層した少なくとも１層の補強布に、ポリメタフェニ
レンイソフタルアミドからなる紡績糸とポリエチレンテ
レフタレートからなる紡績糸をポリメタフェニレンイソ
フタルアミドの重量比率が２５〜７５％になるように混
撚りした糸、あるいはポリメタフェニレンイソフタルア
ミド繊維とポリエチレンテレフタレート繊維をポリメタ
フェニレンイソフタルアミド繊維の重量比率が２５〜７
５％になるように紡績した混紡糸を製織した布を用いる
ことによって、ポリメタフェニレンイソフタルアミド繊
維の特性とポリエチレンテレフタレート繊維の特性を生
かすことができ、ベルト走行寿命や摩耗性能を向上させ
て、かつベルトスリップ率を低下させることができる。
【００１８】
【実施例】以下、更に具体的な実験例により本発明の効
果を確認する。 実施例１〜３、比較例１〜３ 心線として、１，１００デニールのポリエチレンテレフ
タレートを上撚り数１１．４回／１０ｃｍ、下撚り数２
１．０回／１０ｃｍで上下逆方向に撚糸して２×３の撚
り構成とし、トータルデニール６，６００の未処理コー
ドを準備した。次いで、この未処理コードをポリイソシ
アネート化合物（ＰＡＰＩ−１３５：エム．デイー化成
株式会社製）５重量％にトルエン９５重量％からなるイ
ソシアネート系接着剤でプレディプした後、約１８０〜
１９０°Ｃで乾燥し，ＲＦＬ液（ＣＲラテックス１００
重量部、レゾルシン１４．６重量部、ホルマリン９．２
重量部、苛性ソーダ１．５重量部、水２６２．５重量
部）に浸漬した後、２００〜２４０°Ｃで延伸熱固定処
理を行なって処理コードとした。
果を確認する。 実施例１〜３、比較例１〜３ 心線として、１，１００デニールのポリエチレンテレフ
タレートを上撚り数１１．４回／１０ｃｍ、下撚り数２
１．０回／１０ｃｍで上下逆方向に撚糸して２×３の撚
り構成とし、トータルデニール６，６００の未処理コー
ドを準備した。次いで、この未処理コードをポリイソシ
アネート化合物（ＰＡＰＩ−１３５：エム．デイー化成
株式会社製）５重量％にトルエン９５重量％からなるイ
ソシアネート系接着剤でプレディプした後、約１８０〜
１９０°Ｃで乾燥し，ＲＦＬ液（ＣＲラテックス１００
重量部、レゾルシン１４．６重量部、ホルマリン９．２
重量部、苛性ソーダ１．５重量部、水２６２．５重量
部）に浸漬した後、２００〜２４０°Ｃで延伸熱固定処
理を行なって処理コードとした。
【００１９】また、補強布として、表１に示すようにポ
リメタフェニレンイソフタルアミド（ＰＭＩＡ）（商品
名：コーネックス：帝人株式会社製）の紡績糸およびポ
リエチレンテレフタレートの紡績糸を使用し、６種類の
帆布を製織した。これらの帆布をＲＦＬ液（ＣＲラテッ
クス１００重量部、レゾルシン１４．６重量部、ホルマ
リン９．２重量部、苛性ソーダ１．５重量部、水２６
２．５重量部）に浸漬した後、１５０°Ｃで２分間熱処
理して処理帆布とした。その後、これらの処理帆布に表
２に示すゴム組成物をフリクション・コーチングして、
ゴム付帆布とした。
リメタフェニレンイソフタルアミド（ＰＭＩＡ）（商品
名：コーネックス：帝人株式会社製）の紡績糸およびポ
リエチレンテレフタレートの紡績糸を使用し、６種類の
帆布を製織した。これらの帆布をＲＦＬ液（ＣＲラテッ
クス１００重量部、レゾルシン１４．６重量部、ホルマ
リン９．２重量部、苛性ソーダ１．５重量部、水２６
２．５重量部）に浸漬した後、１５０°Ｃで２分間熱処
理して処理帆布とした。その後、これらの処理帆布に表
２に示すゴム組成物をフリクション・コーチングして、
ゴム付帆布とした。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】表３のゴム配合を用いて下記の方法によっ
てローエッジコグベルト（上幅２２．５ｍｍ、厚み１０
ｍｍ、長さ８４５ｍｍ、コグ部の深さ５．０ｍｍ、コグ
部ピッチ１０．７ｍｍ）と、ローエッジベルト（上幅
８．７ｍｍ、厚み６．３ｍｍ、長さ８３５ｍｍ）を作製
した。そして、ローエッジコグベルトの場合には圧縮ゴ
ム層に単１プライのゴム付帆布と、伸張ゴム層にはこれ
と異なり１００％綿からなる３プライのゴム付帆布を使
用した。また、ローエッジベルトの場合には、圧縮ゴム
層に３プライのゴム付帆布と、伸張ゴム層にはこれと異
なり１００％綿からなる３プライのゴム付帆布を使用し
た。
てローエッジコグベルト（上幅２２．５ｍｍ、厚み１０
ｍｍ、長さ８４５ｍｍ、コグ部の深さ５．０ｍｍ、コグ
部ピッチ１０．７ｍｍ）と、ローエッジベルト（上幅
８．７ｍｍ、厚み６．３ｍｍ、長さ８３５ｍｍ）を作製
した。そして、ローエッジコグベルトの場合には圧縮ゴ
ム層に単１プライのゴム付帆布と、伸張ゴム層にはこれ
と異なり１００％綿からなる３プライのゴム付帆布を使
用した。また、ローエッジベルトの場合には、圧縮ゴム
層に３プライのゴム付帆布と、伸張ゴム層にはこれと異
なり１００％綿からなる３プライのゴム付帆布を使用し
た。
【００２３】
【表３】
【００２４】このローエッジコグベルトの製造方法は次
の通りである。即ち、ゴム付帆布と圧縮ゴム層からなる
コグ形状を有するコグパッドをコグ形状を有するモール
ドに嵌着させた後、心線、伸張ゴム層、カバー帆布を順
次巻き付け、これを加硫してベルトスリーブを得る。こ
のスリーブをカッターによってＶ状に切断して個々のロ
ーエッジコグベルトに仕上げた。一方、ローエッジベル
トの製造方法は次の通りである。即ち、モールドにゴム
付帆布、圧縮ゴム層、心線、伸張ゴム層、そしてカバー
帆布を順次巻き付け、これを加硫してベルトスリーブを
得る。このスリーブをカッターによってＶ状に切断して
個々のローエッジベルトに仕上げた。
の通りである。即ち、ゴム付帆布と圧縮ゴム層からなる
コグ形状を有するコグパッドをコグ形状を有するモール
ドに嵌着させた後、心線、伸張ゴム層、カバー帆布を順
次巻き付け、これを加硫してベルトスリーブを得る。こ
のスリーブをカッターによってＶ状に切断して個々のロ
ーエッジコグベルトに仕上げた。一方、ローエッジベル
トの製造方法は次の通りである。即ち、モールドにゴム
付帆布、圧縮ゴム層、心線、伸張ゴム層、そしてカバー
帆布を順次巻き付け、これを加硫してベルトスリーブを
得る。このスリーブをカッターによってＶ状に切断して
個々のローエッジベルトに仕上げた。
【００２５】帆布の強力とゴム付帆布の摩耗性能、ベル
トスリップ率、ベルト走行寿命を測定した。帆布強力は
ＪＩＳＬ１０９６に従い測定した。摩耗性能はゴム付帆
布をプレスで加硫した後、ＪＩＳＬ１０９６に基づきテ
ーバー摩耗試験を実施し、帆布が突き抜けるまでの摩耗
回数を測定した。ベルトスリップ率は、ローエッジベル
トを直径φ１２５ｍｍの駆動プーリと直径φ１２５ｍｍ
の従動プーリ、そして直径φ７０ｍｍのテンションプー
リの３軸のプーリにベルトを掛張し、室温で駆動プーリ
の回転数４７００ｒｐｍ、負荷１０ＰＳ、荷重６８ｋｇ
ｆ下で走行させ、２４時間後のスリップ率を測定した。
スリップ率Ｇは下記の式に示す。
トスリップ率、ベルト走行寿命を測定した。帆布強力は
ＪＩＳＬ１０９６に従い測定した。摩耗性能はゴム付帆
布をプレスで加硫した後、ＪＩＳＬ１０９６に基づきテ
ーバー摩耗試験を実施し、帆布が突き抜けるまでの摩耗
回数を測定した。ベルトスリップ率は、ローエッジベル
トを直径φ１２５ｍｍの駆動プーリと直径φ１２５ｍｍ
の従動プーリ、そして直径φ７０ｍｍのテンションプー
リの３軸のプーリにベルトを掛張し、室温で駆動プーリ
の回転数４７００ｒｐｍ、負荷１０ＰＳ、荷重６８ｋｇ
ｆ下で走行させ、２４時間後のスリップ率を測定した。
スリップ率Ｇは下記の式に示す。
【００２６】
【数１】
【００２７】また、ベルト走行寿命はローエッジコグベ
ルトを直径φ１１５ｍｍの駆動プーリと直径φ１００ｍ
ｍの従動プーリに掛張し、そして直径φ５０ｍｍのテン
ションプーリをベルト背面に角度１６０°になる程度に
荷重１０ｋｇｆで押圧し、８０°Ｃで駆動プーリの回転
数３８００ｒｐｍ、負荷５ＰＳで走行させ、ベルトコグ
部に亀裂が発生するまでの時間を測定した。その結果を
表４および図３〜図６に示す。
ルトを直径φ１１５ｍｍの駆動プーリと直径φ１００ｍ
ｍの従動プーリに掛張し、そして直径φ５０ｍｍのテン
ションプーリをベルト背面に角度１６０°になる程度に
荷重１０ｋｇｆで押圧し、８０°Ｃで駆動プーリの回転
数３８００ｒｐｍ、負荷５ＰＳで走行させ、ベルトコグ
部に亀裂が発生するまでの時間を測定した。その結果を
表４および図３〜図６に示す。
【００２８】
【表４】
【００２９】表４から本実施例のベルトは、圧縮ゴム層
のコグ谷部に亀裂が発生するまでの時間が長くて耐久性
や耐摩耗に優れ、またベルトスリップ率も低下している
ことが判る。
のコグ谷部に亀裂が発生するまでの時間が長くて耐久性
や耐摩耗に優れ、またベルトスリップ率も低下している
ことが判る。
【００３０】実施例４〜６ 心線は前記実施例と同様の処理コードを使用し、また補
強布としては表６に示すものを使用した。更に、表３の
ゴム配合を用いて前記実施例と同様の方法によってロー
エッジコグベルト（上幅２２．５ｍｍ、厚み１０ｍｍ、
長さ８４５ｍｍ、コグ部の深さ５．０ｍｍ、コグ部ピッ
チ１０．７ｍｍ）と、ローエンジベルト（上幅８．７ｍ
ｍ、厚み６．３ｍｍ、長さ８３５ｍｍ）を作製した。
強布としては表６に示すものを使用した。更に、表３の
ゴム配合を用いて前記実施例と同様の方法によってロー
エッジコグベルト（上幅２２．５ｍｍ、厚み１０ｍｍ、
長さ８４５ｍｍ、コグ部の深さ５．０ｍｍ、コグ部ピッ
チ１０．７ｍｍ）と、ローエンジベルト（上幅８．７ｍ
ｍ、厚み６．３ｍｍ、長さ８３５ｍｍ）を作製した。
【００３１】
【表５】
【００３２】そして、前記実施例と同様に帆布の強力と
ゴム付帆布の摩耗性能、ベルトスリップ率、ベルト走行
寿命を測定した。その結果を表５に示す。
ゴム付帆布の摩耗性能、ベルトスリップ率、ベルト走行
寿命を測定した。その結果を表５に示す。
【００３３】
【表６】
【００３４】 表５から本実施例のベルトは、圧縮ゴム
層のコグ谷部に亀裂が発生するまでの時間が長くて耐久
性や耐摩耗に優れ、またベルトスリップ率も低下してい
ることが判る。
層のコグ谷部に亀裂が発生するまでの時間が長くて耐久
性や耐摩耗に優れ、またベルトスリップ率も低下してい
ることが判る。
【００３５】
【発明の効果】以上のように本発明の動力伝動用ベルト
では、圧縮ゴム層に積層した少なくとも１層の補強布
に、ポリメタフェニレンイソフタルアミド繊維とポリエ
チレンテレフタレート繊維をポリメタフェニレンイソフ
タルアミド繊維の重量比率が２５〜７５％になるように
混合した糸で製織した布を用いることによって、ポリメ
タフェニレンイソフタルアミドの特性とポリエチレンテ
レフタレートの特性を生かすことができ、ベルトスリッ
プ率を低下させて伝達性能を向上させることができる効
果がある。
では、圧縮ゴム層に積層した少なくとも１層の補強布
に、ポリメタフェニレンイソフタルアミド繊維とポリエ
チレンテレフタレート繊維をポリメタフェニレンイソフ
タルアミド繊維の重量比率が２５〜７５％になるように
混合した糸で製織した布を用いることによって、ポリメ
タフェニレンイソフタルアミドの特性とポリエチレンテ
レフタレートの特性を生かすことができ、ベルトスリッ
プ率を低下させて伝達性能を向上させることができる効
果がある。
【図１】本発明に係る動力伝動用ベルトの一部断面斜視
図である。
図である。
【図２】本発明の他の動力伝動用ベルトの一部断面斜視
図である。
図である。
【図３】実施例１〜３および比較例１〜３におけるポリ
メタフェニレンイソフタルアミドとポリエチレンテレフ
タレートとの重量比率と帆布強力との関係を示すグラフ
である。
メタフェニレンイソフタルアミドとポリエチレンテレフ
タレートとの重量比率と帆布強力との関係を示すグラフ
である。
【図４】実施例１〜３および比較例１〜３におけるポリ
メタフェニレンイソフタルアミドとポリエチレンテレフ
タレートとの重量比率とベルトの摩耗性能との関係を示
すグラフである。
メタフェニレンイソフタルアミドとポリエチレンテレフ
タレートとの重量比率とベルトの摩耗性能との関係を示
すグラフである。
【図５】実施例１〜３および比較例１〜３におけるポリ
メタフェニレンイソフタルアミドとポリエチレンテレフ
タレートとの重量比率とベルトスリップ率との関係を示
すグラフである。
メタフェニレンイソフタルアミドとポリエチレンテレフ
タレートとの重量比率とベルトスリップ率との関係を示
すグラフである。
【図６】実施例１〜３および比較例１〜３におけるポリ
メタフェニレンイソフタルアミドとポリエチレンテレフ
タレートとの重量比率とベルト走行寿命との関係を示す
グラフである。
メタフェニレンイソフタルアミドとポリエチレンテレフ
タレートとの重量比率とベルト走行寿命との関係を示す
グラフである。
１ 動力伝動用ベルト ２ 接着ゴム層 ３ 心線 ４ 補強布 ５ 伸張ゴム層 ７ 圧縮ゴム層 ８ コグ部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き 審査官 藤井 俊明 (56)参考文献 特開 平４−41（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−318344（ＪＰ，Ａ) 実開 昭63−14047（ＪＰ，Ｕ)
Claims (3)
- 【請求項１】 コードからなる心線を埋設した接着ゴム
層と、この接着ゴム層の上部に伸張ゴム層と、その下部
に圧縮ゴム層とを配し、ベルト周囲をカバー布で被覆し
ない動力伝動用ベルトにおいて、前記圧縮ゴム層に積層
した少なくとも１層の補強布に、ポリメタフェニレンイ
ソフタルアミド繊維とポリエチレンテレフタレート繊維
をポリメタフェニレンイソフタルアミド繊維の重量比率
が２５〜７５％になるように混合した糸を用いて製織し
た布を用いたことを特徴とする動力伝動用ベルト。 - 【請求項２】 ポリメタフェニレンイソフタルアミドか
らなる紡績糸とポリエチレンテレフタレートからなる紡
績糸をポリメタフェニレンイソフタルアミドの重量比率
が２５〜７５％になるように混撚りした糸を用いて製織
した布を用いた請求項１記載の動力伝動用ベルト。 - 【請求項３】 ポリメタフェニレンイソフタルアミド繊
維とポリエチレンテレフタレート繊維をポリメタフェニ
レンイソフタルアミド繊維の重量比率が２５〜７５％に
なるように紡績した混紡糸を用いて製織した布を用いた
請求項１記載の動力伝動用ベルト。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11430394A JP2623440B2 (ja) | 1993-12-07 | 1994-04-28 | 動力伝動用ベルト |
| US08/377,205 US5484343A (en) | 1994-04-28 | 1995-01-24 | Power transmission belt |
| CA002141172A CA2141172C (en) | 1994-04-28 | 1995-01-26 | Power transmission belt |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34065393 | 1993-12-07 | ||
| JP5-340653 | 1993-12-07 | ||
| JP11430394A JP2623440B2 (ja) | 1993-12-07 | 1994-04-28 | 動力伝動用ベルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07217706A JPH07217706A (ja) | 1995-08-15 |
| JP2623440B2 true JP2623440B2 (ja) | 1997-06-25 |
Family
ID=26453078
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11430394A Expired - Fee Related JP2623440B2 (ja) | 1993-12-07 | 1994-04-28 | 動力伝動用ベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2623440B2 (ja) |
-
1994
- 1994-04-28 JP JP11430394A patent/JP2623440B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07217706A (ja) | 1995-08-15 |
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