JP2612039B2 - ガスタービン制御方法 - Google Patents
ガスタービン制御方法Info
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- JP2612039B2 JP2612039B2 JP63160858A JP16085888A JP2612039B2 JP 2612039 B2 JP2612039 B2 JP 2612039B2 JP 63160858 A JP63160858 A JP 63160858A JP 16085888 A JP16085888 A JP 16085888A JP 2612039 B2 JP2612039 B2 JP 2612039B2
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- Japan
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- gas turbine
- nox
- control
- control amount
- load
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業条の利用分野） 本発明はコンバインドサイクル発電プラントに係わ
り、特にガスタービンの脱硝制御装置におけるガスター
ビン制御方法に関する。
り、特にガスタービンの脱硝制御装置におけるガスター
ビン制御方法に関する。
（従来の技術） 従来の脱硝制御回路を第４図に示す。第４図（ａ）に
おいて、１はガスタービンの燃料流量２や排ガス流量
３、燃焼用空気湿度４に基づく各種アナログ測定値から
計算されるガスタービン出口排ガスのNOx値である。５
は設定NOx値であり、この設定NOx値５と前記ガスタービ
ン出口排ガス計算NOx値１とをADD1に入力してその偏差
であるNOx値制御量６を比例制御回路８に入力する。こ
の比例制御回路８はNOx値制御量６と負荷制御装置15−
１からの負荷制御指令e15−１とを入力して比例制御演
算を行い、演算結果をガスタービン出口排ガス計算NOx
値６−２として出力する。第４図（ｂ）は負荷制御装置
15−１の詳細を示す図であり、負荷設定器11の出力e11
をガスタービンの実負荷検出器14の出力e14と加算器ADD
7で加算するように構成されている。
おいて、１はガスタービンの燃料流量２や排ガス流量
３、燃焼用空気湿度４に基づく各種アナログ測定値から
計算されるガスタービン出口排ガスのNOx値である。５
は設定NOx値であり、この設定NOx値５と前記ガスタービ
ン出口排ガス計算NOx値１とをADD1に入力してその偏差
であるNOx値制御量６を比例制御回路８に入力する。こ
の比例制御回路８はNOx値制御量６と負荷制御装置15−
１からの負荷制御指令e15−１とを入力して比例制御演
算を行い、演算結果をガスタービン出口排ガス計算NOx
値６−２として出力する。第４図（ｂ）は負荷制御装置
15−１の詳細を示す図であり、負荷設定器11の出力e11
をガスタービンの実負荷検出器14の出力e14と加算器ADD
7で加算するように構成されている。
第４図（ａ）に戻って、７は実際に測定された実NOx
値であり、この実NOx値７と前記設定NOx値５とは加算器
ADD2に入力されて偏差が求められ、その偏差は積分制御
回路９で積分されたガスタービン実NOx制御量６−１と
なって出力される。
値であり、この実NOx値７と前記設定NOx値５とは加算器
ADD2に入力されて偏差が求められ、その偏差は積分制御
回路９で積分されたガスタービン実NOx制御量６−１と
なって出力される。
このようにして求められたガスタービン実NOx制御量
６−１とガスタービン出口排ガス計算NOx値６−２とは
加算器ADD3により加算され、その加算出力は加算器ADD4
にて負荷制御装置15−２の出力信号e15−２と加算され
て最終段NOx制御量10として出力される。この最終段NOx
制御量10はアンモニアガス注入制御部16に入力される。
アンモニアガスは排ガス中に注入され、NOxをアンモニ
アと反応させ、N2とH2Oに分離させる。
６−１とガスタービン出口排ガス計算NOx値６−２とは
加算器ADD3により加算され、その加算出力は加算器ADD4
にて負荷制御装置15−２の出力信号e15−２と加算され
て最終段NOx制御量10として出力される。この最終段NOx
制御量10はアンモニアガス注入制御部16に入力される。
アンモニアガスは排ガス中に注入され、NOxをアンモニ
アと反応させ、N2とH2Oに分離させる。
（発明が解決しようとする課題） このような従来の制御方法では、NOx制御量に見合っ
たアンモニアガスが排ガス中に注入されるわけである
が、NOxがアンモニアと反応してN2とH2Oに分離するのに
数分かかるため、ガスタービンの出力が変化している時
は反応時間の遅れ時間分だけNOx制御量が適正値に比較
して過大又は過少になる。
たアンモニアガスが排ガス中に注入されるわけである
が、NOxがアンモニアと反応してN2とH2Oに分離するのに
数分かかるため、ガスタービンの出力が変化している時
は反応時間の遅れ時間分だけNOx制御量が適正値に比較
して過大又は過少になる。
ガスタービン出力変化時のNOx超過は環境規制上の問
題を生じる。特にピーク負荷時はガスタービンから出力
されるNOx値が最も多いので、この時アンモニアガスが
排ガス中に適正に注入されないと、大気に放出されるNO
xが規制値を超える惧れがある。このような場合、ガス
タービンを出力指令通りに運転できなくなると言う問題
があった。
題を生じる。特にピーク負荷時はガスタービンから出力
されるNOx値が最も多いので、この時アンモニアガスが
排ガス中に適正に注入されないと、大気に放出されるNO
xが規制値を超える惧れがある。このような場合、ガス
タービンを出力指令通りに運転できなくなると言う問題
があった。
本発明の目的は、ガスタービン実NOx制御量又はガス
タービン出口排ガスNOx制御量に対して、NOxとアンモニ
アガスとの反応時間遅れを考慮にいれたガスタービン負
荷制御指令値を加えることにより、適正な最終段NOx制
御量を求めるようにしたガスタービン制御方法を提供す
ることにある。
タービン出口排ガスNOx制御量に対して、NOxとアンモニ
アガスとの反応時間遅れを考慮にいれたガスタービン負
荷制御指令値を加えることにより、適正な最終段NOx制
御量を求めるようにしたガスタービン制御方法を提供す
ることにある。
（課題を解決するための手段） 本発明は、上記目的を達成するために、実NOx値
（７）と設定NOx値（５）との偏差を積分制御して求め
たガスタービン実NOx制御量（６−１）と、燃料流量
（２）、排ガス流量（３）、空気湿度（４）等のアナロ
グ測定値から計算して求めたガスタービン出口排ガス計
算NOx値（１）および前記設定NOx値（５）の偏差と第１
のガスタービン負荷制御量（e15−１）とを比例制御演
算処理部（８）に入力して求めたガスタービン排ガスNO
x制御量（６−２）とを合成した後、第２のガスタービ
ン負荷制御量（e15−２）を加算して最終NOx制御量（1
0）を求め、この最終NOx制御量（10）に応じてアンモニ
ア注入量を制御してガスタービンの脱硝制御を行うよう
にしたガスタービン制御方法において、ガスタービンの
負荷設定手段（11）の出力信号を変化率制限手段（12）
を介して積分制御手段（13）に入力し、この積分制御手
段（13）の出力信号を前記変化率制限手段（12）の入力
段にフィードバックすると共に、ガスタービン実負荷信
号（e14）と加算することにより前記ガスタービン負荷
制御量を求めるようにし、かつ前記積分制御手段（13、
９）の時定数および比例制御演算手段（８）のゲインを
適宜調整して最終段NOx制御量が適正な量となるように
した。
（７）と設定NOx値（５）との偏差を積分制御して求め
たガスタービン実NOx制御量（６−１）と、燃料流量
（２）、排ガス流量（３）、空気湿度（４）等のアナロ
グ測定値から計算して求めたガスタービン出口排ガス計
算NOx値（１）および前記設定NOx値（５）の偏差と第１
のガスタービン負荷制御量（e15−１）とを比例制御演
算処理部（８）に入力して求めたガスタービン排ガスNO
x制御量（６−２）とを合成した後、第２のガスタービ
ン負荷制御量（e15−２）を加算して最終NOx制御量（1
0）を求め、この最終NOx制御量（10）に応じてアンモニ
ア注入量を制御してガスタービンの脱硝制御を行うよう
にしたガスタービン制御方法において、ガスタービンの
負荷設定手段（11）の出力信号を変化率制限手段（12）
を介して積分制御手段（13）に入力し、この積分制御手
段（13）の出力信号を前記変化率制限手段（12）の入力
段にフィードバックすると共に、ガスタービン実負荷信
号（e14）と加算することにより前記ガスタービン負荷
制御量を求めるようにし、かつ前記積分制御手段（13、
９）の時定数および比例制御演算手段（８）のゲインを
適宜調整して最終段NOx制御量が適正な量となるように
した。
（作用） このような構成とすることにより、ガスタービンの負
荷変化に対してNOx制御量を反応時間の遅れがなく、適
正量に調整することができる。
荷変化に対してNOx制御量を反応時間の遅れがなく、適
正量に調整することができる。
（実施例） 第１図は本発明のガスタービン制御装置の負荷制御装
置15−１′の構成を示す。なお、負荷制御装置15−２′
は負荷制御装置15−１′と同様の構成なので負荷制御装
置15−１′を代表して説明する。負荷設定器11よりの負
荷設定信号e11は加算器ADD5に入力され、ここで後述す
る信号e13と加算（e11−e13＝ａ）され、信号ａとなっ
て後段の変化率制限器12に入力される。変化率の制限さ
れた信号e12は積分制御回路13に入力されて積分された
後出力される。この積分制御回路13の出力信号e13はフ
ィードバックされて加算器ADD5で負荷設定信号e11と加
算されるのは前述した通りであるが、同時に加算器ADD6
に入力されてガスタービンの実負荷14の実負荷信号e14
と加算され、ガスタービン負荷制御信号e15−１′とし
て出力される。
置15−１′の構成を示す。なお、負荷制御装置15−２′
は負荷制御装置15−１′と同様の構成なので負荷制御装
置15−１′を代表して説明する。負荷設定器11よりの負
荷設定信号e11は加算器ADD5に入力され、ここで後述す
る信号e13と加算（e11−e13＝ａ）され、信号ａとなっ
て後段の変化率制限器12に入力される。変化率の制限さ
れた信号e12は積分制御回路13に入力されて積分された
後出力される。この積分制御回路13の出力信号e13はフ
ィードバックされて加算器ADD5で負荷設定信号e11と加
算されるのは前述した通りであるが、同時に加算器ADD6
に入力されてガスタービンの実負荷14の実負荷信号e14
と加算され、ガスタービン負荷制御信号e15−１′とし
て出力される。
第２図は負荷設定信号e11をステップ状に変化させた
場合の信号ａの変化の様子を表わす図で、符号16は信号
e11をステップ状に増加させた場合、符号17は信号e11を
ステップ状に減少させた場合を夫々示す。信号e11がこ
のように変化するので、加算器ADD6から出力されるガス
タービン負荷制御信号e15−１′は積分制御回路13の時
定数の調整と前記比例制御演算回路８のゲインの調整に
より、ガスタービンの負荷変化と同等の動きをすること
がわかる。
場合の信号ａの変化の様子を表わす図で、符号16は信号
e11をステップ状に増加させた場合、符号17は信号e11を
ステップ状に減少させた場合を夫々示す。信号e11がこ
のように変化するので、加算器ADD6から出力されるガス
タービン負荷制御信号e15−１′は積分制御回路13の時
定数の調整と前記比例制御演算回路８のゲインの調整に
より、ガスタービンの負荷変化と同等の動きをすること
がわかる。
第３図は第１図の負荷制御装置15−１′負荷制御装置
15−２′を採用したガスタービン制御装置の脱硝制御装
置を示す図であり、第４図と同一部分には同一符号を付
けて説明を省く。
15−２′を採用したガスタービン制御装置の脱硝制御装
置を示す図であり、第４図と同一部分には同一符号を付
けて説明を省く。
本発明では、以上のようにして求めたガスタービン負
荷制御信号e15−２′を、加算器ADD4用いてNOx制御量６
−１に直接加算することにより、ガスタービンの負荷変
化の開始点を先行補正するか、又は負荷制御信号e15−
１′を比例制御回路８に入力することにより、NOx制御
系の比例ゲインを変化させ、NOxの発生カーブに対し、N
Ox制御量を補正し、ガスタービンの出力変化によるNOx
発生関数を補正する。このため、ガスタービンの負荷変
化の前段信号である負荷制御信号e15−１′またはe15−
２′を修正してNOx制御量を制御することにより、NOxと
アンモニアガスとの反応時間の遅れによる制御不良、即
ちNOx制御量が適正量に比較して過大または過少になる
という制御上の問題をなくすことができ、NOx制御量を
反応時間後の適正量に見合う様にガスタービンの負荷変
化時のNOxの過大、過少を抑えることができる。
荷制御信号e15−２′を、加算器ADD4用いてNOx制御量６
−１に直接加算することにより、ガスタービンの負荷変
化の開始点を先行補正するか、又は負荷制御信号e15−
１′を比例制御回路８に入力することにより、NOx制御
系の比例ゲインを変化させ、NOxの発生カーブに対し、N
Ox制御量を補正し、ガスタービンの出力変化によるNOx
発生関数を補正する。このため、ガスタービンの負荷変
化の前段信号である負荷制御信号e15−１′またはe15−
２′を修正してNOx制御量を制御することにより、NOxと
アンモニアガスとの反応時間の遅れによる制御不良、即
ちNOx制御量が適正量に比較して過大または過少になる
という制御上の問題をなくすことができ、NOx制御量を
反応時間後の適正量に見合う様にガスタービンの負荷変
化時のNOxの過大、過少を抑えることができる。
なお、本発明は以上述べたアナログ回路以外に、ディ
ジタル回路により構成することもできる。
ジタル回路により構成することもできる。
（発明の効果） 以上説明したように、本発明はコンバインドサイクル
発電プラントにおける脱硝制御装置のNOx制御に対し
て、アンモニアガスを注入するのに、ガスタービンの負
荷変化に対してNOx制御量を反応時間の遅れがなく、適
正量に調整することができる。
発電プラントにおける脱硝制御装置のNOx制御に対し
て、アンモニアガスを注入するのに、ガスタービンの負
荷変化に対してNOx制御量を反応時間の遅れがなく、適
正量に調整することができる。
第１図は本発明によるガスタービン制御装置の負荷制御
装置を示す図、第２図は第１図の負荷制御装置の負荷設
定指令を変化させた場合の負荷制御指令の変化の様子を
示す図、第３図は本発明が適用されるガスタービン制御
装置の脱硝制御装置を示す図、第４図（ａ）、（ｂ）は
従来技術の術脱硝制御装置を示す図である。 （符号の説明） １……ガスタービン出口排ガス計算NOx値、 ５……設定NOx値、７……実NOx値、８……比例制御回
路、 13……積分制御回路、11……負荷設定器、12……変化率
制限器 15−１′……負荷制御装置、15−２′……負荷制御装置 16……アンモニアガス注入制御部
装置を示す図、第２図は第１図の負荷制御装置の負荷設
定指令を変化させた場合の負荷制御指令の変化の様子を
示す図、第３図は本発明が適用されるガスタービン制御
装置の脱硝制御装置を示す図、第４図（ａ）、（ｂ）は
従来技術の術脱硝制御装置を示す図である。 （符号の説明） １……ガスタービン出口排ガス計算NOx値、 ５……設定NOx値、７……実NOx値、８……比例制御回
路、 13……積分制御回路、11……負荷設定器、12……変化率
制限器 15−１′……負荷制御装置、15−２′……負荷制御装置 16……アンモニアガス注入制御部
Claims (1)
- 【請求項１】実NOx値（７）と設定NOx値（５）との偏差
を積分制御して求めたガスタービン実NOx制御量（６−
１）と、燃料流量（２）、排ガス流量（３）、空気湿度
（４）等のアナログ測定値から計算して求めたガスター
ビン出口排ガス計算NOx値（１）および前記設定NOx値
（５）の偏差と第１のガスタービン負荷制御量（e15−
１′）とを比例制御演算処理部（８）に入力して求めた
ガスタービン排ガスNOx制御量（６−２）とを合成した
後、第２のガスタービン負荷制御量（e15−２′）を加
算して最終NOx制御量（10）を求め、この最終NOx制御量
（10）に応じてアンモニア注入量を制御してガスタービ
ンの脱硝制御を行うようにしたガスタービン制御方法に
おいて、 ガスタービンの負荷設定手段（11）の出力信号を変化率
制限手段（12）を介して積分制御手段（13）に入力し、
この積分制御手段（13）の出力信号を前記変化率制限手
段（12）の入力段にフィードバックすると共に、ガスタ
ービン実負荷信号（e14）と加算することにより前記ガ
スタービン負荷制御量を求めるようにし、かつ前記積分
制御手段（13、９）の時定数および比例制御演算手段
（８）のゲインを適宜調整して最終段NOx制御量が適正
な量となるようにしたことを特徴とするガスタービン制
御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63160858A JP2612039B2 (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | ガスタービン制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63160858A JP2612039B2 (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | ガスタービン制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0211832A JPH0211832A (ja) | 1990-01-16 |
| JP2612039B2 true JP2612039B2 (ja) | 1997-05-21 |
Family
ID=15723903
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63160858A Expired - Lifetime JP2612039B2 (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | ガスタービン制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2612039B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6335720B2 (ja) * | 2014-08-26 | 2018-05-30 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 制御装置、システム及び制御方法 |
-
1988
- 1988-06-30 JP JP63160858A patent/JP2612039B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0211832A (ja) | 1990-01-16 |
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