JP2596776B2 - ヒートポンプ - Google Patents
ヒートポンプInfo
- Publication number
- JP2596776B2 JP2596776B2 JP63025011A JP2501188A JP2596776B2 JP 2596776 B2 JP2596776 B2 JP 2596776B2 JP 63025011 A JP63025011 A JP 63025011A JP 2501188 A JP2501188 A JP 2501188A JP 2596776 B2 JP2596776 B2 JP 2596776B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refrigerant
- compressor
- pressure
- heat pump
- boiling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
Landscapes
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は冷媒として混合冷媒を用いるヒートポンプに
関するものである。なお、ここでヒートポンプとは温流
体を製造する狭義のヒートポンプのみならず、冷流体を
製造する冷凍機も含むものとする。
関するものである。なお、ここでヒートポンプとは温流
体を製造する狭義のヒートポンプのみならず、冷流体を
製造する冷凍機も含むものとする。
家庭用クーラー等の圧縮方式のヒートポンプの作動冷
媒として用いられるフロン（クロロフルオロカーボン）
が大気成層圏のオゾン層を破壊するという理由により、
近年その使用を国際的に規制しようとする検討が行なわ
れている。即ち、大気成層圏のオゾン層は生物に有害な
波長290〜320nmの光を吸収し、この光が大地に到達しな
いようにする作用を有しているが、フロン中に含まれる
塩素（Cl）がこのオゾンを分解し破壊したならば上記生
物に有害な光が地表に到達してしまう。そこで大気成層
圏のオゾン層の破壊を防止しようという議論がなされて
いるのである。
媒として用いられるフロン（クロロフルオロカーボン）
が大気成層圏のオゾン層を破壊するという理由により、
近年その使用を国際的に規制しようとする検討が行なわ
れている。即ち、大気成層圏のオゾン層は生物に有害な
波長290〜320nmの光を吸収し、この光が大地に到達しな
いようにする作用を有しているが、フロン中に含まれる
塩素（Cl）がこのオゾンを分解し破壊したならば上記生
物に有害な光が地表に到達してしまう。そこで大気成層
圏のオゾン層の破壊を防止しようという議論がなされて
いるのである。
フロン規制に関する具体的例としては、1987年９月に
行なわれたオゾン層保護条約に基づくモントリオール外
交会議で採択された議定書である。ここではＲ−11,R−
12,R−113,R−114,R−115等がその規制の対象物とな
り、その生産量及び消費量を段階的に削減することとな
った。
行なわれたオゾン層保護条約に基づくモントリオール外
交会議で採択された議定書である。ここではＲ−11,R−
12,R−113,R−114,R−115等がその規制の対象物とな
り、その生産量及び消費量を段階的に削減することとな
った。
しかしながら、将来、フロンによる大気成層圏のオゾ
ン層の破壊が顕著になれば、これらの規制の対象となっ
た物のみならず、冷媒として最も使用量の多いCHClF2な
どの対象外の物質も規制又は全廃になることが予想され
る。このため現在CHClF2等の冷媒に代わる代替冷媒の開
発が急がれている。
ン層の破壊が顕著になれば、これらの規制の対象となっ
た物のみならず、冷媒として最も使用量の多いCHClF2な
どの対象外の物質も規制又は全廃になることが予想され
る。このため現在CHClF2等の冷媒に代わる代替冷媒の開
発が急がれている。
フロン系冷媒で大気成層圏のオゾン層を全く破壊しな
い冷媒としては、分子中に塩素原子を含まないC1HmF
n（但し、1,m,nは２（１＋１）＝ｍ＋ｎを満足する正の
整数）の分子式を有する冷媒である。この中でも経済性
（コスト），安全性（可燃性）、毒性などの観点から最
も使用可能な冷媒としてC2HF5とC2H2F4が考えられる。
い冷媒としては、分子中に塩素原子を含まないC1HmF
n（但し、1,m,nは２（１＋１）＝ｍ＋ｎを満足する正の
整数）の分子式を有する冷媒である。この中でも経済性
（コスト），安全性（可燃性）、毒性などの観点から最
も使用可能な冷媒としてC2HF5とC2H2F4が考えられる。
しかしながらC2HF5は、圧力がCHClF2より高くなると
いう欠点がある。即ち、例えば40℃におけるCHClF2の飽
和圧力は1438kPaであるがC2HF5では1854kPaであり、約2
0％高圧となる。そのため、従来の圧縮機等の機器を使
用することができず、新規に設計しても肉厚の機器とな
るという欠点がある。しかも性能が悪いという欠点もあ
り、採用は極めて困難である。
いう欠点がある。即ち、例えば40℃におけるCHClF2の飽
和圧力は1438kPaであるがC2HF5では1854kPaであり、約2
0％高圧となる。そのため、従来の圧縮機等の機器を使
用することができず、新規に設計しても肉厚の機器とな
るという欠点がある。しかも性能が悪いという欠点もあ
り、採用は極めて困難である。
一方C2H2F4は圧力も低く、性能も良好であるが吸込単
位容積当りの冷凍能力が非常に小さく、小型化が要求さ
れるエアコン等には採用できなかった。
位容積当りの冷凍能力が非常に小さく、小型化が要求さ
れるエアコン等には採用できなかった。
上記課題を解決するため本発明は、圧縮機、凝縮器、
蒸発器を具備し、これらの機器間を冷媒経路で接続して
冷媒循環路を形成するヒートポンプにおいて、冷媒がC2
H3F5（以下「低沸点冷媒」と称す）と、−29.79℃以上
の沸点の冷媒（以下「高沸点冷媒」と称する）とを含む
少なくとも２種以上の冷媒を混合した混合冷媒であり、
該混合冷媒の高沸点冷媒のモル分率が50％以上であり、
C1HmFn（但し、1,m,nは２（１＋１）＝ｍ＋ｎを満足す
る正の整数）の分子式を有し、前記混合冷媒が前記沸点
冷媒と高沸点冷媒との混合比を該混合冷媒の沸点が−4
0.75℃となるように調整してあり、且つ圧縮機回転数可
変形の圧縮機であり、該圧縮機の吐出部より凝縮器間の
高圧部に冷媒の圧力を検出する圧力検出機構を具備し、
該高圧部の圧力がある一定値より上昇しないように圧縮
機の回転数を変化させる圧力制御装置を設けたことを特
徴とする。
蒸発器を具備し、これらの機器間を冷媒経路で接続して
冷媒循環路を形成するヒートポンプにおいて、冷媒がC2
H3F5（以下「低沸点冷媒」と称す）と、−29.79℃以上
の沸点の冷媒（以下「高沸点冷媒」と称する）とを含む
少なくとも２種以上の冷媒を混合した混合冷媒であり、
該混合冷媒の高沸点冷媒のモル分率が50％以上であり、
C1HmFn（但し、1,m,nは２（１＋１）＝ｍ＋ｎを満足す
る正の整数）の分子式を有し、前記混合冷媒が前記沸点
冷媒と高沸点冷媒との混合比を該混合冷媒の沸点が−4
0.75℃となるように調整してあり、且つ圧縮機回転数可
変形の圧縮機であり、該圧縮機の吐出部より凝縮器間の
高圧部に冷媒の圧力を検出する圧力検出機構を具備し、
該高圧部の圧力がある一定値より上昇しないように圧縮
機の回転数を変化させる圧力制御装置を設けたことを特
徴とする。
ヒートポンプを上記の如く構成することにより、主冷
媒として塩素原子を含まないC1HmFn（但し、1,m,nは２
（１＋１）＝ｍ＋ｎを満足する正の整数）の分子式を有
する冷媒を用いるので、大気成層圏のオゾン層を殆ど破
壊することがなく、安全で無公害である。
媒として塩素原子を含まないC1HmFn（但し、1,m,nは２
（１＋１）＝ｍ＋ｎを満足する正の整数）の分子式を有
する冷媒を用いるので、大気成層圏のオゾン層を殆ど破
壊することがなく、安全で無公害である。
また、混合冷媒を使用するので、成績係数や単位体積
当りの冷凍能力を改善することができ、圧力も従来の冷
媒CHClF2で使用するものより低くすることができる。
当りの冷凍能力を改善することができ、圧力も従来の冷
媒CHClF2で使用するものより低くすることができる。
以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説明する。
第１図は本発明に係るヒートポンプの概略構成を示す
図である。同図において、１は圧縮機、２は凝縮器、３
は減圧装置、４は蒸発器である。これら圧縮機１、凝縮
器２、減圧装置３及び蒸発器４は冷媒経路で接続されて
冷媒循環流路を形成している。
図である。同図において、１は圧縮機、２は凝縮器、３
は減圧装置、４は蒸発器である。これら圧縮機１、凝縮
器２、減圧装置３及び蒸発器４は冷媒経路で接続されて
冷媒循環流路を形成している。
上記構成のヒートポンプにおいて、圧縮機１で圧縮さ
れた冷媒ガスは凝縮器２にて、流路５から送られてくる
負荷流体により冷却及び凝縮され、減圧装置３にて減圧
された後、蒸発器４に至る。蒸発器４では流路６から送
られる熱源流体により、加熱及び蒸発され、再び圧縮機
１に戻り、ヒートポンプサイクルを構成する。一方流路
５を流れる負荷流体は凝縮器２にて加熱され負荷（図示
せず）に供給される。
れた冷媒ガスは凝縮器２にて、流路５から送られてくる
負荷流体により冷却及び凝縮され、減圧装置３にて減圧
された後、蒸発器４に至る。蒸発器４では流路６から送
られる熱源流体により、加熱及び蒸発され、再び圧縮機
１に戻り、ヒートポンプサイクルを構成する。一方流路
５を流れる負荷流体は凝縮器２にて加熱され負荷（図示
せず）に供給される。
上記ヒートポンプにおいて、使用する冷媒は、全てC1
HmFn（但し、1,m,nは２（１＋１）＝ｍ＋ｎを満足する
正の整数）の分子式を有する冷媒の混合冷媒を用いる。
HmFn（但し、1,m,nは２（１＋１）＝ｍ＋ｎを満足する
正の整数）の分子式を有する冷媒の混合冷媒を用いる。
第２図乃至第３図は上記構成のヒートポンプにこれら
の混合冷媒を用いた場合の代表的な研究結果を示す図で
ある。図において、縦軸はヒートポンプサイクルのある
空調条件における成績係数（cop）値、システム内最高
圧力pS（kPa）及び吸込単位容積当りの冷凍能力（kJ/
m3）、横軸はモル比を示す。図中、実線は成績係数（co
p）値、破線は吸込単位容積当りの冷凍能力（kJ/m3）、
一点鎖線はシステム内最高圧力pS（kPa）を示す。
の混合冷媒を用いた場合の代表的な研究結果を示す図で
ある。図において、縦軸はヒートポンプサイクルのある
空調条件における成績係数（cop）値、システム内最高
圧力pS（kPa）及び吸込単位容積当りの冷凍能力（kJ/
m3）、横軸はモル比を示す。図中、実線は成績係数（co
p）値、破線は吸込単位容積当りの冷凍能力（kJ/m3）、
一点鎖線はシステム内最高圧力pS（kPa）を示す。
第２図は冷媒C2HF5と冷媒C2H4F2（冷媒C1HmFnの１＝
2,m＝4,n＝２）との混合冷媒のある空調冷房条件におけ
る成績係数値と冷凍能力と最高圧力との研究結果を示
す。同図実線に示すように、冷媒C2HF5の単一冷媒の成
績係数値は悪いが、それに冷媒C2H4F2を混合することに
より、著しく成績係数値が向上する。また、同図破線で
示すように吸込単位容積当りの冷凍能力も大きいのでヒ
ートポンプを使用する機器も小型にすることができる。
更に、同図一点鎖線に示すように最高圧力は従来使用の
冷媒以下に抑えることができるので、従来用いられる圧
縮機等の機器をそのまま本実施例の圧縮機１として使用
できる。
2,m＝4,n＝２）との混合冷媒のある空調冷房条件におけ
る成績係数値と冷凍能力と最高圧力との研究結果を示
す。同図実線に示すように、冷媒C2HF5の単一冷媒の成
績係数値は悪いが、それに冷媒C2H4F2を混合することに
より、著しく成績係数値が向上する。また、同図破線で
示すように吸込単位容積当りの冷凍能力も大きいのでヒ
ートポンプを使用する機器も小型にすることができる。
更に、同図一点鎖線に示すように最高圧力は従来使用の
冷媒以下に抑えることができるので、従来用いられる圧
縮機等の機器をそのまま本実施例の圧縮機１として使用
できる。
第３図は冷媒C2HF6と冷媒C2H2F4（冷媒C1HmFnの１＝
2,m＝2,n＝４）との混合冷媒のある空調冷房条件におけ
る成績係数値と冷凍能力と最高圧力との研究結果を示
す。同図実線に示すように、冷媒C2HF5の単一冷媒の成
績係数値は悪いが、それに冷媒C2H2F4を混合することに
より、著しく成績係数値が向上する。また、同図破線で
示すように吸込単位容積当りの冷凍能力も大きいのでヒ
ートポンプで使用する機器も小型にすることができる。
更に、同図一点鎖線に示すように最高圧力は従来使用の
冷媒の圧力以下に抑えることができるので、従来用いら
れる圧縮機等の機器をそのまま本実施例の圧縮機１とし
て使用できる。
2,m＝2,n＝４）との混合冷媒のある空調冷房条件におけ
る成績係数値と冷凍能力と最高圧力との研究結果を示
す。同図実線に示すように、冷媒C2HF5の単一冷媒の成
績係数値は悪いが、それに冷媒C2H2F4を混合することに
より、著しく成績係数値が向上する。また、同図破線で
示すように吸込単位容積当りの冷凍能力も大きいのでヒ
ートポンプで使用する機器も小型にすることができる。
更に、同図一点鎖線に示すように最高圧力は従来使用の
冷媒の圧力以下に抑えることができるので、従来用いら
れる圧縮機等の機器をそのまま本実施例の圧縮機１とし
て使用できる。
第２図乃至第３図の研究結果から、これらの混合冷媒
は成績係数の改善か吸込単位容量当りの冷凍能力を大幅
に改善することができることが判る。
は成績係数の改善か吸込単位容量当りの冷凍能力を大幅
に改善することができることが判る。
また、第２図乃至第３図の混合冷媒はいずれもC1HmFn
（但し、1,m,nは２（１＋１）＝ｍ＋ｎを満足する正の
整数）の分子式を有する混合冷媒である。
（但し、1,m,nは２（１＋１）＝ｍ＋ｎを満足する正の
整数）の分子式を有する混合冷媒である。
また、第２図乃至第３図の混合冷媒は、該混合冷媒を
構成する低沸点側の全冷媒の沸点が−40.75℃以下で、
高沸点側の全冷媒の沸点が−29.79℃以上なので沸点差
が大きく混合冷媒として性能が向上し易い。しかも沸点
が−40.75℃と−29.79℃との間となるので、圧力が高す
ぎるような弊害も少ない。
構成する低沸点側の全冷媒の沸点が−40.75℃以下で、
高沸点側の全冷媒の沸点が−29.79℃以上なので沸点差
が大きく混合冷媒として性能が向上し易い。しかも沸点
が−40.75℃と−29.79℃との間となるので、圧力が高す
ぎるような弊害も少ない。
また、通常はその混合比を調整することにより、冷媒
CHClF2の沸点である−40.75℃以下とする。従って、こ
の場合は従来の冷媒CHClF2用圧縮機をそのまま使用でき
る場合が多い。
CHClF2の沸点である−40.75℃以下とする。従って、こ
の場合は従来の冷媒CHClF2用圧縮機をそのまま使用でき
る場合が多い。
また、沸点が−40.75℃以上の場合でもインバータ制
御により、従来の冷媒CHClF2用圧縮機をそのまま使用す
ることができる。即ち起動時など負荷が多い時、インバ
ータ速度が速くなり、冷媒CHClF2用の圧縮機の設計圧力
以上となる場合があるので、第１図の圧縮機１の吐出部
から凝縮器２の間の高圧部に冷媒の圧力を検出する圧力
検出器を設け、該圧力検出器により、“高圧”を検出
し、冷媒圧力が予め設定されてある圧力以上とならない
ようにインバータを制御すれば、従来の冷媒CHClF2用の
圧縮機をそのまま使用できる。この方法は冷媒C2HF5を
単独冷媒として使用する場合も有効であるが、性能向上
を図るには冷媒C2H2F4等との混合冷媒とする方が更に有
効である。
御により、従来の冷媒CHClF2用圧縮機をそのまま使用す
ることができる。即ち起動時など負荷が多い時、インバ
ータ速度が速くなり、冷媒CHClF2用の圧縮機の設計圧力
以上となる場合があるので、第１図の圧縮機１の吐出部
から凝縮器２の間の高圧部に冷媒の圧力を検出する圧力
検出器を設け、該圧力検出器により、“高圧”を検出
し、冷媒圧力が予め設定されてある圧力以上とならない
ようにインバータを制御すれば、従来の冷媒CHClF2用の
圧縮機をそのまま使用できる。この方法は冷媒C2HF5を
単独冷媒として使用する場合も有効であるが、性能向上
を図るには冷媒C2H2F4等との混合冷媒とする方が更に有
効である。
以上、説明したように本発明によれば、下記のような
優れた効果が得られる。
優れた効果が得られる。
冷媒として、C2H3F5とC1HmFn（但し、1,m,nは２（１
＋１）＝ｍ＋ｎを満足する正の整数）の分子式を有する
塩素を含まない混合冷媒を用いるので、成層圏オゾン層
を殆ど破壊しない、所謂無公害のヒートポンプが提供で
きる。
＋１）＝ｍ＋ｎを満足する正の整数）の分子式を有する
塩素を含まない混合冷媒を用いるので、成層圏オゾン層
を殆ど破壊しない、所謂無公害のヒートポンプが提供で
きる。
混合冷媒はC2H3F5の低沸点冷媒と沸点が−29.79℃以
上の高沸点冷媒を含む少なくとも２種類以上の冷媒を混
合した冷媒であり、該混合冷媒の高沸点冷媒がモル分率
が50％であり、且つC1HmFn（但し、1,m,nは２（１＋
１）＝ｍ＋ｎを満足する正の整数）の分子式を有し、更
に混合冷媒が低沸点冷媒と高沸点冷媒との混合比を該混
合冷媒の沸点が−40.75℃以上となるように調整してい
るので、実施例に例示するように（第２図及び第３図参
照）、冷凍能力が大きく、成績係数が大きいヒートポン
プ、つまり、省エネルギー、省スペース（小型）のヒー
トポンプが提供できる。
上の高沸点冷媒を含む少なくとも２種類以上の冷媒を混
合した冷媒であり、該混合冷媒の高沸点冷媒がモル分率
が50％であり、且つC1HmFn（但し、1,m,nは２（１＋
１）＝ｍ＋ｎを満足する正の整数）の分子式を有し、更
に混合冷媒が低沸点冷媒と高沸点冷媒との混合比を該混
合冷媒の沸点が−40.75℃以上となるように調整してい
るので、実施例に例示するように（第２図及び第３図参
照）、冷凍能力が大きく、成績係数が大きいヒートポン
プ、つまり、省エネルギー、省スペース（小型）のヒー
トポンプが提供できる。
上記混合冷媒を用いることにより、実施例に例示する
ように（第２図及び第３図参照）システム内の最高圧力
があまり大きくならないので、従来のCHClF2用圧縮機等
のヒートポンプを構成する機器をそのまま使用すること
ができる。
ように（第２図及び第３図参照）システム内の最高圧力
があまり大きくならないので、従来のCHClF2用圧縮機等
のヒートポンプを構成する機器をそのまま使用すること
ができる。
第１図は本発明に係るヒートポンプの概略構成を示す
図、第２図は冷媒C2HF5と冷媒C2H4F2との混合冷媒のあ
る空調冷房条件における成績係数値と冷凍能力と最高圧
力との研究結果を示す図、第３図は冷媒C2HF5と冷媒C2H
2F4との混合冷媒のある空調冷房条件における成績係数
値と冷凍能力と最高圧力との研究結果を示す図である。 図中、１……圧縮機、２……凝縮器、３……減圧装置、
４……蒸発器、5,6……流路。
図、第２図は冷媒C2HF5と冷媒C2H4F2との混合冷媒のあ
る空調冷房条件における成績係数値と冷凍能力と最高圧
力との研究結果を示す図、第３図は冷媒C2HF5と冷媒C2H
2F4との混合冷媒のある空調冷房条件における成績係数
値と冷凍能力と最高圧力との研究結果を示す図である。 図中、１……圧縮機、２……凝縮器、３……減圧装置、
４……蒸発器、5,6……流路。
Claims (1)
- 【請求項１】圧縮機、凝縮器、蒸発器を具備し、これら
の機器間を冷媒経路で接続して冷媒循環流路を形成する
ヒートポンプにおいて、 前記冷媒がC2H3F5（以下「低沸点冷媒」と称す）と、−
29.79℃以上の沸点の冷媒（以下「高沸点冷媒」と称す
る）とを含む少なくとも２種以上の冷媒を混合した混合
冷媒であり、該混合冷媒の高沸点冷媒のモル分率が50％
以上であり、C1HmFn（但し、1,m,nは２（１＋１）＝ｍ
＋ｎを満足する正の整数）の分子式を有し、前記混合冷
媒が前記低沸点冷媒と高沸点冷媒との混合比を該混合冷
媒の沸点が−40.75℃となるように調整してあり、且つ
前記圧縮機回転数可変形の圧縮機であり、該圧縮機の吐
出部より凝縮器間の高圧部に前記冷媒の圧力を検出する
圧力検出機構を具備し、該高圧部の圧力がある一定値よ
り上昇しないように前記圧縮機の回転数を変化させる圧
力制御装置を設けたことを特徴とするヒートポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63025011A JP2596776B2 (ja) | 1988-02-04 | 1988-02-04 | ヒートポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63025011A JP2596776B2 (ja) | 1988-02-04 | 1988-02-04 | ヒートポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01200153A JPH01200153A (ja) | 1989-08-11 |
| JP2596776B2 true JP2596776B2 (ja) | 1997-04-02 |
Family
ID=12153978
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63025011A Expired - Lifetime JP2596776B2 (ja) | 1988-02-04 | 1988-02-04 | ヒートポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2596776B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109580241A (zh) * | 2018-12-07 | 2019-04-05 | 武汉钢铁集团鄂城钢铁有限责任公司 | 一种凝汽器污染程度的定量分析方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3178103B2 (ja) * | 1992-08-31 | 2001-06-18 | 株式会社日立製作所 | 冷凍サイクル |
| US6481223B2 (en) * | 1999-12-03 | 2002-11-19 | Intermagnetics General Corporation-Polycold Systems, Inc. | Refrigerant blend free of R-22 for use in ultralow temperature refrigeration |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS611976A (ja) * | 1984-06-13 | 1986-01-07 | 三菱電機株式会社 | 冷凍装置 |
| JPS6280453A (ja) * | 1985-10-03 | 1987-04-13 | 三菱電機株式会社 | 冷凍装置 |
| JPH0742454B2 (ja) * | 1987-06-09 | 1995-05-10 | 旭硝子株式会社 | 作動媒体混合物 |
| JP2536560B2 (ja) * | 1987-11-26 | 1996-09-18 | 旭硝子株式会社 | 作動媒体混合物 |
-
1988
- 1988-02-04 JP JP63025011A patent/JP2596776B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109580241A (zh) * | 2018-12-07 | 2019-04-05 | 武汉钢铁集团鄂城钢铁有限责任公司 | 一种凝汽器污染程度的定量分析方法 |
| CN109580241B (zh) * | 2018-12-07 | 2021-01-15 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种凝汽器污染程度的定量分析方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01200153A (ja) | 1989-08-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4957652A (en) | Refrigerants | |
| EP0331760B1 (en) | Refrigerant | |
| EP0509673B2 (en) | Refrigerant compositions | |
| EP0811670B1 (en) | Ternary mixture refrigerant and heat pump apparatus utilizing the same | |
| JPH0886516A (ja) | 冷凍装置 | |
| JPH0655941B2 (ja) | 冷 媒 | |
| JP2596776B2 (ja) | ヒートポンプ | |
| JP2545879B2 (ja) | 冷 媒 | |
| EP0349647A1 (en) | Refrigerant | |
| CN112195015B (zh) | 混合制冷剂及制冷系统 | |
| JPH0959611A (ja) | 冷媒組成物 | |
| EP0507275B1 (en) | Refrigerant composition | |
| WO1993014173A1 (en) | Compositions useful as refrigerants | |
| EP0523355A1 (en) | R22/R124/R142b refrigerant blends | |
| JPH01103689A (ja) | 冷媒 | |
| JP2867932B2 (ja) | 冷 媒 | |
| JPH0748563A (ja) | 混合冷媒 | |
| JPH05186765A (ja) | 冷却剤組成物 | |
| JPH11228945A (ja) | 冷媒組成物 | |
| JPH09221664A (ja) | 作動流体 | |
| JPH01121392A (ja) | 冷媒 | |
| JPH0660306B2 (ja) | 冷媒組成物 | |
| JP2983969B2 (ja) | 冷却方法 | |
| JP2859154B2 (ja) | 冷凍装置 | |
| JPH09318182A (ja) | 吸収式冷房機 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090109 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090109 Year of fee payment: 12 |