JP2593790Y2 - 並列供給する電圧発生回路 - Google Patents
並列供給する電圧発生回路Info
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- JP2593790Y2 JP2593790Y2 JP1993003389U JP338993U JP2593790Y2 JP 2593790 Y2 JP2593790 Y2 JP 2593790Y2 JP 1993003389 U JP1993003389 U JP 1993003389U JP 338993 U JP338993 U JP 338993U JP 2593790 Y2 JP2593790 Y2 JP 2593790Y2
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- sense
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は半導体試験装置に於ける
デバイス電源のように、複数の電圧発生モジュールを並
列接続し、大電流を供給する場合に、ロス電流を少なく
するように構成した並列供給する電圧発生回路に関す
る。
デバイス電源のように、複数の電圧発生モジュールを並
列接続し、大電流を供給する場合に、ロス電流を少なく
するように構成した並列供給する電圧発生回路に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来の大電流供給のために定電圧源を複
数台接続する構成を図２に示す。
数台接続する構成を図２に示す。
【０００３】各定電圧源に於いては、設定電圧はＤＡ変
換器１により発生し増幅器２を通して、披測定デバイス
７に供給される。このとき増幅器２はセンス機能を有す
る演算増幅器であるセンスアンプ３によるフィードバッ
クループを形成しており、ケーブル抵抗や接触抵抗の加
算値ＲFC４による電圧ドロップを補正している。
換器１により発生し増幅器２を通して、披測定デバイス
７に供給される。このとき増幅器２はセンス機能を有す
る演算増幅器であるセンスアンプ３によるフィードバッ
クループを形成しており、ケーブル抵抗や接触抵抗の加
算値ＲFC４による電圧ドロップを補正している。
【０００４】フィードバックループはフォース電流を流
す増幅器２と、その出力に接続されたケーブル抵抗や接
続抵抗の加算値４と、センスアンプ３と、センスアンプ
の入力に接続されたケーブル抵抗や接続抵抗の加算値５
と、センスアンプ３の出力から増幅器２の入力側に接続
されたループにより構成されている。
す増幅器２と、その出力に接続されたケーブル抵抗や接
続抵抗の加算値４と、センスアンプ３と、センスアンプ
の入力に接続されたケーブル抵抗や接続抵抗の加算値５
と、センスアンプ３の出力から増幅器２の入力側に接続
されたループにより構成されている。
【０００５】フィードバックループのセンスアンプ３の
入力端のセンス部分１１については、出力保護をするた
めの抵抗器である出力オープン保護抵抗６が一般に接続
され、この抵抗値は一般にケーブル抵抗や接触抵抗の加
算値ＲSCに比べて十分大きな値に選ばれている。
入力端のセンス部分１１については、出力保護をするた
めの抵抗器である出力オープン保護抵抗６が一般に接続
され、この抵抗値は一般にケーブル抵抗や接触抵抗の加
算値ＲSCに比べて十分大きな値に選ばれている。
【０００６】パフォーマンスボードに於ける披測定デバ
イス７が大電流を必要とする場合には、定電圧源は複数
台が並列接続される。
イス７が大電流を必要とする場合には、定電圧源は複数
台が並列接続される。
【０００７】図４は従来の動作例である。定電圧源Ｂの
出力電圧は（ＶO−ＶE）であり、定電圧源Ａの出力より
も低いため、定電圧源Ａは、センスポイントＶAを上昇
する方向に増幅器を動作させる。
出力電圧は（ＶO−ＶE）であり、定電圧源Ａの出力より
も低いため、定電圧源Ａは、センスポイントＶAを上昇
する方向に増幅器を動作させる。
【０００８】例えば、図示の抵抗値に於いて、増幅器２
の最大電流値を５００ｍＡとすると、フォースポイント
１３の電圧は（５００ｍＡ×０．５Ω＝２５０ｍＶ）上
昇し、センスポイント１１は、１２．５μＶ上昇する。
従って、ＶBが１２．５μＶ以上離れている場合には、
これ以上補正することはできず、結局、電源モジュール
が持っている動作領域に入り、電流リミットによる高イ
ンピーダンス動作により、出力ははじめてバランスする
ことになる。
の最大電流値を５００ｍＡとすると、フォースポイント
１３の電圧は（５００ｍＡ×０．５Ω＝２５０ｍＶ）上
昇し、センスポイント１１は、１２．５μＶ上昇する。
従って、ＶBが１２．５μＶ以上離れている場合には、
これ以上補正することはできず、結局、電源モジュール
が持っている動作領域に入り、電流リミットによる高イ
ンピーダンス動作により、出力ははじめてバランスする
ことになる。
【０００９】
【考案が解決しようとする課題】従来の並列接続された
定電圧回路は次のような欠点をもっていた。
定電圧回路は次のような欠点をもっていた。
【００１０】複数台の定電圧源を接続する場合には、各
定電圧源の設定電圧は規定値に調整されるが、厳密には
誤差を含むため、各定電圧源の出力は同一の値とはなら
ず、このため、各定電圧源間に電流が流れてバランスを
保とうとする。このため、最悪時には、出力電流の電流
供給最大値まで電流が流れた状態でバランスし、負荷に
不必要なロス電流が過大に流れる。
定電圧源の設定電圧は規定値に調整されるが、厳密には
誤差を含むため、各定電圧源の出力は同一の値とはなら
ず、このため、各定電圧源間に電流が流れてバランスを
保とうとする。このため、最悪時には、出力電流の電流
供給最大値まで電流が流れた状態でバランスし、負荷に
不必要なロス電流が過大に流れる。
【００１１】本考案は、上述したような従来の技術が有
する問題点に鑑みてなされるものであって、大電流供給
のため、複数台の電源を並列に使用した場合に負荷に不
必要なロス電流を少なくし、電力損失を低減する装置を
提供するものである。
する問題点に鑑みてなされるものであって、大電流供給
のため、複数台の電源を並列に使用した場合に負荷に不
必要なロス電流を少なくし、電力損失を低減する装置を
提供するものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】この考案によれば、複数
の電圧発生モジュールを並列に接続した電圧発生装置に
於いて、出力の抵抗成分による電圧降下を補正する定電
圧源を設ける。さらに当該定電圧源の補正部の帰還入力
端とセンスポイント間に直列に抵抗を接続する。
の電圧発生モジュールを並列に接続した電圧発生装置に
於いて、出力の抵抗成分による電圧降下を補正する定電
圧源を設ける。さらに当該定電圧源の補正部の帰還入力
端とセンスポイント間に直列に抵抗を接続する。
【００１３】
【作用】本考案では、センスアンプの入力側に帰還抵抗
を設ける。帰還抵抗は、ケーブル抵抗や接触抵抗に直列
に接続する。出力オープン保護抵抗は従来通り、センス
アンプ入力側に接続される。
を設ける。帰還抵抗は、ケーブル抵抗や接触抵抗に直列
に接続する。出力オープン保護抵抗は従来通り、センス
アンプ入力側に接続される。
【００１４】先ず、複数の電圧発生モジュールを並列に
接続した電圧発生装置に於いて、例えば定電圧源ＡとＢ
が接続されているとする。定電圧源Ａには規定の設定電
圧が与えられており、定電圧源Ｂには誤差を含む電圧が
与えられているとする。両出力は並列接続されて披測定
デバイスに供給される。披測定デバイスに対して、両電
源から電流を供給するが、アンバランス電流は、両電源
間に流れ、このときロス電流が流れる。
接続した電圧発生装置に於いて、例えば定電圧源ＡとＢ
が接続されているとする。定電圧源Ａには規定の設定電
圧が与えられており、定電圧源Ｂには誤差を含む電圧が
与えられているとする。両出力は並列接続されて披測定
デバイスに供給される。披測定デバイスに対して、両電
源から電流を供給するが、アンバランス電流は、両電源
間に流れ、このときロス電流が流れる。
【００１５】次に、並列接続時に定電圧源Ｂの出力電圧
値ＶBが定電圧源Ａの出力電圧値ＶAよりも低い値に設定
されているとする。このため、フォースポイントは上昇
する方向に動作する。これに伴い、センスポイントも上
昇する。このとき、定電圧源Ａの出力電流が流れて、セ
ンスポイントが変化し、定電圧源による電圧バランスを
保つ。
値ＶBが定電圧源Ａの出力電圧値ＶAよりも低い値に設定
されているとする。このため、フォースポイントは上昇
する方向に動作する。これに伴い、センスポイントも上
昇する。このとき、定電圧源Ａの出力電流が流れて、セ
ンスポイントが変化し、定電圧源による電圧バランスを
保つ。
【００１６】本考案に於ては、帰還抵抗により、センス
ポイントの追従がパフォーマンスボードにフォース電流
を供給するフォースポイントの変化に対し、従来よりも
早いため、早急に平衡に達する。このためロス電流の値
は従来に比べ、大幅に減少できる。又、無負荷時に限ら
ず、負荷時に於いても、ロス電流は各々従来に比べて、
減少する。
ポイントの追従がパフォーマンスボードにフォース電流
を供給するフォースポイントの変化に対し、従来よりも
早いため、早急に平衡に達する。このためロス電流の値
は従来に比べ、大幅に減少できる。又、無負荷時に限ら
ず、負荷時に於いても、ロス電流は各々従来に比べて、
減少する。
【００１７】
【実施例】本考案の実施例について図面を参照して説明
する。
する。
【００１８】図１は本考案の構成を示すブロック図であ
る。
る。
【００１９】図３は複数の定電圧電源を接続した接続図
である。
である。
【００２０】図４は従来回路の動作説明図である。
【００２１】図５は本考案による回路の動作説明図であ
る。
る。
【００２２】図１に於いて示すように、センスアンプ３
の入力側に帰還抵抗８を設ける。帰還抵抗８は、ケーブ
ル抵抗や接触抵抗に直列に接続する。出力オープン保護
抵抗６は従来通り、アンプ入力側に接続される。
の入力側に帰還抵抗８を設ける。帰還抵抗８は、ケーブ
ル抵抗や接触抵抗に直列に接続する。出力オープン保護
抵抗６は従来通り、アンプ入力側に接続される。
【００２３】帰還抵抗８を接続する事によって、通常の
動作時にはフィードバックループのセンス動作に誤差を
生ずることとなるが、後に説明するように、デバイス測
定時に定電圧誤差が規定の範囲内に収まるように、この
帰還抵抗値を選択する。
動作時にはフィードバックループのセンス動作に誤差を
生ずることとなるが、後に説明するように、デバイス測
定時に定電圧誤差が規定の範囲内に収まるように、この
帰還抵抗値を選択する。
【００２４】ロス電流は次のようにして求まる。図３に
於いて、定電圧源ＡとＢが接続されている。定電圧源Ａ
には規定の設定電圧ＶOが与えられており、定電圧源Ｂ
には誤差ＶEを含む（ＶO−ＶE）の電圧が与えられてい
るとする。両出力は並列接続されて披測定デバイスに供
給される。披測定デバイスに対しては、両電源から電流
を供給するが、もしも負荷電流がゼロの時には（１）の
場合のように、全てのアンバランス電流ＩAは、両電源
間に流れ、このときロス電流は最大となる。
於いて、定電圧源ＡとＢが接続されている。定電圧源Ａ
には規定の設定電圧ＶOが与えられており、定電圧源Ｂ
には誤差ＶEを含む（ＶO−ＶE）の電圧が与えられてい
るとする。両出力は並列接続されて披測定デバイスに供
給される。披測定デバイスに対しては、両電源から電流
を供給するが、もしも負荷電流がゼロの時には（１）の
場合のように、全てのアンバランス電流ＩAは、両電源
間に流れ、このときロス電流は最大となる。
【００２５】もしも負荷電流が定電圧源Ａの最大電流値
よりも少ない場合には、（２）の場合のように、（ＩA
−ＩL）がロス電流となる。
よりも少ない場合には、（２）の場合のように、（ＩA
−ＩL）がロス電流となる。
【００２６】もしも負荷電流が定電圧源Ａの最大電流値
よりも多い場合には、（３）の場合のように、ロス電流
はゼロとなる。
よりも多い場合には、（３）の場合のように、ロス電流
はゼロとなる。
【００２７】図４は従来の動作例である。定電圧源Ｂの
出力電圧は（ＶO−ＶE）であり、定電圧源Ａの出力より
も低いため、定電圧源Ａは、センスポイントＶAを上昇
する方向に増幅器を動作させる。
出力電圧は（ＶO−ＶE）であり、定電圧源Ａの出力より
も低いため、定電圧源Ａは、センスポイントＶAを上昇
する方向に増幅器を動作させる。
【００２８】例えば、図示の抵抗値に於いて、増幅器２
の最大電流値を５００ｍＡとすると、フォースポイント
１３の電圧は（５００ｍＡ×０．５Ω＝２５０ｍＶ）上
昇し、センスポイント１１は、１２．５μＶ上昇する。
従って、ＶBが１２．５μＶ以上離れている場合には、
これ以上補正することはできず、結局、電源モジュール
が持っている動作領域に入り、電流リミットによる高イ
ンピーダンス動作により、出力ははじめてバランスする
ことになる。従って、この場合、ロス電流は、５００ｍ
Ａとなる。
の最大電流値を５００ｍＡとすると、フォースポイント
１３の電圧は（５００ｍＡ×０．５Ω＝２５０ｍＶ）上
昇し、センスポイント１１は、１２．５μＶ上昇する。
従って、ＶBが１２．５μＶ以上離れている場合には、
これ以上補正することはできず、結局、電源モジュール
が持っている動作領域に入り、電流リミットによる高イ
ンピーダンス動作により、出力ははじめてバランスする
ことになる。従って、この場合、ロス電流は、５００ｍ
Ａとなる。
【００２９】次に、図５により、本考案の動作を説明す
る。帰還抵抗は次のようにして求める。（出力オープン
保護抵抗＋センス側抵抗）／センス側抵抗＝（フォース
側抵抗×最大電流）／許容範囲であるから、センス抵抗
＝（許容範囲×出力オープン保護抵抗）／（フォース側
抵抗×最大電流−許容範囲）となる。例えば、出力１０
Ｖ、５００ｍＡ時の許容範囲を（０．１％＋５ｍＶ）と
すると、（１０ｋ＋Ｒｘ）／Ｒｘ＝２５０ｍＶ／１５ｍ
Ｖより、Ｒｘ＝６４０Ωとなり、帰還抵抗として、６４
０Ω以上であればセンス動作の誤差範囲を満たす。
る。帰還抵抗は次のようにして求める。（出力オープン
保護抵抗＋センス側抵抗）／センス側抵抗＝（フォース
側抵抗×最大電流）／許容範囲であるから、センス抵抗
＝（許容範囲×出力オープン保護抵抗）／（フォース側
抵抗×最大電流−許容範囲）となる。例えば、出力１０
Ｖ、５００ｍＡ時の許容範囲を（０．１％＋５ｍＶ）と
すると、（１０ｋ＋Ｒｘ）／Ｒｘ＝２５０ｍＶ／１５ｍ
Ｖより、Ｒｘ＝６４０Ωとなり、帰還抵抗として、６４
０Ω以上であればセンス動作の誤差範囲を満たす。
【００３０】次に、出力電流Ｉｘを求める。並列接続時
にＶBがＶAよりも１ｍＶ低い値に設定されているとす
る。このため、フォースポイント１３は上昇する方向に
動作する。これに伴い、センスポイントも上昇する。セ
ンスポイントＶAが１ｍＶ変化する時、１０６４０．５
／６４０．５＝０．５Ｉｘ／１ｍＶより、出力電流は３
３ｍＡとなる。つまり、定電圧源Ａの出力電流が３３ｍ
Ａ流れた時、センスポイントが１ｍＶ変化し、バランス
を保つ。
にＶBがＶAよりも１ｍＶ低い値に設定されているとす
る。このため、フォースポイント１３は上昇する方向に
動作する。これに伴い、センスポイントも上昇する。セ
ンスポイントＶAが１ｍＶ変化する時、１０６４０．５
／６４０．５＝０．５Ｉｘ／１ｍＶより、出力電流は３
３ｍＡとなる。つまり、定電圧源Ａの出力電流が３３ｍ
Ａ流れた時、センスポイントが１ｍＶ変化し、バランス
を保つ。
【００３１】すなわち、ロス電流の最大値は従来５００
ｍＡであったものが、３３ｍＡに減少したことになる。
又、図３における無負荷時（１）に限らず、負荷時
（２）に於いても、ロス電流は各々従来に比べて、減少
する。
ｍＡであったものが、３３ｍＡに減少したことになる。
又、図３における無負荷時（１）に限らず、負荷時
（２）に於いても、ロス電流は各々従来に比べて、減少
する。
【００３２】なお、上記実施例は電圧源が２台の場合で
あるが、さらに台数を増加しても構成できる。この場
合、ロス電流の減少はさらに著しくなる。
あるが、さらに台数を増加しても構成できる。この場
合、ロス電流の減少はさらに著しくなる。
【００３３】
【考案の効果】以上説明したように本考案は構成されて
いるので、次に記載する効果を奏する。
いるので、次に記載する効果を奏する。
【００３４】本考案では、大電流供給のために複数台の
電源を並列に使用した場合に、不必要なロス電流を少な
くし、電力損失を低減する。又、無負荷時に限らず、負
荷時に於いても、ロス電流は各々従来に比べて、減少す
る。
電源を並列に使用した場合に、不必要なロス電流を少な
くし、電力損失を低減する。又、無負荷時に限らず、負
荷時に於いても、ロス電流は各々従来に比べて、減少す
る。
【００３５】
【図１】本考案の構成を示すブロック図である。
【図２】従来の構成を示すブロック図である。
【図３】複数の定電圧電源を接続した接続図である。
【図４】従来回路の動作説明図である。
【図５】本考案による回路の動作説明図である。
１ ＤＡ変換器 ２ 増幅器 ３ センスアンプ ４ ケーブル抵抗や接続抵抗の加算値 ５ ケーブル抵抗や接続抵抗の加算値 ６ 出力オープン保護抵抗 ７ 被測定デバイス ８ 帰還抵抗 １１ センスポイント １２ 帰還入力端 １３ フォースポイント
Claims (1)
- 【請求項１】 複数の電圧発生モジュールを並列に接続
した電圧発生装置に於ける当該各電圧発生モジュール
が、 設定電圧を増幅器へ供給し、 抵抗成分を有するケーブル
を通じて、当該増幅器の出力側を被測定デバイスに接続
してフォース電流を供給し、その接続点電圧を帰還入力
端を通じてセンスアンプに供給し、当該センスアンプの
出力電圧を当該増幅器へ供給して、フィードバックルー
プを形成した定電圧源の構成を備える電圧発生回路にお
いて、 当該センスアンプのセンスポイントと当該増幅器の出力
側との間に接続し、出力オープン時の保護を行う、第１
の抵抗（６）と、 当該帰還入力端（１２）と当該センスポイント（１１）
との間に直列接続し、当該フォース電流による電圧降下
を検出する、第２の抵抗（８）と、 を 具備して、複数電圧発生モジュール間の電圧がアンバ
ランスな時のロス電流を少なくしたことを特徴とした電
圧発生回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1993003389U JP2593790Y2 (ja) | 1993-01-13 | 1993-01-13 | 並列供給する電圧発生回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1993003389U JP2593790Y2 (ja) | 1993-01-13 | 1993-01-13 | 並列供給する電圧発生回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0656780U JPH0656780U (ja) | 1994-08-05 |
| JP2593790Y2 true JP2593790Y2 (ja) | 1999-04-12 |
Family
ID=11556010
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1993003389U Expired - Lifetime JP2593790Y2 (ja) | 1993-01-13 | 1993-01-13 | 並列供給する電圧発生回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2593790Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4594474B2 (ja) * | 2000-02-10 | 2010-12-08 | 株式会社アドバンテスト | 定電圧電源回路および試験装置 |
| CN106471692A (zh) * | 2014-12-02 | 2017-03-01 | 富士电机株式会社 | 直流电源装置的输出电压控制方法以及输出电压控制装置 |
-
1993
- 1993-01-13 JP JP1993003389U patent/JP2593790Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0656780U (ja) | 1994-08-05 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
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