JP2586231B2 - 管の冷間圧延方法 - Google Patents
管の冷間圧延方法Info
- Publication number
- JP2586231B2 JP2586231B2 JP3091326A JP9132691A JP2586231B2 JP 2586231 B2 JP2586231 B2 JP 2586231B2 JP 3091326 A JP3091326 A JP 3091326A JP 9132691 A JP9132691 A JP 9132691A JP 2586231 B2 JP2586231 B2 JP 2586231B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- dead center
- roll
- caliber
- degrees
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コールドピルガーミル
による管の冷間圧延方法に関する。
による管の冷間圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】コールドピルガーミルによる管の冷間圧
延では、図３に示すように、上下一対のキャリバーロー
ル１，１を組み込んだロールスタンドが往復運動をし、
これに伴ってキャリバーロール１，１がａ点とｅ点との
間を繰り返し回動する。ａ点は圧延開始側の死点で入口
死点と呼ばれ、ｅ点は圧延終了側の死点で出口死点と呼
ばれる。圧延される材料２は中空管材であり、キャリバ
ーロール１，１の孔型形状にほぼ対応するテーパー状の
マンドレル３に外嵌されており、圧延開始点ｂと中間点
ｃとの間のワーキングゾーンＬｗ及び中間点ｃと圧延終
了点ｄとの間のサイジングゾーンＬｓで圧延を受ける。
Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅはａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅの各点に対応
するキャリバーロール１，１の周方向位置を示してい
る。
延では、図３に示すように、上下一対のキャリバーロー
ル１，１を組み込んだロールスタンドが往復運動をし、
これに伴ってキャリバーロール１，１がａ点とｅ点との
間を繰り返し回動する。ａ点は圧延開始側の死点で入口
死点と呼ばれ、ｅ点は圧延終了側の死点で出口死点と呼
ばれる。圧延される材料２は中空管材であり、キャリバ
ーロール１，１の孔型形状にほぼ対応するテーパー状の
マンドレル３に外嵌されており、圧延開始点ｂと中間点
ｃとの間のワーキングゾーンＬｗ及び中間点ｃと圧延終
了点ｄとの間のサイジングゾーンＬｓで圧延を受ける。
Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅはａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅの各点に対応
するキャリバーロール１，１の周方向位置を示してい
る。
【０００３】圧延を受ける材料２は、圧延開始側の入口
死点ａおよび圧延終了側の出口死点ｅでキャリバーロー
ル１，１から解放され、通常は入口死点ａでのみ送りと
回転を与えられる。そのため、圧延は入口死点ａから出
口死点ｅに向かう往工程でのみ行われる。入口死点ａに
おける材料回転角は例えば６０度前後である。
死点ａおよび圧延終了側の出口死点ｅでキャリバーロー
ル１，１から解放され、通常は入口死点ａでのみ送りと
回転を与えられる。そのため、圧延は入口死点ａから出
口死点ｅに向かう往工程でのみ行われる。入口死点ａに
おける材料回転角は例えば６０度前後である。
【０００４】これに対し、圧延開始側の入口死点ａおよ
び圧延終了側の出口死点ｅの両方で材料２に送りと回転
を与える２回圧延型のコールドピルガーミルがマンネス
マン社により開発されている（特開昭５７−１３９４１
０号公報）。この型式のコールドピルガーミルは、ＳＫ
Ｗ（スーパーロングストロークタイプ）と呼ばれ、出口
死点ｅでも材料２に送りと回転を与えるために、往行程
のみならず復工程でも材料２を圧延する。入口死点ａお
よび出口死点ｅにおける材料回転角は、１サイクルで材
料２に与えられる回転角を入口死点ａと出口死点ｅとに
振り分けた形で決められ、マンネスマン社は実機ではこ
れを３１度および２６度に夫々設定している。
び圧延終了側の出口死点ｅの両方で材料２に送りと回転
を与える２回圧延型のコールドピルガーミルがマンネス
マン社により開発されている（特開昭５７−１３９４１
０号公報）。この型式のコールドピルガーミルは、ＳＫ
Ｗ（スーパーロングストロークタイプ）と呼ばれ、出口
死点ｅでも材料２に送りと回転を与えるために、往行程
のみならず復工程でも材料２を圧延する。入口死点ａお
よび出口死点ｅにおける材料回転角は、１サイクルで材
料２に与えられる回転角を入口死点ａと出口死点ｅとに
振り分けた形で決められ、マンネスマン社は実機ではこ
れを３１度および２６度に夫々設定している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このような２回圧延型
のコールドピルガーミルを用いた管の冷間圧延では、往
工程と復工程とで材料２が圧延を受けるために、高い圧
延能率が得られる。しかし、その反面、圧延前の材料２
の偏肉に伴う曲りが、旧来の１回圧延型コールドピルガ
ーミルに比して顕著となることが知られている。
のコールドピルガーミルを用いた管の冷間圧延では、往
工程と復工程とで材料２が圧延を受けるために、高い圧
延能率が得られる。しかし、その反面、圧延前の材料２
の偏肉に伴う曲りが、旧来の１回圧延型コールドピルガ
ーミルに比して顕著となることが知られている。
【０００６】本発明の目的は、２回圧延型のコールドピ
ルガーミルを使用して、曲りの少ない管を製造する管の
冷間圧延方法を提供することにある。
ルガーミルを使用して、曲りの少ない管を製造する管の
冷間圧延方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】２回圧延型コールドピル
ガーミルを用いた管の冷間圧延で製品の曲りが顕著とな
るのは、圧延開始側の入口死点ａでの材料回転角が、キ
ャリバーロールの圧延開始点Ｂにおける孔型形状との関
係から見て不足しているためと考えられる。図１にキャ
リバーロールの圧延開始点Ｂにおける孔型形状を示す。
ガーミルを用いた管の冷間圧延で製品の曲りが顕著とな
るのは、圧延開始側の入口死点ａでの材料回転角が、キ
ャリバーロールの圧延開始点Ｂにおける孔型形状との関
係から見て不足しているためと考えられる。図１にキャ
リバーロールの圧延開始点Ｂにおける孔型形状を示す。
【０００８】キャリバーロールの孔型形状は、通常、両
側のサイドリーリフ領域と呼ばれる半径Ｒ2 領域と、こ
れに挟まれた同一円弧孔型の半径Ｒ1 領域とからなる。
Ｒ1 はＲ2 より小さく、Ｄx （溝底部の目標直径）の１
／２より大きい。圧延は半径Ｒ1 領域で行われる。Ｂは
材料中心に対するＲ1 中心の偏心量、Ｆx はサイドリリ
ーフ量である。マンネスマン社の実機での半径Ｒ1 領域
の半角ψは、圧延開始点ＢからワーキングゾーンＬｗの
全域にかけて６５度とされ、サイジングゾーンＬｓでは
ほぼ９０度である。これにより、半径Ｒ2 領域の角度は
圧延開始点ＢからワーキングゾーンＬｗにかけて２５度
となり、サイジングゾーンＬｓではほぼ０度となる。半
径Ｒ1 およびＲ2 はいずれも中間点Ｃに向かうに連れて
小さくなる。
側のサイドリーリフ領域と呼ばれる半径Ｒ2 領域と、こ
れに挟まれた同一円弧孔型の半径Ｒ1 領域とからなる。
Ｒ1 はＲ2 より小さく、Ｄx （溝底部の目標直径）の１
／２より大きい。圧延は半径Ｒ1 領域で行われる。Ｂは
材料中心に対するＲ1 中心の偏心量、Ｆx はサイドリリ
ーフ量である。マンネスマン社の実機での半径Ｒ1 領域
の半角ψは、圧延開始点ＢからワーキングゾーンＬｗの
全域にかけて６５度とされ、サイジングゾーンＬｓでは
ほぼ９０度である。これにより、半径Ｒ2 領域の角度は
圧延開始点ＢからワーキングゾーンＬｗにかけて２５度
となり、サイジングゾーンＬｓではほぼ０度となる。半
径Ｒ1 およびＲ2 はいずれも中間点Ｃに向かうに連れて
小さくなる。
【０００９】ところで、キャリバーロール１，１の孔型
内で圧延される材料２は、図２に示すように、前回の圧
延で上下に圧壊された楕円形に変形されている。圧延開
始側の入口死点ａにおける材料回転角θが、マンネスマ
ン社の実機で定められるような３０度前後の場合、材料
２の相対向する頂点部は、材料２の回転によっても半径
Ｒ1 領域内に充分に侵入しない。その結果、図２に矢示
するような捩れが材料２に加わらない。本発明者らの種
々の調査によれば、圧延開始側の入口死点ａにおける材
料回転角θの不足に伴う材料の捩れ不足が、製品に顕著
な曲りを発生させる原因であることが明らかとなった。
内で圧延される材料２は、図２に示すように、前回の圧
延で上下に圧壊された楕円形に変形されている。圧延開
始側の入口死点ａにおける材料回転角θが、マンネスマ
ン社の実機で定められるような３０度前後の場合、材料
２の相対向する頂点部は、材料２の回転によっても半径
Ｒ1 領域内に充分に侵入しない。その結果、図２に矢示
するような捩れが材料２に加わらない。本発明者らの種
々の調査によれば、圧延開始側の入口死点ａにおける材
料回転角θの不足に伴う材料の捩れ不足が、製品に顕著
な曲りを発生させる原因であることが明らかとなった。
【００１０】本発明は、かかる知見に基づきなされたも
ので、上下一対のキャリバーロールを組み込まれたロー
ルスタンドが所定ストロークで往復運動し、圧延開始側
の入口死点で材料に送りおよび回転を与えると共に、圧
延終了側の出口死点でも材料に送りおよび回転を与える
ことにより、キャリバーロールの往復両方向で材料を圧
延する２回圧延型コールドピルガーミルによる管の冷間
圧延法において、圧延開始側の入口死点における材料回
転角を、キャリバーロールの圧延開始点におけるサイド
リリーフ領域を除いた同一円弧孔型領域の半角をψ度と
して、（１００−ψ）度超え９０度未満としたことを特
徴とする管の冷間圧延方法を要旨とする。
ので、上下一対のキャリバーロールを組み込まれたロー
ルスタンドが所定ストロークで往復運動し、圧延開始側
の入口死点で材料に送りおよび回転を与えると共に、圧
延終了側の出口死点でも材料に送りおよび回転を与える
ことにより、キャリバーロールの往復両方向で材料を圧
延する２回圧延型コールドピルガーミルによる管の冷間
圧延法において、圧延開始側の入口死点における材料回
転角を、キャリバーロールの圧延開始点におけるサイド
リリーフ領域を除いた同一円弧孔型領域の半角をψ度と
して、（１００−ψ）度超え９０度未満としたことを特
徴とする管の冷間圧延方法を要旨とする。
【００１１】
【作用】圧延開始点側の入口死点における材料回転角が
（９０−ψ）度で表わされる半径Ｒ2 領域の角度に対し
て＋１０度以下、すなわち（１００−ψ）度以下である
と、圧延の主体である往圧延で材料に充分な捩れが加わ
らず、材料の偏肉に起因する曲りを抑えることができな
い。この材料回転角が（１００−ψ）度を超えることに
より、材料の偏肉に起因する曲りを抑えるに充分な捩れ
が材料に付加され、製品の真直度が大幅に向上する。但
し、この材料回転角が９０度になると、材料は相対向す
る頂点部に大きな力が加わるものの、その力が圧潰力の
みとなり、材料の偏肉に起因する曲りを抑える捩れ力は
加わらない。曲りをより小さく抑えるためには、この材
料回転角を６０度以下とするのが好ましい。
（９０−ψ）度で表わされる半径Ｒ2 領域の角度に対し
て＋１０度以下、すなわち（１００−ψ）度以下である
と、圧延の主体である往圧延で材料に充分な捩れが加わ
らず、材料の偏肉に起因する曲りを抑えることができな
い。この材料回転角が（１００−ψ）度を超えることに
より、材料の偏肉に起因する曲りを抑えるに充分な捩れ
が材料に付加され、製品の真直度が大幅に向上する。但
し、この材料回転角が９０度になると、材料は相対向す
る頂点部に大きな力が加わるものの、その力が圧潰力の
みとなり、材料の偏肉に起因する曲りを抑える捩れ力は
加わらない。曲りをより小さく抑えるためには、この材
料回転角を６０度以下とするのが好ましい。
【００１２】材料回転角の調節は、機械式コールドピル
ガーミルではカム、ギアの変更により行い、電気制御式
コールドピルガーミルでは、設定値の変更により行う。
ガーミルではカム、ギアの変更により行い、電気制御式
コールドピルガーミルでは、設定値の変更により行う。
【００１３】
【実施例】キャリバーロールの圧延開始点における半径
Ｒ1 領域の半角ψが６０度である電気制御式２回圧延型
コールドピルガーミルを用いて、ＳＵＳ３０４鋼からな
る外径４１ｍｍ、肉厚４ｍｍの管状素材を外径２０ｍ
ｍ、肉厚2.５ｍｍに冷間圧延した。圧延開始側の入口死
点における材料回転角を３１度、圧延終了側の出口死点
における材料回転角を２６度としたときの、製品の捩れ
および曲りを調査した結果を表１に従来例として示す。
入口死点における材料回転角を４３度、５０度、５７
度、８０度としたときの調査結果を表１に本発明例とし
て示す。また、この材料回転角を９０度とした場合の調
査結果を表１に比較例として示す。管状素材の偏肉が１
０％以上になると、従来例および比較例では顕著な曲り
が生じるが、本発明例では、この偏肉が１０〜３０％の
場合でも顕著な曲りは生じない。
Ｒ1 領域の半角ψが６０度である電気制御式２回圧延型
コールドピルガーミルを用いて、ＳＵＳ３０４鋼からな
る外径４１ｍｍ、肉厚４ｍｍの管状素材を外径２０ｍ
ｍ、肉厚2.５ｍｍに冷間圧延した。圧延開始側の入口死
点における材料回転角を３１度、圧延終了側の出口死点
における材料回転角を２６度としたときの、製品の捩れ
および曲りを調査した結果を表１に従来例として示す。
入口死点における材料回転角を４３度、５０度、５７
度、８０度としたときの調査結果を表１に本発明例とし
て示す。また、この材料回転角を９０度とした場合の調
査結果を表１に比較例として示す。管状素材の偏肉が１
０％以上になると、従来例および比較例では顕著な曲り
が生じるが、本発明例では、この偏肉が１０〜３０％の
場合でも顕著な曲りは生じない。
【００１４】
【表１】
【００１５】なお、圧延終了側の出口死点ｅにおける材
料回転角は、材料回転角を大きくすると、出口死点ｅで
のアイドル部（Ｄ〜Ｅ）が長くなり、圧延に有効なキャ
リバーロールの周方向長さが短くなるので、通常は２０
度〜３０度の範囲内で適宜選択される。
料回転角は、材料回転角を大きくすると、出口死点ｅで
のアイドル部（Ｄ〜Ｅ）が長くなり、圧延に有効なキャ
リバーロールの周方向長さが短くなるので、通常は２０
度〜３０度の範囲内で適宜選択される。
【００１６】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
の管の冷間圧延方法は、２回圧延型コールドピルガーミ
ルで避け得なかった製品の顕著な曲りを抑え、その曲り
に伴うハンドリング上、熱処理上の種々問題を解決する
という大きな効果を奏する。
の管の冷間圧延方法は、２回圧延型コールドピルガーミ
ルで避け得なかった製品の顕著な曲りを抑え、その曲り
に伴うハンドリング上、熱処理上の種々問題を解決する
という大きな効果を奏する。
【図１】キャリバーロールの圧延開始点における孔型形
状を示す模式図である。
状を示す模式図である。
【図２】材料の捩れの状況を示す模式図である。
【図３】コールドピルガーミルによる管圧延の概要を示
す模式図である。
す模式図である。
１ キャリバーロール ２ 材料 ３ マンドレル
Claims (1)
- 【請求項１】 上下一対のキャリバーロールを組み込ま
れたロールスタンドが所定ストロークで往復運動し、圧
延開始側の入口死点で材料に送りおよび回転を与えると
共に、圧延終了側の出口死点でも材料に送りおよび回転
を与えることにより、キャリバーロールの往復両方向で
材料を圧延する２回圧延型コールドピルガーミルによる
管の冷間圧延法において、圧延開始側の入口死点におけ
る材料回転角を、キャリバーロールの圧延開始点におけ
るサイドリリーフ領域を除いた同一円弧孔型領域の半角
をψ度として、（１００−ψ）度超え９０度未満とした
ことを特徴とする管の冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3091326A JP2586231B2 (ja) | 1991-03-28 | 1991-03-28 | 管の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3091326A JP2586231B2 (ja) | 1991-03-28 | 1991-03-28 | 管の冷間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04300002A JPH04300002A (ja) | 1992-10-23 |
| JP2586231B2 true JP2586231B2 (ja) | 1997-02-26 |
Family
ID=14023329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3091326A Expired - Fee Related JP2586231B2 (ja) | 1991-03-28 | 1991-03-28 | 管の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2586231B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115318828B (zh) * | 2022-09-02 | 2023-10-27 | 张家港华裕有色金属材料有限公司 | 一种用于冷轧金属管的轧制方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4629722Y1 (ja) * | 1968-02-09 | 1971-10-14 | ||
| JPS525058U (ja) * | 1975-06-27 | 1977-01-13 | ||
| JPS6391254U (ja) * | 1986-11-29 | 1988-06-13 |
-
1991
- 1991-03-28 JP JP3091326A patent/JP2586231B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04300002A (ja) | 1992-10-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3952570A (en) | Stretch reducing mills | |
| JP2586231B2 (ja) | 管の冷間圧延方法 | |
| US5636542A (en) | Piercing-rolling method and piercing/rolling apparatus for seamless steel tube | |
| US5649440A (en) | Method for calibration of assel rollers | |
| US4203309A (en) | Method of pilger rolling of tubes | |
| JPH0261854B2 (ja) | ||
| JP2008194744A (ja) | 電縫鋼管の矯正方法 | |
| JP2661470B2 (ja) | 細径線材の製造装置 | |
| JPS60154810A (ja) | 管圧延制御方法 | |
| JP2692524B2 (ja) | 熱間継目無鋼管の傾斜延伸圧延方法 | |
| JPH09136103A (ja) | 外面ヒレ付き管、その製造方法及びその製造方法に使用するロールダイス | |
| JPH0313202A (ja) | 溶接伝熱管におけるフィンないし凹凸面の形成方法 | |
| SU1696019A1 (ru) | Заготовка дл винтовой прошивки гильз | |
| JP3085256B2 (ja) | 継目無管の製造方法 | |
| JPS63144807A (ja) | 円管の絞り圧延方法 | |
| JPH06218406A (ja) | 継目無管の製造方法 | |
| SU556854A1 (ru) | Технологический инструмент косовалкового стана | |
| SU751459A1 (ru) | Способ холодной прокатки труб | |
| SU816588A1 (ru) | Способ винтовой раскатки труб | |
| JPH06254601A (ja) | 不等辺山形鋼の圧延方法 | |
| JP2586772B2 (ja) | 熱間継目無鋼管の傾斜延伸圧延方法 | |
| JPS6245408A (ja) | マンドレルミル圧延方法 | |
| JPS61180603A (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| SU580920A1 (ru) | Способ винтовой прокатки | |
| JPS6167511A (ja) | 継目無管の圧延方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071205 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081205 Year of fee payment: 12 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |