JP2579087Y2 - 絶縁形パルストランス - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この考案は絶縁形のパルストラン
スに係り、更に詳しくいえば、磁気コア等に互いに絶縁
して巻かれた１次コイルと２次コイルを備え、１次コイ
ルに加えられた連続するパルス状電流信号を２次コイル
に伝達する絶縁形パルストランスに関するものである。

【０００２】

【従来例】図４の（Ａ）に従来の絶縁形パルストランス
の一般的な例が示されているが、例えばトランスＴの１
次側コイルＬ１には信号源Ｇを接続し、２次側コイルＬ
２には負荷抵抗Ｒを接続する。この状態で信号源Ｇから
１次側コイルＬ１へパルス状の電流信号Ｉ１を流すと、
相互誘導作用により２次側コイルＬ２に起電力Ｅが発生
し、同コイルＬ２と負荷抵抗Ｒからなる閉回路には上記
Ｉ１と相似のパルス状電流信号Ｉ２が流れる。これによ
り負荷抵抗Ｒに電圧降下が生じ、上記電流信号Ｉ２は抵
抗Ｒにて電圧信号に変換され、図示しない後段の装置な
どに送られて利用されるようになっている。

【０００３】

【考案が解決しようとする課題】上記図４の（Ａ）にお
いて、１次側コイルＬ１の電流Ｉ１により２次側コイル
Ｌ２に発生する誘導起電力Ｅの大きさ（絶対値）は、電
流Ｉ１の角周波数をω、コイルＬ１とＬ２間の相互イン
ダクタンスをＭとすると Ｅ＝ωＭＩ１ …………（１） である。ここで、電流Ｉ１の基本周波数をｆとするとω
＝２πｆである。また、コイルの符号Ｌ１、Ｌ２は便宜
上それぞれの自己インダクタンス値を表すものとする
と、 Ｍ＝ｋ（Ｌ１・Ｌ２）^１／２ である。ただし、ｋはコイルＬ１とＬ２間の洩れ磁束に
関する定数で結合係数と称され、その値は０≦ｋ≦１の
範囲にある。磁気コアを使用しているトランスでは洩れ
磁束が極めて小さいので無視し、一般にはｋ＝１として
いる。よって Ｍ＝（Ｌ１・Ｌ２）^１／２ とおくと、誘導起電力Ｅは Ｅ＝ω（Ｌ１・Ｌ２）^１／２・Ｉ１ となる。ここで、コイルＬ２と負荷抵抗Ｒを含む２次側
閉回路の等価インピーダンスをＺとすると、上記誘導起
電力Ｅによりこの閉回路に流れる電流Ｉ２の大きさは Ｉ２＝Ｅ／Ｚ ＝ω（Ｌ１・Ｌ２）^１／２・Ｉ１／Ｚ …………（２） となる。

【０００４】１次側電流Ｉ１に対する２次側の応答電流
Ｉ２はより大きい方が望ましいのであるが、１次側電流
Ｉ１は一定の大きさのパルス上電流であるから、２次側
電流Ｉ２を大きくするためには式（１）を参照すると相
互インダクタンスＭを大きくして起電力Ｅを増大させる
必要がある。そのためには式（２）を参照すると、１次
側コイルＬ１又は２次側コイルＬ２もしくは双方のコイ
ルのターン数を大きくして各コイルのインダクタンスを
増大させることが考えられる。

【０００５】ところで図４の（Ｂ）に示すように、トラ
ンスＴの１次側コイルＬ１と２次側コイルＬ２には本来
の自己インダクタンスのほか多少の巻線抵抗Ｒ１、Ｒ２
や巻線の分布容量Ｃ１、Ｃ２があり、両コイル間には結
合容量Ｃｍ等がある。一方、１次側電流Ｉ１は図５の
（Ａ）に示すように各半周期時点０、π、２π、３π、
…において立ち上がりと立ち下がりを交互に繰り返し、
立ち上がりから立ち下がりまでの間と立ち下がりから立
ち上がりまでの間の半周期間は正又は負の一定直流電流
と見なされる。したがって１次側コイルＬ１にこのよう
なステップ状の直流電流Ｉ１を流すと、巻線抵抗や分布
容量及び結合容量等の大きさによっては２次側電流Ｉ２
に過渡現象が生じ、必ずしも正確には１次側電流Ｉ１に
追随しないことがある。

【０００６】例えばコイルＬ１、Ｌ２のターン数が比較
的少なく巻線抵抗や巻線の分布容量及び結合容量等が無
視できる場合は、２次側閉回路におけるコイルＬ１、Ｌ
２の等価インダクタンスをＬとすると、上記図５（Ａ）
の１次側電流Ｉ１に対する２次側電流Ｉ２の応答波形は
ほぼ等価インダクタンスＬと負荷抵抗Ｒによる時定数
（Ｌ／Ｒ）に依存する。この場合、上記時定数が１次側
電流Ｉ１の繰り返し周期より十分小さくなるように負荷
抵抗Ｒを設定すれば、２次側電流Ｉ２は同図５の（Ｂ）
に示すように１次側電流の立ち上がりや立ち下がりに追
随した方形波信号となる。

【０００７】しかしながら２次側電流Ｉ２を大きくする
ためコイルのターン数を多くすると、コイルのインダク
タンスの増加に伴って巻線抵抗、分布容量、結合容量等
も増大し無視できなくなる。このような場合は、例えば
２つのコイルＬ１とＬ２の等価インダクタンスをＬ、巻
線の分布容量と結合容量の等価容量をＣ、巻線抵抗と負
荷抵抗の等価抵抗をＲとすると、１次側電流Ｉ１に対す
る２次側電流Ｉ２の応答波形は、それらの関数であるダ
ンピング定数Ｋ Ｋ＝ξ（Ｌ，Ｃ，Ｒ） の値に依存することが知られている。例えばＫ》１の場
合は応答波形の乱れは比較的少ないが、Ｋ＝１の場合に
は同図５の（Ｃ）に示すように立ち上がりと立ち下がり
に時間がかかってゼロ点が相対的にずれるとともに、サ
グといわれるオーバシュートとアンダシュートが発生す
る。更にＫ＜１の場合は同図５の（Ｄ）に示すように、
サグの部分に振動が発生して波形の乱れが大きくなる。
このためコイルのターン数を増加することは必ずしも好
ましいことではない。

【０００８】上記は１次側電流Ｉ１の繰り返し周期を固
定しその基本周波数を一定としたとき、すなわち式
（１）又は式（２）のωを一定にしてコイルのターン数
を増加させた場合における電流Ｉ２の波形変化例である
が、次に周波数を変化させた場合における電流Ｉ２のレ
ベル変化例を説明する。いま、１次側コイルＬ１にパル
ス状の電流Ｉ１を流すと、磁気コア内には電流Ｉ１の繰
り返し周期に同期した磁束φが流れる。ここで、２次側
コイルＬ２に発生する誘導起電力Ｅの大きさは単位時間
における磁束の変化の割合（ｄφ／ｄｔ）に比例するか
ら、電流Ｉ１の繰り返し周期が比較的長くその基本周波
数が低い場合は起電力Ｅが小さくなり、繰り返し周期が
比較的短く基本周波数が高い場合は起電力Ｅが大きくな
る。２次側電流Ｉ２は起電力Ｅの大きさに比例するか
ら、１次側電流の繰り返し周期の長短に逆比例し、その
基本周波数の高低に正比例する。例えば式（２）におい
て、 ω＝２πｆ （ｆ：Ｉ１の基本周波数） ＝２π／ｔ （ｔ：Ｉ１の繰り返し周期） とおけば上記は容易に理解できる。

【０００９】ここで、例えばコイルのターン数が比較的
少ないものとすると、図６のイに示すように電流Ｉ１の
繰り返し周期が長い低域周波数帯では２次側電流Ｉ２が
小さく、繰り返し周期が短くなるとそれに応じて電流Ｉ
２は増大する。電流Ｉ１の繰り返し周期が上記より短い
中域周波数帯では、例えば２次側電流Ｉ２の増大とトラ
ンスの損失増加が相殺しあってやや一定の大きさの電流
となり、更に繰り返し周期が短い高域周波数帯ではトラ
ンスの損失が比較的急激に大きくなるため電流Ｉ２は逆
に小さくなる。

【００１０】同図６のロは低域周波数帯の特性を改善す
るためコイルのターン数を増やした例であるが、それに
伴って巻線の分布容量や結合容量が増加し、その等価容
量が図示のよう例えば中域周波数帯でコイルの等価イン
ダクスタンスと共振現象を起こすことがある。この場
合、その周波数より高い領域では一般に２次、３次等の
高次共振現象が存在するから不安定であり、パルストラ
ンスとして動作可能な周波数範囲は最初の共振周波数よ
り低い帯域に制限される。したがって、いずれにしても
コイルのターン数を増やすことは望ましくない。

【００１１】この考案は上記の事情を考慮してなされた
もので、その目的は、入力電流信号の繰り返し周期の長
短にかかわらず、コイルのターン数を特に増やさないで
同電流信号に追随した相似波形のパルス状電圧信号を送
出するようにしたパルストランスを提供することにあ
る。

【００１２】

【課題を解決するための手段】この考案に係るパルスト
ランスの実施例が示されている図１を参照すると、上記
課題を解決するため下記との手段を備えている。

【００１３】 例えばトランスＴの２次側には、１次
側コイルＬ１に加えた交流電流信号Ｉ１により磁気コア
Ｍｇ内に流れる交番磁束を検出する検出コイルＬ３と、
上記交番磁束により同検出コイルＬ３に発生する誘導起
電力Ｅを電流Ｉ２に変換して増幅する増幅器Ａが備えら
れている。

【００１４】 また、例えば同トランスＴの２次側に
は、上記増幅器Ａの出力端子に一端を接続して上記磁気
コアＭｇに巻かれた帰還コイルＬ２、及び同帰還コイル
Ｌ２の他端と装置の共通配線ＣＯＭとの間に接続された
負荷抵抗Ｒとを含み、上記増幅器Ａの出力電流Ｉ２を同
帰還コイルＬ２に流すことにより上記磁気コア内の磁束
を打ち消す逆向きの交番磁束を発生させる電流負帰還路
が形成されている。

【００１５】

【作用】上記図１において、増幅器ＡからコイルＬ２に
流れ込む電流Ｉ２が、コイルＬ１に流れる電流Ｉ１に対
して逆向きとなるように同コイルＬ２の一端と増幅器Ａ
の出力端子とを接続すると、増幅器ＡとコイルＬ２と負
荷抵抗Ｒを通る電流路に負帰還回路が形成される。

【００１６】したがって、コイルＬ３に誘導起電力Ｅが
発生すると増幅器Ａの出力電流Ｉ２は、磁気コア内の磁
束を打ち消して誘導起電力Ｅをゼロへ追い込むように電
流Ｉ１の大きさに追随して自動的に変化する。すなわ
ち、この負帰還回路を含むトランスＴはいわゆるゼロフ
ラックス法の動作をする。よって、上記電流Ｉ２を負荷
抵抗Ｒに流して電圧に変換すると、同抵抗の両端からは
電流Ｉ１の波形に対応した波形を有する電圧信号が得ら
れる。

【００１７】

【実施例】ふたたび図１を参照すると、この実施例にお
いては例えば増幅器Ａには高利得の電流増幅器が用いら
れている。ここで上記電流Ｉ２を帰還電流、コイルＬ２
を帰還コイル、コイルＬ３を検出コイルとよぶことにす
ると、例えば検出コイルＬ３に発生する起電力Ｅが極め
て小さい場合でも増幅器Ａはそれを十分大きな帰還電流
Ｉ２に変換して帰還コイルＬ２に供給する。これによ
り、１次側コイルＬ１の電流Ｉ１にて磁気コアＭｇ内に
流れる磁束は、上記電流Ｉ２にて発生する逆方向の磁束
により瞬時に打ち消されてゼロフラックスの状態とな
る。

【００１８】また、負帰還回路を構成する増幅器Ａは上
記したように利得が高いので、コイルのターン数は比較
的少なくすることができる。そのため巻線の分布容量や
結合容量等は極めて小さく無視できる範囲となり、例え
ば電流Ｉ１がパルス状の方形波電流であっても帰還電流
Ｉ２は高速で追随し、サグ等を生じることなく、かつ電
流Ｉ１の波形に正確に対応したパルス状の方形波電流と
なる。

【００１９】ここで、１次側コイルＬ１のターン数をＮ
１、磁気コアＭｇの磁気抵抗をＲｍとすると、電流Ｉ１
がコイルＬ１に流れたとき磁気コア内に流れる磁束Φ１
は Φ１＝Ｉ１・Ｎ１／Ｒｍ である。また、帰還コイルＬ２のターン数をＮ２、帰還
電流Ｉ２が同コイルＬ２を流れたときの逆向きの磁束を
−Φ２とすると、上記と同様に −Φ２＝Ｉ２・Ｎ２／Ｒｍ となる。ゼロフラックスの状態においては磁束Φ１とΦ
２は方向が反対で大きさは等しいから、その絶対値をと
ると ｜Φ１｜＝｜−Φ２｜ より Ｉ２／Ｉ１＝Ｎ１／Ｎ２ を得る。すなわち、１次側の入力電流Ｉ１に対する２次
側の出力電流（帰還電流）Ｉ２は、１次側コイルＬ１と
２次側コイル（帰還コイル）Ｌ２のターン数に逆比例し
理想トランスの動作と同一になる。したがって、ターン
数を少なくしても低周波数帯域で２次側電流が落ち込む
ようなことはない。

【００２０】図２には、この考案を交流電圧信号の絶縁
増幅器に応用した一例が示されている。装置の入力端子
１に加わった交流電圧信号は、電圧／電流変換器２にて
交流電流信号Ｉ１に変換される。第１のスイッチ回路３
は内部のスイッチをオン、オフして電流信号Ｉ１を点Ｐ
１又はＱ１の箇所から交互に出力し、前記本願考案に係
るパルストランス４の１次側コイルＬ１へ実線矢印方向
又は点線矢印方向に流すようにする。

【００２１】パルストランス４においては、コイルＬ１
に流れる電流Ｉ１にて磁気コアＭｇ内に交番磁束が流
れ、検出コイルＬ３に誘導起電力が発生する。増幅器Ａ
はこの誘導起電力を電流Ｉ２に変換、増幅し、第２のス
イッチ回路５に加える。同スイッチ回路５は上記第１の
スイッチ回路３と同期してオン、オフするスイッチを備
え、入力電流Ｉ２を点Ｐ２又は点Ｑ２の箇所から帰還コ
イルＬ２へ送出し、同コイル内の電流方向を上記コイル
Ｌ１内の電流と逆方向にする。これにより磁気コア内の
磁束が打ち消されてゼロフラックスの状態となる。

【００２２】このゼロフラックス状態を維持する電流Ｉ
２は電流／電圧変換器６にて電圧に変換され、出力端子
７からは入力端子１に加わった電圧信号と相似の波形を
有する電圧信号が得られる。なお、発振器８はスイッチ
駆動用の原信号を発生し、スイッチ駆動回路９は発振器
８の出力を受けてスイッチ回路３の各スイッチを駆動す
る２つの信号Ｖ１，Ｖ２を形成する。また、スイッチ駆
動回路１１はトランス１０を介して発振器８の出力を受
け、上記Ｖ１，Ｖ２と同じ信号を形成してスイッチ回路
５の各スイッチを駆動するようになっている。

【００２３】次に、図２のタイミングチャートを併せて
参照しながらこの絶縁増幅器の動作の大要を説明する。
なお、図１中の符号（イ）〜（チ）は、このタイミング
チャートの信号波形が発生する箇所を示している。

【００２４】装置の入力端子１に加わった図示しない交
流電圧信号は、電圧／電流変換器２にて同電圧信号と相
似の波形を有する電流信号（イ）に変換され、スイッチ
回路３に加えられる。

【００２５】発振器８はスイッチ回路３及び５を駆動す
るための原信号として例えばｓｉｎ波形の信号（ロ）を
発し、スイッチ駆動回路９に加えるとともにトランス１
０を介してスイッチ駆動回路１１に加える。同スイッチ
駆動回路９，１１はそれぞれこの入力信号を例えば方形
波に波形整形して（ハ）に示す一方の駆動信号Ｖ１を形
成し、また同信号Ｖ１を反転して（ニ）に示す他方の駆
動信号Ｖ２を形成する。この応用実施例においては、上
記一方の駆動信号Ｖ１は例えばスイッチ回路３，５のス
イッチａ，ｃとスイッチｅ，ｇに加えられ、他の駆動信
号Ｖ２はスイッチｂ，ｄとスイッチｆ，ｈに加えられよ
うになっている。よって、例えばスイッチａ，ｃとｅ，
ｇは同図３の（ホ）に示すようにオン、オフ動作し、ス
イッチｂ，ｄとｆ，ｈは同図３の（ヘ）に示すように半
周期ずれてオン、オフ動作する。

【００２６】ここで図２のスイッチ回路３，５において
は、スイッチａ，ｃとｅ，ｇがオンになっているから図
３の（ホ）の動作を表している。この状態で電圧／電流
変換器２からスイッチ回路３へ上記図３（イ）に示す電
流信号Ｉ１が加わると、同電流信号Ｉ１はスイッチａを
通り点Ｐ１を経て１次側コイルＬ１を実線矢印方向に流
れ、点Ｑ１からスイッチｃを通って１次側の共通配線Ｃ
ＯＭ１に流れ込む。この電流Ｉ１の流れる状態を例えば
図３の（ト）にで示す。

【００２７】次に、スイッチ動作が図３の（ヘ）に示す
ように切り替わってスイッチｂ，ｄとｆ，ｇがオンにな
ると、同図３（イ）の電流Ｉ１はスイッチｄを通り点Ｑ
１を経て１次側コイルＬ１を点線矢印方向に流れ、点Ｐ
１からスイッチｂを通って共通配線ＣＯＭ１に流れ込
む。この電流Ｉ１の流れる状態を例えば上記図３（ト）
にで示す。以下、上記２つの電流の流れる状態を，
，，，…と交互に繰り返す。

【００２８】パルストランス４においては、前記したよ
うに１次側コイルＬ１に流れる電流Ｉ１にて発生する磁
束を打ち消す帰還電流Ｉ２が、同期してオン、オフする
スイッチｅ，ｇ又はｆ，ｈを通って２次側コイルＬ２を
電流Ｉ１と逆方向に流れ、磁気コアＭｇ内を強制的にゼ
ロフラックス状態にする。すなわち、例えば電流Ｉ１の
流れが実線矢印方向ならば電流Ｉ２は逆方向の実線矢印
方向に流れ、電流Ｉ１の流れが点線矢印方向へ反転すれ
ば電流Ｉ２も逆向きの点線矢印方向へ反転する。

【００２９】ここで、帰還電流Ｉ２と１次側電流Ｉ１と
の大きさの関係は、前記したように帰還コイルＬ２と１
次側コイルＬ１のターン数に逆比例するが、例えば２つ
のコイルのターン数を等しくするとＩ２＝Ｉ１となる。
この場合には、図３の（ト）に示す１次側電流Ｉ１はコ
イルＬ２に流れる帰還電流Ｉ２をも表していることにな
る。この電流Ｉ２はコイルＬ２内では流れる方向が交互
に反転する断続波形であるが、スイッチ回路５の出力端
子側では合流して図３の（チ）に示すように増幅器Ａの
出力端子側と同じ連続波形の電流信号となる。この電流
信号Ｉ２を電流／電圧変換器６にて電圧信号に変換する
と、入力端子１に加わった交流電圧信号と同じ波形の信
号が得られる。なお、上記の応用実施例によると、スイ
ッチ回路の駆動信号周波数は装置に入力する交流電圧信
号の周波数と無関係に任意に設定することができる。

【００３０】

【効果】以上説明したように、この考案においては磁気
コアＭｇに互いに絶縁して巻かれた１次側コイルＬ１
と、２次側コイルＬ２，Ｌ３を有し、１次側コイルＬ１
には交流電流信号が加えられるようになっている。ま
た、コイルＬ２とＬ３間には増幅器Ａが設けられ、コイ
ルＬ３と装置２次側の共通配線ＣＯＭ間には負荷抵抗Ｒ
が接続されている。ここで、コイルＬ３は磁気コア内を
流れる交番磁束によって誘導起電力を発生する磁束検出
用のコイルであり、増幅器ＡはコイルＬ３に発生した誘
導起電力を電流に変換して増幅し、コイルＬ２に加える
ようになっている。コイルＬ２は増幅器Ａから流入する
電流により上記コイルＬ１に流れる電流にて発生する交
番磁束に対して逆向きの磁束を発生させて打ち消すよう
にする帰還コイルであり、上記増幅器Ａと帰還コイルＬ
２及び負荷抵抗Ｒとで電流負帰還路が形成されている。

【００３１】これにより磁気コア内はゼロフラックスの
状態にされ、このゼロフラックス状態を維持する増幅器
Ａの出力電流にて負荷抵抗Ｒに発生する電圧が上記コイ
ルＬ１に加わる交流電流信号に対応した交流電圧信号と
なる。ここで、上記負荷抵抗Ｒは例えば図示しない次段
回路の入力抵抗であってもよい。

【００３２】したがってこの考案によると、上記電流負
帰還路に設けられた増幅器Ａの利得が高いので各コイル
のターン数は比較的少なくてよく、その分布容量などは
無視できる。そのため入力電流信号がパルス状の波形で
あっても高速でかつ正確に追随した出力電圧信号が得ら
れる。また、上記のように電流負帰還によるゼロフラッ
クスの状態で動作するから、一般トランスのように電磁
誘導のみで動作する場合のレベル−周波数特性は原理上
存在しなくなり、１次側コイルＬ１に流れる交流入力電
流の周波数が比較的低くても出力電圧が落ち込むような
ことは無い。

【図面の簡単な説明】

【図１】この考案に係る絶縁形パルストランスの構成を
示す回路図。

【図２】この考案を交流信号の絶縁増幅器に応用した実
施例の回路図。

【図３】上記図２の応用実施例における動作説明用のタ
イミング図。

【図４】従来の絶縁形パルストランスの回路図。

【図５】従来の絶縁形パルストランスにおける動作説明
用波形図。

【図６】従来の絶縁形パルストランスにおけるレベル−
周波数特性説明図。

【符号の説明】

Ａ 増幅器 ＣＯＭ 共通配線（接地電位） Ｅ 誘導起電力 Ｇ 交流電流信号源 Ｉ１ 交流入力電流 Ｉ２ 交流出力電流 （帰還電流） Ｌ１ １次側コイル Ｌ２ 帰還コイル Ｌ３ 検出コイル Ｍｇ 磁気コア Ｒ 負荷抵抗 Ｔ トランス

Claims (2)

(57)【実用新案登録請求の範囲】
1. 【請求項１】 磁気コア（Ｍｇ）に互いに絶縁して巻か
   れた１次側コイル（Ｌ１）と２次側コイル（Ｌ２）とを
   備え、上記１次側コイル（Ｌ１）にパルス状交流電流信
   号を流して同電流信号と相似の波形を有するパルス状交
   流電圧信号を上記２次側コイル（Ｌ２）から取り出す絶
   縁形のパルストランスにおいて、当該 トランスの２次側には上記２次側コイル（Ｌ２）の
   ほかに、上記１次側コイル（Ｌ１）に加えた交流電流信
   号（Ｉ１）により流れる磁気コア（Ｍｇ）内の交番磁束
   を検出する検出コイル（Ｌ３）が設けられているととも
   に、上記検出コイル（Ｌ３）には、上記交番磁束により
   同検出コイル（Ｌ３）に発生する誘導起電力（Ｅ）を交
   流電流（Ｉ２）に変換して増幅する増幅器（Ａ）が接続
   されており、 上記２次側コイル（Ｌ２）は帰還コイルとして、その一
   端が上記増幅器（Ａ）の出力端子に接続され、かつ、同
   ２次側コイル（Ｌ２）の他端と接地電位（ＣＯＭ）との
   間には負荷抵抗（Ｒ）が接続され、 上記増幅器（Ａ）の出力電流（Ｉ２）を上記帰還コイル
   としての上記２次側コイル（Ｌ２）に流すことにより、
   上記磁気コア（Ｍｇ）内の磁束を打ち消してゼロフラッ
   クス状態となす電流負帰還路を備えていることを特徴と
   する絶縁形パルストランス。
2. 【請求項２】 上記増幅器（Ａ）の出力電流（Ｉ２）
   が、上記電流負帰還路を構成する上記２次側コイル（Ｌ
   ２）を経て上記負荷抵抗（Ｒ）に流れたとき、同負荷抵
   抗（Ｒ）に発生するパルス状の交流電圧を上記１次側コ
   イル（Ｌ１）に加えられた交流電流信号（Ｉ１）の応答
   出力として取り出す請求項１に記載の絶縁形パルストラ
   ンス。