JPH0585017U - 絶縁形パルストランス - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 トランスの１次側にパルス状の交流電流信号
を加え、その２次側から上記電流信号に追随した相似波
形の交流電圧信号を得る絶縁形パルストランスを提供す
ること。 【構成】 トランスの磁気コア内に流れる交番磁束を検
出する検出コイル、上記交番磁束にて検出コイルに発生
した誘導起電力を電流に変換し増幅する増幅器、同増幅
器の出力電流を流して上記交番磁束を打ち消す逆向きの
磁束を発生させる帰還コイル等を備えた電流負帰還路を
トランスの２次側に設けてゼロフラックス法の動作をす
るトランスを構成し、上記帰還コイルに流れる電流を抵
抗に加えて電圧に変換することにより入力電流信号と相
似の波形を有する出力電圧信号を得る。

Description

【考案の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】

この考案は絶縁形のパルストランスに係り、更に詳しくいえば、磁気コア等に 互いに絶縁して巻かれた１次コイルと２次コイルを備え、１次コイルに加えられ た連続するパルス状電流信号を２次コイルに伝達する絶縁形パルストランスに関 するものである。

【０００２】

【従来例】

図４の（Ａ）に従来の絶縁形パルストランスの一般的な例が示されているが、 例えばトランスＴの１次側コイルＬ１には信号源Ｇを接続し、２次側コイルＬ２ には負荷抵抗Ｒを接続する。この状態で信号源Ｇから１次側コイルＬ１へパルス 状の電流信号Ｉ１を流すと、相互誘導作用により２次側コイルＬ２に起電力Ｅが 発生し、同コイルＬ２と負荷抵抗Ｒからなる閉回路には上記Ｉ１と相似のパルス 状電流信号Ｉ２が流れる。これにより負荷抵抗Ｒに電圧降下が生じ、上記電流信 号Ｉ２は抵抗Ｒにて電圧信号に変換され、図示しない後段の装置などに送られて 利用されるようになっている。

【０００３】

【考案が解決しようとする課題】

上記図４の（Ａ）において、１次側コイルＬ１の電流Ｉ１により２次側コイル Ｌ２に発生する誘導起電力Ｅの大きさ（絶対値）は、電流Ｉ１の角周波数をω、 コイルＬ１とＬ２間の相互インダクタンスをＭとすると Ｅ＝ωＭＩ１ …………（１） である。ここで、電流Ｉ１の基本周波数をｆとするとω＝２πｆである。また、 コイルの符号Ｌ１、Ｌ２は便宜上それぞれの自己インダクタンス値を表すものと すると、 Ｍ＝ｋ（Ｌ１・Ｌ２）^１／２ である。ただし、ｋはコイルＬ１とＬ２間の洩れ磁束に関する定数で結合係数と 称され、その値は０≦ｋ≦１の範囲にある。磁気コアを使用しているトランスで は洩れ磁束が極めて小さいので無視し、一般にはｋ＝１としている。よって Ｍ＝（Ｌ１・Ｌ２）^１／２ とおくと、誘導起電力Ｅは Ｅ＝ω（Ｌ１・Ｌ２）^１／２・Ｉ１ となる。ここで、コイルＬ２と負荷抵抗Ｒを含む２次側閉回路の等価インピーダ ンスをＺとすると、上記誘導起電力Ｅによりこの閉回路に流れる電流Ｉ２の大き さは Ｉ２＝Ｅ／Ｚ ＝ω（Ｌ１・Ｌ２）^１／２・Ｉ１／Ｚ …………（２） となる。

【０００４】 １次側電流Ｉ１に対する２次側の応答電流Ｉ２はより大きい方が望ましいので あるが、１次側電流Ｉ１は一定の大きさのパルス上電流であるから、２次側電流 Ｉ２を大きくするためには式（１）を参照すると相互インダクタンスＭを大きく して起電力Ｅを増大させる必要がある。そのためには式（２）を参照すると、１ 次側コイルＬ１又は２次側コイルＬ２もしくは双方のコイルのターン数を大きく して各コイルのインダクタンスを増大させることが考えられる。

【０００５】 ところで図４の（Ｂ）に示すように、トランスＴの１次側コイルＬ１と２次側 コイルＬ２には本来の自己インダクタンスのほか多少の巻線抵抗Ｒ１、Ｒ２や巻 線の分布容量Ｃ１、Ｃ２があり、両コイル間には結合容量Ｃｍ等がある。一方、 １次側電流Ｉ１は図５の（Ａ）に示すように各半周期時点０、π、２π、３π、 …において立ち上がりと立ち下がりを交互に繰り返し、立ち上がりから立ち下が りまでの間と立ち下がりから立ち上がりまでの間の半周期間は正又は負の一定直 流電流と見なされる。したがって１次側コイルＬ１にこのようなステップ状の直 流電流Ｉ１を流すと、巻線抵抗や分布容量及び結合容量等の大きさによっては２ 次側電流Ｉ２に過渡現象が生じ、必ずしも正確には１次側電流Ｉ１に追随しない ことがある。

【０００６】 例えばコイルＬ１、Ｌ２のターン数が比較的少なく巻線抵抗や巻線の分布容量 及び結合容量等が無視できる場合は、２次側閉回路におけるコイルＬ１、Ｌ２の 等価インダクタンスをＬとすると、上記図５（Ａ）の１次側電流Ｉ１に対する２ 次側電流Ｉ２の応答波形はほぼ等価インダクタンスＬと負荷抵抗Ｒによる時定数 （Ｌ／Ｒ）に依存する。この場合、上記時定数が１次側電流Ｉ１の繰り返し周期 より十分小さくなるように負荷抵抗Ｒを設定すれば、２次側電流Ｉ２は同図５の （Ｂ）に示すように１次側電流の立ち上がりや立ち下がりに追随した方形波信号 となる。

【０００７】 しかしながら２次側電流Ｉ２を大きくするためコイルのターン数を多くすると 、コイルのインダクタンスの増加に伴って巻線抵抗、分布容量、結合容量等も増 大し無視できなくなる。このような場合は、例えば２つのコイルＬ１とＬ２の等 価インダクタンスをＬ、巻線の分布容量と結合容量の等価容量をＣ、巻線抵抗と 負荷抵抗の等価抵抗をＲとすると、１次側電流Ｉ１に対する２次側電流Ｉ２の応 答波形は、それらの関数であるダンピング定数Ｋ Ｋ＝ξ（Ｌ，Ｃ，Ｒ） の値に依存することが知られている。例えばＫ》１の場合は応答波形の乱れは比 較的少ないが、Ｋ＝１の場合には同図５の（Ｃ）に示すように立ち上がりと立ち 下がりに時間がかかってゼロ点が相対的にずれるとともに、サグといわれるオー バシュートとアンダシュートが発生する。更にＫ＜１の場合は同図５の（Ｄ）に 示すように、サグの部分に振動が発生して波形の乱れが大きくなる。このためコ イルのターン数を増加することは必ずしも好ましいことではない。

【０００８】 上記は１次側電流Ｉ１の繰り返し周期を固定しその基本周波数を一定としたと き、すなわち式（１）又は式（２）のωを一定にしてコイルのターン数を増加さ せた場合における電流Ｉ２の波形変化例であるが、次に周波数を変化させた場合 における電流Ｉ２のレベル変化例を説明する。いま、１次側コイルＬ１にパルス 状の電流Ｉ１を流すと、磁気コア内には電流Ｉ１の繰り返し周期に同期した磁束 φが流れる。ここで、２次側コイルＬ２に発生する誘導起電力Ｅの大きさは単位 時間における磁束の変化の割合（ｄφ／ｄｔ）に比例するから、電流Ｉ１の繰り 返し周期が比較的長くその基本周波数が低い場合は起電力Ｅが小さくなり、繰り 返し周期が比較的短く基本周波数が高い場合は起電力Ｅが大きくなる。２次側電 流Ｉ２は起電力Ｅの大きさに比例するから、１次側電流の繰り返し周期の長短に 逆比例し、その基本周波数の高低に正比例する。例えば式（２）において、 ω＝２πｆ （ｆ：Ｉ１の基本周波数） ＝２π／ｔ （ｔ：Ｉ１の繰り返し周期） とおけば上記は容易に理解できる。

【０００９】 ここで、例えばコイルのターン数が比較的少ないものとすると、図６のイに示 すように電流Ｉ１の繰り返し周期が長い低域周波数帯では２次側電流Ｉ２が小さ く、繰り返し周期が短くなるとそれに応じて電流Ｉ２は増大する。電流Ｉ１の繰 り返し周期が上記より短い中域周波数帯では、例えば２次側電流Ｉ２の増大とト ランスの損失増加が相殺しあってやや一定の大きさの電流となり、更に繰り返し 周期が短い高域周波数帯ではトランスの損失が比較的急激に大きくなるため電流 Ｉ２は逆に小さくなる。

【００１０】 同図６のロは低域周波数帯の特性を改善するためコイルのターン数を増やした 例であるが、それに伴って巻線の分布容量や結合容量が増加し、その等価容量が 図示のよう例えば中域周波数帯でコイルの等価インダクスタンスと共振現象を起 こすことがある。この場合、その周波数より高い領域では一般に２次、３次等の 高次共振現象が存在するから不安定であり、パルストランスとして動作可能な周 波数範囲は最初の共振周波数より低い帯域に制限される。したがって、いずれに してもコイルのターン数を増やすことは望ましくない。

【００１１】 この考案は上記の事情を考慮してなされたもので、その目的は、入力電流信号 の繰り返し周期の長短にかかわらず、コイルのターン数を特に増やさないで同電 流信号に追随した相似波形のパルス状電圧信号を送出するようにしたパルストラ ンスを提供することにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】

この考案に係るパルストランスの実施例が示されている図１を参照すると、上 記課題を解決するため下記との手段を備えている。

【００１３】 例えばトランスＴの２次側には、１次側コイルＬ１に加えた交流電流信号 Ｉ１により磁気コアＭｇ内に流れる交番磁束を検出する検出コイルＬ３と、上記 交番磁束により同検出コイルＬ３に発生する誘導起電力Ｅを電流Ｉ２に変換して 増幅する増幅器Ａが備えられている。

【００１４】 また、例えば同トランスＴの２次側には、上記増幅器Ａの出力端子に一端 を接続して上記磁気コアＭｇに巻かれた帰還コイルＬ２、及び同帰還コイルＬ２ の他端と装置の共通配線ＣＯＭとの間に接続された負荷抵抗Ｒとを含み、上記増 幅器Ａの出力電流Ｉ２を同帰還コイルＬ２に流すことにより上記磁気コア内の磁 束を打ち消す逆向きの交番磁束を発生させる電流負帰還路が形成されている。

【００１５】

【作用】

上記図１において、増幅器ＡからコイルＬ２に流れ込む電流Ｉ２が、コイルＬ １に流れる電流Ｉ１に対して逆向きとなるように同コイルＬ２の一端と増幅器Ａ の出力端子とを接続すると、増幅器ＡとコイルＬ２と負荷抵抗Ｒを通る電流路に 負帰還回路が形成される。

【００１６】 したがって、コイルＬ３に誘導起電力Ｅが発生すると増幅器Ａの出力電流Ｉ２ は、磁気コア内の磁束を打ち消して誘導起電力Ｅをゼロへ追い込むように電流Ｉ １の大きさに追随して自動的に変化する。すなわち、この負帰還回路を含むトラ ンスＴはいわゆるゼロフラックス法の動作をする。よって、上記電流Ｉ２を負荷 抵抗Ｒに流して電圧に変換すると、同抵抗の両端からは電流Ｉ１の波形に対応し た波形を有する電圧信号が得られる。

【００１７】

【実施例】

ふたたび図１を参照すると、この実施例においては例えば増幅器Ａには高利得 の電流増幅器が用いられている。ここで上記電流Ｉ２を帰還電流、コイルＬ２を 帰還コイル、コイルＬ３を検出コイルとよぶことにすると、例えば検出コイルＬ ３に発生する起電力Ｅが極めて小さい場合でも増幅器Ａはそれを十分大きな帰還 電流Ｉ２に変換して帰還コイルＬ２に供給する。これにより、１次側コイルＬ１ の電流Ｉ１にて磁気コアＭｇ内に流れる磁束は、上記電流Ｉ２にて発生する逆方 向の磁束により瞬時に打ち消されてゼロフラックスの状態となる。

【００１８】 また、負帰還回路を構成する増幅器Ａは上記したように利得が高いので、コイ ルのターン数は比較的少なくすることができる。そのため巻線の分布容量や結合 容量等は極めて小さく無視できる範囲となり、例えば電流Ｉ１がパルス状の方形 波電流であっても帰還電流Ｉ２は高速で追随し、サグ等を生じることなく、かつ 電流Ｉ１の波形に正確に対応したパルス状の方形波電流となる。

【００１９】 ここで、１次側コイルＬ１のターン数をＮ１、磁気コアＭｇの磁気抵抗をＲｍ とすると、電流Ｉ１がコイルＬ１に流れたとき磁気コア内に流れる磁束Φ１は Φ１＝Ｉ１・Ｎ１／Ｒｍ である。また、帰還コイルＬ２のターン数をＮ２、帰還電流Ｉ２が同コイルＬ２ を流れたときの逆向きの磁束を−Φ２とすると、上記と同様に −Φ２＝Ｉ２・Ｎ２／Ｒｍ となる。ゼロフラックスの状態においては磁束Φ１とΦ２は方向が反対で大きさ は等しいから、その絶対値をとると ｜Φ１｜＝｜−Φ２｜ より Ｉ２／Ｉ１＝Ｎ１／Ｎ２ を得る。すなわち、１次側の入力電流Ｉ１に対する２次側の出力電流（帰還電流 ）Ｉ２は、１次側コイルＬ１と２次側コイル（帰還コイル）Ｌ２のターン数に逆 比例し理想トランスの動作と同一になる。したがって、ターン数を少なくしても 低周波数帯域で２次側電流が落ち込むようなことはない。

【００２０】 図２には、この考案を交流電圧信号の絶縁増幅器に応用した一例が示されてい る。装置の入力端子１に加わった交流電圧信号は、電圧／電流変換器２にて交流 電流信号Ｉ１に変換される。第１のスイッチ回路３は内部のスイッチをオン、オ フして電流信号Ｉ１を点Ｐ１又はＱ１の箇所から交互に出力し、前記本願考案に 係るパルストランス４の１次側コイルＬ１へ実線矢印方向又は点線矢印方向に流 すようにする。

【００２１】 パルストランス４においては、コイルＬ１に流れる電流Ｉ１にて磁気コアＭｇ 内に交番磁束が流れ、検出コイルＬ３に誘導起電力が発生する。増幅器Ａはこの 誘導起電力を電流Ｉ２に変換、増幅し、第２のスイッチ回路５に加える。同スイ ッチ回路５は上記第１のスイッチ回路３と同期してオン、オフするスイッチを備 え、入力電流Ｉ２を点Ｐ２又は点Ｑ２の箇所から帰還コイルＬ２へ送出し、同コ イル内の電流方向を上記コイルＬ１内の電流と逆方向にする。これにより磁気コ ア内の磁束が打ち消されてゼロフラックスの状態となる。

【００２２】 このゼロフラックス状態を維持する電流Ｉ２は電流／電圧変換器６にて電圧に 変換され、出力端子７からは入力端子１に加わった電圧信号と相似の波形を有す る電圧信号が得られる。なお、発振器８はスイッチ駆動用の原信号を発生し、ス イッチ駆動回路９は発振器８の出力を受けてスイッチ回路３の各スイッチを駆動 する２つの信号Ｖ１，Ｖ２を形成する。また、スイッチ駆動回路１１はトランス １０を介して発振器８の出力を受け、上記Ｖ１，Ｖ２と同じ信号を形成してスイ ッチ回路５の各スイッチを駆動するようになっている。

【００２３】 次に、図２のタイミングチャートを併せて参照しながらこの絶縁増幅器の動作 の大要を説明する。なお、図１中の符号（イ）〜（チ）は、このタイミングチャ ートの信号波形が発生する箇所を示している。

【００２４】 装置の入力端子１に加わった図示しない交流電圧信号は、電圧／電流変換器２ にて同電圧信号と相似の波形を有する電流信号（イ）に変換され、スイッチ回路 ３に加えられる。

【００２５】 発振器８はスイッチ回路３及び５を駆動するための原信号として例えばｓｉｎ 波形の信号（ロ）を発し、スイッチ駆動回路９に加えるとともにトランス１０を 介してスイッチ駆動回路１１に加える。同スイッチ駆動回路９，１１はそれぞれ この入力信号を例えば方形波に波形整形して（ハ）に示す一方の駆動信号Ｖ１を 形成し、また同信号Ｖ１を反転して（ニ）に示す他方の駆動信号Ｖ２を形成する 。この応用実施例においては、上記一方の駆動信号Ｖ１は例えばスイッチ回路３ ，５のスイッチａ，ｃとスイッチｅ，ｇに加えられ、他の駆動信号Ｖ２はスイッ チｂ，ｄとスイッチｆ，ｈに加えられようになっている。よって、例えばスイッ チａ，ｃとｅ，ｇは同図３の（ホ）に示すようにオン、オフ動作し、スイッチｂ ，ｄとｆ，ｈは同図３の（ヘ）に示すように半周期ずれてオン、オフ動作する。

【００２６】 ここで図２のスイッチ回路３，５においては、スイッチａ，ｃとｅ，ｇがオン になっているから図３の（ホ）の動作を表している。この状態で電圧／電流変換 器２からスイッチ回路３へ上記図３（イ）に示す電流信号Ｉ１が加わると、同電 流信号Ｉ１はスイッチａを通り点Ｐ１を経て１次側コイルＬ１を実線矢印方向に 流れ、点Ｑ１からスイッチｃを通って１次側の共通配線ＣＯＭ１に流れ込む。こ の電流Ｉ１の流れる状態を例えば図３の（ト）にで示す。

【００２７】 次に、スイッチ動作が図３の（ヘ）に示すように切り替わってスイッチｂ，ｄ とｆ，ｇがオンになると、同図３（イ）の電流Ｉ１はスイッチｄを通り点Ｑ１を 経て１次側コイルＬ１を点線矢印方向に流れ、点Ｐ１からスイッチｂを通って共 通配線ＣＯＭ１に流れ込む。この電流Ｉ１の流れる状態を例えば上記図３（ト） にで示す。以下、上記２つの電流の流れる状態を，，，，…と交互に 繰り返す。

【００２８】 パルストランス４においては、前記したように１次側コイルＬ１に流れる電流 Ｉ１にて発生する磁束を打ち消す帰還電流Ｉ２が、同期してオン、オフするスイ ッチｅ，ｇ又はｆ，ｈを通って２次側コイルＬ２を電流Ｉ１と逆方向に流れ、磁 気コアＭｇ内を強制的にゼロフラックス状態にする。すなわち、例えば電流Ｉ１ の流れが実線矢印方向ならば電流Ｉ２は逆方向の実線矢印方向に流れ、電流Ｉ１ の流れが点線矢印方向へ反転すれば電流Ｉ２も逆向きの点線矢印方向へ反転する 。

【００２９】 ここで、帰還電流Ｉ２と１次側電流Ｉ１との大きさの関係は、前記したように 帰還コイルＬ２と１次側コイルＬ１のターン数に逆比例するが、例えば２つのコ イルのターン数を等しくするとＩ２＝Ｉ１となる。この場合には、図３の（ト） に示す１次側電流Ｉ１はコイルＬ２に流れる帰還電流Ｉ２をも表していることに なる。この電流Ｉ２はコイルＬ２内では流れる方向が交互に反転する断続波形で あるが、スイッチ回路５の出力端子側では合流して図３の（チ）に示すように増 幅器Ａの出力端子側と同じ連続波形の電流信号となる。この電流信号Ｉ２を電流 ／電圧変換器６にて電圧信号に変換すると、入力端子１に加わった交流電圧信号 と同じ波形の信号が得られる。なお、上記の応用実施例によると、スイッチ回路 の駆動信号周波数は装置に入力する交流電圧信号の周波数と無関係に任意に設定 することができる。

【００３０】

【効果】

以上説明したように、この考案においては磁気コアＭｇに互いに絶縁して巻か れた１次側コイルＬ１と、２次側コイルＬ２，Ｌ３を有し、１次側コイルＬ１に は交流電流信号が加えられるようになっている。また、コイルＬ２とＬ３間には 増幅器Ａが設けられ、コイルＬ３と装置２次側の共通配線ＣＯＭ間には負荷抵抗 Ｒが接続されている。ここで、コイルＬ３は磁気コア内を流れる交番磁束によっ て誘導起電力を発生する磁束検出用のコイルであり、増幅器ＡはコイルＬ３に発 生した誘導起電力を電流に変換して増幅し、コイルＬ２に加えるようになってい る。コイルＬ２は増幅器Ａから流入する電流により上記コイルＬ１に流れる電流 にて発生する交番磁束に対して逆向きの磁束を発生させて打ち消すようにする帰 還コイルであり、上記増幅器Ａと帰還コイルＬ２及び負荷抵抗Ｒとで電流負帰還 路が形成されている。

【００３１】 これにより磁気コア内はゼロフラックスの状態にされ、このゼロフラックス状 態を維持する増幅器Ａの出力電流にて負荷抵抗Ｒに発生する電圧が上記コイルＬ １に加わる交流電流信号に対応した交流電圧信号となる。ここで、上記負荷抵抗 Ｒは例えば図示しない次段回路の入力抵抗であってもよい。

【００３２】 したがってこの考案によると、上記電流負帰還路に設けられた増幅器Ａの利得 が高いので各コイルのターン数は比較的少なくてよく、その分布容量などは無視 できる。そのため入力電流信号がパルス状の波形であっても高速でかつ正確に追 随した出力電圧信号が得られる。また、上記のように電流負帰還によるゼロフラ ックスの状態で動作するから、一般トランスのように電磁誘導のみで動作する場 合のレベル−周波数特性は原理上存在しなくなり、１次側コイルＬ１に流れる交 流入力電流の周波数が比較的低くても出力電圧が落ち込むようなことは無い。

【図面の簡単な説明】

【図１】この考案に係る絶縁形パルストランスの構成を
示す回路図。

【図２】この考案を交流信号の絶縁増幅器に応用した実
施例の回路図。

【図３】上記図２の応用実施例における動作説明用のタ
イミング図。

【図４】従来の絶縁形パルストランスの回路図。

【図５】従来の絶縁形パルストランスにおける動作説明
用波形図。

【図６】従来の絶縁形パルストランスにおけるレベル−
周波数特性説明図。

【符号の説明】

Ａ 増幅器 ＣＯＭ 共通配線（接地電位） Ｅ 誘導起電力 Ｇ 交流電流信号源 Ｉ１ 交流入力電流 Ｉ２ 交流出力電流 （帰還電流） Ｌ１ １次側コイル Ｌ２ 帰還コイル Ｌ３ 検出コイル Ｍｇ 磁気コア Ｒ 負荷抵抗 Ｔ トランス

Claims (2)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 【請求項１】 磁気コアに互いに絶縁して巻かれた１次
   側コイルと２次側コイルを備え、上記１次側コイルにパ
   ルス状交流電流信号を流して同電流信号と相似の波形を
   有するパルス状交流電圧信号を上記２次側コイルから取
   り出す絶縁形のパルストランスにおいて、 上記トランス（Ｔ）の２次側には、上記１次側コイル
   （Ｌ１）に加えた交流電流信号（Ｉ１）により流れる磁
   気コア（Ｍｇ）内の交番磁束を検出する検出コイル（Ｌ
   ３）と、 上記交番磁束により発生する検出コイル（Ｌ３）の誘導
   起電力（Ｅ）を交流電流（Ｉ２）に変換して増幅する増
   幅器（Ａ）と、 同増幅器（Ａ）の出力端子に一端を接続して上記磁気コ
   ア（Ｍｇ）に巻かれた帰還コイル（Ｌ２）、及び同帰還
   コイル（Ｌ２）の他端と接地電位（ＣＯＭ）間に接続さ
   れた負荷抵抗（Ｒ）とを含み、上記増幅器（Ａ）の出力
   電流（Ｉ２）を上記帰還コイル（Ｌ２）に流すことによ
   り上記磁気コア（Ｍｇ）内の磁束を打ち消してゼロフラ
   ックス状態となす電流負帰還路とが設けられていること
   を特徴とする絶縁形パルストランス。
2. 【請求項２】 上記増幅器（Ａ）の出力電流（Ｉ２）が
   上記電流帰還路の帰還コイル（Ｌ２）を経て負荷抵抗
   （Ｒ）に流れたとき同抵抗（Ｒ）に発生するパルス状の
   交流電圧を上記１次側コイル（Ｌ２）に加えられた交流
   電流信号（Ｉ１）の応答出力として取り出す請求項１に
   記載の絶縁形パルストランス。