JP2577450Y2 - 曲面を有する発泡成形品 - Google Patents
曲面を有する発泡成形品Info
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- JP2577450Y2 JP2577450Y2 JP1992046478U JP4647892U JP2577450Y2 JP 2577450 Y2 JP2577450 Y2 JP 2577450Y2 JP 1992046478 U JP1992046478 U JP 1992046478U JP 4647892 U JP4647892 U JP 4647892U JP 2577450 Y2 JP2577450 Y2 JP 2577450Y2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、軽量かつ衝撃強度の高
い曲面を有する発泡成形品に関するものである。
い曲面を有する発泡成形品に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】曲面を有する発泡成形品は、その軽量
性、断熱性、緩衝性等を有することから、ヘルメットの
衝撃吸収ライナ、船舶用ブイ、浮き等種々の用途に適用
されている。これら例示の用途に適用される発泡成形品
は、使用目的、使用環境等の点から衝撃強度が高いこと
も要求されるところであり、ヘルメットの衝撃吸収ライ
ナにあっては、安全性の観点から特にその要求が強い。
性、断熱性、緩衝性等を有することから、ヘルメットの
衝撃吸収ライナ、船舶用ブイ、浮き等種々の用途に適用
されている。これら例示の用途に適用される発泡成形品
は、使用目的、使用環境等の点から衝撃強度が高いこと
も要求されるところであり、ヘルメットの衝撃吸収ライ
ナにあっては、安全性の観点から特にその要求が強い。
【０００３】ヘルメット１は通常、図１に示すように、
シエル２とこの内面に嵌装される衝撃吸収ライナ３より
構成される。この衝撃吸収ライナ３に対して十分な衝撃
強度の確保はもちろん要求されるが、又、ヘルメット１
の装着感をより良好とするためその重量の軽減も要求さ
れるところである。衝撃吸収ライナ３の重量の軽減を図
るためには、例えば発泡樹脂粒子の充填密度を減小す
る、複数の発泡成形層より構成する（特開昭６１−１３
００２６号公報参照）等の対策が考えられる。
シエル２とこの内面に嵌装される衝撃吸収ライナ３より
構成される。この衝撃吸収ライナ３に対して十分な衝撃
強度の確保はもちろん要求されるが、又、ヘルメット１
の装着感をより良好とするためその重量の軽減も要求さ
れるところである。衝撃吸収ライナ３の重量の軽減を図
るためには、例えば発泡樹脂粒子の充填密度を減小す
る、複数の発泡成形層より構成する（特開昭６１−１３
００２６号公報参照）等の対策が考えられる。
【０００４】
【考案が解決しようとする課題】しかし、発泡樹脂粒子
の充填密度を減小するものにあっては、衝撃吸収ライナ
の軽量化を図ることはできるものの、通常の発泡成形方
法によれば、衝撃強度を低下させるという問題点があ
る。一方、複数の発泡成形層より構成するものにあって
は、発泡樹脂粒子の選択により軽量化及び衝撃強度の向
上を図り得るものの、成形工程が複雑となり、製造コス
トも高価となるという問題点がある。
の充填密度を減小するものにあっては、衝撃吸収ライナ
の軽量化を図ることはできるものの、通常の発泡成形方
法によれば、衝撃強度を低下させるという問題点があ
る。一方、複数の発泡成形層より構成するものにあって
は、発泡樹脂粒子の選択により軽量化及び衝撃強度の向
上を図り得るものの、成形工程が複雑となり、製造コス
トも高価となるという問題点がある。
【０００５】本考案は、かかる従来の問題点に鑑みてな
されたものであり、軽量かつ衝撃強度が高く、しかも簡
易な成形工程により製造でき、かつ製造コストも安価で
ある曲面を有する発泡成形品を提供することを目的とす
る。
されたものであり、軽量かつ衝撃強度が高く、しかも簡
易な成形工程により製造でき、かつ製造コストも安価で
ある曲面を有する発泡成形品を提供することを目的とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、熱可塑性予備発泡樹脂粒子を曲面を有する金型キャ
ビティ内で加熱発泡させて融着させた曲面を有する中間
発泡成形体の少くとも曲面を、その外方に曲面を位置さ
せた金型キャビティ内で、さらに金型曲面まで加熱膨張
させてその体積を１．１乃至２倍に増大させて所定形状
とした最終発泡成形体よりなるものである。
に、熱可塑性予備発泡樹脂粒子を曲面を有する金型キャ
ビティ内で加熱発泡させて融着させた曲面を有する中間
発泡成形体の少くとも曲面を、その外方に曲面を位置さ
せた金型キャビティ内で、さらに金型曲面まで加熱膨張
させてその体積を１．１乃至２倍に増大させて所定形状
とした最終発泡成形体よりなるものである。
【０００７】
【作用】本考案の曲面を有する発泡成形品は、曲面を有
する中間発泡成形体の段階を経て、その曲面をさらにそ
の外方に加熱発泡させてなることから、発泡成形品を構
成する発泡樹脂粒子がその曲面外方方向に長径となって
整列させられる傾向となり、そのため、その方向の圧縮
強度が増大する。
する中間発泡成形体の段階を経て、その曲面をさらにそ
の外方に加熱発泡させてなることから、発泡成形品を構
成する発泡樹脂粒子がその曲面外方方向に長径となって
整列させられる傾向となり、そのため、その方向の圧縮
強度が増大する。
【０００８】
【実施例】本考案の一実施例について、曲面を有する発
泡成形品をヘルメットの衝撃吸収ライナに適用した場合
について、図面を参照しつつ説明する。
泡成形品をヘルメットの衝撃吸収ライナに適用した場合
について、図面を参照しつつ説明する。
【０００９】ヘルメット４は、図２に示すように、硬質
強化樹脂製のシェル５と、このシェル５の内面に嵌装さ
れる発泡樹脂製の衝撃吸収ライナ６とから構成される。
強化樹脂製のシェル５と、このシェル５の内面に嵌装さ
れる発泡樹脂製の衝撃吸収ライナ６とから構成される。
【００１０】シェル５は、例えばアクリロニトリル−ブ
タジエン−スチレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）、ポリプロ
ピレン等の樹脂を原料として通常の射出成形により所定
形状に成形される。
タジエン−スチレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）、ポリプロ
ピレン等の樹脂を原料として通常の射出成形により所定
形状に成形される。
【００１１】衝撃吸収ライナ６は、プロピレン系、エチ
レン系、スチレン系等の樹脂よりなる予備発泡樹脂粒子
を原料として型内発泡成形により所定形状に成形され
る。スチレン系樹脂としては、スチレン、メチルスチレ
ン、クロロスチレン等のスチレン系単量体の単独重合
体、又はこの種の単量体相互間の共重合体、或いはこの
種の単量体と他の重合性単量体、例えばブタジエン、イ
ソプレン、塩化ビニル、メチルメタアクリレ−ト等の共
重合体が使用される。又、発泡剤としては、プロパン、
ブタン、ペンタン、ヘキサン等の脂肪酸炭化水素、又は
塩化メチル、テトラクロルエチレン等のハロゲン化炭化
水素、或いは石油エ−テル等の易揮発性物質が使用され
る。そして、上記樹脂中にこの発泡剤を２〜１５重量％
含む粒子を蒸気加熱し、密度を０．０１５〜０．１５ｇ
／ｃｍ3 、粒子径を２〜８ｍｍの大きさに予備発泡させ
た予備発泡樹脂粒子とする。
レン系、スチレン系等の樹脂よりなる予備発泡樹脂粒子
を原料として型内発泡成形により所定形状に成形され
る。スチレン系樹脂としては、スチレン、メチルスチレ
ン、クロロスチレン等のスチレン系単量体の単独重合
体、又はこの種の単量体相互間の共重合体、或いはこの
種の単量体と他の重合性単量体、例えばブタジエン、イ
ソプレン、塩化ビニル、メチルメタアクリレ−ト等の共
重合体が使用される。又、発泡剤としては、プロパン、
ブタン、ペンタン、ヘキサン等の脂肪酸炭化水素、又は
塩化メチル、テトラクロルエチレン等のハロゲン化炭化
水素、或いは石油エ−テル等の易揮発性物質が使用され
る。そして、上記樹脂中にこの発泡剤を２〜１５重量％
含む粒子を蒸気加熱し、密度を０．０１５〜０．１５ｇ
／ｃｍ3 、粒子径を２〜８ｍｍの大きさに予備発泡させ
た予備発泡樹脂粒子とする。
【００１２】衝撃吸収ライナ６は、この予備発泡樹脂粒
子を金型キャビティ内に充填し、加熱発泡させて互いに
融着させて一旦所定形状の中間発泡成形体を形成した
後、容積を１．１乃至２倍とした金型キャビティ内で、
さらにこの中間発泡成形体を加熱膨張させてその体積を
これに対応して増大させて所定形状の最終発泡成形体と
したものである。
子を金型キャビティ内に充填し、加熱発泡させて互いに
融着させて一旦所定形状の中間発泡成形体を形成した
後、容積を１．１乃至２倍とした金型キャビティ内で、
さらにこの中間発泡成形体を加熱膨張させてその体積を
これに対応して増大させて所定形状の最終発泡成形体と
したものである。
【００１３】具体的には、衝撃吸収ライナ６は次のよう
な成形工程により成形される。
な成形工程により成形される。
【００１４】図３は、２つのキャビティ型と１つのコア
型を使用する場合の成形工程の説明図である。
型を使用する場合の成形工程の説明図である。
【００１５】図３において、７は固定プレ−トであり、
この固定プレ−ト７の一側面には曲面からなる２つのキ
ャビティ型８，９が並列して固着されている。ここで、
キャビティ型８の半球状の内壁面８ａにより画成される
領域よりもキャビティ型９の半球状の内壁面９ａにより
画成される領域の方を大としてある。
この固定プレ−ト７の一側面には曲面からなる２つのキ
ャビティ型８，９が並列して固着されている。ここで、
キャビティ型８の半球状の内壁面８ａにより画成される
領域よりもキャビティ型９の半球状の内壁面９ａにより
画成される領域の方を大としてある。
【００１６】１０は移動プレ−トであり、この移動プレ
−ト１０の一側面にはプレ−ト移動用シリンダ１１のロ
ッド１１ａ先端を固定してあり、プレ−ト移動用シリン
ダ１１の作動により移動プレ−ト１０は固定プレ−ト７
に接近、又は離反する。
−ト１０の一側面にはプレ−ト移動用シリンダ１１のロ
ッド１１ａ先端を固定してあり、プレ−ト移動用シリン
ダ１１の作動により移動プレ−ト１０は固定プレ−ト７
に接近、又は離反する。
【００１７】１２は金型支持体であり、この金型支持体
１２の一側面にはコア型１３が固着されている。金型支
持体１２の一端面には金型移動用シリンダ１４のロッド
１４ａ先端を固定してあり、金型移動用シリンダ１４の
作動により金型支持体１２は移動プレ−ト１０の他側面
に沿って摺動する。
１２の一側面にはコア型１３が固着されている。金型支
持体１２の一端面には金型移動用シリンダ１４のロッド
１４ａ先端を固定してあり、金型移動用シリンダ１４の
作動により金型支持体１２は移動プレ−ト１０の他側面
に沿って摺動する。
【００１８】先ず、図３（Ａ）に示すように、プレ−ト
移動用シリンダ１１を作動させて移動プレ−ト１０を固
定プレ−ト７に接近させ、キャビティ型８とコア型１３
とを型締めする。そして、キャビティ型８の内壁面８ａ
とコア型１３の外壁面１３ａとにより画成されるキャビ
ティ１５内に予備発泡樹脂粒子ａを充填し、蒸気により
加熱して膨張させて曲面を有する中間発泡成形体ｂを形
成する。
移動用シリンダ１１を作動させて移動プレ−ト１０を固
定プレ−ト７に接近させ、キャビティ型８とコア型１３
とを型締めする。そして、キャビティ型８の内壁面８ａ
とコア型１３の外壁面１３ａとにより画成されるキャビ
ティ１５内に予備発泡樹脂粒子ａを充填し、蒸気により
加熱して膨張させて曲面を有する中間発泡成形体ｂを形
成する。
【００１９】次いで、図３（Ｂ）に示すように、プレ−
ト移動用シリンダ１１を作動させて移動プレ−ト１０を
固定プレ−ト７より離反させ、キャビティ型８とコア型
１３とを型開きする。この時、中間発泡成形体ｂはコア
型１３の外壁面１３ａに付着した状態でキャビティ型８
より離型する。
ト移動用シリンダ１１を作動させて移動プレ−ト１０を
固定プレ−ト７より離反させ、キャビティ型８とコア型
１３とを型開きする。この時、中間発泡成形体ｂはコア
型１３の外壁面１３ａに付着した状態でキャビティ型８
より離型する。
【００２０】そして、図３（Ｃ）に示すように、金型移
動用シリンダ１４を作動させて金型支持体１２を移動プ
レ−ト１０の他側面に沿って摺動させ、コア型１３をキ
ャビティ型９に対面する位置に移動する。
動用シリンダ１４を作動させて金型支持体１２を移動プ
レ−ト１０の他側面に沿って摺動させ、コア型１３をキ
ャビティ型９に対面する位置に移動する。
【００２１】次いで、図３（Ｄ）に示すように、プレ−
ト移動用シリンダ１１を作動させて移動プレ−ト１０を
固定プレ−ト７に接近させ、キャビティ型９とコア型１
３とを型締めする。この時、キャビティ型８の半球状の
内壁面８ａにより画成される領域よりもキャビティ型９
の半球状の内壁面９ａにより画成される領域の方を、同
心状に球径を大きくすることにより大としてあるから、
すなわちキャビティ型９の成形面９ａとコア型１３の外
壁面１３ａとにより画成されるキャビティ１６の方を大
としてあるから、中間発泡成形体ｂの曲面は、その外方
にキャビティ型９の成形面９ａを位置させたキャビティ
１６内で、さらに成形面９ａまで膨張して最終発泡成形
体ｃが形成される。
ト移動用シリンダ１１を作動させて移動プレ−ト１０を
固定プレ−ト７に接近させ、キャビティ型９とコア型１
３とを型締めする。この時、キャビティ型８の半球状の
内壁面８ａにより画成される領域よりもキャビティ型９
の半球状の内壁面９ａにより画成される領域の方を、同
心状に球径を大きくすることにより大としてあるから、
すなわちキャビティ型９の成形面９ａとコア型１３の外
壁面１３ａとにより画成されるキャビティ１６の方を大
としてあるから、中間発泡成形体ｂの曲面は、その外方
にキャビティ型９の成形面９ａを位置させたキャビティ
１６内で、さらに成形面９ａまで膨張して最終発泡成形
体ｃが形成される。
【００２２】図４は、キャビティ型とコア型とをそれぞ
れ１つ使用する場合の成形工程の説明図である。
れ１つ使用する場合の成形工程の説明図である。
【００２３】図４において、１７は固定プレ−トであ
り、この固定プレ−ト１７の一側面にはキャビティ型１
８が固着されている。
り、この固定プレ−ト１７の一側面にはキャビティ型１
８が固着されている。
【００２４】１９は移動プレ−トであり、この移動プレ
−ト１９の一側面にはコア型２０が固着されている。移
動プレ−ト１９の他側面には図示しないが、プレ−ト移
動用シリンダのロッド先端を固定してあり、プレ−ト移
動用シリンダの作動により移動プレ−ト１９は固定プレ
−ト１７に接近、又は離反するようになっている。
−ト１９の一側面にはコア型２０が固着されている。移
動プレ−ト１９の他側面には図示しないが、プレ−ト移
動用シリンダのロッド先端を固定してあり、プレ−ト移
動用シリンダの作動により移動プレ−ト１９は固定プレ
−ト１７に接近、又は離反するようになっている。
【００２５】先ず、図４（Ａ）に示すように、移動プレ
−ト１９を固定プレ−ト１７に接近させ、キャビティ型
１８とコア型２０とを型締めする。
−ト１９を固定プレ−ト１７に接近させ、キャビティ型
１８とコア型２０とを型締めする。
【００２６】次いで、図４（Ｂ）に示すように、キャビ
ティ型１８の内壁面１８ａとコア型２０の外壁面２０ａ
とにより画成されるキャビティ２１内に予備発泡樹脂粒
子を充填し、蒸気により加熱して膨張させて曲面を有す
る中間発泡成形体ｂを形成する。
ティ型１８の内壁面１８ａとコア型２０の外壁面２０ａ
とにより画成されるキャビティ２１内に予備発泡樹脂粒
子を充填し、蒸気により加熱して膨張させて曲面を有す
る中間発泡成形体ｂを形成する。
【００２７】次いで、図４（Ｃ）に示すように、コア型
２０をキャビティ型１８より所定距離開いてキャビティ
２１の容積を増大する。これにより、中間発泡成形体ｂ
の曲面は、その外方にキャビティ型１８の内壁面１８ａ
を位置させたキャビティ２１内で、さらに内壁面１８ａ
まで膨張して最終発泡成形体ｃが形成される。
２０をキャビティ型１８より所定距離開いてキャビティ
２１の容積を増大する。これにより、中間発泡成形体ｂ
の曲面は、その外方にキャビティ型１８の内壁面１８ａ
を位置させたキャビティ２１内で、さらに内壁面１８ａ
まで膨張して最終発泡成形体ｃが形成される。
【００２８】この図４の成形工程による場合は、図３の
成形工程による場合に比べて、キャビティ型を２つ必要
としないから安価であるとともに、コア型の２方向移動
機構も必要としないから装置構成も簡易である。しか
し、図４の成形工程によるものは、図３の成形工程によ
る場合に比べて、成形品が曲面を有しているために、成
形品の全域に亘り、均一に肉厚を増大させるのが難し
く、それを行うとなるとより高精度にコア型の位置決め
制御を行う必要があり好ましくない。なお、もちろん成
形工程は図３又は図４のものにのみ限定されるわけでは
なく、他の種々の成形工程が考えられるが、いずれの成
形工程を採用するかは、発泡樹脂粒子の種類、発泡成形
品の要求性能等を考慮して適宜選択すればよい。
成形工程による場合に比べて、キャビティ型を２つ必要
としないから安価であるとともに、コア型の２方向移動
機構も必要としないから装置構成も簡易である。しか
し、図４の成形工程によるものは、図３の成形工程によ
る場合に比べて、成形品が曲面を有しているために、成
形品の全域に亘り、均一に肉厚を増大させるのが難し
く、それを行うとなるとより高精度にコア型の位置決め
制御を行う必要があり好ましくない。なお、もちろん成
形工程は図３又は図４のものにのみ限定されるわけでは
なく、他の種々の成形工程が考えられるが、いずれの成
形工程を採用するかは、発泡樹脂粒子の種類、発泡成形
品の要求性能等を考慮して適宜選択すればよい。
【００２９】なお、図４の如く一つの金型内で全工程を
行う場合の中間発泡成形体の形成工程において中間発泡
成形体は熱変形温度以上の温度となっているから、特に
最終発泡成形体の形成工程において外部より加熱する必
要は必ずしもないが、最終発泡成形体の成形をより促進
するため、又、均質化するため、さらに外部より加熱し
てもよい。
行う場合の中間発泡成形体の形成工程において中間発泡
成形体は熱変形温度以上の温度となっているから、特に
最終発泡成形体の形成工程において外部より加熱する必
要は必ずしもないが、最終発泡成形体の成形をより促進
するため、又、均質化するため、さらに外部より加熱し
てもよい。
【００３０】中間発泡成形体の体積の増大を１．１乃至
２倍とするのは、１．１倍より小さい場合にあっては最
終発泡成形体に圧縮強度の向上が見られず、又、２倍よ
り大きい場合にあっては最終発泡成形体が不均質となり
逆に圧縮強度が低下するとともに、表面の平滑性にも問
題を生じ外観品質も劣化するからである。
２倍とするのは、１．１倍より小さい場合にあっては最
終発泡成形体に圧縮強度の向上が見られず、又、２倍よ
り大きい場合にあっては最終発泡成形体が不均質となり
逆に圧縮強度が低下するとともに、表面の平滑性にも問
題を生じ外観品質も劣化するからである。
【００３１】一旦、曲面を有する中間発泡成形体を形成
することにより、各樹脂粒子の位置を略決定することが
でき、次いで中間発泡成形体の曲面をさらに膨張して最
終発泡成形体を形成することにより、最終発泡成形体を
構成する発泡樹脂粒子をその曲面外方方向に長径として
整列させる効果を持たせることができるのである。従っ
て、最終発泡成形体は、その方向の圧縮強度を増大する
と考えられる。
することにより、各樹脂粒子の位置を略決定することが
でき、次いで中間発泡成形体の曲面をさらに膨張して最
終発泡成形体を形成することにより、最終発泡成形体を
構成する発泡樹脂粒子をその曲面外方方向に長径として
整列させる効果を持たせることができるのである。従っ
て、最終発泡成形体は、その方向の圧縮強度を増大する
と考えられる。
【００３２】次に、本考案による曲面を有する発泡成形
品が圧縮強度を大幅に増大することを具体的実施例に基
づいて説明する。
品が圧縮強度を大幅に増大することを具体的実施例に基
づいて説明する。
【００３３】（実施例） 発泡成形品の成形は、図３に示す成形工程により行っ
た。キャビティ型８とコア型１３とを型締めし、画成さ
れたキャビティ１５内に密度０．０３ｇ／ｃｍ3 のポリ
スチレン予備発泡粒子ａを充填し、０．６ｋｇ／ｃｍ2
Ｇの蒸気を５秒間キャビティ１５内に導入して脱気した
後、同圧の蒸気を２０秒間導入して空隙率が約３０％の
中間発泡成形体ｂを得た（図３（Ａ））。
た。キャビティ型８とコア型１３とを型締めし、画成さ
れたキャビティ１５内に密度０．０３ｇ／ｃｍ3 のポリ
スチレン予備発泡粒子ａを充填し、０．６ｋｇ／ｃｍ2
Ｇの蒸気を５秒間キャビティ１５内に導入して脱気した
後、同圧の蒸気を２０秒間導入して空隙率が約３０％の
中間発泡成形体ｂを得た（図３（Ａ））。
【００３４】型開きした後、この中間発泡成形体ｂをコ
ア型１３の外壁面１３ａに付着させた状態でキャビティ
型８より離型し（図３（Ｂ））、キャビティ型９に対面
する位置に移動して（図３（Ｃ））、型締めし、キャビ
ティ１６の容積を３０％増大させ、０．６ｋｇ／ｃｍ2
Ｇの蒸気を１５秒間キャビティ１６内に導入し、中間発
泡成形体ｂの曲面をキャビティ型９の成形面９ａまで発
泡させた（図３（Ｄ））。そして、チャンバ−内に２０
℃の水を１５秒間導入し、５分間放冷した後、型開き
し、密度約０．０２３ｇ／ｃｍ3 の最終発泡成形体ｃを
得た。
ア型１３の外壁面１３ａに付着させた状態でキャビティ
型８より離型し（図３（Ｂ））、キャビティ型９に対面
する位置に移動して（図３（Ｃ））、型締めし、キャビ
ティ１６の容積を３０％増大させ、０．６ｋｇ／ｃｍ2
Ｇの蒸気を１５秒間キャビティ１６内に導入し、中間発
泡成形体ｂの曲面をキャビティ型９の成形面９ａまで発
泡させた（図３（Ｄ））。そして、チャンバ−内に２０
℃の水を１５秒間導入し、５分間放冷した後、型開き
し、密度約０．０２３ｇ／ｃｍ3 の最終発泡成形体ｃを
得た。
【００３５】このようにして得られた発泡成形品におい
て、５％歪み時の高さ方向圧縮強度は２．０４ｋｇ／ｃ
ｍ2 であった。
て、５％歪み時の高さ方向圧縮強度は２．０４ｋｇ／ｃ
ｍ2 であった。
【００３６】（比較例） 発泡成形品の成形は、通常の発泡成形工程により行っ
た。キャビティ型とコア型とを型締めし、画成されたキ
ャビティ内に密度０．０２３ｇ／ｃｍ3 のポリスチレン
予備発泡粒子を充填し、０．６ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの蒸気を
５秒間キャビティ内に導入して脱気した後、同圧の蒸気
を３５秒間導入した。そして、チャンバ−内に２０℃の
水を１５秒間導入し、５分間放冷した後、型開きし、密
度約０．０２３ｇ／ｃｍ3 の発泡成形品を得た。
た。キャビティ型とコア型とを型締めし、画成されたキ
ャビティ内に密度０．０２３ｇ／ｃｍ3 のポリスチレン
予備発泡粒子を充填し、０．６ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの蒸気を
５秒間キャビティ内に導入して脱気した後、同圧の蒸気
を３５秒間導入した。そして、チャンバ−内に２０℃の
水を１５秒間導入し、５分間放冷した後、型開きし、密
度約０．０２３ｇ／ｃｍ3 の発泡成形品を得た。
【００３７】このようにして得られた発泡成形品におい
て、５％歪み時の高さ方向圧縮強度は１．６０ｋｇ／ｃ
ｍ2 であった。
て、５％歪み時の高さ方向圧縮強度は１．６０ｋｇ／ｃ
ｍ2 であった。
【００３８】
【考案の効果】本考案によれば、優れた衝撃強度を有
し、かつ大幅に軽量化でき、しかも比較的簡易に成形で
き、かつ製造コストも安価である曲面を有する発泡成形
品を提供することができる。従って、本考案の曲面を有
する発泡成形品は、衝撃強度を十分確保しつつ軽量化を
要求されるヘルメットの衝撃吸収ライナ等に特に有効に
適用できる。
し、かつ大幅に軽量化でき、しかも比較的簡易に成形で
き、かつ製造コストも安価である曲面を有する発泡成形
品を提供することができる。従って、本考案の曲面を有
する発泡成形品は、衝撃強度を十分確保しつつ軽量化を
要求されるヘルメットの衝撃吸収ライナ等に特に有効に
適用できる。
【図１】従来のヘルメットの一部切断側面図である。
【図２】本考案によるヘルメットの一部切断側面図であ
る。
る。
【図３】曲面を有する発泡成形品の一実施例の成形工程
を示す説明図である。
を示す説明図である。
【図４】曲面を有する発泡成形品の他実施例の成形工程
を示す説明図である。
を示す説明図である。
４ ヘルメット ６ 衝撃吸収ライナ １５ キャビティ １６ キャビティ ａ 予備発泡樹脂粒子 ｂ 中間発泡成形体 ｃ 最終発泡成形体
Claims (1)
- 【請求項１】 熱可塑性予備発泡樹脂粒子を曲面を有す
る金型キャビティ内で加熱発泡させて融着させた曲面を
有する中間発泡成形体の少くとも曲面を、その外方に曲
面を位置させた金型キャビティ内で、さらに金型曲面ま
で加熱膨張させてその体積を１．１乃至２倍に増大させ
て所定形状とした最終発泡成形体よりなる曲面を有する
発泡成形品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992046478U JP2577450Y2 (ja) | 1992-06-10 | 1992-06-10 | 曲面を有する発泡成形品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992046478U JP2577450Y2 (ja) | 1992-06-10 | 1992-06-10 | 曲面を有する発泡成形品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06731U JPH06731U (ja) | 1994-01-11 |
| JP2577450Y2 true JP2577450Y2 (ja) | 1998-07-30 |
Family
ID=12748309
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1992046478U Expired - Fee Related JP2577450Y2 (ja) | 1992-06-10 | 1992-06-10 | 曲面を有する発泡成形品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2577450Y2 (ja) |
-
1992
- 1992-06-10 JP JP1992046478U patent/JP2577450Y2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06731U (ja) | 1994-01-11 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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