JP2576185B2 - Ｘ線高電圧装置 - Google Patents
Ｘ線高電圧装置Info
- Publication number
- JP2576185B2 JP2576185B2 JP10332388A JP10332388A JP2576185B2 JP 2576185 B2 JP2576185 B2 JP 2576185B2 JP 10332388 A JP10332388 A JP 10332388A JP 10332388 A JP10332388 A JP 10332388A JP 2576185 B2 JP2576185 B2 JP 2576185B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- pulse width
- output
- tube
- oscillator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- X-Ray Techniques (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、Ｘ線高電圧の分野で利用される。
本発明は、Ｘ線高電圧装置に関し、とくにインバータ
方式のＸ線高電圧装置における管電圧出力波形の改善に
関する。
方式のＸ線高電圧装置における管電圧出力波形の改善に
関する。
［先行技術］ 本出願人は、特願昭62−267994号特開平１−109698号
により、「高圧トランスの１次側にインバータ部を有
し、２次側出力電圧の管電圧検出値と管電圧設定値との
比較器から出力されるパルス信号により励起がオン又は
リセット制御される発振器と、この発振器の出力パルス
幅に応じてインバータ部のスイッチ素子をオン又はオフ
するスイッチ素子駆動回路とを備えたＸ線高電圧装置に
おいて、発振器の出力パルス幅を管電圧設定値と管電流
設定値とにより前記比較器の出力パルス幅より小さく可
変設定させる演算器が介挿されていることを特徴とす
る。Ｘ線高電圧装置。」を開示している。
により、「高圧トランスの１次側にインバータ部を有
し、２次側出力電圧の管電圧検出値と管電圧設定値との
比較器から出力されるパルス信号により励起がオン又は
リセット制御される発振器と、この発振器の出力パルス
幅に応じてインバータ部のスイッチ素子をオン又はオフ
するスイッチ素子駆動回路とを備えたＸ線高電圧装置に
おいて、発振器の出力パルス幅を管電圧設定値と管電流
設定値とにより前記比較器の出力パルス幅より小さく可
変設定させる演算器が介挿されていることを特徴とす
る。Ｘ線高電圧装置。」を開示している。
［発明が解決しようとする課題］ この先行技術では、インバータのスイツチ素子のパル
ス幅を管電圧と管電流の値によつて決めることにより管
電圧波形の改善を図つている。
ス幅を管電圧と管電流の値によつて決めることにより管
電圧波形の改善を図つている。
しかし、一般に使用される交流電源には内部インピー
ダンスが存在し、また交流電源からのケーブルや内部配
線によりインピーダンスが存在するため、負荷をとれば
無負荷時に比べて平滑コンデンサの充電電圧が低下す
る。
ダンスが存在し、また交流電源からのケーブルや内部配
線によりインピーダンスが存在するため、負荷をとれば
無負荷時に比べて平滑コンデンサの充電電圧が低下す
る。
このコンデンサの電圧低下は、そのまま管電圧波形に
現われてくる。
現われてくる。
先行発明では、パルス幅が、設定した管電圧と管電流
により決り、そのままの値では、平滑コンデンサの充電
電圧が高い場合は、管電圧も高くなり、他方充電電圧が
低い場合は、管電圧も低くなり、第４図（ａ）のように
立上り時に飛び出した波形となつてしまう。
により決り、そのままの値では、平滑コンデンサの充電
電圧が高い場合は、管電圧も高くなり、他方充電電圧が
低い場合は、管電圧も低くなり、第４図（ａ）のように
立上り時に飛び出した波形となつてしまう。
また、電源インピーダンスが極端に悪い場合などで、
平滑コンデンサの充電電圧の低下が大きい場合は、所定
の出力が得られなくなるという問題がある。
平滑コンデンサの充電電圧の低下が大きい場合は、所定
の出力が得られなくなるという問題がある。
本発明の目的は、１次側整流器の平滑コンデンサの充
電電圧が降下する事態も考慮して管電圧波形の悪影響を
除去できる、Ｘ線高電圧装置を提供することである。
電電圧が降下する事態も考慮して管電圧波形の悪影響を
除去できる、Ｘ線高電圧装置を提供することである。
［課題を解決するための手段］ 前記した目的は、高圧トランスの１次側に整流器とイ
ンバータ部を有し、２次側出力電圧の管電圧検出値と管
電圧設定値との比較器から出力されるパルス信号により
励起がオン又はリセット制御される発振器と、この発振
器の出力パルス幅に応じてインバータ部のスイッチ素子
をオン又はオフするスイッチ素子駆動回路とを備えたＸ
線高電圧装置において、発振器の出力パルス幅を管電圧
設定値、管電流設定値及び整流器の平滑コンデンサの充
電電圧とにより前記比較器の出力パルス幅より小さく可
変設定させる演算器を介挿させることにより、達成され
る。
ンバータ部を有し、２次側出力電圧の管電圧検出値と管
電圧設定値との比較器から出力されるパルス信号により
励起がオン又はリセット制御される発振器と、この発振
器の出力パルス幅に応じてインバータ部のスイッチ素子
をオン又はオフするスイッチ素子駆動回路とを備えたＸ
線高電圧装置において、発振器の出力パルス幅を管電圧
設定値、管電流設定値及び整流器の平滑コンデンサの充
電電圧とにより前記比較器の出力パルス幅より小さく可
変設定させる演算器を介挿させることにより、達成され
る。
［作用］ 充電電圧ＶCの電圧低下に応じてパルス幅を広くする
ことにより、出力管電圧KVの低下を補う。補正すべきパ
ルス幅であるが、パルス幅が固定ならば、充電電圧ＶC
が1/2になれば出力KVも1/2となるので、パルス幅を２倍
にすればよいことになる。すなわち、充電電圧VCの無負
荷時の電圧ＶCOに対して、パルス幅PWを ＰW＝ＰWO・（ＶCO/VC）・・・ （１） ＰWO:VCOにおけるパルス幅 とればよい。先行発明による演算回路18と発振器15の間
に、第２の演算回路19を付加して（１）式の演算を行な
い、パルス幅の補正を行なう。
ことにより、出力管電圧KVの低下を補う。補正すべきパ
ルス幅であるが、パルス幅が固定ならば、充電電圧ＶC
が1/2になれば出力KVも1/2となるので、パルス幅を２倍
にすればよいことになる。すなわち、充電電圧VCの無負
荷時の電圧ＶCOに対して、パルス幅PWを ＰW＝ＰWO・（ＶCO/VC）・・・ （１） ＰWO:VCOにおけるパルス幅 とればよい。先行発明による演算回路18と発振器15の間
に、第２の演算回路19を付加して（１）式の演算を行な
い、パルス幅の補正を行なう。
［実施例］ 本発明の好適な実施例は、図面に基づいて説明され
る。
る。
１は交流電源、2a〜2dは第１の整流器である。10は本
発明の実施例要部であるインバータ制御部である。
発明の実施例要部であるインバータ制御部である。
操作者により管電圧設定器11を介して管電圧（KV）
が、また管電流設定器17を介して管電流（mA）が設定さ
れると、第１の演算回路18では、図示しないが管電流を
パラメータとした発振器出力パルス幅と管電圧との関数
テーブルが参照され、無負荷時の最適パルス幅（ＰWO）
が求められる。
が、また管電流設定器17を介して管電流（mA）が設定さ
れると、第１の演算回路18では、図示しないが管電流を
パラメータとした発振器出力パルス幅と管電圧との関数
テーブルが参照され、無負荷時の最適パルス幅（ＰWO）
が求められる。
詳しくは、規定の電源インピーダンスをもつ電源に接
続し、全てのＸ線管負荷条件（管電圧設定値と管電流設
定値の組み合わせ）に対して、管電圧のリップルが最小
になり、かつ精度が高くなるような最適パルス幅
（PWO）をあらかじめ実験により測定しておく。このと
き、後述する比較器13から出力されるパルス幅も知られ
る。更に、装置固有のインピーダンス値のばらつきや電
源変動等を考慮して、測定値より１割長いパルス幅を最
適パルス幅としてもよい。これに、負荷時の電源電圧の
降下を補正するものが第２の演算回路19である。
続し、全てのＸ線管負荷条件（管電圧設定値と管電流設
定値の組み合わせ）に対して、管電圧のリップルが最小
になり、かつ精度が高くなるような最適パルス幅
（PWO）をあらかじめ実験により測定しておく。このと
き、後述する比較器13から出力されるパルス幅も知られ
る。更に、装置固有のインピーダンス値のばらつきや電
源変動等を考慮して、測定値より１割長いパルス幅を最
適パルス幅としてもよい。これに、負荷時の電源電圧の
降下を補正するものが第２の演算回路19である。
なお、第１の演算回路18はROMにより構成するのが一
般的に簡単である。管電圧設定値（KV）および管電流設
定値（mA）は図面では省略されているA/D変換器により
ディジタル値に変換されてROM18に入力される。このROM
は、入力設定値の組み合わせに対して、前述の最適パル
ス幅PWOに対応する電圧（ディジタル値）を出力し、こ
れは同様に図示が省略されているD/A変換器を経由して
アナログ電圧に変換され、第２の演算回路19の入力電圧
Vinとして用いられ、充電電圧Vcの電圧降下に対する補
正がなされる。
般的に簡単である。管電圧設定値（KV）および管電流設
定値（mA）は図面では省略されているA/D変換器により
ディジタル値に変換されてROM18に入力される。このROM
は、入力設定値の組み合わせに対して、前述の最適パル
ス幅PWOに対応する電圧（ディジタル値）を出力し、こ
れは同様に図示が省略されているD/A変換器を経由して
アナログ電圧に変換され、第２の演算回路19の入力電圧
Vinとして用いられ、充電電圧Vcの電圧降下に対する補
正がなされる。
第２の演算回路19では、第１の平滑コンデンサ３の充
電電圧ＶCをもとに、ＰW＝ＰWO・（ＶCO/VC）による演
算でパルス幅を変換して発振器15に入力する。なお、Ｖ
COは無負荷時の充電電圧である。発振器15は一般的に電
圧／周波数変換形（V/F形）が使われる関係上、補正後
の最適パルス幅PWは出力電圧Voutに対応させ、Vout＝Vi
n・（Vc/Vco）の演算が演算回路19で行なわれる。発振
器15の出力周波数は入力電圧に比例する。すなわち、電
源降下時の周波数Fcは、Fc＝（Vc/Vco）・Fc（Fc:無負
荷時の周波数）で表わされ、出力パルス幅は、出力周波
数の逆数に比例するため、1/PW＝（Vc/Vco）・（1/
PWO）となり、つまりPW＝（Vco/Vc）・PWO（PWO：無負
荷時のパルス幅）が成立する。
電電圧ＶCをもとに、ＰW＝ＰWO・（ＶCO/VC）による演
算でパルス幅を変換して発振器15に入力する。なお、Ｖ
COは無負荷時の充電電圧である。発振器15は一般的に電
圧／周波数変換形（V/F形）が使われる関係上、補正後
の最適パルス幅PWは出力電圧Voutに対応させ、Vout＝Vi
n・（Vc/Vco）の演算が演算回路19で行なわれる。発振
器15の出力周波数は入力電圧に比例する。すなわち、電
源降下時の周波数Fcは、Fc＝（Vc/Vco）・Fc（Fc:無負
荷時の周波数）で表わされ、出力パルス幅は、出力周波
数の逆数に比例するため、1/PW＝（Vc/Vco）・（1/
PWO）となり、つまりPW＝（Vco/Vc）・PWO（PWO：無負
荷時のパルス幅）が成立する。
無負荷の時点ではまだ高圧を印加していないので、パ
ルス幅はＰWOのままである。操作者により高圧印加スイ
ツチ（図示しない）が押されると、撮影時間設定器12の
出力がHIGHとなり、AND回路14に入力される。AND回路14
の一方には比較器13の出力が入力されているが、管電圧
のフイードバツク値がないため、入力信号はHIGHとなつ
ており、発振器15のリセツトが解除されて発振を開始す
る。
ルス幅はＰWOのままである。操作者により高圧印加スイ
ツチ（図示しない）が押されると、撮影時間設定器12の
出力がHIGHとなり、AND回路14に入力される。AND回路14
の一方には比較器13の出力が入力されているが、管電圧
のフイードバツク値がないため、入力信号はHIGHとなつ
ており、発振器15のリセツトが解除されて発振を開始す
る。
発振器15は上記の演算式で決まるパルス幅にて発振
し、スイツチ素子駆動回路16にその信号を入力する。ス
イツチ素子駆動回路16は、入力信号をもとにスイツチ素
子4a、4dの組及び4b、4cの組を交互にオン／オフし、直
流電圧を交流し変換して高圧変圧器５に印加する。
し、スイツチ素子駆動回路16にその信号を入力する。ス
イツチ素子駆動回路16は、入力信号をもとにスイツチ素
子4a、4dの組及び4b、4cの組を交互にオン／オフし、直
流電圧を交流し変換して高圧変圧器５に印加する。
Ｘ線管９に高圧が印加され、高圧検出器8a〜8dの検出
電圧が設定値KV1を超えると、比較器13の出力はLOWとな
り、発振器15がリセツトされ、スイツチ素子４がオフ
し、高圧が下降していく。高圧が下降して設定管電圧KV
1を下回ると、比較器13の出力がHIGHとなり、再び発振
が開始して、管電圧が一定になるよう動作する。このよ
うに比較器13の出力パルス幅は検出電圧が管電圧設定値
KV1より下がってこの設定値を超えるまでの時間に相当
する。なお、6a〜6dは第２の整流器、７は第２の平滑コ
ンデンサである。
電圧が設定値KV1を超えると、比較器13の出力はLOWとな
り、発振器15がリセツトされ、スイツチ素子４がオフ
し、高圧が下降していく。高圧が下降して設定管電圧KV
1を下回ると、比較器13の出力がHIGHとなり、再び発振
が開始して、管電圧が一定になるよう動作する。このよ
うに比較器13の出力パルス幅は検出電圧が管電圧設定値
KV1より下がってこの設定値を超えるまでの時間に相当
する。なお、6a〜6dは第２の整流器、７は第２の平滑コ
ンデンサである。
第３図は従来例による管電圧の波形を例示しており、
第１の平滑コンデンサ３の充電電圧が負荷時にドロツプ
すると（これは図示の通り高圧変圧器の２次側換算で示
す）、発振器15の出力であるインバータのスイツチ素子
４のパルス幅ＰWOが固定であるため、充電電圧ＶCのド
ロツプに応じて出力管電圧KVの値も低下する。
第１の平滑コンデンサ３の充電電圧が負荷時にドロツプ
すると（これは図示の通り高圧変圧器の２次側換算で示
す）、発振器15の出力であるインバータのスイツチ素子
４のパルス幅ＰWOが固定であるため、充電電圧ＶCのド
ロツプに応じて出力管電圧KVの値も低下する。
第２図は本発明による波形例を示している。
時刻t0でスイツチ素子４がOFFし、出力管電圧が下降
して設定管電圧KV1に達すると、発振器15が発振する。
このときのパルス幅は従来例を示す第３図の場合のパル
ス幅ＰWOに対して、ＰWO・（ＶCO/VC）となつており、
パルス幅が長くなつている。このことにより、充電電圧
VCが低下しても出力管電圧を高くすることができ、管電
圧の低下を補うことができる。
して設定管電圧KV1に達すると、発振器15が発振する。
このときのパルス幅は従来例を示す第３図の場合のパル
ス幅ＰWOに対して、ＰWO・（ＶCO/VC）となつており、
パルス幅が長くなつている。このことにより、充電電圧
VCが低下しても出力管電圧を高くすることができ、管電
圧の低下を補うことができる。
［効果］ 本発明によれば、負荷時の平滑コンデンサ充電電圧の
降下による出力管電圧の降下を防止でき、電源電圧が変
動して、平滑コンデンサの充電電圧が上昇した場合で
も、演算回路によりパルス幅が逆に小さくなり、出力管
電圧の上昇をも防止することができる。
降下による出力管電圧の降下を防止でき、電源電圧が変
動して、平滑コンデンサの充電電圧が上昇した場合で
も、演算回路によりパルス幅が逆に小さくなり、出力管
電圧の上昇をも防止することができる。
第１図は本発明の１実施例を示した回路図、第２図は本
発明による発振器パルス幅と出力管電圧との対応説明
図、第３図は従来例による第２図同様図、第４図は平滑
コンデンサ充電電圧の無負荷時、負荷時の変化とその変
化にともなう出力管電圧の変化例示図である。 １は交流電源、３は一次側平滑コンデンサ、４はスイツ
チ素子、10はインバータ制御回路、11は管電圧設定器、
17は管電流設定器、18と19は演算器である。
発明による発振器パルス幅と出力管電圧との対応説明
図、第３図は従来例による第２図同様図、第４図は平滑
コンデンサ充電電圧の無負荷時、負荷時の変化とその変
化にともなう出力管電圧の変化例示図である。 １は交流電源、３は一次側平滑コンデンサ、４はスイツ
チ素子、10はインバータ制御回路、11は管電圧設定器、
17は管電流設定器、18と19は演算器である。
Claims (1)
- 【請求項１】高圧トランスの１次側に整流器とインバー
タ部を有し、２次側出力電圧の管電圧検出値と管電圧設
定値との比較器から出力されるパルス信号により励起が
オン又はリセット制御される発振器と、この発振器の出
力パルス幅に応じてインバータ部のスイッチ素子をオン
又はオフするスイッチ素子駆動回路とを備えたＸ線高電
圧装置において、発振器の出力パルス幅を管電圧設定
値、管電流設定値及び整流器の平滑コンデンサの充電電
圧とにより前記比較器の出力パルス幅より小さく可変設
定させる演算器が介挿されていることを特徴とする、Ｘ
線高電圧装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10332388A JP2576185B2 (ja) | 1988-04-26 | 1988-04-26 | Ｘ線高電圧装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10332388A JP2576185B2 (ja) | 1988-04-26 | 1988-04-26 | Ｘ線高電圧装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01274397A JPH01274397A (ja) | 1989-11-02 |
| JP2576185B2 true JP2576185B2 (ja) | 1997-01-29 |
Family
ID=14350983
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10332388A Expired - Lifetime JP2576185B2 (ja) | 1988-04-26 | 1988-04-26 | Ｘ線高電圧装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2576185B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100685959B1 (ko) * | 2000-01-12 | 2007-02-23 | 엘지전자 주식회사 | 모터 듀티비 제어장치 및 방법 |
-
1988
- 1988-04-26 JP JP10332388A patent/JP2576185B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01274397A (ja) | 1989-11-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0138486A2 (en) | High voltage pulsed power supply for an x-ray tube | |
| KR100317851B1 (ko) | 아크가공용 전원장치 | |
| US5063489A (en) | Switching regulator having improved switching control arrangement | |
| JP3701015B2 (ja) | コンデンサの充電方法及びその充電装置 | |
| KR960010828B1 (ko) | 고역률 전원공급장치 | |
| JP3231649B2 (ja) | 消耗電極式直流アーク溶接機 | |
| JP2576185B2 (ja) | Ｘ線高電圧装置 | |
| JPH08130870A (ja) | コンデンサ充電電源装置 | |
| JP3981208B2 (ja) | アーク加工用電源装置 | |
| JP2576150B2 (ja) | Ｘ線高電圧装置 | |
| JP3376123B2 (ja) | 絶縁型スイッチング電源装置用半導体集積回路装置 | |
| JP3167314B2 (ja) | インバータ装置 | |
| JPH0316806B2 (ja) | ||
| CN113162417B (zh) | 直流变换电路、电流纹波优化方法及车载充电机 | |
| JPS6037483B2 (ja) | 電源装置 | |
| JP3328784B2 (ja) | 交流放電灯点灯装置および直流放電灯点灯装置 | |
| JPH0540716Y2 (ja) | ||
| JPH03285299A (ja) | Ｘ線高電圧装置 | |
| JPH0675436B2 (ja) | Ｘ線高電圧装置 | |
| JP2666277B2 (ja) | Ｘ線高電圧装置 | |
| JP2000217354A (ja) | 電源装置及び電源出力制御方法 | |
| JPH04178170A (ja) | 力率改善形整流装置 | |
| JPH08163867A (ja) | スイッチング電源回路 | |
| JP2831785B2 (ja) | 抵抗溶接機の制御装置 | |
| JP2779743B2 (ja) | 電力変換制御装置のフィルタ |