JP2570882B2 - 二重反転式換気装置 - Google Patents
二重反転式換気装置Info
- Publication number
- JP2570882B2 JP2570882B2 JP2067223A JP6722390A JP2570882B2 JP 2570882 B2 JP2570882 B2 JP 2570882B2 JP 2067223 A JP2067223 A JP 2067223A JP 6722390 A JP6722390 A JP 6722390A JP 2570882 B2 JP2570882 B2 JP 2570882B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- impeller
- blade
- angle
- impellers
- range
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、直列に配置された一対の軸流羽根車が互
いに反対方向に回転して換気する装置に関するものであ
る。
いに反対方向に回転して換気する装置に関するものであ
る。
［従来の技術］ 第11図は、例えば特開昭61−4895号公報に示された従
来の二重反転式換気装置を示す破断側面図である。
来の二重反転式換気装置を示す破断側面図である。
図中、（１）は円筒状の本体、（２）は本体（１）内
に配置された第１の羽根車、（３）は第１の羽根車
（２）と対向配置された第２の羽根車、（４）は第１の
羽根車（２）を駆動する第１のモータ、（５）は第２の
羽根車（３）を駆動する第２のモータ、（６）は第１の
モータ（４）を本体（１）に固定する第１モータ取付
足、（７）は第２のモータ（５）を本体（１）に固定す
る第２モータ取付足である。
に配置された第１の羽根車、（３）は第１の羽根車
（２）と対向配置された第２の羽根車、（４）は第１の
羽根車（２）を駆動する第１のモータ、（５）は第２の
羽根車（３）を駆動する第２のモータ、（６）は第１の
モータ（４）を本体（１）に固定する第１モータ取付
足、（７）は第２のモータ（５）を本体（１）に固定す
る第２モータ取付足である。
従来の二重反転式換気装置は上記のように構成され、
第１及び第２の羽根車（２）（３）はそれぞれ第１及び
第２のモータ（４）（５）により駆動され、互いに反対
方向に回転して送風する。したがって、第１の羽根車
（２）の出口で生じた円周方向の旋回流れ成分が、第２
の羽根車（３）の反転により打ち消されるため、第１の
羽根車（２）の出口で生じた旋回流れの動圧分が、静圧
として回収されることにより、通常の一連の軸流ファン
と比べて高静圧が得られる。
第１及び第２の羽根車（２）（３）はそれぞれ第１及び
第２のモータ（４）（５）により駆動され、互いに反対
方向に回転して送風する。したがって、第１の羽根車
（２）の出口で生じた円周方向の旋回流れ成分が、第２
の羽根車（３）の反転により打ち消されるため、第１の
羽根車（２）の出口で生じた旋回流れの動圧分が、静圧
として回収されることにより、通常の一連の軸流ファン
と比べて高静圧が得られる。
［発明が解決しようとする課題］ 上記のような従来の二重反転式換気装置では、第１及
び第２の羽根車（２）（３）を互いに反対方向へ回転さ
せているため、第１の羽根車（２）の出口で生じた後流
（翼出口流れの境界層）が、第２の羽根車（３）に衝突
することによるスペクトル的な干渉騒音が発生し、通常
の軸流ファンに比べて騒音が高い。したがって、民生用
換気装置として使用する場合は、騒音低減用に吸音装置
を併用しなければならず、設置スペースが大きくなると
共に、設備費用も高額になるなどの問題点がある。
び第２の羽根車（２）（３）を互いに反対方向へ回転さ
せているため、第１の羽根車（２）の出口で生じた後流
（翼出口流れの境界層）が、第２の羽根車（３）に衝突
することによるスペクトル的な干渉騒音が発生し、通常
の軸流ファンに比べて騒音が高い。したがって、民生用
換気装置として使用する場合は、騒音低減用に吸音装置
を併用しなければならず、設置スペースが大きくなると
共に、設備費用も高額になるなどの問題点がある。
この発明は上記問題点を解決するためになされたもの
で、一対の羽根車による干渉騒音を低減でき、設置スペ
ースを小さく、かつ安価に構成できる二重反転式換気装
置を提供することを目的とする。
で、一対の羽根車による干渉騒音を低減でき、設置スペ
ースを小さく、かつ安価に構成できる二重反転式換気装
置を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］ この発明の第１の発明に係る二重反転式換気装置は、
第１の羽根車と第２の羽根車の羽根間隔を、羽根外径の
1.2倍から1.7倍の範囲に設定したものである。
第１の羽根車と第２の羽根車の羽根間隔を、羽根外径の
1.2倍から1.7倍の範囲に設定したものである。
また、この発明の第２の発明に係る二重反転式換気装
置は、上記のものにおいて、第１及び第２の羽根車の羽
根の反り角を、羽根の端部で19゜〜24.5゜、羽根の根元
で27゜〜32゜の範囲に設定し、食違い角を、羽根の端部
で57.5゜〜67.5゜、羽根の根元で48゜〜58゜の範囲に設
定したものである。
置は、上記のものにおいて、第１及び第２の羽根車の羽
根の反り角を、羽根の端部で19゜〜24.5゜、羽根の根元
で27゜〜32゜の範囲に設定し、食違い角を、羽根の端部
で57.5゜〜67.5゜、羽根の根元で48゜〜58゜の範囲に設
定したものである。
［作 用］ この発明の第１の発明においては、、第１の羽根車と
第２の羽根車の羽根間隔を、羽根外径の1.2〜1.7倍にし
たため、送風性能を悪化させない範囲で、干渉騒音は低
減する。
第２の羽根車の羽根間隔を、羽根外径の1.2〜1.7倍にし
たため、送風性能を悪化させない範囲で、干渉騒音は低
減する。
また、この発明の第２の発明においては、第１及び第
２の羽根の反り角及び食違い角を設定したため、翼面上
の乱れを安定にする。
２の羽根の反り角及び食違い角を設定したため、翼面上
の乱れを安定にする。
［実施例］ 第１図〜第６図はこの発明の一実施例を示す図で、第
１図は縦断面図、第２図は分解斜視図、第３図は羽根の
投影図、第４図は第３のIV−IV線断面展開図、第５図は
羽根形状と後流の干渉原理図、第６図は、騒音特性曲線
図であり、従来装置と同様の部分は同一符号で示す。
１図は縦断面図、第２図は分解斜視図、第３図は羽根の
投影図、第４図は第３のIV−IV線断面展開図、第５図は
羽根形状と後流の干渉原理図、第６図は、騒音特性曲線
図であり、従来装置と同様の部分は同一符号で示す。
第１図及び第２図中、（２）は羽根（2A）枚数４枚の
第１の羽根車、（３）は羽根（3A）枚数３枚の第２の羽
根車で、それぞれ第１及び第２のモータ（４）（５）で
駆動され、このモータ（４）（５）はそれぞれＩ字状の
第１及び第２モータ取付足（６）（７）にねじ（８）に
より締結され、モータ取付足（６）（７）は本体（１）
にねじ（９）により固定されている。（12）は第１の羽
根車（２）の回転方向、（13）は第２の羽根車（３）の
回転方向である。そして、第１及び第２の羽根車（２）
（３）の羽根のそれぞれの後縁の軸方向間隔、すなわち
羽根間隔Ｌは羽根外径Ｄの1.2〜1.7倍の範囲に設定され
ている。（14）は空気流である。
第１の羽根車、（３）は羽根（3A）枚数３枚の第２の羽
根車で、それぞれ第１及び第２のモータ（４）（５）で
駆動され、このモータ（４）（５）はそれぞれＩ字状の
第１及び第２モータ取付足（６）（７）にねじ（８）に
より締結され、モータ取付足（６）（７）は本体（１）
にねじ（９）により固定されている。（12）は第１の羽
根車（２）の回転方向、（13）は第２の羽根車（３）の
回転方向である。そして、第１及び第２の羽根車（２）
（３）の羽根のそれぞれの後縁の軸方向間隔、すなわち
羽根間隔Ｌは羽根外径Ｄの1.2〜1.7倍の範囲に設定され
ている。（14）は空気流である。
ここで、第１及び第２の羽根車（２）（３）の羽根
は、特開昭61−65096号公報に示されるような形状に作
られている。すなわち、その要点を第３図及び第４図に
示す。
は、特開昭61−65096号公報に示されるような形状に作
られている。すなわち、その要点を第３図及び第４図に
示す。
第３図の羽根（2A）を半径Ｒの仮想円筒面で切断し、
その断面を二次元平面に展開したのが第４図であり、羽
根（2A）の反り線A1を円弧とし、その円弧を形成するた
めの中心角である反り角をθとすると、反り角θの半径
方向分布を、次式のように定めている。
その断面を二次元平面に展開したのが第４図であり、羽
根（2A）の反り線A1を円弧とし、その円弧を形成するた
めの中心角である反り角をθとすると、反り角θの半径
方向分布を、次式のように定めている。
ここに、 θt:羽根（2A）の端部（2Aa）での反り角 θb:ボス（2B）部での反り角 この実施例では、θｔを19゜〜24.5゜、θｂをRb/Rt
（以下ボス比という）が0.35の位置で27゜〜32゜として
いる。また、羽根（2A）の前縁部（2Ab）と後縁部（2A
c）を結ぶ直線である翼弦線A2と、回転軸０と平行で前
縁部（2Ab）を通る直線A3とのなす角を食違い角ξと
し、食違い角ξの半径方向分布を次式のように定めてい
る。
（以下ボス比という）が0.35の位置で27゜〜32゜として
いる。また、羽根（2A）の前縁部（2Ab）と後縁部（2A
c）を結ぶ直線である翼弦線A2と、回転軸０と平行で前
縁部（2Ab）を通る直線A3とのなす角を食違い角ξと
し、食違い角ξの半径方向分布を次式のように定めてい
る。
ここに、 ξt:羽根（2A）の端部（2Aa）での食違い角 ξb:ボス（2B）部での食違い角 この実施例では、ξｔを57.5゜〜67.5゜、ξｂをボス
比0.35の位置で48゜〜58゜としている。なお、この羽根
の翼弦線中心線A4はボス（2B）から羽根端部（2Aa）に
向かって回転方向（12）に前進している。
比0.35の位置で48゜〜58゜としている。なお、この羽根
の翼弦線中心線A4はボス（2B）から羽根端部（2Aa）に
向かって回転方向（12）に前進している。
上記のように構成された二重反転式換気装置において
は、既述のように第１及び第２の羽根車（２）（３）が
互いに反対方向に回転して、空気流（14）を図の方向へ
送風する。
は、既述のように第１及び第２の羽根車（２）（３）が
互いに反対方向に回転して、空気流（14）を図の方向へ
送風する。
第１の羽根車（２）の出口で生じた後流は、羽根出口
から軸方向に羽根外径Ｄの1.2倍以上離れると急激に減
衰し、第２の羽根車（３）に衝突しても干渉騒音のレベ
ルは小さくなる。しかも、第５図に示すように、第１の
羽根車（２）の羽根（2A）の後縁（2Ac）と、第２の羽
根車（３）の羽根（3A）の前縁（3Ab）とは、互いに斜
めに交差する翼形状となっているため、第１の羽根車
（２）の後流が第２の羽根車（３）に同時に衝突せず、
羽根（3A）の端部側から順次衝突することにより、衝突
が分散・緩和されて、干渉騒音は発生しにくい。
から軸方向に羽根外径Ｄの1.2倍以上離れると急激に減
衰し、第２の羽根車（３）に衝突しても干渉騒音のレベ
ルは小さくなる。しかも、第５図に示すように、第１の
羽根車（２）の羽根（2A）の後縁（2Ac）と、第２の羽
根車（３）の羽根（3A）の前縁（3Ab）とは、互いに斜
めに交差する翼形状となっているため、第１の羽根車
（２）の後流が第２の羽根車（３）に同時に衝突せず、
羽根（3A）の端部側から順次衝突することにより、衝突
が分散・緩和されて、干渉騒音は発生しにくい。
更に、本体（１）内の流れに適したように、羽根の反
り角θ及び食違い角ξを、上記のようにやや小さく（特
開昭61−64096号公報では、θｔ＝20゜〜30゜、θｂ＝2
7゜〜37゜、ξｔ＝62゜〜72゜、ξｂ＝53゜〜63゜）し
た羽根形状にすることによって、第１及び第２の羽根車
（２）（３）のそれぞれの翼面上乱れによる広帯域騒音
が低減すると共に、第１の羽根車（２）の乱れと、第２
の羽根車（３）の干渉騒音も低減する。
り角θ及び食違い角ξを、上記のようにやや小さく（特
開昭61−64096号公報では、θｔ＝20゜〜30゜、θｂ＝2
7゜〜37゜、ξｔ＝62゜〜72゜、ξｂ＝53゜〜63゜）し
た羽根形状にすることによって、第１及び第２の羽根車
（２）（３）のそれぞれの翼面上乱れによる広帯域騒音
が低減すると共に、第１の羽根車（２）の乱れと、第２
の羽根車（３）の干渉騒音も低減する。
第６図に羽根間隔Ｌと羽根外径Ｄの比L/Dと騒音のオ
ーバオール値及び最小比騒音の関係を示す。このときの
羽根外径Ｄは140mmである。
ーバオール値及び最小比騒音の関係を示す。このときの
羽根外径Ｄは140mmである。
これによると、開放騒音及び静圧Ps＝5mmAg印加時の
騒音は、L/D＝1.5を最小とし、L/D＝1.2から急激に高く
なり、L/D＝1.7から再び上昇傾向にある。また、最小比
騒音Ksmin（静圧基準）、Ktmin（全圧基準）はL/D＝1.0
から急激に高くなる。
騒音は、L/D＝1.5を最小とし、L/D＝1.2から急激に高く
なり、L/D＝1.7から再び上昇傾向にある。また、最小比
騒音Ksmin（静圧基準）、Ktmin（全圧基準）はL/D＝1.0
から急激に高くなる。
一方、送風性能においては、羽根間隔Ｌを広げて行く
程、二重反転の特性が生かされなくなるため、送風性能
は低下して行くが、L/D＝1.7付近までは、L/D＝0.5と比
べても、２％程度しか低下しない。
程、二重反転の特性が生かされなくなるため、送風性能
は低下して行くが、L/D＝1.7付近までは、L/D＝0.5と比
べても、２％程度しか低下しない。
第７図は、この発明の第１の発明の他の実施例を示す
縦断側面図であり、第１図の第２の羽根車（３）と第２
のモータ（５）の位置を反転して、第１及び第２のモー
タ（４）（５）を対向させたものである。このように配
置してもL/D＝1.2〜1.7にすれば、第１図のものと全く
同様の機能を果たすことが可能である。
縦断側面図であり、第１図の第２の羽根車（３）と第２
のモータ（５）の位置を反転して、第１及び第２のモー
タ（４）（５）を対向させたものである。このように配
置してもL/D＝1.2〜1.7にすれば、第１図のものと全く
同様の機能を果たすことが可能である。
第８図〜第10図はこの発明の他の実施例を示す図で、
第８図は無限翼列における速度三角形の原理図、第９図
は第２の羽根車（３）の翼断面における流れ図、第10図
は騒音特性曲線図である。なお、第１図及び第２図はこ
の実施例にも共用される。
第８図は無限翼列における速度三角形の原理図、第９図
は第２の羽根車（３）の翼断面における流れ図、第10図
は騒音特性曲線図である。なお、第１図及び第２図はこ
の実施例にも共用される。
この実施例の構成は、第１図及び第２図と同様であ
り、第２の羽根車（３）の回転速度を第１の羽根車
（２）の回転速度の0.8〜1.0倍にしたものである。
り、第２の羽根車（３）の回転速度を第１の羽根車
（２）の回転速度の0.8〜1.0倍にしたものである。
第８図中の符号の内容は次のとおりである。
u:第１の羽根車（２）の周速 C1:第１の羽根車（２）の入口絶対速度＝第２の羽根車
（３）の出口絶対速度＝軸流速 C2:第１の羽根車（２）の出口絶対速度＝第２の羽根車
（３）の入口絶対速度 Cu:第１の羽根車（２）の出口旋回速度 w1:第１の羽根車（２）の入口相対速度 w2:第１の羽根車（２）の出口相対速度 w3:第２の羽根車（３）の入口相対速度 w3′：大きい相対速度W3 w3″：小さい相対速度W3 w4:第２の羽根車（３）の出口相対速度 v:第２の羽根車（３）の周速 ｖ′：大きい周速Ｖ ｖ″：小さい周速Ｖ ξ1:第１の羽根車（２）の羽根食違い角 ξ2:第２の羽根車（３）の羽根食違い角 α1:第１の羽根車（２）の迎え角 α2:第２の羽根車（３）の迎え角 α２′：大きい迎え角α２ α２″：小さい迎え角α２ 軸方向成分だけの速度C1で流入した流れは、第１の羽
根車（２）により、周方向の旋回成分である速度Cuを持
つ速度C2で吐出され、そのまま第２の羽根車（３）に流
入する。このとき、第２の羽根車（３）の周速ｖによ
り、第２の羽根車（３）には、相対速度w3で流入するこ
とになる。この場合、羽根（3A）と流入方向のなす角、
すなわち迎え角はα２となる。
（３）の出口絶対速度＝軸流速 C2:第１の羽根車（２）の出口絶対速度＝第２の羽根車
（３）の入口絶対速度 Cu:第１の羽根車（２）の出口旋回速度 w1:第１の羽根車（２）の入口相対速度 w2:第１の羽根車（２）の出口相対速度 w3:第２の羽根車（３）の入口相対速度 w3′：大きい相対速度W3 w3″：小さい相対速度W3 w4:第２の羽根車（３）の出口相対速度 v:第２の羽根車（３）の周速 ｖ′：大きい周速Ｖ ｖ″：小さい周速Ｖ ξ1:第１の羽根車（２）の羽根食違い角 ξ2:第２の羽根車（３）の羽根食違い角 α1:第１の羽根車（２）の迎え角 α2:第２の羽根車（３）の迎え角 α２′：大きい迎え角α２ α２″：小さい迎え角α２ 軸方向成分だけの速度C1で流入した流れは、第１の羽
根車（２）により、周方向の旋回成分である速度Cuを持
つ速度C2で吐出され、そのまま第２の羽根車（３）に流
入する。このとき、第２の羽根車（３）の周速ｖによ
り、第２の羽根車（３）には、相対速度w3で流入するこ
とになる。この場合、羽根（3A）と流入方向のなす角、
すなわち迎え角はα２となる。
ここで、第２の羽根車（３）の周速ｖを大きくして、
周速ｖ′としたときは、相対速度はw3′となり、迎え角
α２′は迎え角α２よりも大きくなる。逆に、周速ｖを
小さくして周速ｖ″としたときは、相対速度はw3″とな
って、迎え角α２は迎え角α２″となって、迎え角α２
よりも小さくなる。
周速ｖ′としたときは、相対速度はw3′となり、迎え角
α２′は迎え角α２よりも大きくなる。逆に、周速ｖを
小さくして周速ｖ″としたときは、相対速度はw3″とな
って、迎え角α２は迎え角α２″となって、迎え角α２
よりも小さくなる。
これは、第９図に示すように、相対速度w3′で流入し
たときは、羽根（3A）の負圧面側で流れのはく離を生
じ、送風性能及び騒音が悪化する。また、相対速度w3″
で流入したときは、逆に羽根（3A）の正圧面側で流れの
はく離が生じ、同様に送風性能及び騒音が悪化すること
になる。
たときは、羽根（3A）の負圧面側で流れのはく離を生
じ、送風性能及び騒音が悪化する。また、相対速度w3″
で流入したときは、逆に羽根（3A）の正圧面側で流れの
はく離が生じ、同様に送風性能及び騒音が悪化すること
になる。
したがって、第２の羽根車（３）の周速ｖには最適点
があり、周速ｖ′の限界から周速ｖ″の限界の範囲で設
定することにより、送風特性及び騒音特性が良好な流れ
を形成することができる。この実施例では、第２の羽根
車（３）の回転速度（すなわち周速ｖ）を、第１の羽根
車（２）の回転速度の0.8〜1.0倍にすることにより、上
記の内容を満たすものとなっている。
があり、周速ｖ′の限界から周速ｖ″の限界の範囲で設
定することにより、送風特性及び騒音特性が良好な流れ
を形成することができる。この実施例では、第２の羽根
車（３）の回転速度（すなわち周速ｖ）を、第１の羽根
車（２）の回転速度の0.8〜1.0倍にすることにより、上
記の内容を満たすものとなっている。
更に、第１及び第２の羽根車（２）（３）の羽根（2
A）（2A）を、第３図及び第４図に示すような形状及び
諸元とすることにより、翼面上の乱れによる広帯域騒音
を減ずることが可能となり、上記内容がいっそう効果的
となる。
A）（2A）を、第３図及び第４図に示すような形状及び
諸元とすることにより、翼面上の乱れによる広帯域騒音
を減ずることが可能となり、上記内容がいっそう効果的
となる。
また、第８図から分かるように、第２の羽根車（３）
の迎え角α２は第１の羽根車（２）の周速μと第２の羽
根車（３）の周速ｖがほぼ等しいときは、第１の羽根車
（２）の迎え角α１よりも必ず大きくなるため、第２の
羽根車（３）の空力負荷は第１の羽根車（２）のそれよ
りも大きくなる。したがって、第２のモータ（５）の出
力は、第１のモータ（４）の出力よりも大きくしなけれ
ばならず、それぞれ異なった出力のものとなり、巻線の
共通化ができなくなる。しかし、第１の羽根車（２）の
羽根枚数は４枚、第２の羽根車（３）の羽根枚数は３枚
であり、第１の羽根車（２）の負荷を第２の羽根車
（３）の負荷よりも大きくしてあるので、第１及び第２
のモータ（４）（５）の出力を同一として、上記回転速
度比0.8〜1.0を得ることが可能である。
の迎え角α２は第１の羽根車（２）の周速μと第２の羽
根車（３）の周速ｖがほぼ等しいときは、第１の羽根車
（２）の迎え角α１よりも必ず大きくなるため、第２の
羽根車（３）の空力負荷は第１の羽根車（２）のそれよ
りも大きくなる。したがって、第２のモータ（５）の出
力は、第１のモータ（４）の出力よりも大きくしなけれ
ばならず、それぞれ異なった出力のものとなり、巻線の
共通化ができなくなる。しかし、第１の羽根車（２）の
羽根枚数は４枚、第２の羽根車（３）の羽根枚数は３枚
であり、第１の羽根車（２）の負荷を第２の羽根車
（３）の負荷よりも大きくしてあるので、第１及び第２
のモータ（４）（５）の出力を同一として、上記回転速
度比0.8〜1.0を得ることが可能である。
第10図は第１の羽根車（２）の羽根枚数を４枚、第２
の羽根車（３）の羽根枚数を３枚とした場合の第２の羽
根車（３）の回転速度N2と第１の羽根車（２）の回転速
度N1の比N2/N1と、最小比騒音及び開放騒音の相関を示
している。図から明らかなように、開放騒音ではあまり
差はないが、広帯域騒音が増大する静圧印加時に該当す
る最小比騒音は、N2/N1＝0.8〜1.0において最小とな
り、最適領域Ｚがあることを示している。
の羽根車（３）の羽根枚数を３枚とした場合の第２の羽
根車（３）の回転速度N2と第１の羽根車（２）の回転速
度N1の比N2/N1と、最小比騒音及び開放騒音の相関を示
している。図から明らかなように、開放騒音ではあまり
差はないが、広帯域騒音が増大する静圧印加時に該当す
る最小比騒音は、N2/N1＝0.8〜1.0において最小とな
り、最適領域Ｚがあることを示している。
また、この実施例でも、第７図に示すような配置にす
ることは可能である。
ることは可能である。
なお、上記各実施例では、第２図に示すように、第１
の羽根車（２）の回転方向（12）を吸込み側から見て時
計方向、第２の羽根車（３）の回転方向（13）を反時計
方向としているが、羽根の形状を逆にして、回転方向も
互いに逆にしても、機能上の変化はない。
の羽根車（２）の回転方向（12）を吸込み側から見て時
計方向、第２の羽根車（３）の回転方向（13）を反時計
方向としているが、羽根の形状を逆にして、回転方向も
互いに逆にしても、機能上の変化はない。
［発明の効果］ 以上説明したとおりこの発明の第１の発明では、第１
の羽根車と第２の羽根車の羽根間隔を、羽根外径の1.2
倍から1.7倍の範囲に設定したので、送風性能を悪化さ
せない範囲で、干渉騒音は低減し、吸音装置を併用しな
くても十分使用ができ、安価に構成できる効果がある。
の羽根車と第２の羽根車の羽根間隔を、羽根外径の1.2
倍から1.7倍の範囲に設定したので、送風性能を悪化さ
せない範囲で、干渉騒音は低減し、吸音装置を併用しな
くても十分使用ができ、安価に構成できる効果がある。
また、この発明の第２の発明では、第１及び第２の羽
根車の羽根の反り角を、羽根の端部で19゜〜24.5゜、羽
根の根元で27゜〜32゜の範囲に設定し、食違い角を、羽
根の端部で57.5゜〜67.5゜、羽根の根元で48゜〜58゜の
範囲に設定したので、翼面上の乱れを安定にして、広帯
域騒音を減少させることができる効果がある。
根車の羽根の反り角を、羽根の端部で19゜〜24.5゜、羽
根の根元で27゜〜32゜の範囲に設定し、食違い角を、羽
根の端部で57.5゜〜67.5゜、羽根の根元で48゜〜58゜の
範囲に設定したので、翼面上の乱れを安定にして、広帯
域騒音を減少させることができる効果がある。
第１図〜第６図はこの発明による二重反転式換気装置の
一実施例を示す図で、第１図は縦断側面図、第２図は分
解斜視図、第３図は羽根の投影図、第４図は第３図のIV
−IV線断面展開図、第５図は羽根形状と後流の干渉原理
図、第６図は騒音特性曲線図、第７図は第１の発明の他
の実施例を示す縦断側面図、第８図〜第10図はこの発明
による二重反転式換気装置の他の実施例を示す図で、第
８図は無限翼列における速度三角形の原理図、第９図は
第２の羽根車の翼断面における流れ図、第10図は騒音特
性曲線図、第11図は従来の二重反転式換気装置を示す破
断側面図である。 図中、（１）は本体、（２）は第１の羽根車、（2A）は
同左羽根、（３）は第２の羽根車、（3A）は同左羽根、
（４）は第１のモータ、（５）は第２のモータ、A1は反
り線、A2は翼弦線、A3は直線、Ｄは羽根外径、Ｌは羽根
間隔、θは反り角、ξは食違い角である。 なお、図中同一符号は同一又は相当部分を示す。
一実施例を示す図で、第１図は縦断側面図、第２図は分
解斜視図、第３図は羽根の投影図、第４図は第３図のIV
−IV線断面展開図、第５図は羽根形状と後流の干渉原理
図、第６図は騒音特性曲線図、第７図は第１の発明の他
の実施例を示す縦断側面図、第８図〜第10図はこの発明
による二重反転式換気装置の他の実施例を示す図で、第
８図は無限翼列における速度三角形の原理図、第９図は
第２の羽根車の翼断面における流れ図、第10図は騒音特
性曲線図、第11図は従来の二重反転式換気装置を示す破
断側面図である。 図中、（１）は本体、（２）は第１の羽根車、（2A）は
同左羽根、（３）は第２の羽根車、（3A）は同左羽根、
（４）は第１のモータ、（５）は第２のモータ、A1は反
り線、A2は翼弦線、A3は直線、Ｄは羽根外径、Ｌは羽根
間隔、θは反り角、ξは食違い角である。 なお、図中同一符号は同一又は相当部分を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大蔦 勝久 兵庫県尼崎市塚口本町８丁目１番１号 三菱電機株式会社中央研究所内 (56)参考文献 特開 昭58−88498（ＪＰ，Ａ) 実開 昭61−14798（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−198598（ＪＰ，Ｕ)
Claims (2)
- 【請求項１】円筒状の本体内に第１の軸流羽根車及びこ
れを駆動する第１のモータと、第２の軸流羽根車及びこ
れを駆動する第２のモータとを互いに直列に接続し、上
記第１及び第２の羽根車を互いに反対方向に回転させる
ようにした換気装置において、上記第１の羽根車と上記
第２の羽根車の羽根間隔を、これらの羽根外形の1.2倍
から1.7倍の範囲に設定したことを特徴とする二重反転
式換気装置。 - 【請求項２】第１及び第２の羽根車の羽根形状を、上記
羽根をその回転軸を中心とする仮想円筒面で切断したと
きの断面を二次元平面に展開して得られる展開図におい
てその羽根断面における反り線の形状を円弧形状とし、
上記展開図において上記羽根の翼弦線と、上記回転軸と
平行で上記羽根の前縁部を通る直線となる角を食違い角
としたとき、上記反り角を上記羽根の端部で19゜〜24.5
゜、上記羽根の根元で27゜〜32゜の範囲に設定し、上記
食違い角を上記羽根の端部で57.5゜〜67.5゜、上記羽根
の根元で48゜〜58゜の範囲に設定したことを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の二重反転式換気装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2067223A JP2570882B2 (ja) | 1989-08-29 | 1990-03-19 | 二重反転式換気装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22274689 | 1989-08-29 | ||
| JP1-222746 | 1989-08-29 | ||
| JP2067223A JP2570882B2 (ja) | 1989-08-29 | 1990-03-19 | 二重反転式換気装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03156193A JPH03156193A (ja) | 1991-07-04 |
| JP2570882B2 true JP2570882B2 (ja) | 1997-01-16 |
Family
ID=26408404
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2067223A Expired - Lifetime JP2570882B2 (ja) | 1989-08-29 | 1990-03-19 | 二重反転式換気装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2570882B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4858086B2 (ja) * | 2006-10-27 | 2012-01-18 | 日本電産株式会社 | 直列式軸流ファン |
| JP5273475B2 (ja) | 2008-09-02 | 2013-08-28 | 日本電産株式会社 | 直列式軸流ファン |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6114798U (ja) * | 1984-07-03 | 1986-01-28 | 西部電機工業株式会社 | 反転式軸流送風機 |
-
1990
- 1990-03-19 JP JP2067223A patent/JP2570882B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03156193A (ja) | 1991-07-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6296446B1 (en) | Axial blower | |
| JPS60145497A (ja) | 遠心送風機 | |
| JPH04116299A (ja) | 遠心圧縮機 | |
| KR20110068912A (ko) | 2중 반전식 축류 송풍기 | |
| JP2001509226A (ja) | インペラー及びそれを組み込んだファン | |
| KR101251130B1 (ko) | 프로펠러 팬 | |
| US7794198B2 (en) | Centrifugal fan and apparatus using the same | |
| KR100858395B1 (ko) | 축류 송풍기 | |
| JPH07279892A (ja) | 多翼ファン | |
| JP2570882B2 (ja) | 二重反転式換気装置 | |
| JPWO2019035153A1 (ja) | 羽根車、送風機、及び空気調和装置 | |
| JPH09195988A (ja) | 多翼送風機 | |
| JP3077371B2 (ja) | 軸流ファン | |
| JPH01193099A (ja) | 遠心送風機の羽根車 | |
| JPH06173895A (ja) | プロペラファン | |
| TW201435215A (zh) | 葉輪及使用葉輪之軸流送風機 | |
| JPH11132194A (ja) | 軸流ファン | |
| JP2702755B2 (ja) | 軸流ファン | |
| JPH0442559B2 (ja) | ||
| JPH0121198Y2 (ja) | ||
| JP2006125229A (ja) | シロッコファン | |
| JPH0786358B2 (ja) | ファン | |
| KR880000523B1 (ko) | 축류(軸流)임펠러 | |
| KR880000522B1 (ko) | 축류(軸流)팬 | |
| JP2661986B2 (ja) | 遠心送風機の羽根車 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071024 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081024 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091024 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091024 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101024 Year of fee payment: 14 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101024 Year of fee payment: 14 |