JP2564213B2 - ディーゼルエンジンのうず室式燃焼室 - Google Patents
ディーゼルエンジンのうず室式燃焼室Info
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- JP2564213B2 JP2564213B2 JP3124987A JP12498791A JP2564213B2 JP 2564213 B2 JP2564213 B2 JP 2564213B2 JP 3124987 A JP3124987 A JP 3124987A JP 12498791 A JP12498791 A JP 12498791A JP 2564213 B2 JP2564213 B2 JP 2564213B2
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
Landscapes
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ディーゼルエンジン
のうず室式燃焼室に関する。
のうず室式燃焼室に関する。
【０００２】
【従来の技術】ディーゼルエンジンのうず室式燃焼室と
しては、従来より例えば本出願人の提案に係る、特公昭
５７−５９４１０号公報に開示されたものがある。この
ディーゼルエンジンのうず室式燃焼室の基本構造は図１
０〜図１２で示すように構成されている。ここで、図１
０はうず室式燃焼室の要部縦断側面図、図１１は主燃焼
室内のシリンダヘッド端面図、図１２は上記うず室の作
用説明図である。
しては、従来より例えば本出願人の提案に係る、特公昭
５７−５９４１０号公報に開示されたものがある。この
ディーゼルエンジンのうず室式燃焼室の基本構造は図１
０〜図１２で示すように構成されている。ここで、図１
０はうず室式燃焼室の要部縦断側面図、図１１は主燃焼
室内のシリンダヘッド端面図、図１２は上記うず室の作
用説明図である。
【０００３】このうず室式燃焼室は、ディーゼルエンジ
ンの主燃焼室１１に噴口１２を介してうず室１８を連通
させ、噴口１２は、主噴口部１３の左右の各側面に左右
一対の脇噴口部１４・１４の各横側面を連通させて成
り、両脇噴口部１４・１４の軸心Ｚ・Ｚは主噴口部１３
の軸心Ｘに対して、主燃焼室１１側からうず室１８側に
進むに連れて近づく方向に傾斜させ、主噴口部１３と各
脇噴口部１４・１４とが連通する箇所の各連通壁面部分
に沿って各噴口内稜線１５・１５を縦走させて構成され
ている。
ンの主燃焼室１１に噴口１２を介してうず室１８を連通
させ、噴口１２は、主噴口部１３の左右の各側面に左右
一対の脇噴口部１４・１４の各横側面を連通させて成
り、両脇噴口部１４・１４の軸心Ｚ・Ｚは主噴口部１３
の軸心Ｘに対して、主燃焼室１１側からうず室１８側に
進むに連れて近づく方向に傾斜させ、主噴口部１３と各
脇噴口部１４・１４とが連通する箇所の各連通壁面部分
に沿って各噴口内稜線１５・１５を縦走させて構成され
ている。
【０００４】この構成によれば、うず室内での空燃混合
性能を高めることができる。即ち、先ず主燃焼室１１内
の空気が圧縮工程で圧縮されて、噴口１２内を通過する
ときに、図１２で示すように、各噴口内稜線１５・１５
に接触する部分で、微小うず流ｆを発生する。次に、そ
の空気が噴口１２からうず室１８に入った所では、主噴
口部１３を通過した主噴流Ｆ1に、各脇噴口部１４・１４
を通過した各脇噴流Ｆ2・Ｆ2が左右から衝突して、そこ
で勢い良く撹拌混合されながら、離反して左右へ拡散し
て行く。しかも、このとき上記微小うず流ｆも、その撹
拌混合に巻き込まれて拡散される。これにより、うず室
１８内での空気と燃料との混合性能が高められるのであ
る。
性能を高めることができる。即ち、先ず主燃焼室１１内
の空気が圧縮工程で圧縮されて、噴口１２内を通過する
ときに、図１２で示すように、各噴口内稜線１５・１５
に接触する部分で、微小うず流ｆを発生する。次に、そ
の空気が噴口１２からうず室１８に入った所では、主噴
口部１３を通過した主噴流Ｆ1に、各脇噴口部１４・１４
を通過した各脇噴流Ｆ2・Ｆ2が左右から衝突して、そこ
で勢い良く撹拌混合されながら、離反して左右へ拡散し
て行く。しかも、このとき上記微小うず流ｆも、その撹
拌混合に巻き込まれて拡散される。これにより、うず室
１８内での空気と燃料との混合性能が高められるのであ
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記従来例は、上記の
ようにうず室１８内での空燃混合性能が高い点で優れて
いるが、この混合性能を一層強化するには、噴口１２の
長さを十分長くする必要がある。それは噴口１２を長く
するほど、各噴口内稜線１５・１５との接触による微小
うず流ｆの発生量が増えるうえ、主噴流Ｆ1と脇噴流Ｆ2
・Ｆ2との直進性が高まって、その衝突・離反の威力がつ
よまるからである。しかし、噴口１２を長くすると、以
下のような弊害が生じる。 イ．高速運転時に、燃焼気流がうず室１８から主燃焼室
１１内へ流れ込む際に、絞り損失が大きくなり、出力が
低下する。 ロ．始動運転時に、空気が主燃焼室１１からうず室１８
内へ流れ込む際に、長い噴口１２の内壁面より圧縮熱が
多量に逃げるため、エンジンの冷始動性能が低下する。 本発明はこのような事情を考慮してなされたもので、空
燃混合性能を十分高く維持しながらも、上記イロの弊害
を解消することを技術課題とする。
ようにうず室１８内での空燃混合性能が高い点で優れて
いるが、この混合性能を一層強化するには、噴口１２の
長さを十分長くする必要がある。それは噴口１２を長く
するほど、各噴口内稜線１５・１５との接触による微小
うず流ｆの発生量が増えるうえ、主噴流Ｆ1と脇噴流Ｆ2
・Ｆ2との直進性が高まって、その衝突・離反の威力がつ
よまるからである。しかし、噴口１２を長くすると、以
下のような弊害が生じる。 イ．高速運転時に、燃焼気流がうず室１８から主燃焼室
１１内へ流れ込む際に、絞り損失が大きくなり、出力が
低下する。 ロ．始動運転時に、空気が主燃焼室１１からうず室１８
内へ流れ込む際に、長い噴口１２の内壁面より圧縮熱が
多量に逃げるため、エンジンの冷始動性能が低下する。 本発明はこのような事情を考慮してなされたもので、空
燃混合性能を十分高く維持しながらも、上記イロの弊害
を解消することを技術課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するものとして、次のように構成される。以下実施例に
対応する図１〜図５を用いて説明する。即ち、請求項１
の発明は、前記従来例と同じ基本構造を有するディーゼ
ルエンジンのうず室式燃焼室において、シリンダヘッド
１の前記主燃焼室１１に臨む主燃焼室端面１Ａに主通気
溝２３と左右一対の脇通気溝２４・２４とを形成し、こ
の主通気溝２３は、前記主噴口部１３から連続状に連出
させるとともに、この主噴口部１３から遠ざかるにつれ
て次第に浅くなるように形成し、上記左右一対の各脇通
気溝２４・２４は、それぞれ前記左右一対の脇噴口部１
４・１４から連続状に連出させるとともに、この脇噴口
部１４・１４から遠ざかるにつれて次第に浅くなる形に
形成し、上記主通気溝２３とこれの左右両側に位置する
上記左右一対の脇通気溝２４・２４との間に左右一対の
各溝間稜線２５・２５を形成し、この各溝間稜線２５・
２５はそれぞれ前記各噴口内稜線１５・１５に連続させ
て構成したことを特徴とするものである。
するものとして、次のように構成される。以下実施例に
対応する図１〜図５を用いて説明する。即ち、請求項１
の発明は、前記従来例と同じ基本構造を有するディーゼ
ルエンジンのうず室式燃焼室において、シリンダヘッド
１の前記主燃焼室１１に臨む主燃焼室端面１Ａに主通気
溝２３と左右一対の脇通気溝２４・２４とを形成し、こ
の主通気溝２３は、前記主噴口部１３から連続状に連出
させるとともに、この主噴口部１３から遠ざかるにつれ
て次第に浅くなるように形成し、上記左右一対の各脇通
気溝２４・２４は、それぞれ前記左右一対の脇噴口部１
４・１４から連続状に連出させるとともに、この脇噴口
部１４・１４から遠ざかるにつれて次第に浅くなる形に
形成し、上記主通気溝２３とこれの左右両側に位置する
上記左右一対の脇通気溝２４・２４との間に左右一対の
各溝間稜線２５・２５を形成し、この各溝間稜線２５・
２５はそれぞれ前記各噴口内稜線１５・１５に連続させ
て構成したことを特徴とするものである。
【０００７】そして請求項２の発明は、上記請求項１の
うず室式燃焼室において、ピストンヘッド４Ａに主導気
溝３３と左右一対の脇導気溝３４・３４とを形成し、こ
の主導気溝３３は、前記主噴口部１３及び前記主通気溝
２３に対面させるとともに、この主噴口部１３から遠ざ
かるにつれて次第に浅くなる形に形成し、上記左右一対
の各脇導気溝３４・３４は、それぞれ前記脇噴口部１４
・１４及び前記各脇通気溝２４・２４に対面させるとと
もに、この各脇噴口部１４・１４から遠ざかるにつれて
次第に浅くなる形に形成し、上記主導気溝３３とこれの
左右両側に位置する上記左右一対の各脇導気溝３４・３
４との間に左右一対の各導気溝間稜線３５・３５を形成
し、この各導気溝間稜線３５・３５は、それぞれ前記各
溝間稜線２５・２５に対向させて構成したことを特徴と
するものである。
うず室式燃焼室において、ピストンヘッド４Ａに主導気
溝３３と左右一対の脇導気溝３４・３４とを形成し、こ
の主導気溝３３は、前記主噴口部１３及び前記主通気溝
２３に対面させるとともに、この主噴口部１３から遠ざ
かるにつれて次第に浅くなる形に形成し、上記左右一対
の各脇導気溝３４・３４は、それぞれ前記脇噴口部１４
・１４及び前記各脇通気溝２４・２４に対面させるとと
もに、この各脇噴口部１４・１４から遠ざかるにつれて
次第に浅くなる形に形成し、上記主導気溝３３とこれの
左右両側に位置する上記左右一対の各脇導気溝３４・３
４との間に左右一対の各導気溝間稜線３５・３５を形成
し、この各導気溝間稜線３５・３５は、それぞれ前記各
溝間稜線２５・２５に対向させて構成したことを特徴と
するものである。
【０００８】
【作 用】本発明は図７〜図８で示すように、次のよ
うに作用する。請求項１の発明では、主燃焼室１１内の
空気が、圧縮工程で圧縮されて、主通気溝２３及び各脇
通気溝２４・２４から、主噴口部１３及び各脇噴口部１
４・１４を経て、うず室１８へ流れる。この空気は、先
ず各溝間稜線２５・２５と接触する部分及び各噴口内稜
線１５・１５と接触する部分の両方で、微小うず流を多
量に発生する。
うに作用する。請求項１の発明では、主燃焼室１１内の
空気が、圧縮工程で圧縮されて、主通気溝２３及び各脇
通気溝２４・２４から、主噴口部１３及び各脇噴口部１
４・１４を経て、うず室１８へ流れる。この空気は、先
ず各溝間稜線２５・２５と接触する部分及び各噴口内稜
線１５・１５と接触する部分の両方で、微小うず流を多
量に発生する。
【０００９】次に、主噴口部１３を通過する主噴流Ｆ1
は、主通気溝２３内を助走するので、勢いが強くなる。
各脇噴口部１４・１４を通過する各脇噴流Ｆ2・Ｆ2も、各
脇噴口部１４・１４内を助走するので、勢いが強くな
る。これにより、うず室１８内では、主噴流Ｆ1と各脇
噴流Ｆ2・Ｆ2との衝突力が増大し、この衝突による撹拌
混合が増進されるうえ、その離反による左右への離反拡
散も促進される。
は、主通気溝２３内を助走するので、勢いが強くなる。
各脇噴口部１４・１４を通過する各脇噴流Ｆ2・Ｆ2も、各
脇噴口部１４・１４内を助走するので、勢いが強くな
る。これにより、うず室１８内では、主噴流Ｆ1と各脇
噴流Ｆ2・Ｆ2との衝突力が増大し、この衝突による撹拌
混合が増進されるうえ、その離反による左右への離反拡
散も促進される。
【００１０】その結果、うず室１８内での空気と燃料と
の混合性能が一層強化される。そして、この混合性能の
強化により、噴口１２の長さを長くしなくて済む。これ
により、噴口１２の絞り損失が小さくなり、出力が向上
する。そのうえエンジンの始動時には、噴口１２内の表
面から逃げる空気の圧縮熱量が少なくなり、冷始動性能
も向上する。
の混合性能が一層強化される。そして、この混合性能の
強化により、噴口１２の長さを長くしなくて済む。これ
により、噴口１２の絞り損失が小さくなり、出力が向上
する。そのうえエンジンの始動時には、噴口１２内の表
面から逃げる空気の圧縮熱量が少なくなり、冷始動性能
も向上する。
【００１１】請求項２の発明では、圧縮工程において、
主導気溝３３及び各脇導気溝３４・３４及び各導気溝間
稜線３５・３５は、上記主通気溝２３、各脇通気溝２４
・２４及び各溝間稜線２５・２５と一対となって、上記
作用を一層強力に推進する。その結果、うず室１８内で
の空気と燃料との混合性能が、さらに一層強化され、冷
始動性能もさらに一層向上する。
主導気溝３３及び各脇導気溝３４・３４及び各導気溝間
稜線３５・３５は、上記主通気溝２３、各脇通気溝２４
・２４及び各溝間稜線２５・２５と一対となって、上記
作用を一層強力に推進する。その結果、うず室１８内で
の空気と燃料との混合性能が、さらに一層強化され、冷
始動性能もさらに一層向上する。
【００１２】
【実施例】以下本発明の実施例を図面に基づいてさらに
詳しく説明する。図１は本発明に係るうず室式燃焼室の
構成を示すシリンダヘッドの主燃焼室端面の平面図、図
２はうず室式燃焼室の構成を示す要部の縦断側面図、図
３は図２中の噴口１２のＡ−Ａ線矢視断面図、図４は図
１中のＢ−Ｂ線矢視断面図、図５はピストンヘッドの平
面図、図６は図１のＣ−Ｃ線矢視断面図、図９は本発明
に係るうず室式燃焼室が採用されているディーゼルエン
ジンの要部破断概要図である。なお、図９中の符号Ｅは
ディーゼルエンジン、１はシリンダヘッド、２はシリン
ダブロック、３はシリンダ、４はピストン、７は排気
弁、８はうず室口金、１０は本発明のうず室式燃焼室全
体を示す。
詳しく説明する。図１は本発明に係るうず室式燃焼室の
構成を示すシリンダヘッドの主燃焼室端面の平面図、図
２はうず室式燃焼室の構成を示す要部の縦断側面図、図
３は図２中の噴口１２のＡ−Ａ線矢視断面図、図４は図
１中のＢ−Ｂ線矢視断面図、図５はピストンヘッドの平
面図、図６は図１のＣ−Ｃ線矢視断面図、図９は本発明
に係るうず室式燃焼室が採用されているディーゼルエン
ジンの要部破断概要図である。なお、図９中の符号Ｅは
ディーゼルエンジン、１はシリンダヘッド、２はシリン
ダブロック、３はシリンダ、４はピストン、７は排気
弁、８はうず室口金、１０は本発明のうず室式燃焼室全
体を示す。
【００１３】このうず室式燃焼室１０は、ディーゼルエ
ンジンＥの主燃焼室１１に噴口１２を介してうず室１８
を連通させて構成されている。主燃焼室１１は、図９で
示すように、シリンダブロック２の中央にシリンダ３を
形成し、ピストン４をシリンダ３に上下摺動自在に内嵌
して形成される。うず室１８は、シリンダヘッド１の肉
壁内に凹設したうず室上半球部１８ａと、その下部開口
端から嵌入された半割状のうず室口金８に形成されたう
ず室下半球部１８ｂとで形成されている。
ンジンＥの主燃焼室１１に噴口１２を介してうず室１８
を連通させて構成されている。主燃焼室１１は、図９で
示すように、シリンダブロック２の中央にシリンダ３を
形成し、ピストン４をシリンダ３に上下摺動自在に内嵌
して形成される。うず室１８は、シリンダヘッド１の肉
壁内に凹設したうず室上半球部１８ａと、その下部開口
端から嵌入された半割状のうず室口金８に形成されたう
ず室下半球部１８ｂとで形成されている。
【００１４】このうず室１８の上半球部１８ａには、燃
料噴射ノズル５の噴射口５ａが臨ませてあり、燃料を噴
射させるように構成されている。噴口１２は、図１〜図
３で湿すように、主噴口部１３の左右の各側面に左右一
対の脇噴口部１４・１４の各横側面を連通させて成り、
両脇噴口部１４・１４の軸心Ｚ・Ｚは主噴口部１３の軸
心Ｘに対して、主燃焼室１１側からうず室１８側に進む
に連れて近づく方向に傾斜させ、主噴口部１３と各脇噴
口部１４・１４とが連通する箇所の各連通壁面部分に沿
って各噴口内稜線１５・１５を縦走させて構成されてい
る。
料噴射ノズル５の噴射口５ａが臨ませてあり、燃料を噴
射させるように構成されている。噴口１２は、図１〜図
３で湿すように、主噴口部１３の左右の各側面に左右一
対の脇噴口部１４・１４の各横側面を連通させて成り、
両脇噴口部１４・１４の軸心Ｚ・Ｚは主噴口部１３の軸
心Ｘに対して、主燃焼室１１側からうず室１８側に進む
に連れて近づく方向に傾斜させ、主噴口部１３と各脇噴
口部１４・１４とが連通する箇所の各連通壁面部分に沿
って各噴口内稜線１５・１５を縦走させて構成されてい
る。
【００１５】以下本発明の特徴的な構成について説明す
る。本発明では、前記従来の噴口１２を以下のように改
良したものである。即ち、図１、図２、図４で示すよう
に、シリンダヘッド１の主燃焼室１１に臨む主燃焼室端
面１Ａに主通気溝２３と左右一対の脇通気溝２４・２４
とを形成する。この主通気溝２３は、前記主噴口部１３
から連続状に連出させるとともに、主噴口部１３から遠
ざかるにつれて次第に浅く、かつテーパ状に拡がる形に
形成する。そして左右一対の各脇通気溝２４・２４は、
それぞれ前記左右一対の脇噴口部１４・１４から連続状
に連出させるとともに、この脇噴口部１４・１４から遠
ざかるにつれて次第に浅く、かつテーパ状に拡がる形に
形成する。また上記主通気溝２３と上記左右一対の脇通
気溝２４・２４との間に左右一対の各溝間稜線２５・２
５を形成し、この各溝間稜線２５・２５はそれぞれ前記
各噴口内稜線１５・１５に連続させる。なお、図１中の
符号６は吸気弁、２６は吸気口、２７は排気口である。
る。本発明では、前記従来の噴口１２を以下のように改
良したものである。即ち、図１、図２、図４で示すよう
に、シリンダヘッド１の主燃焼室１１に臨む主燃焼室端
面１Ａに主通気溝２３と左右一対の脇通気溝２４・２４
とを形成する。この主通気溝２３は、前記主噴口部１３
から連続状に連出させるとともに、主噴口部１３から遠
ざかるにつれて次第に浅く、かつテーパ状に拡がる形に
形成する。そして左右一対の各脇通気溝２４・２４は、
それぞれ前記左右一対の脇噴口部１４・１４から連続状
に連出させるとともに、この脇噴口部１４・１４から遠
ざかるにつれて次第に浅く、かつテーパ状に拡がる形に
形成する。また上記主通気溝２３と上記左右一対の脇通
気溝２４・２４との間に左右一対の各溝間稜線２５・２
５を形成し、この各溝間稜線２５・２５はそれぞれ前記
各噴口内稜線１５・１５に連続させる。なお、図１中の
符号６は吸気弁、２６は吸気口、２７は排気口である。
【００１６】上記構成によれば図７〜図８で示すよう
に、圧縮工程において圧縮空気が、主通気溝２３と左右
一対の脇通気溝２４・２４から主噴口部１３及び各脇噴
口部１４・１４を経て、うず室１８へ流れる。この空気
は、先ず各溝間稜線２５・２５と接触する部分及び各噴
口内稜線１５・１５と接触する部分の両方で、微小うず
流を多量に発生する。次に、主噴口部１３を通過する主
噴流Ｆ1は、主通気溝２３内を助走して勢いが強くな
る。他方の各脇噴口部１４・１４を通過する各脇噴流Ｆ2
・Ｆ2も、各脇噴口部１４・１４内を助走して勢いが強く
なる。左右の脇噴口１４・１４を流通した空気噴流Ｆ2
・Ｆ2は、図７〜図８で示すように、主噴口１３を流通
した空気噴流Ｆ1の下側で交差するとともに、うず室１
８内では、主噴流Ｆ1と各脇噴流Ｆ2・Ｆ2との衝突力が増
大し、この衝突により撹拌混合が増進され、その離反に
よる左右への離反拡散も促進される。この混合性能の強
化により、噴口１２の長さを長くしなくても済み、噴口
１２の絞り損失が小さくなり、出力が向上する。しか
も、エンジンの始動時には、噴口１２内の表面から逃げ
る空気の圧縮熱量が少なくなり、冷始動性能も向上す
る。
に、圧縮工程において圧縮空気が、主通気溝２３と左右
一対の脇通気溝２４・２４から主噴口部１３及び各脇噴
口部１４・１４を経て、うず室１８へ流れる。この空気
は、先ず各溝間稜線２５・２５と接触する部分及び各噴
口内稜線１５・１５と接触する部分の両方で、微小うず
流を多量に発生する。次に、主噴口部１３を通過する主
噴流Ｆ1は、主通気溝２３内を助走して勢いが強くな
る。他方の各脇噴口部１４・１４を通過する各脇噴流Ｆ2
・Ｆ2も、各脇噴口部１４・１４内を助走して勢いが強く
なる。左右の脇噴口１４・１４を流通した空気噴流Ｆ2
・Ｆ2は、図７〜図８で示すように、主噴口１３を流通
した空気噴流Ｆ1の下側で交差するとともに、うず室１
８内では、主噴流Ｆ1と各脇噴流Ｆ2・Ｆ2との衝突力が増
大し、この衝突により撹拌混合が増進され、その離反に
よる左右への離反拡散も促進される。この混合性能の強
化により、噴口１２の長さを長くしなくても済み、噴口
１２の絞り損失が小さくなり、出力が向上する。しか
も、エンジンの始動時には、噴口１２内の表面から逃げ
る空気の圧縮熱量が少なくなり、冷始動性能も向上す
る。
【００１７】一方、ピストンヘッド４Ａには図１及び図
５〜図６で示すように、前記シリンダヘッド１の主燃焼
室端面１Ａに形成された前記主噴口部１３及び主導気溝
２３、各脇噴口部１４・１４及び各脇通気溝２４・２
４、各噴口内稜線１５・１５及び各溝間稜線２５・２５
にそれぞれ対面するように、主導気溝３３と左右一対の
脇導気溝３４・３４及び各導気溝間稜線３５・３５とが
それぞれ対向して形成されている。
５〜図６で示すように、前記シリンダヘッド１の主燃焼
室端面１Ａに形成された前記主噴口部１３及び主導気溝
２３、各脇噴口部１４・１４及び各脇通気溝２４・２
４、各噴口内稜線１５・１５及び各溝間稜線２５・２５
にそれぞれ対面するように、主導気溝３３と左右一対の
脇導気溝３４・３４及び各導気溝間稜線３５・３５とが
それぞれ対向して形成されている。
【００１８】即ち、上記主導気溝３３は、前記主噴口部
１３及び前記主導気溝２３に対面させるとともに、主噴
口部１３から遠ざかるにつれて次第に浅く、かつテーパ
状に拡がる形に形成する。また上記左右一対の各脇導気
溝３４・３４は、それぞれ前記脇噴口部１４・１４及び
前記各脇通気溝２４・２４に対面させるとともに、この
各脇噴口部１４・１４から遠ざかるにつれて次第に浅
く、かつ拡がる形に形成する。そして上記主導気溝３３
と、左右両側に位置する一対の各脇導気溝３４・３４と
の間に左右一対の各導気溝間稜線３５・３５を形成す
る。この各導気溝間稜線３５・３５は、それぞれ前記各
溝間稜線２５・２５に対向させて形成する。なお図１及
び図３において、符号２６ａは吸気バルブリセス、２７
ａは排気バルブリセスであり、上記主導気溝３３及び上
記左右一対の各脇導気溝３４・３４は、それぞれ吸・排
気バルブリセス２６ａ・２７ａに一部ラップしている。
１３及び前記主導気溝２３に対面させるとともに、主噴
口部１３から遠ざかるにつれて次第に浅く、かつテーパ
状に拡がる形に形成する。また上記左右一対の各脇導気
溝３４・３４は、それぞれ前記脇噴口部１４・１４及び
前記各脇通気溝２４・２４に対面させるとともに、この
各脇噴口部１４・１４から遠ざかるにつれて次第に浅
く、かつ拡がる形に形成する。そして上記主導気溝３３
と、左右両側に位置する一対の各脇導気溝３４・３４と
の間に左右一対の各導気溝間稜線３５・３５を形成す
る。この各導気溝間稜線３５・３５は、それぞれ前記各
溝間稜線２５・２５に対向させて形成する。なお図１及
び図３において、符号２６ａは吸気バルブリセス、２７
ａは排気バルブリセスであり、上記主導気溝３３及び上
記左右一対の各脇導気溝３４・３４は、それぞれ吸・排
気バルブリセス２６ａ・２７ａに一部ラップしている。
【００１９】上記構成によれば、圧縮工程において、前
記主通気溝２３、各脇通気溝２４・２４、主通気溝２
３、各脇通気溝２４・２４と一対となって、前記主噴流
Ｆ1、各脇噴流Ｆ2をの助走を一層強力に推進する。その
結果、うず室１８内での空気と燃料との混合性能が、さ
らに一層強化され、冷始動性能もさらに一層向上する。
また、一方では噴口１２はピストンヘッド４Ａに形成し
た吸・排気バルブリセス２６ａ・２７ａに向けて開か
れ、燃焼気流を案内する状態になるので、燃焼気流が主
燃焼室１１へ流れ込む際に、適度に分散して燃焼効率が
高まる。
記主通気溝２３、各脇通気溝２４・２４、主通気溝２
３、各脇通気溝２４・２４と一対となって、前記主噴流
Ｆ1、各脇噴流Ｆ2をの助走を一層強力に推進する。その
結果、うず室１８内での空気と燃料との混合性能が、さ
らに一層強化され、冷始動性能もさらに一層向上する。
また、一方では噴口１２はピストンヘッド４Ａに形成し
た吸・排気バルブリセス２６ａ・２７ａに向けて開か
れ、燃焼気流を案内する状態になるので、燃焼気流が主
燃焼室１１へ流れ込む際に、適度に分散して燃焼効率が
高まる。
【００２０】
【発明の効果】本発明は前記のように構成され作用する
ことから、次の効果を奏する。 イ．主燃焼室１１とうず室１８間の噴口１２の距離が短
くても、強力な３つの空気噴流を発生させ、空気と燃料
との混合性能を高める。 ロ．また、主燃焼室１１とうず室１８間の噴口１２の距
離が短く形成されているので、高速運転時における噴口
１２の絞り損失が小さくなり、出力が高まる。 ハ．しかも噴口１２の距離が短く形成されている分だ
け、始動時における圧縮熱の逃げを防止できるので、冷
始動性能も高まる。 ニ．特に請求項２の発明では、ピストンヘッド４Ａに形
成した主導気溝３３と左右一対の脇導気溝３４・３４及
び各導気溝間稜線３５・３５がシリンダヘッド１の主燃
焼室端面１Ａに形成された上記主通気溝２３、各脇通気
溝２４・２４、主通気溝２３、各脇通気溝２４・２４等
と共同して、強力な３つの空気噴流を発生させるので、
空気と燃料との混合性能を一層強力に高め、一方では燃
焼気流が主燃焼室１１へ流れ込む際に、上記の逆作用に
より燃焼気流の分散性能が向上して、一層燃焼効率を高
めることができる。
ことから、次の効果を奏する。 イ．主燃焼室１１とうず室１８間の噴口１２の距離が短
くても、強力な３つの空気噴流を発生させ、空気と燃料
との混合性能を高める。 ロ．また、主燃焼室１１とうず室１８間の噴口１２の距
離が短く形成されているので、高速運転時における噴口
１２の絞り損失が小さくなり、出力が高まる。 ハ．しかも噴口１２の距離が短く形成されている分だ
け、始動時における圧縮熱の逃げを防止できるので、冷
始動性能も高まる。 ニ．特に請求項２の発明では、ピストンヘッド４Ａに形
成した主導気溝３３と左右一対の脇導気溝３４・３４及
び各導気溝間稜線３５・３５がシリンダヘッド１の主燃
焼室端面１Ａに形成された上記主通気溝２３、各脇通気
溝２４・２４、主通気溝２３、各脇通気溝２４・２４等
と共同して、強力な３つの空気噴流を発生させるので、
空気と燃料との混合性能を一層強力に高め、一方では燃
焼気流が主燃焼室１１へ流れ込む際に、上記の逆作用に
より燃焼気流の分散性能が向上して、一層燃焼効率を高
めることができる。
【図１】本発明に係るうず室式燃焼室の構成を示すシリ
ンダヘッドの主燃焼室端面の平面図である。
ンダヘッドの主燃焼室端面の平面図である。
【図２】本発明に係るうず室式燃焼室の構成を示す要部
の縦断面図である。
の縦断面図である。
【図３】図２中の噴口のＡ−Ａ線矢視断面図である。
【図４】図１中のＢ−Ｂ線矢視断面図である。
【図５】ピストンヘッドの平面図である。
【図６】図２のＣ−Ｃ線矢視断面図である。
【図７】本発明の作用説明図である。
【図８】本発明の作用説明図である。
【図９】本発明に係るうず室式燃焼室が採用されている
ディーゼルエンジンの要部破断概要図である。
ディーゼルエンジンの要部破断概要図である。
【図１０】従来例のうず室式燃焼室の構成を示す要部の
縦断面図である。
縦断面図である。
【図１１】従来例の図１相当図である。
【図１２】従来例の作用説明図である。
Ｅ…ディーゼルエンジン、 １…シリンダヘ
ッド、 １Ａ…シリンダヘッドの主燃焼室端面、４Ａ…ピストン
ヘッド、 １１…主燃焼室、 １２…噴口、 １３…主噴口部、 Ｘ…主噴口部の
軸心、 １４…脇噴口部、 Ｚ…脇噴口部の
軸心、 １５…噴口内稜線、 １８…うず室、 ２３…主通気室、 ２４…脇通気
室、 ２５…溝間稜線、 ３３…主導気
溝、 ３４…脇導気溝、 ３５…導気溝間
稜線。
ッド、 １Ａ…シリンダヘッドの主燃焼室端面、４Ａ…ピストン
ヘッド、 １１…主燃焼室、 １２…噴口、 １３…主噴口部、 Ｘ…主噴口部の
軸心、 １４…脇噴口部、 Ｚ…脇噴口部の
軸心、 １５…噴口内稜線、 １８…うず室、 ２３…主通気室、 ２４…脇通気
室、 ２５…溝間稜線、 ３３…主導気
溝、 ３４…脇導気溝、 ３５…導気溝間
稜線。
Claims (2)
- 【請求項１】 ディーゼルエンジンＥの主燃焼室(１１)
に噴口(１２)を介してうず室(１８)を連通させ、噴口
(１２)は、主噴口部(１３)の左右の各側面に左右一対の
脇噴口部(１４)(１４)の各横側面を連通させて成り、両
脇噴口部(１４)(１４)の軸心(Ｚ)(Ｚ)は主噴口部(１３)
の軸心(Ｘ)に対して、主燃焼室(１１)側からうず室(１
８)側に進むにつれて近づく方向に傾斜させ、主噴口部
(１３)と各脇噴口部(１４)(１４)とが連通する箇所の各
連通壁面部分に沿って各噴口内稜線(１５)(１５)を縦走
させて構成したディーゼルエンジンのうず室式燃焼室に
おいて、シリンダヘッド(１)の前記主燃焼室(１１)に臨
む主燃焼室端面(１Ａ)に主通気溝(２３)と左右一対の脇
通気溝(２４)(２４)とを形成し、この主通気溝(２３)
は、前記主噴口部(１３)から連続状に連出させるととも
に、この主噴口部(１３)から遠ざかるにつれて次第に浅
くなるように形成し、上記左右一対の各脇通気溝(２４)
(２４)は、それぞれ前記左右一対の脇噴口部(１４)(１
４)から連続状に連出させるとともに、この脇噴口部(１
４)(１４)から遠ざかるにつれて次第に浅くなる形に形
成し、上記主通気溝(２３)とこれの左右両側に位置する
上記左右一対の脇通気溝(２４)(２４)との間に左右一対
の各溝間稜線(２５)(２５)を形成し、この各溝間稜線
(２５)(２５)はそれぞれ前記各噴口内稜線(１５)(１５)
に連続させて構成したことを特徴とするディーゼルエン
ジンのうず室式燃焼室。 - 【請求項２】 ピストンヘッド(４Ａ)に主導気溝(３３)
と左右一対の脇導気溝(３４)(３４)とを形成し、この主
導気溝(３３)は、前記主噴口部(１３)及び前記主通気溝
(２３)に対面させるとともに、この主噴口部(１３)から
遠ざかるにつれて次第に浅くなる形に形成し、上記左右
一対の各脇導気溝(３４)(３４)は、それぞれ前記脇噴口
部(１４)(１４)及び前記各脇通気溝(２４)(２４)に対面
させるとともに、この各脇噴口部(１４)(１４)から遠ざ
かるにつれて次第に浅くなる形に形成し、上記主導気溝
(３３)とこれの左右両側に位置する上記左右一対の各脇
導気溝(３４)(３４)との間に左右一対の各導気溝間稜線
(３５)(３５)を形成し、この各導気溝間稜線(３５)(３
５)は、それぞれ前記溝間稜線(２５)(２５)に対向させ
て構成したことを特徴とする請求項１に記載のディーゼ
ルエンジンのうず室式燃焼室。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3124987A JP2564213B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | ディーゼルエンジンのうず室式燃焼室 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3124987A JP2564213B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | ディーゼルエンジンのうず室式燃焼室 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04330324A JPH04330324A (ja) | 1992-11-18 |
| JP2564213B2 true JP2564213B2 (ja) | 1996-12-18 |
Family
ID=14899116
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3124987A Expired - Fee Related JP2564213B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | ディーゼルエンジンのうず室式燃焼室 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2564213B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2929058B2 (ja) * | 1993-03-05 | 1999-08-03 | 株式会社クボタ | ディーゼルエンジンの副室式燃焼室 |
| JP3191003B2 (ja) * | 1996-09-06 | 2001-07-23 | 株式会社クボタ | ディーゼルエンジンの副室式燃焼室 |
| KR102282335B1 (ko) | 2017-08-30 | 2021-07-28 | 엘에스엠트론 주식회사 | 와류실식 디젤 엔진 |
| US11085359B2 (en) | 2017-08-30 | 2021-08-10 | Ls Mtron Ltd. | Swirl chamber-type diesel engine |
-
1991
- 1991-04-26 JP JP3124987A patent/JP2564213B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04330324A (ja) | 1992-11-18 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |