JPH0826769B2 - デイーゼルエンジンの渦流室式燃焼室の噴口 - Google Patents
デイーゼルエンジンの渦流室式燃焼室の噴口Info
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- JPH0826769B2 JPH0826769B2 JP1207671A JP20767189A JPH0826769B2 JP H0826769 B2 JPH0826769 B2 JP H0826769B2 JP 1207671 A JP1207671 A JP 1207671A JP 20767189 A JP20767189 A JP 20767189A JP H0826769 B2 JPH0826769 B2 JP H0826769B2
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
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- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ディーゼルエンジンの渦流室式燃焼室の噴
口に関し、特に、低温手始動限界温度を低くできるとと
もに、出力の向上、燃費の低減及び運転騒音の減少を図
れるようにしたディーゼルエンジンの過流室式燃焼室の
噴口に関する。
口に関し、特に、低温手始動限界温度を低くできるとと
もに、出力の向上、燃費の低減及び運転騒音の減少を図
れるようにしたディーゼルエンジンの過流室式燃焼室の
噴口に関する。
〔従来の技術〕 従来、ディーゼルエンジンの渦流室式燃焼室の噴口と
しては、特公昭57−59410号公報に記載のものがある。
これは、例えば第６図に示すように、主噴口21の左右の
各側面に左右の各脇噴口22L・22Rの各側面を連通させ、
主噴口21と各脇噴口22L・22Rとが連通する箇所の各連通
壁面部分にそってそれぞれ稜線23L・23Rを縦走させて形
成し、各脇噴口22L・22Rの軸心を主噴口21の軸心に対し
て主室から渦流室に進むに連れて近付く方向に傾斜させ
たものがある。上記主噴口21及び両脇噴口22L・22Rの軸
直交断面形状はほぼ円形に形成されている。
しては、特公昭57−59410号公報に記載のものがある。
これは、例えば第６図に示すように、主噴口21の左右の
各側面に左右の各脇噴口22L・22Rの各側面を連通させ、
主噴口21と各脇噴口22L・22Rとが連通する箇所の各連通
壁面部分にそってそれぞれ稜線23L・23Rを縦走させて形
成し、各脇噴口22L・22Rの軸心を主噴口21の軸心に対し
て主室から渦流室に進むに連れて近付く方向に傾斜させ
たものがある。上記主噴口21及び両脇噴口22L・22Rの軸
直交断面形状はほぼ円形に形成されている。
この従来のディーゼルエンジンの過流室式燃焼室の噴
口は、圧縮行程において、主室側から過流室に流入する
時に主噴口21を通る気流と両脇噴口22L・22Rを通る気流
とが過流室内で勢良く衝突して拡散するとともに、主室
から渦流室に流入する気流が各稜線23L・23Rに接触する
ことにより微小渦流を形成する。主噴口21及び両脇噴口
22L・22Rに案内されて流入した気流が形成する大きな渦
流とこの微小渦流とが相乗的に作用して渦流室内での空
気中への燃料の拡散ないし混合の効率が高くなる。ま
た、爆発行程において、渦流室から主室に噴出する混合
気が、主噴口21と両脇噴口22L・22Rとに案内されて主室
の全体にわたって勢い良く噴出するとともに、両稜線23
L・23Rによって微小渦流が形成されることにより主室内
の空気と燃料とが主室の全体にわたって均等にかつ効率
高く混合される。その結果、この種の噴口によれば、高
出力を得ることができるとともに、燃費を低減させるこ
とができる事が知られている。
口は、圧縮行程において、主室側から過流室に流入する
時に主噴口21を通る気流と両脇噴口22L・22Rを通る気流
とが過流室内で勢良く衝突して拡散するとともに、主室
から渦流室に流入する気流が各稜線23L・23Rに接触する
ことにより微小渦流を形成する。主噴口21及び両脇噴口
22L・22Rに案内されて流入した気流が形成する大きな渦
流とこの微小渦流とが相乗的に作用して渦流室内での空
気中への燃料の拡散ないし混合の効率が高くなる。ま
た、爆発行程において、渦流室から主室に噴出する混合
気が、主噴口21と両脇噴口22L・22Rとに案内されて主室
の全体にわたって勢い良く噴出するとともに、両稜線23
L・23Rによって微小渦流が形成されることにより主室内
の空気と燃料とが主室の全体にわたって均等にかつ効率
高く混合される。その結果、この種の噴口によれば、高
出力を得ることができるとともに、燃費を低減させるこ
とができる事が知られている。
ところが、つぎの問題（イ）および（ロ）が残ってい
る。
る。
（イ）．主噴口21を通る気流の流量増加と、その気流の
直進性の向上とを両立できない 主噴口21の軸直交断面形状が円形になっている事か
ら、主噴口21を通る気流の流量を多くするために、主噴
口21の直径を大きくした場合、この主噴口21内を通る気
流の左右幅が大きくなる分だけ、その気流の直進性を高
めることができない。
直進性の向上とを両立できない 主噴口21の軸直交断面形状が円形になっている事か
ら、主噴口21を通る気流の流量を多くするために、主噴
口21の直径を大きくした場合、この主噴口21内を通る気
流の左右幅が大きくなる分だけ、その気流の直進性を高
めることができない。
これとは逆に、主噴口21内を通る気流の直進性を高め
るために、主噴口21の直径を小さくした場合、主噴口21
の通路断面積が小さくなる分だけ、主噴口21を通る気流
の流量を多くすることができない。
るために、主噴口21の直径を小さくした場合、主噴口21
の通路断面積が小さくなる分だけ、主噴口21を通る気流
の流量を多くすることができない。
これにより、圧縮行程では、渦流室での渦流の勢いを
強くできず、空気・燃料の混合性能を充分に高めること
ができない。しかも、膨張行程でも、渦流室から主室へ
流れる火炎流の勢いを強くできず、火炎流・空気の混合
性能を充分に高めることができない。
強くできず、空気・燃料の混合性能を充分に高めること
ができない。しかも、膨張行程でも、渦流室から主室へ
流れる火炎流の勢いを強くできず、火炎流・空気の混合
性能を充分に高めることができない。
その結果、燃焼性能を充分に高めることができない。
（ロ）．稜線23L・23Rによる微小渦流の発生量が少ない 主噴口21の軸直交断面形状の左右径寸法が前後径寸法
と同じ寸法になるので、主噴口21の通路断面積を基準に
して、主噴口21・脇噴口22L・22R間の稜線23L・23Rの隆
起の度合いを充分に鋭くすることができないので、この
稜線23L・23Rの隆起による微小渦流の発生量が少ない。
と同じ寸法になるので、主噴口21の通路断面積を基準に
して、主噴口21・脇噴口22L・22R間の稜線23L・23Rの隆
起の度合いを充分に鋭くすることができないので、この
稜線23L・23Rの隆起による微小渦流の発生量が少ない。
本発明の課題は、（イ）主噴口を通る気流の流量増加
と、その気流の直進性の向上とを両立させる事、および
（ロ）稜線による微小渦流の発生量を多くする事にあ
る。
と、その気流の直進性の向上とを両立させる事、および
（ロ）稜線による微小渦流の発生量を多くする事にあ
る。
本発明は、例えば第１図に示すように、主噴口１の左
右の各側面に左右の各脇噴口2L・2Rの各側面を連通さ
せ、主噴口１と各脇噴口2L・2Rとが連通する箇所の各連
通壁面部分にそってそれぞれ稜線3L・3Rを縦走させて形
成し、各脇噴口2L・2Rの軸心を主噴口１の軸心に対して
主室４から渦流室５に進むに連れて近付く方向に傾斜さ
せたディーゼルエンジンの渦流室式燃焼室の噴口を前提
とするものであって、上記の目的を達成するため、次の
ような手段を講じている。
右の各側面に左右の各脇噴口2L・2Rの各側面を連通さ
せ、主噴口１と各脇噴口2L・2Rとが連通する箇所の各連
通壁面部分にそってそれぞれ稜線3L・3Rを縦走させて形
成し、各脇噴口2L・2Rの軸心を主噴口１の軸心に対して
主室４から渦流室５に進むに連れて近付く方向に傾斜さ
せたディーゼルエンジンの渦流室式燃焼室の噴口を前提
とするものであって、上記の目的を達成するため、次の
ような手段を講じている。
すなわち、主噴口１の軸直交断面形状を従来の円形断
面の主噴口を相似形状にスケールアップしたものに比べ
て、前後径寸法d1が大きくて左右径寸法d2が小さい長円
形・楕円形・ないし多角形に形成する、という手段を講
じている。
面の主噴口を相似形状にスケールアップしたものに比べ
て、前後径寸法d1が大きくて左右径寸法d2が小さい長円
形・楕円形・ないし多角形に形成する、という手段を講
じている。
本発明は、次のように作用する。
（イ）．主噴口（１）を通る気流の流量増加と、その気
流の直進性の向上とを両立する 主噴口（１）の軸直交断面形状の前後径寸法（d1）が
大きい分だけ、主噴口（１）の通路断面積を大きくし
て、ここを通る気流の流量を増やすことができる。しか
も、その左右径寸法（d2）が小さい分だけ、主噴口
（１）内を通る気流の左右幅を小さくして、その気流の
直進性を高めることができる。
流の直進性の向上とを両立する 主噴口（１）の軸直交断面形状の前後径寸法（d1）が
大きい分だけ、主噴口（１）の通路断面積を大きくし
て、ここを通る気流の流量を増やすことができる。しか
も、その左右径寸法（d2）が小さい分だけ、主噴口
（１）内を通る気流の左右幅を小さくして、その気流の
直進性を高めることができる。
これにより、圧縮行程では、渦流室（５）での渦流の
勢いを強化して、空気・燃料の混合性能を高めることが
できる。しかも、膨張行程では、渦流室（５）から主室
（４）へ流れる火炎流の勢いを強化して、火炎流・空気
の混合性能を高める事ができる。
勢いを強化して、空気・燃料の混合性能を高めることが
できる。しかも、膨張行程では、渦流室（５）から主室
（４）へ流れる火炎流の勢いを強化して、火炎流・空気
の混合性能を高める事ができる。
その結果、燃焼性能を高める事ができる。
（ロ）．稜線（3L）（3R）による微小渦流の発生量が多
い 主噴口（１）の通路断面積に対する左右径寸法（d2）
が小さい分だけ、主噴口（１）・脇噴口（2L）（2R）間
の稜線（3L）（3R）の隆起の度合いが鋭くなるので、こ
の稜線（3L）（3R）の隆起による微小渦流の発生量が多
くなる。
い 主噴口（１）の通路断面積に対する左右径寸法（d2）
が小さい分だけ、主噴口（１）・脇噴口（2L）（2R）間
の稜線（3L）（3R）の隆起の度合いが鋭くなるので、こ
の稜線（3L）（3R）の隆起による微小渦流の発生量が多
くなる。
これにより、圧縮行程での空気・燃料の混合性能、お
よび膨張行程での火炎流・空気の混合性能を、共に高め
る事ができる。
よび膨張行程での火炎流・空気の混合性能を、共に高め
る事ができる。
その結果、燃焼性能を高める事ができる。
本発明において、特に両脇噴口2L・2Rの軸直交断面形
状を、前後径寸法d3が大きくて、左右径寸法d4が小さい
長円形・楕円径ないし多角形に形成する場合には、脇噴
口2L・2Rを通る気流についても同様にその勢いを強化で
きるとともに、稜線3L・3Rを先鋭化させてその微小渦流
生成機能を高めることができる。
状を、前後径寸法d3が大きくて、左右径寸法d4が小さい
長円形・楕円径ないし多角形に形成する場合には、脇噴
口2L・2Rを通る気流についても同様にその勢いを強化で
きるとともに、稜線3L・3Rを先鋭化させてその微小渦流
生成機能を高めることができる。
以下、本発明の実施例を図面に基づき説明する。
第２図は部分油冷式ディーゼルエンジンの要部の縦断
面図である。同図に示すように、エンジンＥのシリンダ
７内には、上面がヘッドブロック８で覆われる主室４が
形成され、そのシリンダブロック８内に噴口９を介して
主室４に連通する渦流室５が洞設される。この渦流室５
はいわゆる梨型渦流室であり、その下半部を覆う口金10
はシリンダヘッド８に焼嵌めされている。この渦流室５
には、圧縮行程で主室４から空気が圧入され、燃焼噴射
ノズル11から渦流室５内に噴射された燃料に着火させた
後、爆発行程で渦流室５から主室４に爆発的に噴出さ
せ、主室４内全体にわたって混合気を分散させて燃焼さ
せるようになっている。燃焼に伴う熱は、渦流室５及び
主室４の片側に設けたオイルジャケット12a・12bを循環
する潤滑油の一部分に吸収され、強制空冷されるオイル
クーラ13から放散されるとともに、シリンダ７の周囲及
びシリンダヘッド８に設けた冷却風通路14を通過する冷
却風に吸収させて大気中に放散させるようになってい
る。
面図である。同図に示すように、エンジンＥのシリンダ
７内には、上面がヘッドブロック８で覆われる主室４が
形成され、そのシリンダブロック８内に噴口９を介して
主室４に連通する渦流室５が洞設される。この渦流室５
はいわゆる梨型渦流室であり、その下半部を覆う口金10
はシリンダヘッド８に焼嵌めされている。この渦流室５
には、圧縮行程で主室４から空気が圧入され、燃焼噴射
ノズル11から渦流室５内に噴射された燃料に着火させた
後、爆発行程で渦流室５から主室４に爆発的に噴出さ
せ、主室４内全体にわたって混合気を分散させて燃焼さ
せるようになっている。燃焼に伴う熱は、渦流室５及び
主室４の片側に設けたオイルジャケット12a・12bを循環
する潤滑油の一部分に吸収され、強制空冷されるオイル
クーラ13から放散されるとともに、シリンダ７の周囲及
びシリンダヘッド８に設けた冷却風通路14を通過する冷
却風に吸収させて大気中に放散させるようになってい
る。
第１図は上記口金の底面図である。この口金10に形成
された噴口９は、主噴口１と左右の各脇噴口2L・2Rから
なり、主噴口１の左右の各側面に左右の各脇噴口2L・2R
の各側面が連通させてある。また、主噴口１と各脇噴口
2L・2Rとが連通する箇所の各連通壁面部分にそってそれ
ぞれ稜線3L:3Rを縦走させ形成してある。左（右）脇噴
口2L（2R）の軸心lL（lR）は、第３図に示すように、主
噴口１の軸心l1に対して左（右）に平行移動l2され、次
に後方に平行移動l3された後、錐先を中心にして左
（右）に揺動l4され、更に、錐先を中心にして後方に揺
動される。そして、この方向で穿孔することにより、軸
心lL・lRが主室４から渦流室５に進むにつれて主噴口１
の軸心l1に近付く方向に傾斜する両脇噴口2L・2Rが形成
される。
された噴口９は、主噴口１と左右の各脇噴口2L・2Rから
なり、主噴口１の左右の各側面に左右の各脇噴口2L・2R
の各側面が連通させてある。また、主噴口１と各脇噴口
2L・2Rとが連通する箇所の各連通壁面部分にそってそれ
ぞれ稜線3L:3Rを縦走させ形成してある。左（右）脇噴
口2L（2R）の軸心lL（lR）は、第３図に示すように、主
噴口１の軸心l1に対して左（右）に平行移動l2され、次
に後方に平行移動l3された後、錐先を中心にして左
（右）に揺動l4され、更に、錐先を中心にして後方に揺
動される。そして、この方向で穿孔することにより、軸
心lL・lRが主室４から渦流室５に進むにつれて主噴口１
の軸心l1に近付く方向に傾斜する両脇噴口2L・2Rが形成
される。
第４図はその噴口の主噴口の軸に直交する軸直交断面
形状を示す輪郭線図である。
形状を示す輪郭線図である。
同図において一点鎖線Ｔは従来の円形軸直交断面を有
する噴口の輪郭を示し、２点鎖線Ｓはそれぞれを相似形
状にスケールアップさせた先行発明の噴口の輪郭を示
し、太い実線で本発明の噴口９の輪郭9Pが示されてい
る。
する噴口の輪郭を示し、２点鎖線Ｓはそれぞれを相似形
状にスケールアップさせた先行発明の噴口の輪郭を示
し、太い実線で本発明の噴口９の輪郭9Pが示されてい
る。
同図に示すように、主噴口１の軸直交断面形状は長円
形に形成され、その前後径寸法d1は従来の噴口のそれ、
あるいは、先行発明の噴口のそれよりも大きく、左右径
寸法d2は従来の噴口のそれとほぼ同じで、先行発明の噴
口のそれよりも小さく形成してある。その結果、主噴口
１の断面積は従来の主噴口よりも広く、先行発明のそれ
とほぼ同じになっている。
形に形成され、その前後径寸法d1は従来の噴口のそれ、
あるいは、先行発明の噴口のそれよりも大きく、左右径
寸法d2は従来の噴口のそれとほぼ同じで、先行発明の噴
口のそれよりも小さく形成してある。その結果、主噴口
１の断面積は従来の主噴口よりも広く、先行発明のそれ
とほぼ同じになっている。
また、両脇噴口2L・2Rの軸直交断面形状も長円形に形
成され、その前後径寸法d3は従来の噴口のそれ、あるい
は、先行発明の噴口のそれよりも大きく、左右径寸法d4
は従来の噴口のそれとほぼ同じで、先行発明の噴口のそ
れよりも小さく形成してある。その結果、両脇噴口2L・
2Rの断面積は従来の両脇噴口よりも広く、先行発明のそ
れとほぼ同じになっている。
成され、その前後径寸法d3は従来の噴口のそれ、あるい
は、先行発明の噴口のそれよりも大きく、左右径寸法d4
は従来の噴口のそれとほぼ同じで、先行発明の噴口のそ
れよりも小さく形成してある。その結果、両脇噴口2L・
2Rの断面積は従来の両脇噴口よりも広く、先行発明のそ
れとほぼ同じになっている。
第５図は上記口金の縦断面図である。この口金10で
は、燃料噴射ノズル11から渦流室５内に噴出された燃料
が主噴口１の渦流室５側の口縁1aの後側部に当たって渦
流室５側に跳ね返り、渦流室５内の燃料濃度が過濃とな
ることの防止するため、同図に示すように、主噴口１の
過流室５側の口縁1aの後側部にチャンファ６を形成し
て、そこに鈍角のエッジが形成されるようにしてある。
は、燃料噴射ノズル11から渦流室５内に噴出された燃料
が主噴口１の渦流室５側の口縁1aの後側部に当たって渦
流室５側に跳ね返り、渦流室５内の燃料濃度が過濃とな
ることの防止するため、同図に示すように、主噴口１の
過流室５側の口縁1aの後側部にチャンファ６を形成し
て、そこに鈍角のエッジが形成されるようにしてある。
なお、爆発行程において渦流室５から噴口９への流出
を円滑化するため、主噴口１の渦流室５側の口縁1aの前
側部に同図の仮想線で示すようにチャンファ6aを形成し
てもよい。
を円滑化するため、主噴口１の渦流室５側の口縁1aの前
側部に同図の仮想線で示すようにチャンファ6aを形成し
てもよい。
この部分油冷式ディーゼルエンジンＥの過流室５の噴
口によれば、圧縮行程において、主室４から渦流室５に
圧入される空気は、主噴口１と両脇噴口2L・2Rとによっ
て案内されて、渦流室５内で３つの勢いの強い流れを形
成し、互いに衝突してから渦流室５の全体に拡散する協
力で大きい渦流を形成する。また、主室４から渦流室５
に圧入される空気の一部分が稜線3L・3Rに接触すること
により微小な渦流を形成し、この微小渦流は主噴口１と
両脇噴口2L・2Rとによって案内された強力な流れに乗っ
て渦流室５の全体に拡散して行く。ここで、主噴口１及
び左右の両脇噴口2L・2Rの前後径寸法d1・d3は従来の噴
口のそれ、あるいは、先行発明の噴口のそれよりも大き
く、左右径寸法d2・d4は従来の噴口のそれとほぼ同じ
で、先行発明の噴口のそれよりも小さく形成してあるの
で、噴口９の開口面積としては、従来の噴口のそれより
も広く、先行発明のそれとほぼ同じになっている。した
がって、噴口９の流路抵抗は減少し、比較的空気の流速
が低くなる低速回転時にも、内部に形成される大きい渦
流の勢いを強くすることができる。また、主噴口１及び
左右の両脇噴口2L・2Rの左右径寸法d2・d4を従来の噴口
のそれとほぼ同じで、先行発明の噴口のそれよりも小さ
くなるように形成することにより、稜線3L・3Rが先鋭化
され、その微小渦流形成機能が先行発明のそれよりも高
められる。
口によれば、圧縮行程において、主室４から渦流室５に
圧入される空気は、主噴口１と両脇噴口2L・2Rとによっ
て案内されて、渦流室５内で３つの勢いの強い流れを形
成し、互いに衝突してから渦流室５の全体に拡散する協
力で大きい渦流を形成する。また、主室４から渦流室５
に圧入される空気の一部分が稜線3L・3Rに接触すること
により微小な渦流を形成し、この微小渦流は主噴口１と
両脇噴口2L・2Rとによって案内された強力な流れに乗っ
て渦流室５の全体に拡散して行く。ここで、主噴口１及
び左右の両脇噴口2L・2Rの前後径寸法d1・d3は従来の噴
口のそれ、あるいは、先行発明の噴口のそれよりも大き
く、左右径寸法d2・d4は従来の噴口のそれとほぼ同じ
で、先行発明の噴口のそれよりも小さく形成してあるの
で、噴口９の開口面積としては、従来の噴口のそれより
も広く、先行発明のそれとほぼ同じになっている。した
がって、噴口９の流路抵抗は減少し、比較的空気の流速
が低くなる低速回転時にも、内部に形成される大きい渦
流の勢いを強くすることができる。また、主噴口１及び
左右の両脇噴口2L・2Rの左右径寸法d2・d4を従来の噴口
のそれとほぼ同じで、先行発明の噴口のそれよりも小さ
くなるように形成することにより、稜線3L・3Rが先鋭化
され、その微小渦流形成機能が先行発明のそれよりも高
められる。
また、爆発行程においては、渦流室５から噴口９を通
って主室４に噴出する気流が主噴口１と両脇噴口2L・2R
とによって案内されて主室４全体にわたって吹き広がる
大きい渦流を形成するとともに、その一部分が稜線3L・
3Rに接触して微小渦流を形成し、この微小渦流が主噴口
１と両脇噴口2L・2Rとによって案内された強力で大きい
渦流に乗って主室４全体に拡散して行く。ここでも、圧
縮行程における主室４から渦流室５への空気の流入と同
様に、噴口９の流路抵抗は減少し、比較的混合気の流速
が低くなる低速回転時にも、主室４の内部に形成される
大きい渦流の勢いを強くすることができる。また、主噴
口１及び左右の両脇噴口2L・2Rの左右径寸法d2・d4を従
来の噴口のそれとほぼ同じで、先行発明の噴口のそれよ
りも小さくなるように形成することにより、稜線3L・3R
が先鋭化され、その微小渦流形成機能が先行発明のそれ
よりも高められる。
って主室４に噴出する気流が主噴口１と両脇噴口2L・2R
とによって案内されて主室４全体にわたって吹き広がる
大きい渦流を形成するとともに、その一部分が稜線3L・
3Rに接触して微小渦流を形成し、この微小渦流が主噴口
１と両脇噴口2L・2Rとによって案内された強力で大きい
渦流に乗って主室４全体に拡散して行く。ここでも、圧
縮行程における主室４から渦流室５への空気の流入と同
様に、噴口９の流路抵抗は減少し、比較的混合気の流速
が低くなる低速回転時にも、主室４の内部に形成される
大きい渦流の勢いを強くすることができる。また、主噴
口１及び左右の両脇噴口2L・2Rの左右径寸法d2・d4を従
来の噴口のそれとほぼ同じで、先行発明の噴口のそれよ
りも小さくなるように形成することにより、稜線3L・3R
が先鋭化され、その微小渦流形成機能が先行発明のそれ
よりも高められる。
そして、このように、圧縮行程においては渦流室５内
での空気と燃料の混合効率を高めることができ、爆発行
程では主室４内での空気と燃料との混合効率を高めるこ
とができる結果、手始動時のように回転数が低く、主室
４から渦流室５に流入する空気の速度及び渦流室５から
主室４に噴出する空気の速度が比較的遅くなる場合にも
かかわらず、燃料と空気との混合効率を高くすることが
でき、雰囲気温度が例えば−10℃という低温であっても
確実に手始動が出来た。
での空気と燃料の混合効率を高めることができ、爆発行
程では主室４内での空気と燃料との混合効率を高めるこ
とができる結果、手始動時のように回転数が低く、主室
４から渦流室５に流入する空気の速度及び渦流室５から
主室４に噴出する空気の速度が比較的遅くなる場合にも
かかわらず、燃料と空気との混合効率を高くすることが
でき、雰囲気温度が例えば−10℃という低温であっても
確実に手始動が出来た。
また、空気と燃料の混合効率が高められる結果、出力
が高められるとともに、燃費を節約することができる。
が高められるとともに、燃費を節約することができる。
更に、圧縮行程において渦流室５内での空気と燃料と
の混合効率を高めることができるので、着火遅れの発生
を防止でき、爆発的着火による運転騒音を減少させるこ
とができる。
の混合効率を高めることができるので、着火遅れの発生
を防止でき、爆発的着火による運転騒音を減少させるこ
とができる。
以上のように、本発明によれば、従来の噴口を相似形
状にスケールアップした噴口よりも主噴口の軸直交断面
形状の前後径寸法を大きくし、左右径寸法を小さくして
あるので、次の効果（イ）および（ロ）を同時に奏する
ことができる。
状にスケールアップした噴口よりも主噴口の軸直交断面
形状の前後径寸法を大きくし、左右径寸法を小さくして
あるので、次の効果（イ）および（ロ）を同時に奏する
ことができる。
（イ）．主噴口（１）を通る気流の流量増加と、その気
流の直進性の向上とを両立する 主噴口（１）の軸直交断面形状の前後径方向（d1）が
大きい分だけ、主噴口（１）の通路断面積を大きくし、
ここを通る気流の流量を増やすことができる。しかも、
その左右径寸法（d2）が小さい分だけ、主噴口（１）内
を通る気流の左右幅を小さくして、その気流の直進性を
高めることができる。
流の直進性の向上とを両立する 主噴口（１）の軸直交断面形状の前後径方向（d1）が
大きい分だけ、主噴口（１）の通路断面積を大きくし、
ここを通る気流の流量を増やすことができる。しかも、
その左右径寸法（d2）が小さい分だけ、主噴口（１）内
を通る気流の左右幅を小さくして、その気流の直進性を
高めることができる。
これにより、圧縮行程では、渦流室（５）での渦流の
勢いを強化して、空気・燃料の混合性能を高めることが
できる。しかも、膨張行程では、渦流室（５）から主室
（４）へ流れる火炎流の勢いを強化して、火炎流・空気
の混合性能を高める事ができる。
勢いを強化して、空気・燃料の混合性能を高めることが
できる。しかも、膨張行程では、渦流室（５）から主室
（４）へ流れる火炎流の勢いを強化して、火炎流・空気
の混合性能を高める事ができる。
その結果、燃焼性能を高める事ができる。
（ロ）．稜線（3L）（3R）による微小過流の発生量が多
い 主噴口（１）の通路断面積に対する左右径寸法（d2）
が小さい分だけ、主噴口（１）・脇噴口（2L）（2R）間
の稜線（3L）（3R）の隆起の度合いが鋭くなるので、こ
の稜線（3L）（3B）の隆起による微小渦流の発生量が多
くなる。
い 主噴口（１）の通路断面積に対する左右径寸法（d2）
が小さい分だけ、主噴口（１）・脇噴口（2L）（2R）間
の稜線（3L）（3R）の隆起の度合いが鋭くなるので、こ
の稜線（3L）（3B）の隆起による微小渦流の発生量が多
くなる。
これにより、圧縮行程での空気・燃料の混合性能、お
よび膨張行程での火炎流・空気の混合性能を、共に高め
る事ができる。
よび膨張行程での火炎流・空気の混合性能を、共に高め
る事ができる。
その結果、燃焼性能を高める事ができる。
第１図は本発明の一実施例に係る口金の底面図、第２図
は部分油冷式ディーゼルエンジンの要部の縦断側面図、
第３図はその脇噴口の穿孔手順を示す説明図、第４図は
その噴口の主噴口の軸に直交する軸直交断面形状を示す
輪郭線図、第５図は上記口金の縦断側面図、第６図は従
来の口金の底面図である。 １……主噴口、2L……脇噴口、2R……脇噴口、3L……稜
線、3R……稜線、４……主室、５……渦流室、６……チ
ャンファ、d1……主噴口１の軸直交断面形状の前後径寸
法、d2……主噴口１の軸直交断面形状の左右径寸法、d3
……脇噴口2L・2Rの軸直交断面形状の前後径寸法（d
3）、d4……脇噴口2L・2Rの軸直交断面形状の前後径寸
法、l1……主噴口１の軸心、lL……脇噴口2Lの軸心、lR
……脇噴口2Rの軸心。
は部分油冷式ディーゼルエンジンの要部の縦断側面図、
第３図はその脇噴口の穿孔手順を示す説明図、第４図は
その噴口の主噴口の軸に直交する軸直交断面形状を示す
輪郭線図、第５図は上記口金の縦断側面図、第６図は従
来の口金の底面図である。 １……主噴口、2L……脇噴口、2R……脇噴口、3L……稜
線、3R……稜線、４……主室、５……渦流室、６……チ
ャンファ、d1……主噴口１の軸直交断面形状の前後径寸
法、d2……主噴口１の軸直交断面形状の左右径寸法、d3
……脇噴口2L・2Rの軸直交断面形状の前後径寸法（d
3）、d4……脇噴口2L・2Rの軸直交断面形状の前後径寸
法、l1……主噴口１の軸心、lL……脇噴口2Lの軸心、lR
……脇噴口2Rの軸心。
Claims (3)
- 【請求項１】主噴口（１）の左右の各側面に左右の各脇
噴口（2L）・（2R）の各側面を連通させ、主噴口（１）
と各脇噴口（2L）・（2R）とが連通する箇所の各連通壁
面部分にそってそれぞれ稜線（3L）・（3R）を縦走させ
て形成し、各脇噴口（2L）・（2R）の軸心を主噴口
（１）の軸心に対して主室（４）から渦流室（５）に進
むに連れて近付く方向に傾斜させたディーゼルエンジン
の渦流室式燃焼室の噴口において、 主噴口（１）の軸直交断面形状を前後径寸法（d1）が大
きくて左右径寸法（d2）が小さい長円形・楕円形・ない
し多角形に形成した事を特徴とする、ディーゼルエンジ
ンの渦流室式燃焼室の噴口 - 【請求項２】脇噴口（2L）・（2R）の軸直交断面形状を
前後径寸法（d3）が大きく、左右径寸法（d4）が小さい
長円形・楕円形ないし多角形に形成した事を特徴とする
請求項１に記載のディーゼルエンジンの渦流室式燃焼室
の噴口 - 【請求項３】主噴口（１）の渦流室（５）側の口縁（1
a）の少なくとも後側部にチャンファ（６）が形成され
た事を特徴とする請求項１または２に記載のディーゼル
エンジンの渦流室式燃焼室の噴口
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1207671A JPH0826769B2 (ja) | 1989-08-09 | 1989-08-09 | デイーゼルエンジンの渦流室式燃焼室の噴口 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1207671A JPH0826769B2 (ja) | 1989-08-09 | 1989-08-09 | デイーゼルエンジンの渦流室式燃焼室の噴口 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0370812A JPH0370812A (ja) | 1991-03-26 |
| JPH0826769B2 true JPH0826769B2 (ja) | 1996-03-21 |
Family
ID=16543637
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1207671A Expired - Fee Related JPH0826769B2 (ja) | 1989-08-09 | 1989-08-09 | デイーゼルエンジンの渦流室式燃焼室の噴口 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0826769B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003097270A (ja) * | 2001-09-26 | 2003-04-03 | Kubota Corp | ディーゼルエンジンの渦流室式燃焼室 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3191003B2 (ja) * | 1996-09-06 | 2001-07-23 | 株式会社クボタ | ディーゼルエンジンの副室式燃焼室 |
| JP3344950B2 (ja) * | 1998-09-22 | 2002-11-18 | 株式会社クボタ | 副室式燃焼室を備えたディーゼルエンジンの連通孔口金 |
| KR100434131B1 (ko) * | 2001-04-17 | 2004-06-04 | 박길원 | Ba유 및 물의 에멀젼 장치 |
| KR100434129B1 (ko) * | 2001-04-17 | 2004-06-04 | 박길원 | 유수에멀젼 장치 |
| KR100434130B1 (ko) * | 2001-04-17 | 2004-06-04 | 박길원 | 유수에멀젼 장치 |
| KR100470980B1 (ko) * | 2002-10-14 | 2005-03-08 | 박길원 | 에멀젼 연료유의 연소방법 |
| WO2011080917A1 (ja) | 2009-12-28 | 2011-07-07 | 川崎重工業株式会社 | 副室式ガスエンジン |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6011524B2 (ja) * | 1980-09-24 | 1985-03-26 | 住友電気工業株式会社 | 架空地線の延線、引留方法 |
-
1989
- 1989-08-09 JP JP1207671A patent/JPH0826769B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003097270A (ja) * | 2001-09-26 | 2003-04-03 | Kubota Corp | ディーゼルエンジンの渦流室式燃焼室 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0370812A (ja) | 1991-03-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |