JP2561137Y2

JP2561137Y2 - 油圧システム

Info

Publication number: JP2561137Y2
Application number: JP3423292U
Authority: JP
Inventors: 鈴木　　茂; 邦文後藤; 辰幸星野
Original assignee: Toyota Industries Corp
Current assignee: Toyota Industries Corp
Priority date: 1992-05-22
Filing date: 1992-05-22
Publication date: 1998-01-28
Anticipated expiration: 2007-05-22
Also published as: JPH0592476U

Description

【考案の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本考案は主として空調用圧縮機を
搭載した車両における油圧システムに係わり、さらに詳
しくは可変容量型油圧ポンプ、定容量型油圧モータ及び
圧縮機の組付構造に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】この種の車両用油圧システムとして、実
開昭６２ー９７３０２号公報に開示されたものがある。
この油圧システムでは車両用エンジンによって駆動され
る可変容量型油圧ポンプの吐出ポートに対し、空調用圧
縮機を駆動するための定容量型油圧モータが主油路によ
り直列に接続されている。又、主油路上には絞り弁が直
列に介在されており、この絞り弁前後の油圧差を感知し
て前記可変容量型油圧ポンプの容量可変機構を制御する
感圧式容量制御弁を有している。そして、エンジンの回
転数が変動しても、定容量型油圧モータへの供給油量を
ほぼ一定にして空調用圧縮機の回転数を安定化するよう
になっている。

【０００３】

【考案が解決しようとする課題】上記油圧システムでは
可変容量型油圧ポンプ、定容量型油圧モータ及び空調用
圧縮機がそれぞれ独立して装設されていたので、エンジ
ンルーム内における占有スペースが増大して、各部品の
組付性が低下するとともに、部品点数が増大して構造が
複雑化し、製品のコストダウンを図ることができないと
いう問題があった。

【０００４】本考案は可変容量型油圧ポンプ、定容量型
油圧モータ及び空調用圧縮機のエンジンルーム内におけ
る占有スペースを大幅に低減して、それらの組付性を向
上するとともに、部品点数を減少して構造を簡素化及び
軽量化し、製品のコストダウンを図ることができる油圧
システムを提供することを目的とするものである。

【０００５】

【課題を解決するための手段】そのために本考案では、
動力供給源によって駆動される可変容量型油圧ポンプ
と、該可変容量型油圧ポンプの吐出通路に接続された定
容量型油圧モータと、該定容量型油圧モータにより回転
駆動される空調用圧縮機と、さらに、前記定容量型油圧
モータへの作動油路に設けた絞りと、前記絞り前後の差
圧を利用して前記可変容量型油圧ポンプの容量可変機構
を動作する容量制御弁とにより構成された油圧システム
において、前記可変容量型油圧ポンプ、定容量型油圧モ
ータ及び圧縮機をこの順に直列一体状に組付け、前記定
容量型油圧モータの出力軸と圧縮機の回転軸を共用とし
ている。

【０００６】

【作用】動力供給源によって可変容量型油圧ポンプが駆
動されると、該ポンプの吸入ポートから吸入された油は
吐出ポートから吐出通路を介して定容量型油圧モータの
入口に供給され、該油圧モータの作動室を通って出口か
ら油圧ポンプの吸入ポート側に吐出される。このため油
圧モータの出力軸と共通の圧縮機の回転軸が回転され
て、圧縮機が駆動され空調装置が作動される。

【０００７】又、前記吐出通路に設けた絞り前後の差圧
の変動により感圧式容量制御弁が動作されて、容量可変
機構によりポンプの吐出容量が調整され、定容量油圧モ
ータに供給される油量がほぼ一定に制御される。

【０００８】この考案は前記可変容量型油圧ポンプ、定
容量型油圧モータ及び圧縮機をこの順に直列一体状に組
付け、前記定容量型油圧モータの出力軸と圧縮機の回転
軸を共用にしたので、定容量型型油圧モータの前後両側
板を省略したり、油圧モータの出力軸と圧縮機の回転軸
を支持するベアリングの個数を減少したりして、部品点
数を減少し、構造を簡素化して小型軽量化できる。この
ため、エンジンルーム内における占有スペースが大幅に
低減され、それらの組付性が向上する。

【０００９】

【実施例】以下、本考案を具体化した第１実施例を図１
〜図７に基づいて説明する。最初に、図７により油圧シ
ステム全体の概略構成を説明すると、動力供給源として
の車両用エンジンＥにはアキシャルピストン型の可変容
量型油圧ポンプ１が作動連結されている。この可変容量
型油圧ポンプ１は油タンクＴから油を吸入して吐出通路
２７に吐出する。

【００１０】吐出通路２７にはフローデバイダ４を介し
て一対の作動油路Ｌ₁，Ｌ₂が並列接続されている。第
１の作動油路Ｌ₁上には定容量型油圧モータ２が介在さ
れており、該油圧モータ２によってスクロール圧縮機３
が駆動されるようになっている。

【００１１】第２の作動油路Ｌ₂上にはパワーステアリ
ング機構Ｓを構成するコントロールバルブ５が介在され
ている。前記フローデバイダ４には前記コントロールバ
ルブ５への油量を制御する第１の絞りＫ₁が設けられて
いる。コントロールバルブ５はハンドルにより中立ポー
ト５ａと右又は左の操舵ポート５ｂ，５ｃとに切り換え
可能であり、中立ポート５ａに保持された状態におい
て、油を所定量油タンクＴへ還流する第２の絞りＫ₂が
設けられている。

【００１２】又、第１の作動油路Ｌ₁上には油圧モータ
２の上流側に位置するように第３の絞りＫ₃が介在され
ている。この第３の絞りＫ₃上流側の第１の作動油路Ｌ
₁には制御通路１０及びパイロット油路Ｐ₁，Ｐ₂を介
して感圧式容量制御弁６が接続されている。前記油圧ポ
ンプ１には容量可変機構を構成する容量制御シリンダ７
が組み込まれており、容量制御シリンダ７には容量制御
弁６から制御圧油が供給されるようにしている。そし
て、容量制御弁６及び容量制御シリンダ７により後述す
るように油圧ポンプ１の吐出容量が調整されて定量の油
が油圧モータ２に供給されるようにしている。

【００１３】さらに、前記第１の作動油路Ｌ₁上にはフ
ローデバイダ４と第３の絞りＫ₃との間に位置するよう
に、電磁切換弁８が介在されている。エアコンスイッチ
９がオフされた状態では切換弁８がドレンポート８ａに
保持されてフローデバイダ４から第１の作動油路Ｌ₁に
流れる油が油タンクＴへ戻され、エアコンスイッチ９が
オンされると、切換弁８が開路ポート８ｂに切り換えら
れて作動油路Ｌ₁が開路されるようにしている。

【００１４】第１の作動油路Ｌ₁は油圧モータ２の下流
側で前記ポンプ１の吸入ポートに接続され、第２の作動
油路Ｌ₂はコントロールバルブ５の下流側で油タンクＴ
に還流される。

【００１５】前記絞りＫ₁，Ｋ₂，Ｋ₃の通路断面積は
この順に小中大に設定されており、絞り度合いはＫ₁，
Ｋ₂，Ｋ₃の順に大中小となっている。次に、図１に基
づいて可変容量型斜板式ピストンポンプ１の構成を説明
する。

【００１６】センタハウジング１１の前（左）端面には
フロントハウジング１２が接合固定され、センタハウジ
ング１１の後（右）端面にはリヤエンドカバー１３が接
合固定され、それらの内部にはクランク室１４が形成さ
れている。前記フロントハウジング１２とエンドカバー
１３の対向端壁間には回転軸１５がベアリング１６によ
り支持されており、その外端部は図示しない動力取出機
構を介してエンジンＥに連結される。又、前記回転軸１
５にはシリンダブロック１８がスプラインによって同期
回転可能に結合されており、該シリンダブロック１８内
には複数のシリンダボア１９が回転軸１５と平行に形成
されている。これらのシリンダボア１９内にはそれぞれ
シュー２０を介して斜板２１に係留されるピストン２２
が往復動可能に収容されている。又、回転軸１５と一体
的に回転するシリンダブロック１８内のシリンダボア１
９がバルブプレート２３に透設した円弧状をなす吸入ポ
ート２４及び吐出ポート２５と交互に連通される。これ
により作動油が吸入ポート２４からシリンダボア１９内
に吸入され、シリンダボア１９内の作動油が吐出ポート
２５から吐出される。

【００１７】前記リヤエンドカバー１３には前記吸入ポ
ート２４及び吐出ポート２５と連通する吸入通路２６及
び吐出通路２７が形成されている。吸入通路２６はリヤ
エンドカバー１３の外周開口部から油タンクＴに接続さ
れている。

【００１８】前記斜板２１は復帰バネ２８により常には
その傾角を最小容量に等しい最小傾角（約０．１〜４
°）に変位する方向に付勢されている。又、前記リヤエ
ンドカバー１３には前述した制御シリンダ７が回転軸１
５と平行に支持され、該シリンダ７内には制御ピストン
２９が往復動可能に収容されている。そして、制御ピス
トン２９の先端面が斜板２１を押動して該斜板２１の傾
角を該復帰バネ２８に抗して増大させる向きに押動する
ことにより、ピストン２２のストロークを変更し、吐出
容量を最大に調整することができるようになっている。
さらに、油圧システムの停止時においては前記制御シリ
ンダ７内の制御室７ａが大気圧となっているので、前記
復帰バネ２８の弾性力により斜板２１が図１において最
小容量位置に付勢保持され、最小容量起動が可能であ
る。

【００１９】前記のように構成した油圧ポンプ１のリヤ
エンドカバー１３側には油圧モータ２及びスクロール型
圧縮機３がその順に直列に連結されている。この圧縮機
３を前記油圧モータ２に先立って説明する。

【００２０】圧縮機を構成するセンタハウジング３０の
フロント側端面には、フロントハウジング３１が接合固
定され、リヤ側にはリヤハウジング３２が接合固定され
ている。又、前記センタハウジング３０には固定スクロ
ール体３３が一体形成され、このスクロール体３３と対
応して旋回スクロール体３４が収容されている。前記フ
ロントハウジング３１及びリヤエンドカバー１３には油
圧モータ２の出力軸を共用する回転軸３５がベアリング
３６，３７を介して支持されている。又、回転軸３５の
後端部には偏心カムピン３８が支持され、該カムピン３
８を前記旋回スクロール体３４の背面に形成したボス部
に偏心軸受３９を介して連結され、この回転軸３５が回
転されると、自転防止機構４０により自転防止された状
態で旋回スクロール体３４が所定の公転半径で旋回動作
されて、吸入口３１ａから吸入した冷媒ガスを圧縮して
吐出室へ圧送し、吐出口３２ａから外部冷媒回路に吐出
するようになっている。

【００２１】次に、前記油圧ポンプ１と圧縮機３との間
に介在固定された定容量型油圧モータ２の構成を図１，
図２により説明する。油圧モータ２の横短円筒状をなす
ハウジング４１は油圧ポンプ１のリヤエンドカバー１３
と、圧縮機３のフロントハウジング３１との間に介在さ
れ、複数の図示しないボルトにより固定されている。こ
のハウジング４１の内部を貫通する前記回転軸３５上に
は図２に示すように外歯歯車４２が嵌合固定され、この
外歯歯車４２と噛み合う内歯歯車４３が前記ハウジング
４１の内周面に嵌合固定されている。さらに、前記両歯
車４２，４３の間には円弧状の仕切板４４が介在されて
いる。

【００２２】図１，４に示すように前記リヤエンドカバ
ー１３に形成したポンプ１の吐出通路２７にはフローデ
バイダ４が介在され、このフローデバイダ４から分岐し
た第１の作動油路Ｌ₁には前記第３の絞りＫ₃が設けら
れている。そして、この第１の作動油路Ｌ₁の第３の絞
りＫ₃の下流側開口部は、図２に示すように定容量油圧
モータ２の油の入口４５ａとなっている。又、入口４５
ａは両歯車４２，４３の噛み合う点から円弧状に所定角
度範囲に開口されている。さらに、油圧モータ２の油の
出口４５ｂも入口４５ａと同様にリヤエンドカバー１３
に対し両歯車４２，４３の噛み合う点から円弧状に所定
角度範囲に開口形成されている。そして、該出口４５ｂ
はリヤエンドカバー１３内で連通路５１により前記吸入
通路２６に接続されている。

【００２３】従って、油圧ポンプ１の吐出ポート２５か
ら吐出された油が、吐出通路２７、フローデバイダ４、
第１作動油路Ｌ₁及び第３の絞りＫ₃を通して、入口４
５ａから油圧モータ２の作動室内に圧送されると、内歯
歯車４２が回転軸３５とともに図２において反時計周り
方向へ回転される。この回転軸３５により偏心カムピン
３８が公転され、旋回スクロール体３４が旋回されて、
冷媒ガスの圧縮動作が行われる。又、出口４５ｂから吐
出された油は連通路５１及び吸入通路２６を通してポン
プ１に吸入される。

【００２４】次に、前記リヤエンドカバー１３内に収容
されたフローデバイダ４の構成を図４及び図５に基づい
て説明する。前記リヤエンドカバー１３内には、弁ケー
シング４６が収容され、該ケーシング４６には吐出通路
２７と連通するポート４６ａ、第１，２の作動油路
Ｌ₁，Ｌ₂と連通するポート４６ｂ，４６ｃが形成され
ている。このケーシング４６内には中空円筒状のスプー
ル４７が往復動可能に収容され、その内部には前記第１
の絞りＫ₁を有する隔壁４７ａが形成され、外周部には
前記ポート４６ａと対応して透孔４７ｂが、ポート４６
ｃと対応して透孔４７ｃがそれぞれ形成されている。さ
らに、ケーシング４６の左側に形成したバネ収容室４８
にはバネ４９が収容され、図４においてスプール４７の
右端面が弁座５０に当接してポート４６ｂを閉路する方
向へ付勢している。

【００２５】従って、ポンプ１の吐出ポート２５から吐
出通路２７を通して圧油がフローデバイダ４に供給され
ると、油量が少ない場合にはスプール４７の隔壁４７ａ
右側面に作用する圧力が低いので、バネ４９によりスプ
ール４７が図４に示すようにポート４６ｂを閉路する方
向へ移動され、油は第１の絞りＫ₁を通り、透孔４７ｃ
からポート４６ｃを経て第２の作動油路Ｌ₂からパワー
ステアリング用のシリンダ５側に優先して供給される。
又、余剰の油に応じてスプール４７が弁座５０から離隔
されて、ポート４６ｂから第１の作動油路Ｌ₁に供給さ
れる。さらに、吐出通路２７からの油量が増大すると、
スプール４７の隔壁４７ａ右側面に作用する圧力が増大
して図５に示すようにスプール４７が左方に移動され、
第１の作動油路Ｌ₁への油の供給量が増大される。この
状態でポート４６ｃが閉鎖されることはないので、第２
の作動油路Ｌ₂にもステアリング動作に必要な所定量の
油が優先して供給される。

【００２６】前記リヤエンドカバー１３内には第１の作
動油路Ｌ₁の第３の絞りＫ₃上流側と前記制御シリンダ
７の制御室７ａとを連通する前記制御通路１０が形成さ
れ、この制御通路１０の途中には前記容量制御弁６が配
設されている。この制御弁６の構成を図６により説明す
る。

【００２７】円筒状の弁ケーシング５２には前記制御通
路１０と連通するポート５２ａ，５２ｂ及びドレンポー
ト５２ｃが形成されている。ケーシング５２内には大径
部５３ａ，５３ｂ及びその間に小径部５３ｃを有するス
プール５３が往復動可能に収容されている。又、右側の
バネ収容室５４には制御通路１０を常には開放する方向
へ付勢するバネ５５が収容されている。そして、バネ５
５によりスプール５３が図６において左側端に移動され
た状態で、大径部５３ｂにより制御通路１０の通路面積
が最大となり、大径部５３ａによりドレンポート５２ｃ
が閉鎖されるようにしている。

【００２８】さらに、前記スプール５３の左端面側には
圧力室５７が形成され、前記パイロット油路Ｐ１により
第３の絞りＫ₃上流側の第１の作動油路Ｌ₁の圧油が作
用するようにしている。一方、前記バネ収容室５４には
前記パイロット油路Ｐ２により第３の絞りＫ₃下流側の
第１の作動油路Ｌ₁の圧油が作用するようにしている。

【００２９】次に、前記のように構成した車両用油圧シ
ステムについて、その作用を説明する。図７はエンジン
Ｅが停止されて油圧ポンプ１の運転が停止され、エアコ
ンスイッチ９がオフされて電磁切換弁８がドレンポート
８ａに切換られ、かつパワーステアリング機構Ｓのコン
トロールバルブ５が中立ポート５ａに保持された状態を
示す。この状態では吐出通路２７及び第１の作動油路Ｌ
₁が大気圧（≒０）に等しく、容量制御弁６のパイロッ
ト油路Ｐ₁，Ｐ₂及び制御通路１０の油圧も同油圧とな
っている。そのため図６において容量制御弁６のバネ５
５により制御通路１０が開路され、制御シリンダ７の制
御室７ａが第１の作動油路Ｌ₁と連通され、かつドレン
ポート５２ｃを閉路する位置に保持されている。従っ
て、図１において油圧ポンプ１の斜板２１が復帰バネ２
８により制御ピストン２９を没入する方向に移動され、
斜板２１が傾斜角最小位置に付勢保持されてポンプ１が
最小容量の停止状態にある。

【００３０】この状態においてエンジンＥにより油圧ポ
ンプ１が起動されると、図１において回転軸１５が回転
されるので、斜板２１の傾斜角に応じてピストン２２が
最小ストロークで往復動され、吸入通路２６から吸入し
た油をシリンダボア１９内に吸入した後、吐出ポート２
５から吐出通路２７に圧送する。圧送された油はフロー
デバイダ４に流れるが、これは図４においてフローデバ
イダ４の第１の絞りＫ₁から第２の作動油路Ｌ₂へ優先
して供給されるとともに、コントロールバルブ５の第２
の絞りＫ₂を通して油タンクＴへ還流する。なお、余剰
の油は第１の作動油路Ｌ₁へ流れ、電磁切換弁８のドレ
ンポート８ａから油タンクＴへ還流される。

【００３１】前述したポンプ１からの吐出油量は、空調
システム作動時の送り出し油量に比べて非常に少ない。
従って、空調システムが働いていない時の圧油供給のエ
ンジン負荷は非常に少なく、動力損失が抑制される。

【００３２】この最小容量状態で、図７においてパワー
ステアリング機構Ｓを動作するため、コントロールバル
ブ５が中立ポート５ａから操舵ポート５ｂ又は５ｃに切
換られた場合には、フローデバイダ４の第１の絞りＫ₁
からパワステシリンダに圧油が優先して供給される。従
って、パワーステアリング機構Ｓを動作するのに必要な
油量が確保される。

【００３３】次に、パワーステアリング機構Ｓが不作動
状態において、図７に示すエアコンスイッチ９がオンさ
れると、電磁式切換弁８が励磁されてドレンポート８ａ
から開路ポート８ｂに切り換えられる。すると図６にお
いて容量制御弁６が制御通路１０を開放しドレンポート
５２ｃを閉鎖する位置に保持されているので、第１の作
動油路Ｌ₁及び制御通路１０を通して制御油圧が制御シ
リンダ７の制御室７ａに供給される。この結果制御ピス
トン２９により斜板２１が復帰バネ２８の弾性力に抗し
て傾斜角が増大する方向へ移動されて、ポンプ１の吐出
容量が増大される。このため、第１の作動油路Ｌ₁から
油圧モータ２に大流量の油が供給されて、回転軸３５が
回転され、スクロール型圧縮機３が起動される。

【００３４】この油圧モータ２及び圧縮機３の運転状態
において、エンジンＥの回転数が変動してポンプ１から
の吐出油量、つまり吐出油圧が変動すると、第３の絞り
Ｋ₃前後の差圧が変動するので、この差圧が図６におい
て圧力室５７及びバネ収容室５４に作用する。このため
スプール５３の位置が調整されて、制御通路１０を介し
て制御シリンダ７に供給される制御油圧も調整される。
すなわち、吐出油量が多くなり、差圧が増大すると圧力
室５７への油圧が大きくなるので、スプール５３は図６
の右方に移動され、制御通路１０の開度を減少し、制御
シリンダ７への制御油圧を低下し、斜板２１の傾斜角を
減少し、容量を低減する。

【００３５】反対に、吐出油量が少なくなり差圧が低減
すると圧力室５７への油圧が低下するので、スプール５
３は図６において左方に移動され、制御通路１０の開度
を増大し、制御シリンダ７への制御油圧を高めて、斜板
２１の傾斜角を増大し、容量を増大する。この動作が繰
り返し行われ、ポンプ１から吐出油量がほぼ一定に保持
され、油圧モータ２及び圧縮機３はエンジンＥの回転変
動に無関係にほぼ一定に制御される。

【００３６】なお、パワーステアリング機構Ｓ及び圧縮
機３が共に作動している状態状態では、前述した動作が
同期して行われる。前述した第１実施例ではスクロール
型圧縮機３を使用したが、この場合には図１に示すよう
に回転軸３５を支持する前後一対のラジアルベアリング
３６，３７の軸方向への間隔Ｄ１が長くなり、かつベア
リング３７と偏心カムピン３９との間隔Ｄ２と前記間隔
Ｄ１との比が小さくなる。従って、圧縮動作の際、カム
ピン３９にラジアル方向への偏荷重が作用してもベアリ
ング３６，３７に作用する負荷が低減されて耐久性が向
上する。

【００３７】又、この第１実施例では圧縮機３のフロン
トハウジング３１内に１個のベアリング３６を使用する
のみで良いため、部品点数が減少し、該フロントハウジ
ング３１の軸方向の寸法を短くして小型化を図ることが
できる。もし、油圧モータ及び圧縮機がともに単一の場
合には、出力軸及び回転軸が２個必要となるばりでな
く、それぞれの軸を支持するベアリングも２個、計４個
必要となり、さらに油圧モータの専用のフロント側板及
びリヤ側板が必要で、それらを組付るパッキンやボルト
等の個数も増大する。しかしこの第１実施例では前述の
問題を全て解消することができる。

【００３８】次に、この考案の第２実施例を図８に基づ
いて説明する。この第２実施例では前述した第１実施例
のスクロール型圧縮機３に代えて、ベーン圧縮機６４を
油圧モータ２に連結している。この圧縮機６４はセンタ
ハウジング３０の前後両側にフロント側板６５、リヤ側
板６６を配設するとともに、両側板６５，６６間に楕円
筒状のシリンダブロック６７を介在している。又、該シ
リンダブロック６７内にはロータ６８が収容され、該ロ
ータ６８の中心孔に前記回転軸３５を嵌入固定してい
る。さらに、前記ロータ６８には複数のベーン６９が出
没可能に収容されている。そして、前記回転軸３５が油
圧モータ２により回転されると、ロータ６８が回転され
て吸入口３１ａから吸入した冷媒ガスを吸入通路７０を
通してシリンダブロック６７内圧縮室へ吸入して圧縮し
た後、吐出室７１へ吐出するようにしている。

【００３９】この第２実施例では回転軸３５を支持する
一対のラジアルベアリング３６，３７の間隔が長いの
で、その右端部に嵌合固定したロータ６８を貫通してリ
ヤ側板６６に回転軸３５の端部を支持する必要がなくな
り、部品点数を減少することができ、リヤ側板６６での
芯だし作業が不要となり、組付を容易に行うことができ
る。

【００４０】なお、この第２実施例のベーン圧縮機６４
としては、回転軸３５へのラジアル荷重を軽減するた
め、シリンダブロック６７内に楕円筒状のシリンダボア
が形成され、ロータ６８が円柱状で圧縮室を点対称に２
箇所有するものが望ましい。

【００４１】本考案は勿論前記実施例のみに限定される
ものではなく、次のように具体化することも可能であ
る。（１）前記両実施例ではフローデバイダ４及びパワース
テアリング機構Ｓのコントロールシリンダ５を設けた
が、これを省略した油圧システムに具体化すること。

【００４２】（２）前記実施例では最小容量起動型ピス
トンポンプ１を使用したが、これに代えて大容量起動型
ピストンポンプを使用すること。（３）前記第３の絞りＫ₃の位置をモータ２下流側の第
１の作動油路Ｌ₁上に変更したり、吐出通路２７に変更
したりすること。

【００４３】

【考案の効果】以上詳述したように本考案は、可変容量
型油圧ポンプ、定容量型油圧モータ及び圧縮機をこの順
に直列一体状に組付け、前記油圧モータの出力軸と圧縮
機の回転軸を共用としたので、油圧ポンプ、油圧モータ
及び圧縮機のエンジンルーム内における占有スペースを
大幅に低減して、それらの組付性を向上するとともに、
部品点数を減少して構造を簡素化し、製品のコストダウ
ンを図ることができるという優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本考案の第１実施例の油圧システムに使用され
る可変容量型油圧ポンプ、定容量型油圧モータ及び圧縮
機の断面図である。

【図２】図１のＡ−Ａ線断面図である。

【図３】図１のＢ−Ｂ線断面図である。

【図４】フローデバイダの断面図である。

【図５】フローデバイダの断面図である。

【図６】容量制御弁の断面図である。

【図７】油圧システムを示す回路図である。

【図８】この考案の第２実施例を示す油圧ポンプ、油圧
モータ及びベーン圧縮機の断面図である。

【符号の説明】

１可変容量型油圧ポンプ、２定容量型油圧モータ、
３スクロール圧縮機、６容量制御弁、７容量可変
機構を構成する容量制御シリンダ、７ａ制御室、１０
制御通路、２１斜板、２７吐出通路、２８復帰
バネ、２９制御ピストン、３５回転軸、３６，３７
ベアリング、６４ベーン圧縮機、Ｌ₁ 第１の作動
油路、Ｋ₃ 第３の絞り、Ｅ動力供給源としてのエン
ジン。

Claims

(57)【実用新案登録請求の範囲】

【請求項１】動力供給源によって駆動される可変容量
型油圧ポンプと、該可変容量型油圧ポンプの吐出通路に接続された定容量
型油圧モータと、該定容量型油圧モータにより回転駆動される空調用圧縮
機と、さらに、前記定容量型油圧モータへの作動油路に設けた
絞りと、前記絞り前後の差圧を利用して前記可変容量型油圧ポン
プの容量可変機構を動作する容量制御弁とにより構成さ
れた油圧システムにおいて、前記可変容量型油圧ポンプ、定容量型油圧モータ及び圧
縮機をこの順に直列一体状に組付け、前記定容量型油圧
モータの出力軸と圧縮機の回転軸を共用とした油圧シス
テム。