JP2559676Y2 - テンションレベラ - Google Patents
テンションレベラInfo
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- JP2559676Y2 JP2559676Y2 JP3699493U JP3699493U JP2559676Y2 JP 2559676 Y2 JP2559676 Y2 JP 2559676Y2 JP 3699493 U JP3699493 U JP 3699493U JP 3699493 U JP3699493 U JP 3699493U JP 2559676 Y2 JP2559676 Y2 JP 2559676Y2
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- Japan
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- strip
- deflector
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、熱延鋼板等のストリッ
プ（帯板）の表面に形成されたスケールの除去あるいは
前記ストリップの形状矯正等に使用されるテンションレ
ベラの改良に関する。
プ（帯板）の表面に形成されたスケールの除去あるいは
前記ストリップの形状矯正等に使用されるテンションレ
ベラの改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱延鋼板等の帯板は、通常、圧延
過程で表面にスケールが付着したり、部分伸びや反り等
の形状不良を伴うことが多い。このため、酸洗槽の入側
でのスケールブレーキングあるいはメッキラインの出側
での形状矯正を目的としてテンションレベラが用いられ
ている。
過程で表面にスケールが付着したり、部分伸びや反り等
の形状不良を伴うことが多い。このため、酸洗槽の入側
でのスケールブレーキングあるいはメッキラインの出側
での形状矯正を目的としてテンションレベラが用いられ
ている。
【０００３】従来のテンションレベラは、通常、図２に
示す如く、ハウジング２内に、ストリップ１を挟持して
上下に千鳥状にワークロール３、４、５、デフレクター
ロール７、８、９、１０を配置し、テンションレベラの
前後に配置されたブライドルロール（図示せず）により
ストリップ１に張力を与えつつストリップ１をワークロ
ール３、４、５間を通過させて繰り返し曲げ加工するこ
とによりストリップ１の形状不良を矯正している。スト
リップ１下方のワークロール４、デフレクターロール
７、９、１０は、下ロールチョック１３に積載され、こ
の下ロールチョック１３は上下方向に昇降可能に収納さ
れており、形状矯正に用いる時は油圧シリンダーにより
下ロールチョックをハウジング２に押圧し、ストリップ
１下方のロール群の位置決めを行う。次にストリップ１
上方のワークロール３はロールチョック１１に積載さ
れ、ロールチョック１１はハウジング２に上下動自在に
支持されており、圧下装置（図示せず）によりその上下
位置が調整される。同様にワークロール５は上下位置調
整可能なロールチョック１２に積載されている。なお、
デフレクターロール８はハウジング２に固定してある。
示す如く、ハウジング２内に、ストリップ１を挟持して
上下に千鳥状にワークロール３、４、５、デフレクター
ロール７、８、９、１０を配置し、テンションレベラの
前後に配置されたブライドルロール（図示せず）により
ストリップ１に張力を与えつつストリップ１をワークロ
ール３、４、５間を通過させて繰り返し曲げ加工するこ
とによりストリップ１の形状不良を矯正している。スト
リップ１下方のワークロール４、デフレクターロール
７、９、１０は、下ロールチョック１３に積載され、こ
の下ロールチョック１３は上下方向に昇降可能に収納さ
れており、形状矯正に用いる時は油圧シリンダーにより
下ロールチョックをハウジング２に押圧し、ストリップ
１下方のロール群の位置決めを行う。次にストリップ１
上方のワークロール３はロールチョック１１に積載さ
れ、ロールチョック１１はハウジング２に上下動自在に
支持されており、圧下装置（図示せず）によりその上下
位置が調整される。同様にワークロール５は上下位置調
整可能なロールチョック１２に積載されている。なお、
デフレクターロール８はハウジング２に固定してある。
【０００４】ここで、ロールチョック１１のワークロー
ル３とロールチョック１３のワークロール４は主として
ストリップ１を伸長させ、ロールチョック１２のワーク
ロール５はストリップ１の幅方向の反り（以後Ｃ反りと
称する）を矯正する機能を有している。なお、長手方向
の反り矯正の必要がある場合にはロールチョック１２を
１セット追加すれば良い。
ル３とロールチョック１３のワークロール４は主として
ストリップ１を伸長させ、ロールチョック１２のワーク
ロール５はストリップ１の幅方向の反り（以後Ｃ反りと
称する）を矯正する機能を有している。なお、長手方向
の反り矯正の必要がある場合にはロールチョック１２を
１セット追加すれば良い。
【０００５】ストリップを伸長して形状を矯正して平坦
度及び反りを調整するには、従来、テンションレベラ前
後のブライドルロールの張力制御または伸率制御と各ワ
ークロールへのストリップの巻き付け角の調整、すなわ
ち、インターメッシュ量（上下ロールの入り込み量）の
調整によって行われている。このうち、平坦度の確保は
ストリップの降伏応力とサイズに応じて、必要な伸率を
確保できる張力、インターメッシュ量を設定すれば容易
に達成できるが、Ｃ反りについては、従来技術では図３
に示すデフレクターロール９と１０のレベル差δが固定
であるため、図４に示すようにワークロールのインター
メッシュ量の調整によりＣ反り曲率を０に設定できるポ
イントは計算上せいぜい２カ所しかない。また、図４は
代表ストリップの伸長条件で計算してあり、降伏応力の
違いなどの材質のバラツキに応じてもＣ反り曲率が０に
なるポイントは変化し、すなわち、実操業において設計
段階で想定したストリップの材質にバラツキがあれば、
インターメッシュ量調整の範囲からＣ反り曲率が０とな
るポイントが外れ、インターメッシュ量を調整してもＣ
反りを矯正できない条件が発生する。
度及び反りを調整するには、従来、テンションレベラ前
後のブライドルロールの張力制御または伸率制御と各ワ
ークロールへのストリップの巻き付け角の調整、すなわ
ち、インターメッシュ量（上下ロールの入り込み量）の
調整によって行われている。このうち、平坦度の確保は
ストリップの降伏応力とサイズに応じて、必要な伸率を
確保できる張力、インターメッシュ量を設定すれば容易
に達成できるが、Ｃ反りについては、従来技術では図３
に示すデフレクターロール９と１０のレベル差δが固定
であるため、図４に示すようにワークロールのインター
メッシュ量の調整によりＣ反り曲率を０に設定できるポ
イントは計算上せいぜい２カ所しかない。また、図４は
代表ストリップの伸長条件で計算してあり、降伏応力の
違いなどの材質のバラツキに応じてもＣ反り曲率が０に
なるポイントは変化し、すなわち、実操業において設計
段階で想定したストリップの材質にバラツキがあれば、
インターメッシュ量調整の範囲からＣ反り曲率が０とな
るポイントが外れ、インターメッシュ量を調整してもＣ
反りを矯正できない条件が発生する。
【０００６】このＣ反りの矯正に対する技術として、例
えば、特開昭５９−２１２１２０号公報に開示されてい
るが下記の問題点がある。すなわち、この場合、Ｃ反り
の矯正のために、矯正されるストリップの一方側に位置
するワークロールと他方側で該ワークロールの通板方向
前後に位置する一対のデフレクターロールを備え、スト
リップに張力を与えながら前記ロールユニットを通過さ
せて矯正するテンションレベラにおいて、前記一対のデ
フレクターロールの少なくとも一方を通板方向前後に移
動可能としているが、Ｃ反りの微調整を目的とした発明
であるため、調整感度が鈍く、計算上、図４と同等の効
果を得るためには１００mm以上のストロークが必要とな
り、現実的かつ経済的な構成においては、ストリップの
材質のバラツキに対してＣ反り曲率が０となるポイント
をインターメッシュ量の調整範囲に設定することはでき
ない。
えば、特開昭５９−２１２１２０号公報に開示されてい
るが下記の問題点がある。すなわち、この場合、Ｃ反り
の矯正のために、矯正されるストリップの一方側に位置
するワークロールと他方側で該ワークロールの通板方向
前後に位置する一対のデフレクターロールを備え、スト
リップに張力を与えながら前記ロールユニットを通過さ
せて矯正するテンションレベラにおいて、前記一対のデ
フレクターロールの少なくとも一方を通板方向前後に移
動可能としているが、Ｃ反りの微調整を目的とした発明
であるため、調整感度が鈍く、計算上、図４と同等の効
果を得るためには１００mm以上のストロークが必要とな
り、現実的かつ経済的な構成においては、ストリップの
材質のバラツキに対してＣ反り曲率が０となるポイント
をインターメッシュ量の調整範囲に設定することはでき
ない。
【０００７】
【考案が解決しようとする課題】本考案は、このような
従来の問題点を一掃することを目的としてなされたもの
で、ストリップの材質に関係なく、Ｃ反り曲率が０とな
るように矯正できるテンションレベラを提供することで
ある。
従来の問題点を一掃することを目的としてなされたもの
で、ストリップの材質に関係なく、Ｃ反り曲率が０とな
るように矯正できるテンションレベラを提供することで
ある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本考案は上記課題を解決
するために次の手段を講ずる。すなわち、Ｃ反り矯正ワ
ークロールの上下動調整範囲の全域でＣ反りをデッドフ
ラットレベル（Ｃ反り曲率＝０）の達成を可能とするこ
とを目的として、張力が付与された状態のストリップを
挟持して上下に千鳥状に配置した複数のワークロールで
繰り返し曲げを与え平坦度を確保した後に、ストリップ
の通板方向に沿って並ぶ一対のデフレクターロールと、
該デフレクターロールの中間部に位置し且つ前記ストリ
ップを挟持して前記デフレクターロールと対向する上下
動可能なワークロールとで構成したロールユニットでス
トリップのＣ反りを矯正するテンションレベラにおい
て、下側のワークロールとデフレクターロールを一体的
に上下動可能な構造とすると共に、前記一対のデフレク
ターロールの中の下流側ロールをストリップに対して上
下動可能な構造としたことを特徴とする。
するために次の手段を講ずる。すなわち、Ｃ反り矯正ワ
ークロールの上下動調整範囲の全域でＣ反りをデッドフ
ラットレベル（Ｃ反り曲率＝０）の達成を可能とするこ
とを目的として、張力が付与された状態のストリップを
挟持して上下に千鳥状に配置した複数のワークロールで
繰り返し曲げを与え平坦度を確保した後に、ストリップ
の通板方向に沿って並ぶ一対のデフレクターロールと、
該デフレクターロールの中間部に位置し且つ前記ストリ
ップを挟持して前記デフレクターロールと対向する上下
動可能なワークロールとで構成したロールユニットでス
トリップのＣ反りを矯正するテンションレベラにおい
て、下側のワークロールとデフレクターロールを一体的
に上下動可能な構造とすると共に、前記一対のデフレク
ターロールの中の下流側ロールをストリップに対して上
下動可能な構造としたことを特徴とする。
【０００９】
【作用】前記テンションレベラにおいて、Ｃ反り矯正す
るワークロールと対向する一対のデフレクターロールの
うち、下流側ロールをストリップに対して上下動させる
ことにより、ストリップの材質や板厚に関係なく、Ｃ反
り矯正ワークロールの上下動調整範囲の全域でＣ反りを
デッドフラットレベルに矯正することが可能になる。
るワークロールと対向する一対のデフレクターロールの
うち、下流側ロールをストリップに対して上下動させる
ことにより、ストリップの材質や板厚に関係なく、Ｃ反
り矯正ワークロールの上下動調整範囲の全域でＣ反りを
デッドフラットレベルに矯正することが可能になる。
【００１０】
【実施例】以下、本考案の実施例を図２〜６を用いて詳
細に説明する。図１においてテンションレベラのロール
などの構成は図２で説明したものと同じであるが、デフ
レクターロール１０に上下レベル調整装置（図示せず）
が追加設置してある。
細に説明する。図１においてテンションレベラのロール
などの構成は図２で説明したものと同じであるが、デフ
レクターロール１０に上下レベル調整装置（図示せず）
が追加設置してある。
【００１１】すなわち、ストリップの材質によって、Ｃ
反り矯正ワークロール５のインターメッシュ量調整範囲
でＣ反りの矯正ができない場合には、デフレクターロー
ル１０のレベル調整を行い、Ｃ反り曲率が０となるよう
に調整する。デフレクターロール１０のレベルは、図３
で示すように、デフレクターロール９を基準にδで定義
してあり、δ＞０でデフレクターロール１０のレベルが
デフレクターロール９に比べて高くなる。Ｃ反り矯正ワ
ークロールインターメッシュＩＭは、デフレクターロー
ル９のレベルを基準にして、Ｃ反り矯正ワークロール下
面レベルが同一となる場合を０として、入り込み量が大
きくなる方向を＋としてある。図４には、板厚３．５m
m、板幅１４５０mm、降伏応力２４kgf/mm2 のストリッ
プを２％伸ばす条件で、Ｃ反り矯正ワークロールのイン
ターメッシュを０〜３０mm、デフレクターロール１０の
レベルδを−１０mm〜５mmで変化させた場合のＣ反り曲
率のシミュレーション結果を示す。図４より、デフレク
ターロールレベルを変化させれば、Ｃ反り矯正ワークロ
ールインターメッシュ量の調整範囲の全域でＣ反り曲率
を０とするように調整できることがわかる。すなわち、
１５mm程度の上下動でＣ反り矯正ワークロールのインタ
ーメッシュによる調整をストリップ材質に応じて、有効
に使うことが可能となる。
反り矯正ワークロール５のインターメッシュ量調整範囲
でＣ反りの矯正ができない場合には、デフレクターロー
ル１０のレベル調整を行い、Ｃ反り曲率が０となるよう
に調整する。デフレクターロール１０のレベルは、図３
で示すように、デフレクターロール９を基準にδで定義
してあり、δ＞０でデフレクターロール１０のレベルが
デフレクターロール９に比べて高くなる。Ｃ反り矯正ワ
ークロールインターメッシュＩＭは、デフレクターロー
ル９のレベルを基準にして、Ｃ反り矯正ワークロール下
面レベルが同一となる場合を０として、入り込み量が大
きくなる方向を＋としてある。図４には、板厚３．５m
m、板幅１４５０mm、降伏応力２４kgf/mm2 のストリッ
プを２％伸ばす条件で、Ｃ反り矯正ワークロールのイン
ターメッシュを０〜３０mm、デフレクターロール１０の
レベルδを−１０mm〜５mmで変化させた場合のＣ反り曲
率のシミュレーション結果を示す。図４より、デフレク
ターロールレベルを変化させれば、Ｃ反り矯正ワークロ
ールインターメッシュ量の調整範囲の全域でＣ反り曲率
を０とするように調整できることがわかる。すなわち、
１５mm程度の上下動でＣ反り矯正ワークロールのインタ
ーメッシュによる調整をストリップ材質に応じて、有効
に使うことが可能となる。
【００１２】図６に本考案を板厚１mm〜９mm、板幅５０
０mm〜２１５０mm、降伏応力１２〜５０kgf/mm2 の酸洗
ラインのテンションレベラに適用し、Ｃ反り矯正効果を
確認した結果を示す。なお、図６のＣ反りの高さは図５
に定義してある。
０mm〜２１５０mm、降伏応力１２〜５０kgf/mm2 の酸洗
ラインのテンションレベラに適用し、Ｃ反り矯正効果を
確認した結果を示す。なお、図６のＣ反りの高さは図５
に定義してある。
【００１３】尚、デフレクターロール１０の上下レベル
調整装置として、偏心圧下式、ウォームジャッキ式、ウ
ェッジ式等があるが、いずれの構造を採用してもよい。
調整装置として、偏心圧下式、ウォームジャッキ式、ウ
ェッジ式等があるが、いずれの構造を採用してもよい。
【００１４】
【考案の効果】以上に説明したように、本考案によれ
ば、テンションレベラにおいて、Ｃ反り矯正するワーク
ロールと対向する一対のデフレクターロールのうち、下
流側ロールをストリップに対して上下動させることによ
り、ストリップの材質に関係なく、Ｃ反り矯正ワークロ
ールの上下動調整範囲の全域でＣ反りをデッドフラット
レベルに矯正することが可能になる。これにより、品質
の向上を図ることができると共に、ストリップのＣ反り
に起因するライン後面のトラブルを完全に防止すること
ができ、大幅な生産能率の向上が達成できる。
ば、テンションレベラにおいて、Ｃ反り矯正するワーク
ロールと対向する一対のデフレクターロールのうち、下
流側ロールをストリップに対して上下動させることによ
り、ストリップの材質に関係なく、Ｃ反り矯正ワークロ
ールの上下動調整範囲の全域でＣ反りをデッドフラット
レベルに矯正することが可能になる。これにより、品質
の向上を図ることができると共に、ストリップのＣ反り
に起因するライン後面のトラブルを完全に防止すること
ができ、大幅な生産能率の向上が達成できる。
【００１５】また、本考案では、デフレクターロールレ
ベル調整に必要なストロークが１５mmと短かく、上下動
であるため、ハウジングなどの既設部品を改造すること
なく、低コストで既設テンションレベラに適用できると
いう効果も奏する。
ベル調整に必要なストロークが１５mmと短かく、上下動
であるため、ハウジングなどの既設部品を改造すること
なく、低コストで既設テンションレベラに適用できると
いう効果も奏する。
【図１】本考案に係るテンションレベラの実施例の概略
図。
図。
【図２】従来技術のテンションレベラの概略図。
【図３】Ｃ反り矯正ロール構成の説明図。
【図４】本考案に係るＣ反り曲率のシミュレーション結
果。
果。
【図５】Ｃ反り高さの説明図。
【図６】本考案の実機適用結果の説明図。
１ ストリップ ２ ハウジング ３ ワークロール ４ ワークロール ５ Ｃ反り矯正ワークロール ６ バックアップロール ７ デフレクターロール ８ デフレクターロール ９ デフレクターロール １０ デフレクターロール １１ ロールチョック １２ ロールチョック １３ 下ロールチョック １４ 油圧シリンダー
Claims (1)
- 【請求項１】 張力が付与された状態のストリップを挟
持して上下に千鳥状に配置した複数のワークロールを構
成し、該ワークロールの下流側にストリップの通板方向
に沿って並ぶ一対のデフレクターロールと、該デフレク
ターロールの中間部にあって対向するように位置し、且
つ上下動可能なワークロールとで構成したテンションレ
ベラにおいて、下側のワークロールとデフレクターロー
ルを一体的に上下動可能な構造とすると共に、前記一対
のデフレクターロールの中の下流側ロールをストリップ
に対して上下動可能な構造としたことを特徴とするテン
ションレベラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3699493U JP2559676Y2 (ja) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | テンションレベラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3699493U JP2559676Y2 (ja) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | テンションレベラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH079511U JPH079511U (ja) | 1995-02-10 |
| JP2559676Y2 true JP2559676Y2 (ja) | 1998-01-19 |
Family
ID=12485295
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3699493U Expired - Lifetime JP2559676Y2 (ja) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | テンションレベラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2559676Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005232495A (ja) * | 2004-02-17 | 2005-09-02 | Jfe Steel Kk | 金属帯の熱処理設備及び熱処理方法 |
-
1993
- 1993-07-06 JP JP3699493U patent/JP2559676Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH079511U (ja) | 1995-02-10 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19970819 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R323122 |
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| R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
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| R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
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| R371 | Transfer withdrawn |
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| R350 | Written notification of registration of transfer |
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