JP2556810Y2 - 内張りれんが - Google Patents
内張りれんがInfo
- Publication number
- JP2556810Y2 JP2556810Y2 JP2923891U JP2923891U JP2556810Y2 JP 2556810 Y2 JP2556810 Y2 JP 2556810Y2 JP 2923891 U JP2923891 U JP 2923891U JP 2923891 U JP2923891 U JP 2923891U JP 2556810 Y2 JP2556810 Y2 JP 2556810Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lining
- brick
- length
- top surface
- lower side
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、例えば取鍋等の溶融金
属容器の内張り耐火面を構成する内張りれんがに関する
ものである。
属容器の内張り耐火面を構成する内張りれんがに関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に例えば取鍋等の溶融金属容器の内
張り耐火面を構成する耐火れんがとしては、ろう石質、
ジルコン質、ハイアルミナ質、マグネシア−クロム質、
ドロマイト質、マグネシア−カーボン質等の材質が採用
されている。その中でも不純物の溶出が少なく、また耐
用性に優れたマグネシア・カーボン質れんがが多用さ
れ、特にＬＦ法に代表されるような精錬が行われる取鍋
の耐火ライニング全面をマグネシア−カーボン質れんが
で被覆することも行われている。
張り耐火面を構成する耐火れんがとしては、ろう石質、
ジルコン質、ハイアルミナ質、マグネシア−クロム質、
ドロマイト質、マグネシア−カーボン質等の材質が採用
されている。その中でも不純物の溶出が少なく、また耐
用性に優れたマグネシア・カーボン質れんがが多用さ
れ、特にＬＦ法に代表されるような精錬が行われる取鍋
の耐火ライニング全面をマグネシア−カーボン質れんが
で被覆することも行われている。
【０００３】このような取鍋の耐火ライニングとして
は、例えば図３に示すように、取鍋の鉄皮３０の内側壁
及び内底面をそれぞれ永久張り側壁れんが４０及び永久
張り底面れんが５０で被覆し、さらにその内側を耐火モ
ルタル２０を使用して内張りれんが１０及び内張り底面
れんが６０で被覆した構造とするのが一般的である。多
くの場合、平面視において円形もしくは楕円形をなす取
鍋の内側壁の耐火ライニングを構成する上記内張りれん
が１０は、複数の該内張りれんが１０を並置した場合に
鉄皮３０側に面する外形形状は平面視において正多角形
をなすように、底面１１及び頂面１２が台形をなすよう
に成形されている。
は、例えば図３に示すように、取鍋の鉄皮３０の内側壁
及び内底面をそれぞれ永久張り側壁れんが４０及び永久
張り底面れんが５０で被覆し、さらにその内側を耐火モ
ルタル２０を使用して内張りれんが１０及び内張り底面
れんが６０で被覆した構造とするのが一般的である。多
くの場合、平面視において円形もしくは楕円形をなす取
鍋の内側壁の耐火ライニングを構成する上記内張りれん
が１０は、複数の該内張りれんが１０を並置した場合に
鉄皮３０側に面する外形形状は平面視において正多角形
をなすように、底面１１及び頂面１２が台形をなすよう
に成形されている。
【０００４】すなわち、図４に示すように内張りれんが
１０は、上辺１１ａの長さをａ1 、下辺１１ｂの長さを
ｂ1 、該上辺、下辺間の距離をＤとした台形をなす底面
１１及び、上辺１２ａの長さをａ2 、下辺１２ｂの長さ
をｂ2 、該上辺、下辺間の距離をＤとした台形をなす頂
面１２と、該底面１１と頂面１２とにいずれも直角で、
矩形をなした背面１３、側面１４・１５、及び稼働面１
６とで構成され、上記底面１１と頂面１２、及び背面１
３と稼働面１６は互いに平行である。また、この内張り
れんが１０においては上記各部の長さ寸法の大小関係
は、数式ａ1 ＝ａ2 ＜ｂ1 ＝ｂ2 を満たし、上記底面１
１と頂面１２との距離、すなわち高さをＨとしている。
１０は、上辺１１ａの長さをａ1 、下辺１１ｂの長さを
ｂ1 、該上辺、下辺間の距離をＤとした台形をなす底面
１１及び、上辺１２ａの長さをａ2 、下辺１２ｂの長さ
をｂ2 、該上辺、下辺間の距離をＤとした台形をなす頂
面１２と、該底面１１と頂面１２とにいずれも直角で、
矩形をなした背面１３、側面１４・１５、及び稼働面１
６とで構成され、上記底面１１と頂面１２、及び背面１
３と稼働面１６は互いに平行である。また、この内張り
れんが１０においては上記各部の長さ寸法の大小関係
は、数式ａ1 ＝ａ2 ＜ｂ1 ＝ｂ2 を満たし、上記底面１
１と頂面１２との距離、すなわち高さをＨとしている。
【０００５】このような内張りれんが１０の築炉にあた
っては、まず一段目に上記内張りれんが１０の背面１３
を永久張り側壁れんが４０（鉄皮３０）側に向けて、該
永久張り側壁れんが４０に上記下辺１１ｂの両端に位置
する頂点を接するように並置される。このとき、各側面
１４・１５間には耐火モルタル２０を充填しないで、空
隙のない縦目地を形成し、永久張り側壁れんが４０を全
内周にわたって被覆する耐火ライニングを形成する。一
般に、上記鉄皮３０の断面形状は上方に向かって広がっ
ているため、上記内張りれんが１０の背面１３と永久張
り側壁れんが４０との間にできる空隙が、耐火モルタル
２０で充填される。このようにして完了した一段目の内
張りれんが１０の頂面１２にも所定厚さ（通常２mm程
度) の耐火モルタル２０を介して２段目を積み上げ、以
下同様の作業を繰り返し、永久張り側壁れんが４０全面
を被覆する。
っては、まず一段目に上記内張りれんが１０の背面１３
を永久張り側壁れんが４０（鉄皮３０）側に向けて、該
永久張り側壁れんが４０に上記下辺１１ｂの両端に位置
する頂点を接するように並置される。このとき、各側面
１４・１５間には耐火モルタル２０を充填しないで、空
隙のない縦目地を形成し、永久張り側壁れんが４０を全
内周にわたって被覆する耐火ライニングを形成する。一
般に、上記鉄皮３０の断面形状は上方に向かって広がっ
ているため、上記内張りれんが１０の背面１３と永久張
り側壁れんが４０との間にできる空隙が、耐火モルタル
２０で充填される。このようにして完了した一段目の内
張りれんが１０の頂面１２にも所定厚さ（通常２mm程
度) の耐火モルタル２０を介して２段目を積み上げ、以
下同様の作業を繰り返し、永久張り側壁れんが４０全面
を被覆する。
【０００６】
【考案が解決しようとする課題】ところで、上記図３に
示すような構造の耐火ライニングにおいて、内張りれん
が１０の背面側に生じる永久張り側壁れんが４０との空
隙を耐火モルタル２０で、完全に充填することは難しい
ことに加えて、耐火モルタル２０自身も熱により収縮す
る。従って、このような取鍋の操業時には、内張りれん
が１０は溶鋼の圧力を受けて、上記底面１１の下辺１１
ｂを傾動軸として永久張り側壁れんが４０側に向かって
傾動することとなる。
示すような構造の耐火ライニングにおいて、内張りれん
が１０の背面側に生じる永久張り側壁れんが４０との空
隙を耐火モルタル２０で、完全に充填することは難しい
ことに加えて、耐火モルタル２０自身も熱により収縮す
る。従って、このような取鍋の操業時には、内張りれん
が１０は溶鋼の圧力を受けて、上記底面１１の下辺１１
ｂを傾動軸として永久張り側壁れんが４０側に向かって
傾動することとなる。
【０００７】このような場合には施工直後には図５(a)
に示すように閉まった状態の内張りれんが１０、１０′
の間の縦目地Ｖが、両内張りれんが１０、１０′が方向
の異なる上記下辺１１ｂ、１１ｂ′を傾動軸として図
中、紙背方向（鉄皮３０側）へそれぞれ所定角度だけ傾
動して、図５(b) に示すように上方に広がった形状で目
地開きを生じることとなる。
に示すように閉まった状態の内張りれんが１０、１０′
の間の縦目地Ｖが、両内張りれんが１０、１０′が方向
の異なる上記下辺１１ｂ、１１ｂ′を傾動軸として図
中、紙背方向（鉄皮３０側）へそれぞれ所定角度だけ傾
動して、図５(b) に示すように上方に広がった形状で目
地開きを生じることとなる。
【０００８】尚、図５では説明のために、内張りれんが
１０の各部分の寸法や傾動角度などはやや誇張し、さら
に内張りれんが１０、１０′自体の熱による膨張も考慮
せずに描いており、実際の目地の開き量は図示したより
も小さくなるものの、頂面１２付近の縦目地では溶鋼の
侵入を受けるに充分な目地開きが生じる。そしてこのよ
うな状態の内張りれんが１０の縦目地Ｖから側面１４・
１５に向けて溶鋼およびスラグが集中的に侵入し、該内
張りれんが１０の中央部では充分な残厚であるにもかか
わらず、稼働面１６の縦目地部周縁及び側面１４・１５
の損耗により、該耐火ライニングの補修を余儀無くさ
れ、該取鍋の稼働効率が低下するとともに、維持・管理
に要するコストが嵩むこととなる。
１０の各部分の寸法や傾動角度などはやや誇張し、さら
に内張りれんが１０、１０′自体の熱による膨張も考慮
せずに描いており、実際の目地の開き量は図示したより
も小さくなるものの、頂面１２付近の縦目地では溶鋼の
侵入を受けるに充分な目地開きが生じる。そしてこのよ
うな状態の内張りれんが１０の縦目地Ｖから側面１４・
１５に向けて溶鋼およびスラグが集中的に侵入し、該内
張りれんが１０の中央部では充分な残厚であるにもかか
わらず、稼働面１６の縦目地部周縁及び側面１４・１５
の損耗により、該耐火ライニングの補修を余儀無くさ
れ、該取鍋の稼働効率が低下するとともに、維持・管理
に要するコストが嵩むこととなる。
【０００９】本考案は上記従来の事情に鑑みて提案され
たものであって、上記取鍋等の溶融金属容器の使用時に
必然的に生じる縦目地の開きを低減し、以て耐火ライニ
ングの寿命を向上させることを目的とするものである。
たものであって、上記取鍋等の溶融金属容器の使用時に
必然的に生じる縦目地の開きを低減し、以て耐火ライニ
ングの寿命を向上させることを目的とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに本考案は、図１に示すように、頂面１１及び底面１
２が台形をなす内張りれんがを前提として、以下の手段
を採用する。すなわち ａ1 ：底面１１の上辺１１ａの長さ ｂ1 ：底面１１の下辺１１ｂの長さ ａ2 ：頂面１２の上辺１２ａの長さ ｂ2 ：頂面１２の下辺１２ｂの長さ としたとき、 ａ1 ＜ａ2 、かつ、ｂ1 ＜ｂ2 なる関係を満たす構成するマグネシア−カーボン質内張
りれんがである。
めに本考案は、図１に示すように、頂面１１及び底面１
２が台形をなす内張りれんがを前提として、以下の手段
を採用する。すなわち ａ1 ：底面１１の上辺１１ａの長さ ｂ1 ：底面１１の下辺１１ｂの長さ ａ2 ：頂面１２の上辺１２ａの長さ ｂ2 ：頂面１２の下辺１２ｂの長さ としたとき、 ａ1 ＜ａ2 、かつ、ｂ1 ＜ｂ2 なる関係を満たす構成するマグネシア−カーボン質内張
りれんがである。
【００１１】
【作 用】上記構成の内張りれんがを２片、図２(a) に
示すように、左右の側面１３、１４と頂面１２との境界
となる稜線同士を密着させて並置した上記２片の内張り
れんが１０、１０′間の縦目地Ｖａは下端の開き幅ｔａ
の下に開いた楔形をなすが、上記両内張りれんが１０、
１０′の各底面１１、１１′の下辺１１ｂ、１１ｂ′を
それぞれ傾動軸として、図中紙背方向に所定角度だけ傾
動させると、図２(b) に示すように、２片の内張りれん
が１０、１０′間の縦目地Ｖｂは上下にわたって図２
(a) に示す縦目地Ｖａの下端の開き幅ｔａよりも小さい
開き幅ｔｂとなる。
示すように、左右の側面１３、１４と頂面１２との境界
となる稜線同士を密着させて並置した上記２片の内張り
れんが１０、１０′間の縦目地Ｖａは下端の開き幅ｔａ
の下に開いた楔形をなすが、上記両内張りれんが１０、
１０′の各底面１１、１１′の下辺１１ｂ、１１ｂ′を
それぞれ傾動軸として、図中紙背方向に所定角度だけ傾
動させると、図２(b) に示すように、２片の内張りれん
が１０、１０′間の縦目地Ｖｂは上下にわたって図２
(a) に示す縦目地Ｖａの下端の開き幅ｔａよりも小さい
開き幅ｔｂとなる。
【００１２】すなわち、このことは、築炉時には各段の
各々の内張りれんがの下端面の縦目地は開いているもの
の、予め予測しうる傾動角度に基づいてａ1 とａ2 、及
び、ｂ1 とｂ2 の寸法差を見込んで成形すれば、築炉完
了後、最初の受鋼に先立つ乾燥のための熱上げ時、内張
りれんが１０は熱膨張に伴って所定角度だけ鉄皮３０側
へ傾動して縦目地は略矩形状となるとともに、熱膨張に
伴って該内張りれんが１０自体が膨張して、該縦目地を
閉じることになる。
各々の内張りれんがの下端面の縦目地は開いているもの
の、予め予測しうる傾動角度に基づいてａ1 とａ2 、及
び、ｂ1 とｂ2 の寸法差を見込んで成形すれば、築炉完
了後、最初の受鋼に先立つ乾燥のための熱上げ時、内張
りれんが１０は熱膨張に伴って所定角度だけ鉄皮３０側
へ傾動して縦目地は略矩形状となるとともに、熱膨張に
伴って該内張りれんが１０自体が膨張して、該縦目地を
閉じることになる。
【００１３】
【実施例】以下、図面をもとに本考案にかかる取鍋用内
張りれんがの一実施例に関して、説明する。図１に示す
ように、本実施例にかかる内張りれんが１０は、底面１
１及び頂面１２が台形をなし、さらに上辺１１ａの長さ
をａ1 、下辺１１ｂの長さをｂ1 、該上辺、下辺間の距
離をＤとした台形をなす底面１１及び、上辺１２ａの長
さをａ2 、下辺１２ｂの長さをｂ2 、該上辺、下辺間の
距離をＤとした台形をなす頂面１２と、該底面１１と頂
面１２の四辺に連続する、矩形をなした背面１３、側面
１４・１５、及び稼働面１６とで構成される。該底面１
１の上辺１１ａ及び下辺１１ｂの各長さ寸法をそれぞれ
ａ1 、ｂ1 とし、該頂面１２の上辺１２ａ及び下辺１２
ｂの各長さ寸法をそれぞれａ2 、ｂ2 とする。本実施例
においては、上記ａ1 、ｂ1 、ａ2 、ｂ2 の大小関係
を、ａ1 ＜ａ2 、かつｂ1 ＜ｂ2 を満たすように、上記
ａ1 、ｂ1 、ａ2 、ｂ2 及びＨ、Ｄの各長さ寸法を表１
上欄に示すような値となるように成形した。
張りれんがの一実施例に関して、説明する。図１に示す
ように、本実施例にかかる内張りれんが１０は、底面１
１及び頂面１２が台形をなし、さらに上辺１１ａの長さ
をａ1 、下辺１１ｂの長さをｂ1 、該上辺、下辺間の距
離をＤとした台形をなす底面１１及び、上辺１２ａの長
さをａ2 、下辺１２ｂの長さをｂ2 、該上辺、下辺間の
距離をＤとした台形をなす頂面１２と、該底面１１と頂
面１２の四辺に連続する、矩形をなした背面１３、側面
１４・１５、及び稼働面１６とで構成される。該底面１
１の上辺１１ａ及び下辺１１ｂの各長さ寸法をそれぞれ
ａ1 、ｂ1 とし、該頂面１２の上辺１２ａ及び下辺１２
ｂの各長さ寸法をそれぞれａ2 、ｂ2 とする。本実施例
においては、上記ａ1 、ｂ1 、ａ2 、ｂ2 の大小関係
を、ａ1 ＜ａ2 、かつｂ1 ＜ｂ2 を満たすように、上記
ａ1 、ｂ1 、ａ2 、ｂ2 及びＨ、Ｄの各長さ寸法を表１
上欄に示すような値となるように成形した。
【００１４】尚、比較例として、上記実施例の各部に対
応する長さ寸法を表１の下欄に示す値とした従来形状の
内張りれんがも同一の原料を用いて成形した。上記本実
施例と比較例の内張りれんがを、ともに２５０ｔ溶鋼鍋
のスラグライン３段分にテスト張りしたところ、本実施
例にかかる内張りれんがで築炉した場合には、５３ヒー
トの寿命であったのに対し、比較例にかかる内張りれん
がで築炉した場合では４２〜４７ヒートの寿命に過ぎな
かった。以上の試験結果から、本実施例によると約２０
％の寿命の延びをしたこととなる。また、補修作業後に
回収した内張りれんがを観察すると、本考案にかかる実
施例では稼働面の中央と周縁での損耗量の差に比べて、
比較例では該周縁が集中的に損耗されることにより、上
記損耗量の差が大きく、内張りれんが表面がカマボコ状
となったことが明らかに観察できた。
応する長さ寸法を表１の下欄に示す値とした従来形状の
内張りれんがも同一の原料を用いて成形した。上記本実
施例と比較例の内張りれんがを、ともに２５０ｔ溶鋼鍋
のスラグライン３段分にテスト張りしたところ、本実施
例にかかる内張りれんがで築炉した場合には、５３ヒー
トの寿命であったのに対し、比較例にかかる内張りれん
がで築炉した場合では４２〜４７ヒートの寿命に過ぎな
かった。以上の試験結果から、本実施例によると約２０
％の寿命の延びをしたこととなる。また、補修作業後に
回収した内張りれんがを観察すると、本考案にかかる実
施例では稼働面の中央と周縁での損耗量の差に比べて、
比較例では該周縁が集中的に損耗されることにより、上
記損耗量の差が大きく、内張りれんが表面がカマボコ状
となったことが明らかに観察できた。
【００１５】このことにより、本実施例による内張りれ
んがでは縦目地が締まり、該縦目地を中心とする損耗が
軽減されたことが確認できる。
んがでは縦目地が締まり、該縦目地を中心とする損耗が
軽減されたことが確認できる。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【考案の効果】以上のように、本考案によると、内張り
れんがの簡単な形状変更で、従来見られた目地部への集
中的な損耗が軽減され、ひいては炉寿命の延長に寄与す
るものであり、補修に要するコストの低減に大きく貢献
できるという効果がある。
れんがの簡単な形状変更で、従来見られた目地部への集
中的な損耗が軽減され、ひいては炉寿命の延長に寄与す
るものであり、補修に要するコストの低減に大きく貢献
できるという効果がある。
【図１】本考案の一実施例の斜視図である。
【図２】本考案の作用の説明図である。
【図３】取鍋の縦断側面図である。
【図４】従来例の斜視図である。
【図５】従来例の説明図である。
１１ 底面 １１ａ 底面１１の上辺 １１ｂ 底面１１の下辺 １２ 頂面 １２ａ 頂面１２の上辺 １２ｂ 頂面１２の下辺 ａ1 上辺１１ａの長さ ｂ1 下辺１１ｂの長さ ａ2 上辺１２ａの長さ ｂ2 下辺１２ｂの長さ
Claims (1)
- 【請求項１】 底面(11)、及び頂面(12)が台形をなす内
張りれんがにおいて、ａ1 ：底面(11)の上辺(11a) の長
さ ｂ1 ：底面(11)の下辺(11b) の長さａ2 ：頂面(1
2)の上辺(12a) の長さ ｂ2 ：頂面(12)の下辺(12b) の
長さとしたとき、ａ1 ＜ａ2 、かつ、ｂ1 ＜ｂ2 なる関
係を満たすことを特徴とするマグネシア−カーボン質内
張りれんが。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2923891U JP2556810Y2 (ja) | 1991-04-25 | 1991-04-25 | 内張りれんが |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2923891U JP2556810Y2 (ja) | 1991-04-25 | 1991-04-25 | 内張りれんが |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04125199U JPH04125199U (ja) | 1992-11-16 |
| JP2556810Y2 true JP2556810Y2 (ja) | 1997-12-08 |
Family
ID=31913135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2923891U Expired - Fee Related JP2556810Y2 (ja) | 1991-04-25 | 1991-04-25 | 内張りれんが |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2556810Y2 (ja) |
-
1991
- 1991-04-25 JP JP2923891U patent/JP2556810Y2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04125199U (ja) | 1992-11-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH07308757A (ja) | スライディングノズルプレート | |
| JP2556810Y2 (ja) | 内張りれんが | |
| KR930005888B1 (ko) | 내화용기 라이닝의 내구성을 증가시키기 위한 라이닝 축조방법 | |
| CA1063802A (en) | Shapes for use in lining the metallurgical vessels | |
| JP2003231910A (ja) | 転炉絞り部のライニング | |
| EP1852666B1 (en) | Reverse slant lining structure of furnace with reduced part structure | |
| JP2600774Y2 (ja) | 溶融金属用容器のためのプレキャストブロック | |
| US3329420A (en) | Prefabricated taphole assembly for metallurgical furnaces | |
| JPH09263819A (ja) | 転炉ボトムの耐火物施工方法 | |
| JPS5925006B2 (ja) | 梯形レンガを用いた転炉築造法 | |
| JP3670061B2 (ja) | 出銑樋およびその形成方法 | |
| JP2571492Y2 (ja) | 電気炉のれんが敷炉底構造 | |
| JP2773226B2 (ja) | 取鍋底部の内張り構造 | |
| US4210086A (en) | Cover for soaking pits and the like | |
| JPH081316A (ja) | スライディングノズル用上部ノズル | |
| JP2702362B2 (ja) | 溶湯容器及びその補修方法 | |
| JPH028597Y2 (ja) | ||
| JPH03106557A (ja) | 取鍋における耐火物壁の補修方法 | |
| JP3044034B1 (ja) | 注出口を有する鍋の修復方法及びその方法に用いられる中子 | |
| JPH068479Y2 (ja) | 溶融金属用容器 | |
| JPH081319A (ja) | スライディングノズル用下部ノズル | |
| JPH049083Y2 (ja) | ||
| JPH0222135Y2 (ja) | ||
| JP2004197976A (ja) | 高耐用性二次精錬容器の内張り構造 | |
| JPH0117420Y2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |