JP2530776B2 - ウレタンエラストマ―用組成物 - Google Patents
ウレタンエラストマ―用組成物Info
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- JP2530776B2 JP2530776B2 JP3202899A JP20289991A JP2530776B2 JP 2530776 B2 JP2530776 B2 JP 2530776B2 JP 3202899 A JP3202899 A JP 3202899A JP 20289991 A JP20289991 A JP 20289991A JP 2530776 B2 JP2530776 B2 JP 2530776B2
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えばベルト類、ロー
ラ類、シート類および各種成形品に使用される高硬度で
高摩擦係数を有するウレタンエラストマー用組成物に関
する。
ラ類、シート類および各種成形品に使用される高硬度で
高摩擦係数を有するウレタンエラストマー用組成物に関
する。
【０００２】
【従来の技術】ベルト類、ローラ類、シート類および各
種成形品などのポリウレタン成形体においては、機械的
特性、耐摩耗性、耐油性など種々の特性が要求される。
殊に、ベルト類においては上記特性の一つである摩擦係
数が特に重要である。
種成形品などのポリウレタン成形体においては、機械的
特性、耐摩耗性、耐油性など種々の特性が要求される。
殊に、ベルト類においては上記特性の一つである摩擦係
数が特に重要である。
【０００３】例えば、摩擦伝導を主とする平ベルトにお
いて、摩擦係数が小さい場合には、軸受け部に取付けら
れた例えばプーリーと平ベルト間の摩擦が小さく，伝達
力を得るためには該平ベルトの張力を大きくしなければ
ならず、大きな張力を維持するためにはベルト厚みを厚
くしなければならない。しかも、平ベルトの張力を大き
くすると、軸受部の軸受損失が大きくなるという欠点が
ある。
いて、摩擦係数が小さい場合には、軸受け部に取付けら
れた例えばプーリーと平ベルト間の摩擦が小さく，伝達
力を得るためには該平ベルトの張力を大きくしなければ
ならず、大きな張力を維持するためにはベルト厚みを厚
くしなければならない。しかも、平ベルトの張力を大き
くすると、軸受部の軸受損失が大きくなるという欠点が
ある。
【０００４】また、搬送ベルトとして使用する場合に、
ベルト表面の摩擦係数が0.6 程度であると、ベルト上に
載置される搬送物が滑り易いので搬送可能最大傾斜角度
を20度程度までしか上げることができない欠点がある。
さらに、伝導ベルトとして使用する場合には、通常は使
用中の継時変化で摩擦係数が低下するので、使用前の段
階から摩擦係数が低いと、実用上動力の伝達が悪くなる
おそれがあり、ベルトの信頼性が低下する欠点がある。
ベルト表面の摩擦係数が0.6 程度であると、ベルト上に
載置される搬送物が滑り易いので搬送可能最大傾斜角度
を20度程度までしか上げることができない欠点がある。
さらに、伝導ベルトとして使用する場合には、通常は使
用中の継時変化で摩擦係数が低下するので、使用前の段
階から摩擦係数が低いと、実用上動力の伝達が悪くなる
おそれがあり、ベルトの信頼性が低下する欠点がある。
【０００５】本発明者らは、上記ベルトに適したウレタ
ンエラストマーについての研究を行った。原料として、
トリレンジイソシアネートとポリテトラメチレンエーテ
ルグリコールとを用い、これらを反応させて得られるウ
レタンプレポリマーを、例えば硬化剤の一種であるMOCA
（4,4'-メチレンビス-2-クロロアニリン；デュポン社
製）を用いて硬化させてウレタンエラストマーを製造す
る方法を検討した。
ンエラストマーについての研究を行った。原料として、
トリレンジイソシアネートとポリテトラメチレンエーテ
ルグリコールとを用い、これらを反応させて得られるウ
レタンプレポリマーを、例えば硬化剤の一種であるMOCA
（4,4'-メチレンビス-2-クロロアニリン；デュポン社
製）を用いて硬化させてウレタンエラストマーを製造す
る方法を検討した。
【０００６】上記方法によって得られたウレタンエラス
トマーは、耐摩耗性、耐油性、硬度、引張強度、引裂強
度、破断時の伸びなどの特性においては、ベルト用ウレ
タンエラストマーとして満足できるものであったが、そ
の摩擦係数は0.6〜0.7程度の低くベルト用材料としては
不十分であった。
トマーは、耐摩耗性、耐油性、硬度、引張強度、引裂強
度、破断時の伸びなどの特性においては、ベルト用ウレ
タンエラストマーとして満足できるものであったが、そ
の摩擦係数は0.6〜0.7程度の低くベルト用材料としては
不十分であった。
【０００７】そこで、発明者らはウレタンエラストマー
の摩擦係数に関して、従来から提案されている方法、例
えば、高分子量のポリテトラメチレンエーテルグリコー
ルを出発原料として使用する方法、NCO/OH値を小さして
トリレンジイソシアネートとポリテトラメチレンエーテ
ルグリコールとを反応させる方法、1、4-ブタンジオー
ル、トリメチロールプロパン、イソプロパノールアミン
等の硬化剤を使用する方法などについての検討を行っ
た。
の摩擦係数に関して、従来から提案されている方法、例
えば、高分子量のポリテトラメチレンエーテルグリコー
ルを出発原料として使用する方法、NCO/OH値を小さして
トリレンジイソシアネートとポリテトラメチレンエーテ
ルグリコールとを反応させる方法、1、4-ブタンジオー
ル、トリメチロールプロパン、イソプロパノールアミン
等の硬化剤を使用する方法などについての検討を行っ
た。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記の方法
は硬化して得られるエラストマーの硬度は小さく、得ら
れたウレタンエラストマーの摩擦係数は高くなるが、該
ウレタンエラストマーの引張強度、引裂強度などの物性
が低下する結果となった。さらに、ウレタンエラストマ
ーの摩擦係数を高めるために、ウレタンプレポリマーに
摩擦係数の高い他のポリマーや、粘着性のある添加物な
どを加えると、ポリウレタンの本来もつ耐摩耗性を低下
させてしまう結果となった。
は硬化して得られるエラストマーの硬度は小さく、得ら
れたウレタンエラストマーの摩擦係数は高くなるが、該
ウレタンエラストマーの引張強度、引裂強度などの物性
が低下する結果となった。さらに、ウレタンエラストマ
ーの摩擦係数を高めるために、ウレタンプレポリマーに
摩擦係数の高い他のポリマーや、粘着性のある添加物な
どを加えると、ポリウレタンの本来もつ耐摩耗性を低下
させてしまう結果となった。
【０００９】本発明は、上記欠点を解決するものであ
り、その目的とするところは、ポリウレタンが本来持つ
物性、例えば引張強度、引裂強度、硬度、耐摩耗性など
を低下させることなく、高い摩擦係数を有するウレタン
エラストマー用組成物を提供することにある。
り、その目的とするところは、ポリウレタンが本来持つ
物性、例えば引張強度、引裂強度、硬度、耐摩耗性など
を低下させることなく、高い摩擦係数を有するウレタン
エラストマー用組成物を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明のウレタンエラス
トマー用組成物は、上記ポリオール成分と、２，４−ト
リレンジイソシアネートとを、ＮＣＯ／ＯＨ値が１．４
〜１．８の範囲で、反応させて得られるウレタンプレポ
リマーと４，４’−メチレンビス−（２−クロロアニリ
ン）とを含有するウレタンエラストマー用組成物であっ
て、前記ポリオール成分が、平均分子量６５０〜１１０
０のポリテトラメチレンエーテルグリコールであるＡ成
分と、平均分子量が前記Ａ成分の分子量よりも３００以
上大きく、かつ２１００までのポリテトラメチレンエー
テルグリコールであるＢ成分とからなり、該Ａ成分とＢ
成分との重量比が５０対５０〜２５対７５の割合であ
り，そのことにより上記目的が達成される。
トマー用組成物は、上記ポリオール成分と、２，４−ト
リレンジイソシアネートとを、ＮＣＯ／ＯＨ値が１．４
〜１．８の範囲で、反応させて得られるウレタンプレポ
リマーと４，４’−メチレンビス−（２−クロロアニリ
ン）とを含有するウレタンエラストマー用組成物であっ
て、前記ポリオール成分が、平均分子量６５０〜１１０
０のポリテトラメチレンエーテルグリコールであるＡ成
分と、平均分子量が前記Ａ成分の分子量よりも３００以
上大きく、かつ２１００までのポリテトラメチレンエー
テルグリコールであるＢ成分とからなり、該Ａ成分とＢ
成分との重量比が５０対５０〜２５対７５の割合であ
り，そのことにより上記目的が達成される。
【００１１】本発明のウレタンエラストマー用組成物か
ら摩擦係数が１．０以上１．７２以下であり、硬度がJI
S A ７５〜９３のウレタンエラストマーが得られる。
ら摩擦係数が１．０以上１．７２以下であり、硬度がJI
S A ７５〜９３のウレタンエラストマーが得られる。
【００１２】本発明に使用されるウレタンプレポリマー
の原料であるポリオール成分は、比較的低分子量のＡ成
分と高分子量のＢ成分とから成る。Ａ成分の平均分子量
は650〜1100であり、Ｂ成分の平均分子量は、前記で使
用するＡ成分の分子量よりも300以上大きく、かつ2100
までの範囲である。Ａ成分とＢ成分との重量比は、50対
50〜25対75の割合である。
の原料であるポリオール成分は、比較的低分子量のＡ成
分と高分子量のＢ成分とから成る。Ａ成分の平均分子量
は650〜1100であり、Ｂ成分の平均分子量は、前記で使
用するＡ成分の分子量よりも300以上大きく、かつ2100
までの範囲である。Ａ成分とＢ成分との重量比は、50対
50〜25対75の割合である。
【００１３】このようなポリテトラメチレンエーテルグ
リコールを使用することにより、最終的に得られるウレ
タンエラストマーの摩擦係数が高くなる。Ａ成分及びＢ
成分の分子量及びこれらの重量比が前記範囲を外れる
と、摩擦係数が低下する。
リコールを使用することにより、最終的に得られるウレ
タンエラストマーの摩擦係数が高くなる。Ａ成分及びＢ
成分の分子量及びこれらの重量比が前記範囲を外れる
と、摩擦係数が低下する。
【００１４】ポリオール成分とトリレンジイソシアネー
トとの配合比は、これら混合物のNCO/OH値が1.4〜1.8程
度になるように設定するのが好ましい。硬化して得られ
るウレタンエラストマーの硬度は、プレポリマー調製時
のトリレンジイソシアネートの仕込量と、その混合物の
NOC/OH値に左右されるが、前記NCO/OH値が1.4未満の場
合には得られたウレタンエラストマーの硬度は低く、NC
O/OH値が1.8を越える場合には、JIS 硬度A 93を越える
高硬度の成形体が得られる。
トとの配合比は、これら混合物のNCO/OH値が1.4〜1.8程
度になるように設定するのが好ましい。硬化して得られ
るウレタンエラストマーの硬度は、プレポリマー調製時
のトリレンジイソシアネートの仕込量と、その混合物の
NOC/OH値に左右されるが、前記NCO/OH値が1.4未満の場
合には得られたウレタンエラストマーの硬度は低く、NC
O/OH値が1.8を越える場合には、JIS 硬度A 93を越える
高硬度の成形体が得られる。
【００１５】前記ポリオール成分とトリレンジイソシア
ネートとの反応は常法によって行うことができ、必要に
応じて触媒を添加しても良い。
ネートとの反応は常法によって行うことができ、必要に
応じて触媒を添加しても良い。
【００１６】このようにして得られたウレタンプレポリ
マーを硬化させてウレタンエラストマーを得るには、MO
CA(4,4'−メチレンビス-(2-クロロアニリン）；デュポ
ン社製）を用いた常法によって行うことができる。ま
た，他の効果剤を併用してもよく，そのような他の硬化
剤としては、 4,4'−メチレンジアニリン、3,3'−ジク
ロルベンジジン、 4,4'−ジアミノジフェニルエーテル
等の芳香族ジアミン、さらに硬化促進剤としてトリエチ
レンジアミン、ジエチレントリアミン、ジブチルチンジ
ラウレート、スタナスオクトエート、ナフテン酸コバル
ト、ナフテン酸鉛、アジピン酸などがあげられる。MOCA
を使用することによりウレタンエラストマーの機械的特
性等を高めることができる。MOCAの使用量は，MOCAのNH
2当量／ウレタンプレポリマーのNCO当量が、0.85〜0.95
となる量がよく，さらに好ましくは約0.9である。NH2当
量／NCO当量が0.85未満のときはエラストマーの耐引裂
強度が低下し，0.95を超えるときはエラストマーの弾性
が低下する傾向にある。
マーを硬化させてウレタンエラストマーを得るには、MO
CA(4,4'−メチレンビス-(2-クロロアニリン）；デュポ
ン社製）を用いた常法によって行うことができる。ま
た，他の効果剤を併用してもよく，そのような他の硬化
剤としては、 4,4'−メチレンジアニリン、3,3'−ジク
ロルベンジジン、 4,4'−ジアミノジフェニルエーテル
等の芳香族ジアミン、さらに硬化促進剤としてトリエチ
レンジアミン、ジエチレントリアミン、ジブチルチンジ
ラウレート、スタナスオクトエート、ナフテン酸コバル
ト、ナフテン酸鉛、アジピン酸などがあげられる。MOCA
を使用することによりウレタンエラストマーの機械的特
性等を高めることができる。MOCAの使用量は，MOCAのNH
2当量／ウレタンプレポリマーのNCO当量が、0.85〜0.95
となる量がよく，さらに好ましくは約0.9である。NH2当
量／NCO当量が0.85未満のときはエラストマーの耐引裂
強度が低下し，0.95を超えるときはエラストマーの弾性
が低下する傾向にある。
【００１７】このようにして得られたウレタンプレポリ
マーから、例えば平ベルトを製造する場合には、図１に
示すような、金型１を用いた注型法によって行うことが
できる。図中、11は円筒形金型１の内型、12は前記内型
11の外側に間隙を介して配設される外型であり、該外型
12は分割可能に構成されて前記内型11の外側から適宜取
り外すことができるようになっている。内型11と外型12
との間には成形用の空間部13が形成されている。この空
間部13の下部の一側方には注入口14が設けられており、
空間部13の上部の他側方には脱気弁16が取付けられた脱
気口15が設けられている。前記注入口14には供給パイプ
17の一端部が嵌合されており、該供給パイプ17の他端部
に蓋体18aを備えた反応器18が接続されている。
マーから、例えば平ベルトを製造する場合には、図１に
示すような、金型１を用いた注型法によって行うことが
できる。図中、11は円筒形金型１の内型、12は前記内型
11の外側に間隙を介して配設される外型であり、該外型
12は分割可能に構成されて前記内型11の外側から適宜取
り外すことができるようになっている。内型11と外型12
との間には成形用の空間部13が形成されている。この空
間部13の下部の一側方には注入口14が設けられており、
空間部13の上部の他側方には脱気弁16が取付けられた脱
気口15が設けられている。前記注入口14には供給パイプ
17の一端部が嵌合されており、該供給パイプ17の他端部
に蓋体18aを備えた反応器18が接続されている。
【００１８】平ベルトを製造するにあたっては、まずウ
レタンプレポリマーを予め70〜90℃好ましくは80℃に加
熱し、一方硬化剤(MOCA)を120℃に加熱しておく。前記
ウレタンプレポリマー、硬化剤、および必要に応じて触
媒を所定量投入し、これらを攪拌、混合して必要に応じ
て脱気を行った後、反応器18に入れ、蓋体18aを下方へ
押圧して移動させることにより、前記供給パイプ17を介
して全体が80〜120℃に加熱された前記金型１内に注入
する。その後、温度、時間、圧力など所定条件下でウレ
タンプレポリマーを硬化させて成形し平ベルトを得る。
レタンプレポリマーを予め70〜90℃好ましくは80℃に加
熱し、一方硬化剤(MOCA)を120℃に加熱しておく。前記
ウレタンプレポリマー、硬化剤、および必要に応じて触
媒を所定量投入し、これらを攪拌、混合して必要に応じ
て脱気を行った後、反応器18に入れ、蓋体18aを下方へ
押圧して移動させることにより、前記供給パイプ17を介
して全体が80〜120℃に加熱された前記金型１内に注入
する。その後、温度、時間、圧力など所定条件下でウレ
タンプレポリマーを硬化させて成形し平ベルトを得る。
【００１９】なお、ウレタンエラストマーの成形は、ウ
レタンプレポリマーが液状であるために、上記したよう
に一般には注型法が便利であるが、遠心成形法、加圧成
形法なども使用することができる。また、ウレタンエラ
ストマーとしては、各種ローラ、シート類、成形品等に
適用することもできる。
レタンプレポリマーが液状であるために、上記したよう
に一般には注型法が便利であるが、遠心成形法、加圧成
形法なども使用することができる。また、ウレタンエラ
ストマーとしては、各種ローラ、シート類、成形品等に
適用することもできる。
【００２０】
【実施例】（実施例１〜６および比較例１〜４）以下に
本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。
本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。
【００２１】＜ウレタンプレポリマーの調製＞１リット
ルのガラス製反応器に、ポリテトラメチレンエーテルグ
リコールのＡ成分とＢ成分および2、4−トリレンジイソ
シアネートの表１に示す量（ｇ）を投入して混合し、窒
素気流下、80℃で表1 に示す所定時間反応させて、ウレ
タンプレポリマーを得た。得られたウレタンプレポリマ
ーのNCO（％）および粘度（cps/80℃）の測定結果を表
１に示す。
ルのガラス製反応器に、ポリテトラメチレンエーテルグ
リコールのＡ成分とＢ成分および2、4−トリレンジイソ
シアネートの表１に示す量（ｇ）を投入して混合し、窒
素気流下、80℃で表1 に示す所定時間反応させて、ウレ
タンプレポリマーを得た。得られたウレタンプレポリマ
ーのNCO（％）および粘度（cps/80℃）の測定結果を表
１に示す。
【００２２】＜ウレタンエラストマーの成形＞次に、上
記のようにして得られたウレタンプレポリマー400gを加
温し、表１に示す量（ｇ）の硬化剤MOCAを120℃で溶融
して両者を混合した後、100 ℃に加熱した金型内に注入
し、100℃で16時間硬化させてシート状硬化物を得た。
なお，MOCAは，MOCAのNH2当量／ウレタンプレポリマー
のNCO当量が0.9となる量が用いられた。
記のようにして得られたウレタンプレポリマー400gを加
温し、表１に示す量（ｇ）の硬化剤MOCAを120℃で溶融
して両者を混合した後、100 ℃に加熱した金型内に注入
し、100℃で16時間硬化させてシート状硬化物を得た。
なお，MOCAは，MOCAのNH2当量／ウレタンプレポリマー
のNCO当量が0.9となる量が用いられた。
【００２３】このシート状硬化物を用いて、摩擦係数、
耐摩耗性、硬度、引張強度、引裂強度および破断時の伸
びを測定した。
耐摩耗性、硬度、引張強度、引裂強度および破断時の伸
びを測定した。
【００２４】別に、市販のウレタンプレポリマー（商品
名タケネートＬ-2705、武田薬品工業（株））のNCO
（％）を測定すると共に、このウレタンプレポリマーを
前記実施例と同様に硬化して得られるシート状硬化物の
各物性も測定した。これらの測定結果を表１に示す。
名タケネートＬ-2705、武田薬品工業（株））のNCO
（％）を測定すると共に、このウレタンプレポリマーを
前記実施例と同様に硬化して得られるシート状硬化物の
各物性も測定した。これらの測定結果を表１に示す。
【００２５】尚、ウレタンエラストマーの摩擦係数の測
定は、島津製作所、引張試験機DSS-500を使用し、滑り
摩擦力を測定することにより算出した。その試験機の構
成を説明すると、図２に示すように、固定台21の上面に
ステンレス製の摺接面板22が被覆され、この摺接面板22
の上に所定寸法（85mm×50mm）に切断された前記硬化物
の試料23が載設される。この試料23の上面に400gの荷重
24が載せられる。前記試料23にはワイヤ25の一端が接続
され、該ワイヤ25はプーリー26により上方へ向かって延
出されており、この他端は上方へ設定速度で移動可能な
クロスヘッド27に接続されている。クロスヘッド27には
記録装置28が連結され、該クロスヘッド27に作用する摩
擦力を自動的に記録できるようになっている。
定は、島津製作所、引張試験機DSS-500を使用し、滑り
摩擦力を測定することにより算出した。その試験機の構
成を説明すると、図２に示すように、固定台21の上面に
ステンレス製の摺接面板22が被覆され、この摺接面板22
の上に所定寸法（85mm×50mm）に切断された前記硬化物
の試料23が載設される。この試料23の上面に400gの荷重
24が載せられる。前記試料23にはワイヤ25の一端が接続
され、該ワイヤ25はプーリー26により上方へ向かって延
出されており、この他端は上方へ設定速度で移動可能な
クロスヘッド27に接続されている。クロスヘッド27には
記録装置28が連結され、該クロスヘッド27に作用する摩
擦力を自動的に記録できるようになっている。
【００２６】このクロスヘッド27を設定速度（50mm/mi
n）で上方へ移動させることにより、試料23を摺接面板2
2に対してその下面を滑らせながら移動させ、その時の
摩擦力が前記クロスヘッド27で検出され、この摩擦力が
前記記録装置28で測定されるようになっている。測定は
１試料につき３回行い、その平均摩擦力を求めた。総荷
重は前記試料23と荷重24の合計重さであり、式：摩擦係
数×総荷重＝摩擦力により摩擦係数を求めた。
n）で上方へ移動させることにより、試料23を摺接面板2
2に対してその下面を滑らせながら移動させ、その時の
摩擦力が前記クロスヘッド27で検出され、この摩擦力が
前記記録装置28で測定されるようになっている。測定は
１試料につき３回行い、その平均摩擦力を求めた。総荷
重は前記試料23と荷重24の合計重さであり、式：摩擦係
数×総荷重＝摩擦力により摩擦係数を求めた。
【００２７】
【表１】
【００２８】表１に示すように、比較例１〜３のウレタ
ンプレポリマーは、前記Ａ成分とＢ成分の割合が本発明
の範囲を越えるポリオール成分を反応させたものであ
り、得られたウレタンエラストマーの物性は摩擦係数が
低いことがわかる。また、市販のウレタンプレポリマー
を硬化させて得られたウレタンエラストマーも摩擦係数
が低いことがわかる。これに対して、実施例１〜６で得
られたウレタンエラストマーは、耐摩耗性、硬度、引張
強度、引裂強度および破断時の伸びなど他の物性を低下
させることなく、高い摩擦係数を有していることがわか
る。また、各実施例の硬度はベルトに適したJIS A75 〜
93であった。前記各実施例のNCO/OH値はおおよそ1.4〜
1.8であり、実施例３のNCO/OH値は1.6であった。
ンプレポリマーは、前記Ａ成分とＢ成分の割合が本発明
の範囲を越えるポリオール成分を反応させたものであ
り、得られたウレタンエラストマーの物性は摩擦係数が
低いことがわかる。また、市販のウレタンプレポリマー
を硬化させて得られたウレタンエラストマーも摩擦係数
が低いことがわかる。これに対して、実施例１〜６で得
られたウレタンエラストマーは、耐摩耗性、硬度、引張
強度、引裂強度および破断時の伸びなど他の物性を低下
させることなく、高い摩擦係数を有していることがわか
る。また、各実施例の硬度はベルトに適したJIS A75 〜
93であった。前記各実施例のNCO/OH値はおおよそ1.4〜
1.8であり、実施例３のNCO/OH値は1.6であった。
【００２９】（実施例７および８、比較例５） ＜ベルトの作成＞表１に示した実施例２、３および比較
例２で得られたウレタンプレポリマーと、所定量の硬化
剤MOCAを使用し、図１に示すような金型１を用い、次の
ようにして平ベルトを作成した。
例２で得られたウレタンプレポリマーと、所定量の硬化
剤MOCAを使用し、図１に示すような金型１を用い、次の
ようにして平ベルトを作成した。
【００３０】金型１の脱気弁16を開いておき、反応器18
からウレタンプレポリマーと硬化剤との混合物を注入口
14を経て金型１内へ注入または加圧注入する。ウレタン
プレポリマーが脱気口15より少量漏れ出した時に、脱気
弁16を閉じ、前記蓋体18aを押さえることにより、注入
口14に注入時より高い圧力をさらに加え、この状態で所
定温度、所定圧力下にウレタンプレポリマーを硬化させ
る。その後、外型12を外して金型１の空間部13から円筒
状硬化物を取り出し、この筒状硬化物を周方向に切断し
て適宜目的とする幅のベルトを得た。なお、前記実施例
２のウレタンプレポリマーを使用したものを実施例７、
実施例３のウレタンプレポリマーを使用したものを実施
例８、比較例２のウレタンプレポリマーを使用したもの
を比較例５とする。
からウレタンプレポリマーと硬化剤との混合物を注入口
14を経て金型１内へ注入または加圧注入する。ウレタン
プレポリマーが脱気口15より少量漏れ出した時に、脱気
弁16を閉じ、前記蓋体18aを押さえることにより、注入
口14に注入時より高い圧力をさらに加え、この状態で所
定温度、所定圧力下にウレタンプレポリマーを硬化させ
る。その後、外型12を外して金型１の空間部13から円筒
状硬化物を取り出し、この筒状硬化物を周方向に切断し
て適宜目的とする幅のベルトを得た。なお、前記実施例
２のウレタンプレポリマーを使用したものを実施例７、
実施例３のウレタンプレポリマーを使用したものを実施
例８、比較例２のウレタンプレポリマーを使用したもの
を比較例５とする。
【００３１】次に、得られた各ベルトの耐屈曲性試験を
行い、試験前後の伝達力、摩擦係数を測定した。結果を
表２に示す。
行い、試験前後の伝達力、摩擦係数を測定した。結果を
表２に示す。
【００３２】
【表２】
【００３３】表２の結果から、本発明の実施例で得られ
たウレタンプレポリマーを用いて作成したベルトは摩擦
係数が高く、従って伝達力の保持率が高いことが確認さ
れた。これら高摩擦係数である場合、例えば1.0を越え
る場合には急激に伝達力が増大することが知られてい
る。
たウレタンプレポリマーを用いて作成したベルトは摩擦
係数が高く、従って伝達力の保持率が高いことが確認さ
れた。これら高摩擦係数である場合、例えば1.0を越え
る場合には急激に伝達力が増大することが知られてい
る。
【００３４】
【発明の効果】このように、本発明によれば、引張強
度、引裂強度、硬度、耐摩耗性などの各物性を低下させ
ることなく、高い摩擦係数を有するウレタンエラストマ
ーが得られた。従って、エラストマーとしてベルト類、
ローラー類、シート類が得られるが、これらのうち、特
にベルトにあっては以下の利点を有している。
度、引裂強度、硬度、耐摩耗性などの各物性を低下させ
ることなく、高い摩擦係数を有するウレタンエラストマ
ーが得られた。従って、エラストマーとしてベルト類、
ローラー類、シート類が得られるが、これらのうち、特
にベルトにあっては以下の利点を有している。
【００３５】すなわち、ベルトの摩擦係数が大きくなる
ことにより、摩擦伝導ベルトの張力を増大することな
く、伝達力を増大させることができる。従って、所定の
伝達力を保持しながら、ベルトの張力を小さくすること
ができるから、軸受損失も小さくなり、またベルト厚み
も薄くできるので、伝達効率が上がり、動力伝達のため
の必要エネルギーが小さくなるなどにより経済的であ
る。
ことにより、摩擦伝導ベルトの張力を増大することな
く、伝達力を増大させることができる。従って、所定の
伝達力を保持しながら、ベルトの張力を小さくすること
ができるから、軸受損失も小さくなり、またベルト厚み
も薄くできるので、伝達効率が上がり、動力伝達のため
の必要エネルギーが小さくなるなどにより経済的であ
る。
【００３６】搬送ベルトとして使用する場合には、従来
のベルトでは摩擦係数が0.6 前後と小さいので、搬送物
の滑りを考慮すると搬送可能傾斜最大角度は20度まで
で、それ以上に傾斜させて使用することはできなかった
が、本発明のウレタンエラストマーでは、摩擦係数1.0
以上の高摩擦係数にすることが可能となり、従って傾斜
角度30以上の搬送も可能となる。
のベルトでは摩擦係数が0.6 前後と小さいので、搬送物
の滑りを考慮すると搬送可能傾斜最大角度は20度まで
で、それ以上に傾斜させて使用することはできなかった
が、本発明のウレタンエラストマーでは、摩擦係数1.0
以上の高摩擦係数にすることが可能となり、従って傾斜
角度30以上の搬送も可能となる。
【００３７】伝導ベルトとして使用する場合には、従来
では製造時における摩擦係数の絶対値が低いために、使
用によってベルトの摩擦係数が低下すると、それに伴っ
て伝達力が実用上の使用可能な値以下となり、平ベルト
製品への信頼性が高まらない。しかし、本発明のウレタ
ンエラストマーでは摩擦係数の製造時における絶対値が
高いので、使用による摩擦係数がある程度低下しても、
実用上問題は生じない。
では製造時における摩擦係数の絶対値が低いために、使
用によってベルトの摩擦係数が低下すると、それに伴っ
て伝達力が実用上の使用可能な値以下となり、平ベルト
製品への信頼性が高まらない。しかし、本発明のウレタ
ンエラストマーでは摩擦係数の製造時における絶対値が
高いので、使用による摩擦係数がある程度低下しても、
実用上問題は生じない。
【００３８】さらに、本発明に使用するウレタンプレポ
リマーは、ポリテトラメチレンエーテルグリコールの平
均分子量の異なる二種のＡ成分とＢ成分とを使用し、Ａ
成分とＢ成分との配合割合を設定したポリオール成分と
トリレンジイソシアネートとを反応させて得られるもの
であるから、従来の製造設備を大きく改造することな
く、従来の製造設備をそのまま使用することができて設
備費を更に必要としない。
リマーは、ポリテトラメチレンエーテルグリコールの平
均分子量の異なる二種のＡ成分とＢ成分とを使用し、Ａ
成分とＢ成分との配合割合を設定したポリオール成分と
トリレンジイソシアネートとを反応させて得られるもの
であるから、従来の製造設備を大きく改造することな
く、従来の製造設備をそのまま使用することができて設
備費を更に必要としない。
【図１】本発明一実施例のベルトの製造装置を示した概
略断面図。
略断面図。
【図２】同上の摩擦係数の測定試験機を示した概略図。
１ 金型 １１ 内型 １２ 外型
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭47−6293（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−43300（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−109599（ＪＰ，Ａ) 特公 平４−33288（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】 ポリオール成分と、２，４ートリレンジ
イソシアネートとを、ＮＣＯ／ＯＨ値が１．４〜１．８
の範囲で、反応させて得られるウレタンプレポリマー
と、４，４’−メチレンビス−（２−クロロアニリン）
とを含有するウレタンエラストマー用組成物であって、 前記ポリオール成分が、平均分子量６５０〜１１００の
ポリテトラメチレンエーテルグリコールであるＡ成分
と、平均分子量が前記Ａ成分の分子量よりも３００以上
大きく、かつ２１００までのポリテトラメチレンエーテ
ルグリコールであるＢ成分とからなり、 該Ａ成分とＢ成分との重量比が５０対５０〜２５対７５
の割合である、 ウレタンエラストマー用組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3202899A JP2530776B2 (ja) | 1991-08-13 | 1991-08-13 | ウレタンエラストマ―用組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3202899A JP2530776B2 (ja) | 1991-08-13 | 1991-08-13 | ウレタンエラストマ―用組成物 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62218322A Division JPS6460619A (en) | 1987-08-31 | 1987-08-31 | Urethane prepolymer and urethane elastomer obtained by curing said urethane prepolymer |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04356560A JPH04356560A (ja) | 1992-12-10 |
| JP2530776B2 true JP2530776B2 (ja) | 1996-09-04 |
Family
ID=16465044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3202899A Expired - Fee Related JP2530776B2 (ja) | 1991-08-13 | 1991-08-13 | ウレタンエラストマ―用組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2530776B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6258917B1 (en) * | 1996-05-21 | 2001-07-10 | Simula, Inc. | Extrudable thermoplastic elastomeric urea-extended polyurethane |
| JP5720942B2 (ja) * | 2011-04-20 | 2015-05-20 | Dic株式会社 | 熱硬化性ポリウレタンエラストマー組成物 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4134883A (en) * | 1977-08-23 | 1979-01-16 | Westinghouse Electric Corp. | Abrasion resistant polyurethane article having a high rolling coefficient of friction |
-
1991
- 1991-08-13 JP JP3202899A patent/JP2530776B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04356560A (ja) | 1992-12-10 |
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Legal Events
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