JP2529998Y2 - ドレン排出装置 - Google Patents
ドレン排出装置Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は空気圧縮装置におけるエ
アタンク、アフタークーラ、ドレンセパレータ、エアド
ライヤ、ミストセパレータ等から排出されるドレンの排
出装置に関する。
アタンク、アフタークーラ、ドレンセパレータ、エアド
ライヤ、ミストセパレータ等から排出されるドレンの排
出装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来例の空気圧縮装置は図９に示すよう
に、空気圧縮機１の吐出配管２に例えはアフタークーラ
３、エアタンク４、エアドライヤ５を介装しており、ア
フタークーラ３で空気圧縮機１による圧縮による圧縮空
気の温度を低下させ、エアタンク４で吐出配管２の端末
に設けた圧縮空気使用機器の負荷変動による圧縮空気圧
の変動を抑制し、エアドライヤ５で圧縮空気を乾燥して
圧縮空気使用機器へ送り出している。
に、空気圧縮機１の吐出配管２に例えはアフタークーラ
３、エアタンク４、エアドライヤ５を介装しており、ア
フタークーラ３で空気圧縮機１による圧縮による圧縮空
気の温度を低下させ、エアタンク４で吐出配管２の端末
に設けた圧縮空気使用機器の負荷変動による圧縮空気圧
の変動を抑制し、エアドライヤ５で圧縮空気を乾燥して
圧縮空気使用機器へ送り出している。
【０００３】アフタークーラ３、エアタンク４、エアド
ライヤ５等からドレンが排出されるが、このドレン中に
は、空気圧縮時、空気圧縮機１から随伴した潤滑油が混
合し、油濁水が含まれている。アフタークーラ３、エア
タンク４、エアドライヤ５の夫々のドレン配管６，７，
８にはドレントラップ１１，１２，１３が介装され、ド
レン配管６，７，８はドレン集合管１４に連通してい
る。ドレン集合管１４はドレントラップ１１，１２，１
３から排出されるドレンを集めて地上から掘り下げたド
レン溜槽１５に排出している。
ライヤ５等からドレンが排出されるが、このドレン中に
は、空気圧縮時、空気圧縮機１から随伴した潤滑油が混
合し、油濁水が含まれている。アフタークーラ３、エア
タンク４、エアドライヤ５の夫々のドレン配管６，７，
８にはドレントラップ１１，１２，１３が介装され、ド
レン配管６，７，８はドレン集合管１４に連通してい
る。ドレン集合管１４はドレントラップ１１，１２，１
３から排出されるドレンを集めて地上から掘り下げたド
レン溜槽１５に排出している。
【０００４】ここで用いられるドレントラップ１１，１
２，１３は図１０に示すように容器１６の底部に弁座１
７を設け、この容器１６中に球形フロート１８を収容し
てふた１９でもって密閉し、ふた１９にドレン入口１９
ａを設けてこのドレン入口１９ａをドレンを排出する機
器のドレン排出口に連通させると共に弁座１７部を貫通
する弁口２１をドレン配管を介してドレン集合管１４に
連通させているもので、容器１６中にドレンが溜るとフ
ロート１８は浮上して弁座１７から離れて内部のドレン
の一部は弁口２１をとおり排出され、ドレンの容器１６
の液位低下でフロート１８は弁座１７に着座し弁口２１
を閉じるものである。尚、図示に二点鎖線で示すように
フロート１８が上昇した際に着座してドレン入口１９ａ
との間を遮断する弁座１７ａを備え、逆止機能を備える
ものもあり、逆止弁を必要とする場合に逆止弁に代えて
機能する。
２，１３は図１０に示すように容器１６の底部に弁座１
７を設け、この容器１６中に球形フロート１８を収容し
てふた１９でもって密閉し、ふた１９にドレン入口１９
ａを設けてこのドレン入口１９ａをドレンを排出する機
器のドレン排出口に連通させると共に弁座１７部を貫通
する弁口２１をドレン配管を介してドレン集合管１４に
連通させているもので、容器１６中にドレンが溜るとフ
ロート１８は浮上して弁座１７から離れて内部のドレン
の一部は弁口２１をとおり排出され、ドレンの容器１６
の液位低下でフロート１８は弁座１７に着座し弁口２１
を閉じるものである。尚、図示に二点鎖線で示すように
フロート１８が上昇した際に着座してドレン入口１９ａ
との間を遮断する弁座１７ａを備え、逆止機能を備える
ものもあり、逆止弁を必要とする場合に逆止弁に代えて
機能する。
【０００５】ドレン溜槽１５に溜めてあるドレンはポン
プ２２でもって吸上げられてドレン処理装置２３に送り
込まれて、ドレン中の油分、塵埃等を取り除かれ清水Ｗ
は放流される。
プ２２でもって吸上げられてドレン処理装置２３に送り
込まれて、ドレン中の油分、塵埃等を取り除かれ清水Ｗ
は放流される。
【０００６】このような従来例ではドレン溜槽１５を設
けるために地上から掘り下げねばならない。このことに
より余分な床面積を用いてしまうことになる。又、ドレ
ン処理装置２３へドレン溜槽１５からドレンを供給する
にはポンプ２２が必要となり、ポンプ２２を運転するた
め電気配線及びポンプの運転制御装置が必要となる等の
欠点がある。
けるために地上から掘り下げねばならない。このことに
より余分な床面積を用いてしまうことになる。又、ドレ
ン処理装置２３へドレン溜槽１５からドレンを供給する
にはポンプ２２が必要となり、ポンプ２２を運転するた
め電気配線及びポンプの運転制御装置が必要となる等の
欠点がある。
【０００７】そこで図１１に示されるようなドレン溜と
ポンプの存在しないドレン排出装置が考え出されてい
る。図１１において、空気圧縮機１からドレン集合管１
４までの構成は図１０と同一である。ドレン集合管１４
の端末は立上げ部１４ａとなつており、その先端を地上
に配設したドレン処理装置２３の油水分離槽２４の上方
に開口している。
ポンプの存在しないドレン排出装置が考え出されてい
る。図１１において、空気圧縮機１からドレン集合管１
４までの構成は図１０と同一である。ドレン集合管１４
の端末は立上げ部１４ａとなつており、その先端を地上
に配設したドレン処理装置２３の油水分離槽２４の上方
に開口している。
【０００８】各ドレントラップ１１，１２，１３には各
ドレンを排出する機器から圧縮空気圧がかかっているか
ら、ドレン集合管１４に立上げ部１４ａを設けて立上げ
部１４ａの出口開口位置をドレントラップの位置より高
くしてもドレンはこのドレントラップとドレン集合管の
出口開口間の水頭に打克って排出される。
ドレンを排出する機器から圧縮空気圧がかかっているか
ら、ドレン集合管１４に立上げ部１４ａを設けて立上げ
部１４ａの出口開口位置をドレントラップの位置より高
くしてもドレンはこのドレントラップとドレン集合管の
出口開口間の水頭に打克って排出される。
【０００９】ドレントラップは図１０について説明した
ように容器１６中の液位低下でフロート１８が降下して
弁座１７に着座して弁口２１を閉塞してしまうのでドレ
ン入口１９ａを通じて容器１６内上部空間に入った圧縮
空気は流出しない。従ってドレン集合管１４中には立上
げ部１４ａの上部までドレンが充満しており、ドレン集
合管１４中はあたかもトコロテンのように連続の流れに
近い状態でドレンが流れている。
ように容器１６中の液位低下でフロート１８が降下して
弁座１７に着座して弁口２１を閉塞してしまうのでドレ
ン入口１９ａを通じて容器１６内上部空間に入った圧縮
空気は流出しない。従ってドレン集合管１４中には立上
げ部１４ａの上部までドレンが充満しており、ドレン集
合管１４中はあたかもトコロテンのように連続の流れに
近い状態でドレンが流れている。
【００１０】このドレンの成分は空気圧縮機が吸込んだ
大気中の水分が凝縮した水と非給油式の空気圧縮機に用
いられる潤滑油、或は給油式の空気圧縮機で吐出空気か
ら回収しきれなかった油が混濁しており、水分の占める
割合が大きい。そこで冬期にドレン集合管中のドレンが
凍結し、ドレン集合管の破裂が生じてしまうことがあっ
た。また、ドレン集合管中のドレンが凍結すると各ドレ
ントラップは作動しなくなり、アフタークーラ、エアタ
ンク、エアドライヤで生じたドレンは排出されないので
吐出配管を通じて圧縮空気使用機器へ流れ、圧縮空気使
用機器へ悪影響するのみならず、清浄な圧縮空気の清掃
用、芳香発生用等の利用に支障を来す。
大気中の水分が凝縮した水と非給油式の空気圧縮機に用
いられる潤滑油、或は給油式の空気圧縮機で吐出空気か
ら回収しきれなかった油が混濁しており、水分の占める
割合が大きい。そこで冬期にドレン集合管中のドレンが
凍結し、ドレン集合管の破裂が生じてしまうことがあっ
た。また、ドレン集合管中のドレンが凍結すると各ドレ
ントラップは作動しなくなり、アフタークーラ、エアタ
ンク、エアドライヤで生じたドレンは排出されないので
吐出配管を通じて圧縮空気使用機器へ流れ、圧縮空気使
用機器へ悪影響するのみならず、清浄な圧縮空気の清掃
用、芳香発生用等の利用に支障を来す。
【００１１】上記のような問題点は地下にピットを掘っ
てドレン処理槽とした場合においても、途中に立上げ
管、立下げ管で通過させなければならない障害物がある
場所に設けたドレン集合管においても同様に生ずる。ド
レン排出装置において、ドレン集合管の出口開口を高い
位置とし、ドレン集合管の出口開口からドレン処理装置
へドレンを流入させる構成とした場合に、ドレン集合管
にドレンが溜ることのないドレン排出装置を提供するこ
とを目的として本考案者は実願平５−１２６０９号のド
レン排出装置を提案している。
てドレン処理槽とした場合においても、途中に立上げ
管、立下げ管で通過させなければならない障害物がある
場所に設けたドレン集合管においても同様に生ずる。ド
レン排出装置において、ドレン集合管の出口開口を高い
位置とし、ドレン集合管の出口開口からドレン処理装置
へドレンを流入させる構成とした場合に、ドレン集合管
にドレンが溜ることのないドレン排出装置を提供するこ
とを目的として本考案者は実願平５−１２６０９号のド
レン排出装置を提案している。
【００１２】この自己先願の考案は空気圧縮機から吐出
される圧縮空気を通過させるアフタークーラ、エアタン
ク、エアドライヤ等のドレンを排出する機器から排出さ
れるドレンのドレン排出装置において、各ドレンを排出
する機器にドレントラップを設けて、夫々のドレントラ
ップのドレン排出管をドレン集合管に連通させ、ドレン
集合管の流路の出口開口を高い位置としてドレンをドレ
ン処理装置に流入させ、ドレン集合管のドレンの流れに
関し、上流側のドレン集合管又はその連通部に間欠又は
一時的に圧縮空気を送り込む圧縮空気送り込み手段を備
えたことを特徴とするドレン排出装置としてある。
される圧縮空気を通過させるアフタークーラ、エアタン
ク、エアドライヤ等のドレンを排出する機器から排出さ
れるドレンのドレン排出装置において、各ドレンを排出
する機器にドレントラップを設けて、夫々のドレントラ
ップのドレン排出管をドレン集合管に連通させ、ドレン
集合管の流路の出口開口を高い位置としてドレンをドレ
ン処理装置に流入させ、ドレン集合管のドレンの流れに
関し、上流側のドレン集合管又はその連通部に間欠又は
一時的に圧縮空気を送り込む圧縮空気送り込み手段を備
えたことを特徴とするドレン排出装置としてある。
【００１３】圧縮空気送り込み手段としては例えば図１
１においてアフタークーラ３のドレン配管６に介装した
ドレントラップ１１を電気式ドレントラップ（符号２６
とする。図１参照）に変更する。このようにすることに
よりドレン溜は不要でポンプが必要でないのは勿論、ド
レン集合管中に溜るドレンは圧縮空気で送り出され、ド
レン集合管中のドレンが凍結して閉塞され、ドレン集合
管が破裂し、或はドレンを排出する機器からドレントラ
ップを通じて排出できなくなったドレンが圧縮空気使用
機器側へ流れることが生ぜず、圧縮空気使用機器に悪影
響を与えず、又、圧縮空気を直接呼吸する人、生物に害
を与えることが防止される。又、ドレン集合管を細くで
きる。更に又、ドレン集合管を自在に配設できる。
１においてアフタークーラ３のドレン配管６に介装した
ドレントラップ１１を電気式ドレントラップ（符号２６
とする。図１参照）に変更する。このようにすることに
よりドレン溜は不要でポンプが必要でないのは勿論、ド
レン集合管中に溜るドレンは圧縮空気で送り出され、ド
レン集合管中のドレンが凍結して閉塞され、ドレン集合
管が破裂し、或はドレンを排出する機器からドレントラ
ップを通じて排出できなくなったドレンが圧縮空気使用
機器側へ流れることが生ぜず、圧縮空気使用機器に悪影
響を与えず、又、圧縮空気を直接呼吸する人、生物に害
を与えることが防止される。又、ドレン集合管を細くで
きる。更に又、ドレン集合管を自在に配設できる。
【００１４】従来、ドレン集合管は立上げ部の有無にか
かわらず以下のように直径が選ばれている。アフターク
ーラ３に付設したドレントラップ１１の流出口直径
ｄ11、エアタンク４に付設したドレントラップ１２の流
出口直径ｄ12、エアドライヤ５に付設したドレントラッ
プ１３の流出口直径ｄ13、ドレン集合管１４の直径Ｄ14
とすると、各ドレントラップの流出口面積の和がドレン
集合管１４の断面積に等しいとすると 通常ｄ11，ｄ12，ｄ13は等しいことが多いのでその代表
値をｄ0 とすれば 今ドレントラップとして最も多く使用されている流出口
直径を管の呼び径１５Ａ：日本工業規格管径の称呼ミリ
系（１／２Ｂ、同インチ系）とすると外径は２１．７ｍ
ｍ厚さ２．８ｍｍで内径は１６．１ｍｍ、内部の断面積
は２０３ｍｍ2＝２．０３ｃｍ2 である。
かわらず以下のように直径が選ばれている。アフターク
ーラ３に付設したドレントラップ１１の流出口直径
ｄ11、エアタンク４に付設したドレントラップ１２の流
出口直径ｄ12、エアドライヤ５に付設したドレントラッ
プ１３の流出口直径ｄ13、ドレン集合管１４の直径Ｄ14
とすると、各ドレントラップの流出口面積の和がドレン
集合管１４の断面積に等しいとすると 通常ｄ11，ｄ12，ｄ13は等しいことが多いのでその代表
値をｄ0 とすれば 今ドレントラップとして最も多く使用されている流出口
直径を管の呼び径１５Ａ：日本工業規格管径の称呼ミリ
系（１／２Ｂ、同インチ系）とすると外径は２１．７ｍ
ｍ厚さ２．８ｍｍで内径は１６．１ｍｍ、内部の断面積
は２０３ｍｍ2＝２．０３ｃｍ2 である。
【００１５】上記式(2) にこの数値ｄ0 ＝１６．１ｍｍ
を入れると このＤ14＝２７ｍｍに近い管は呼び径２５Ａ（１Ｂ）の
水道管である。該管は外径３４ｍｍ、肉厚３．２ｍｍ、
内径２７．６ｍｍである。即ち、ドレントラップ流出口
直径ｄ0 の呼び径を１５Ａとした場合、ドレン集合管直
径Ｄ14の呼び径は２５Ａとするのが通常である。フロー
ト式ドレントラップのドレン排出動作が連続した間欠作
動であることを考慮して上記呼び径２５Ａを一段下げて
呼び径２０Ａのドレン集合管を用いることも考えられる
が、特に冬期におけるドレンの凍結、ドレンの粘度上昇
による流動性の低下も考慮して上記のような計算を行う
のでドレン集合管の直径Ｄ14は何れかのドレントラップ
１１，１２，１３の内最も流出口直径の大きいものより
も大きいものとしている。
を入れると このＤ14＝２７ｍｍに近い管は呼び径２５Ａ（１Ｂ）の
水道管である。該管は外径３４ｍｍ、肉厚３．２ｍｍ、
内径２７．６ｍｍである。即ち、ドレントラップ流出口
直径ｄ0 の呼び径を１５Ａとした場合、ドレン集合管直
径Ｄ14の呼び径は２５Ａとするのが通常である。フロー
ト式ドレントラップのドレン排出動作が連続した間欠作
動であることを考慮して上記呼び径２５Ａを一段下げて
呼び径２０Ａのドレン集合管を用いることも考えられる
が、特に冬期におけるドレンの凍結、ドレンの粘度上昇
による流動性の低下も考慮して上記のような計算を行う
のでドレン集合管の直径Ｄ14は何れかのドレントラップ
１１，１２，１３の内最も流出口直径の大きいものより
も大きいものとしている。
【００１６】従ってドレントラップの流出口直径の最頻
値が呼び径１５Ａである処、ドレン集合管の直径は呼び
径２０Ａ以上とするように必ずドレントラップの流出口
直径よりもドレン集合管の直径を大きくしていた。尚ド
レントラップ１１，１２，１３の流出口にはドレントラ
ップの流出口直径と同直径のドレン配管６，７，８を介
してドレン集合管１４に配管されている。
値が呼び径１５Ａである処、ドレン集合管の直径は呼び
径２０Ａ以上とするように必ずドレントラップの流出口
直径よりもドレン集合管の直径を大きくしていた。尚ド
レントラップ１１，１２，１３の流出口にはドレントラ
ップの流出口直径と同直径のドレン配管６，７，８を介
してドレン集合管１４に配管されている。
【００１７】上記には空気圧縮機が１台の場合について
のべた。処が空気圧縮機が複数台数の場合ではこれらの
ドレン集合管を一つの油水分離装置へ導いてドレンを処
理している。この場合、ドレン集合管を夫々油水分離装
置へ導くと配管が重複してしまうので複数のドレン集合
管を１本のドレン集合管（ドレン統合管という）に集合
させて油水分離装置へ導いている（例えば本考案者の係
わる実願平５−１７５９８号）。
のべた。処が空気圧縮機が複数台数の場合ではこれらの
ドレン集合管を一つの油水分離装置へ導いてドレンを処
理している。この場合、ドレン集合管を夫々油水分離装
置へ導くと配管が重複してしまうので複数のドレン集合
管を１本のドレン集合管（ドレン統合管という）に集合
させて油水分離装置へ導いている（例えば本考案者の係
わる実願平５−１７５９８号）。
【００１８】かかる空気圧縮機１が３台の場合のドレン
排出装置例を図４に示す。図において図１に用いた符号
にａ，ｂ，ｃを添えた符号部分は夫々の空気圧縮機１
ａ，１ｂ，１ｃの各ドレン集合管は図１と同構成であ
り、ドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃはドレン統合
管３０に流末が集められ、ドレン統合管３０はドレン処
理装置２３へドレンを供給する。
排出装置例を図４に示す。図において図１に用いた符号
にａ，ｂ，ｃを添えた符号部分は夫々の空気圧縮機１
ａ，１ｂ，１ｃの各ドレン集合管は図１と同構成であ
り、ドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃはドレン統合
管３０に流末が集められ、ドレン統合管３０はドレン処
理装置２３へドレンを供給する。
【００１９】このドレン統合管についても前記ドレン集
合管の寸法決定方法と同方法で寸法決定しており、その
結果ドレン統合管の直径はドレン集合管のうち最大径の
ものの直径よりも大きな管が用いられている。
合管の寸法決定方法と同方法で寸法決定しており、その
結果ドレン統合管の直径はドレン集合管のうち最大径の
ものの直径よりも大きな管が用いられている。
【００２０】
【考案が解決しようとする課題】上述したようなドレン
排出装置においてドレン集合管、ドレン統合管を水平に
配設し、ドレン集合管の上流側又はその連通部に圧縮空
気の間欠又は一時的な送り込み手段例えば電気式ドレン
トラップ２６を設けたドレン排出装置を運転するとここ
で電気式ドレントラップ２６が動作する間隔はドレント
ラップ１２，１３のドレン排出間隔よりも長いけれど
も、ドレンはアフタークーラ３で大量に出るため、ドレ
ン集合管１４のどの部分についてもドレントラップ１
２，１３からの排出ドレンによって閉塞状態とはならな
い内に、電気ドレントラップ２６が作動するのが通常で
ある。処が圧縮空気の間欠又は一時的な送り込み手段作
動時に油水分離装置２３からオーバーフローする現象、
或は圧縮空気のみがドレン集合管の出口から吹出す現象
がたまにみられる。このようなオーバーフローがあると
環境を汚すし、又油水分離装置の処理能力を越えてドレ
ンが供給されてしまうため、充分浄化されないドレンが
放出されるおそれが大きい。又、圧縮空気のみがドレン
集合管から吹出すとドレンが送り出されないことにな
る。
排出装置においてドレン集合管、ドレン統合管を水平に
配設し、ドレン集合管の上流側又はその連通部に圧縮空
気の間欠又は一時的な送り込み手段例えば電気式ドレン
トラップ２６を設けたドレン排出装置を運転するとここ
で電気式ドレントラップ２６が動作する間隔はドレント
ラップ１２，１３のドレン排出間隔よりも長いけれど
も、ドレンはアフタークーラ３で大量に出るため、ドレ
ン集合管１４のどの部分についてもドレントラップ１
２，１３からの排出ドレンによって閉塞状態とはならな
い内に、電気ドレントラップ２６が作動するのが通常で
ある。処が圧縮空気の間欠又は一時的な送り込み手段作
動時に油水分離装置２３からオーバーフローする現象、
或は圧縮空気のみがドレン集合管の出口から吹出す現象
がたまにみられる。このようなオーバーフローがあると
環境を汚すし、又油水分離装置の処理能力を越えてドレ
ンが供給されてしまうため、充分浄化されないドレンが
放出されるおそれが大きい。又、圧縮空気のみがドレン
集合管から吹出すとドレンが送り出されないことにな
る。
【００２１】本考案はドレン集合管の上流或はドレン集
合管の上流の連通部に間欠又は一時的に圧縮空気を送り
込む圧縮空気送り込み手段を備えたドレン排出装置にお
ける上記課題を解決することを目的とする。
合管の上流の連通部に間欠又は一時的に圧縮空気を送り
込む圧縮空気送り込み手段を備えたドレン排出装置にお
ける上記課題を解決することを目的とする。
【００２２】
【課題を解決するための手段】上記のようにドレン集合
管から油水分離装置への排出ドレンによって、油水分離
装置からドレンがオーバーフローしたり、ドレン処理能
力を越えてドレンが供給される状態は、発生ドレンが異
常に多くなる場合が原因の一つである。このような原因
は吸入空気の湿度、温度の変化、又はアフタークーラの
能力低下等があり、これによってエアタンク、エアドラ
イヤで大量のドレンが発生し、電気式ドレントラップが
作動するまでにドレン集合管等にドレンを充満させてし
まうか、或は充満まで行かなくても、ドレンを大量に溜
めてしまうためである。
管から油水分離装置への排出ドレンによって、油水分離
装置からドレンがオーバーフローしたり、ドレン処理能
力を越えてドレンが供給される状態は、発生ドレンが異
常に多くなる場合が原因の一つである。このような原因
は吸入空気の湿度、温度の変化、又はアフタークーラの
能力低下等があり、これによってエアタンク、エアドラ
イヤで大量のドレンが発生し、電気式ドレントラップが
作動するまでにドレン集合管等にドレンを充満させてし
まうか、或は充満まで行かなくても、ドレンを大量に溜
めてしまうためである。
【００２３】他の原因としては圧縮空気の間欠的な送り
込み手段は通常設定範囲が２〜６０分に１回２〜６０秒
開弁することになっているが圧縮空気の間欠的な送り込
み手段の開弁間隔と開弁時間の設定の不適切が考えられ
る。上記の点はドレン統合管についても同様である。
込み手段は通常設定範囲が２〜６０分に１回２〜６０秒
開弁することになっているが圧縮空気の間欠的な送り込
み手段の開弁間隔と開弁時間の設定の不適切が考えられ
る。上記の点はドレン統合管についても同様である。
【００２４】圧縮空気の間欠的な送り込み手段動作時に
圧縮空気のみがドレン集合管から排出される原因はドレ
ン集合管は水平に配管されているのでフロート式ドレン
トラップ１２，１３からの排出ドレン量が少なかった
り、圧縮空気の間欠的な送り込み手段の開弁間隔が短い
と、ドレン配管６，７，８に連結されているドレン集合
管１４の水平な部分の管断面でみて上部に大きく空間が
生じている場合に、この空間を吹抜けて圧縮空気のみが
ドレン集合管から排出されることによるものである。上
記の点はドレン統合管とドレン集合管が同一平面上に配
されている場合も同様である。
圧縮空気のみがドレン集合管から排出される原因はドレ
ン集合管は水平に配管されているのでフロート式ドレン
トラップ１２，１３からの排出ドレン量が少なかった
り、圧縮空気の間欠的な送り込み手段の開弁間隔が短い
と、ドレン配管６，７，８に連結されているドレン集合
管１４の水平な部分の管断面でみて上部に大きく空間が
生じている場合に、この空間を吹抜けて圧縮空気のみが
ドレン集合管から排出されることによるものである。上
記の点はドレン統合管とドレン集合管が同一平面上に配
されている場合も同様である。
【００２５】圧縮空気を一時的に送り込む手段の作動に
ついても、空気圧縮装置を停止する直前におけるドレン
集合管、ドレン統合管内のドレンの状態によって、油水
分離装置におけるドレンのオーバーフロー或はドレン集
合管、ドレン統合管中を圧縮空気が吹き抜けることは上
述した処と同様である。本考案はこの点に着目してドレ
ン集合管の直径に従来にない範囲の寸法に制限を加える
ものである。
ついても、空気圧縮装置を停止する直前におけるドレン
集合管、ドレン統合管内のドレンの状態によって、油水
分離装置におけるドレンのオーバーフロー或はドレン集
合管、ドレン統合管中を圧縮空気が吹き抜けることは上
述した処と同様である。本考案はこの点に着目してドレ
ン集合管の直径に従来にない範囲の寸法に制限を加える
ものである。
【００２６】本考案の第１の考案は空気圧縮機から吐出
される圧縮空気を通過させるアフタークーラ、エアタン
ク、エアドライヤ等のドレンを排出する機器から排出さ
れるドレンのドレン排出装置において、各ドレンを排出
する機器にドレントラップを設けて、夫々のドレントラ
ップのドレン配管を水平方向に配設したドレン集合管に
連通させ、最下流のドレン配管とドレン集合管の合流点
よりも下流側においてドレン集合管に立上げ部を設けて
ドレンをドレン処理装置に流入させ、ドレン集合管のド
レンの流れに関し上流側において、ドレン集合管又はそ
のドレン集合管との連通部に間欠又は一時的に圧縮空気
を送り込む圧縮空気送り込み手段を備え、水平方向に配
設したドレン集合管の管径をドレントラップの流出口の
直径又はドレン配管の直径と同径又は同径以下としたこ
とを特徴とするドレン排出装置である。
される圧縮空気を通過させるアフタークーラ、エアタン
ク、エアドライヤ等のドレンを排出する機器から排出さ
れるドレンのドレン排出装置において、各ドレンを排出
する機器にドレントラップを設けて、夫々のドレントラ
ップのドレン配管を水平方向に配設したドレン集合管に
連通させ、最下流のドレン配管とドレン集合管の合流点
よりも下流側においてドレン集合管に立上げ部を設けて
ドレンをドレン処理装置に流入させ、ドレン集合管のド
レンの流れに関し上流側において、ドレン集合管又はそ
のドレン集合管との連通部に間欠又は一時的に圧縮空気
を送り込む圧縮空気送り込み手段を備え、水平方向に配
設したドレン集合管の管径をドレントラップの流出口の
直径又はドレン配管の直径と同径又は同径以下としたこ
とを特徴とするドレン排出装置である。
【００２７】本考案の第２の考案はドレン集合管の立上
げ部はドレン集合管の出口に設けられていることを特徴
とする第１の考案に記載のドレン排出装置である。
げ部はドレン集合管の出口に設けられていることを特徴
とする第１の考案に記載のドレン排出装置である。
【００２８】本考案の第３の考案はドレン集合管の立上
げ部はドレン集合管の途中に設けられ、立上げ部の下流
側に立下げ部を設けたことを特徴とする第１の考案に記
載のドレン排出装置である。
げ部はドレン集合管の途中に設けられ、立上げ部の下流
側に立下げ部を設けたことを特徴とする第１の考案に記
載のドレン排出装置である。
【００２９】本考案の第４の考案はドレントラップの流
出口の直径又はドレン配管の直径を呼び径１５Ａの管と
し、ドレン集合管を呼び径１５Ａの管としたことを特徴
とする第１又は第２もしくは第３の考案に記載のドレン
排出装置である。
出口の直径又はドレン配管の直径を呼び径１５Ａの管と
し、ドレン集合管を呼び径１５Ａの管としたことを特徴
とする第１又は第２もしくは第３の考案に記載のドレン
排出装置である。
【００３０】本考案の第５の考案はドレントラップはド
レン集合管中のドレンの流れに関し、上流側のドレンを
排出する機器に設けたドレントラップを電気式ドレント
ラップとし、電気式ドレントラップがこの電気式ドレン
トラップ手前に溜ったドレンを排出後更に圧縮空気を通
過させドレン集合管中のドレンを排出する制御装置を設
けたことを特徴とする圧縮空気送り込み手段を備えた第
１から第４の考案の何れか１つに記載のドレン排出装置
である。
レン集合管中のドレンの流れに関し、上流側のドレンを
排出する機器に設けたドレントラップを電気式ドレント
ラップとし、電気式ドレントラップがこの電気式ドレン
トラップ手前に溜ったドレンを排出後更に圧縮空気を通
過させドレン集合管中のドレンを排出する制御装置を設
けたことを特徴とする圧縮空気送り込み手段を備えた第
１から第４の考案の何れか１つに記載のドレン排出装置
である。
【００３１】本考案の第６の考案はドレン集合管中のド
レンの流れに関し、最も上流側のドレンを排出する機器
に設けたドレントラップを電気式ドレントラップとした
ことを特徴とする第５の考案に記載のドレン排出装置で
ある。
レンの流れに関し、最も上流側のドレンを排出する機器
に設けたドレントラップを電気式ドレントラップとした
ことを特徴とする第５の考案に記載のドレン排出装置で
ある。
【００３２】本考案の第７の考案はドレン集合管中のド
レンの流れに関し、最も上流側及びそのすぐ下流側のド
レンを排出する機器に設けたドレントラップを電気式ド
レントラップとしたことを特徴とする第５の考案に記載
のドレン排出装置である。
レンの流れに関し、最も上流側及びそのすぐ下流側のド
レンを排出する機器に設けたドレントラップを電気式ド
レントラップとしたことを特徴とする第５の考案に記載
のドレン排出装置である。
【００３３】本考案の第８の考案はドレン集合管のドレ
ンの流れに関し上流側において、ドレン集合管又はその
ドレン集合管との連通部と空気圧縮機の吐出側を配管で
連通してこの配管に電磁弁を設け、電磁弁を間欠して開
弁するか、空気圧縮機停止時に開弁する制御装置を有す
る圧縮空気送り込み手段を設けたことを特徴とする第１
から第４の発明の何れか１つに記載のドレン排出装置で
ある。
ンの流れに関し上流側において、ドレン集合管又はその
ドレン集合管との連通部と空気圧縮機の吐出側を配管で
連通してこの配管に電磁弁を設け、電磁弁を間欠して開
弁するか、空気圧縮機停止時に開弁する制御装置を有す
る圧縮空気送り込み手段を設けたことを特徴とする第１
から第４の発明の何れか１つに記載のドレン排出装置で
ある。
【００３４】本考案の第９の考案は複数の空気圧縮機の
夫々の吐出配管に介装したアフタークーラ、エアドライ
ヤ、エアタンク等の各ドレンを排出する機器にドレント
ラップを設けて、夫々のドレントラップのドレン配管を
各々水平方向に配設したドレン集合管に連通させ、吐出
配管を一つの群が一本以上の吐出配管を含むように数群
に分け、又は全部の吐出配管を夫々異なる圧縮空気利用
部へ給送されるようにした空気圧縮装置のドレン排出装
置において、各ドレン集合管を１本の水平方向に配設し
たドレン統合管に結合し、ドレン統合管の下流側のドレ
ン集合管との結合点よりも下流側に立上げ部又は立上げ
部と併せて立下げ部を設け、ドレン統合管からドレンを
ドレン処理装置に流入させ、ドレン集合管のドレンの流
れに関し上流側において、ドレン集合管又はそのドレン
集合管との連通部に間欠又は一時的に圧縮空気を送り込
む圧縮空気送り込み手段を備えると共に各ドレン配管中
のドレンの逆流を防止する手段を設け、ドレン統合管か
らドレン集合管の直径をドレントラップの流出口又はド
レン配管の直径と同径又は同径以下とし、ドレン統合管
の直径をドレン集合管の直径と同径又は同径以下とした
ことを特徴とするドレン排出装置である。
夫々の吐出配管に介装したアフタークーラ、エアドライ
ヤ、エアタンク等の各ドレンを排出する機器にドレント
ラップを設けて、夫々のドレントラップのドレン配管を
各々水平方向に配設したドレン集合管に連通させ、吐出
配管を一つの群が一本以上の吐出配管を含むように数群
に分け、又は全部の吐出配管を夫々異なる圧縮空気利用
部へ給送されるようにした空気圧縮装置のドレン排出装
置において、各ドレン集合管を１本の水平方向に配設し
たドレン統合管に結合し、ドレン統合管の下流側のドレ
ン集合管との結合点よりも下流側に立上げ部又は立上げ
部と併せて立下げ部を設け、ドレン統合管からドレンを
ドレン処理装置に流入させ、ドレン集合管のドレンの流
れに関し上流側において、ドレン集合管又はそのドレン
集合管との連通部に間欠又は一時的に圧縮空気を送り込
む圧縮空気送り込み手段を備えると共に各ドレン配管中
のドレンの逆流を防止する手段を設け、ドレン統合管か
らドレン集合管の直径をドレントラップの流出口又はド
レン配管の直径と同径又は同径以下とし、ドレン統合管
の直径をドレン集合管の直径と同径又は同径以下とした
ことを特徴とするドレン排出装置である。
【００３５】本考案の第１０の考案はドレントラップの
流出口又はドレン配管の直径を呼び径１５Ａの管とし、
ドレン集合管及びドレン統合管を呼び径を１５Ａの管と
したことを特徴とする第９の考案に記載のドレン排出装
置である。
流出口又はドレン配管の直径を呼び径１５Ａの管とし、
ドレン集合管及びドレン統合管を呼び径を１５Ａの管と
したことを特徴とする第９の考案に記載のドレン排出装
置である。
【００３６】本考案の第１１の考案はドレン配管中のド
レンの逆流を防止する手段はドレン配管中に介装した逆
止弁であることを特徴とする第９の考案に記載のドレン
排出装置である。
レンの逆流を防止する手段はドレン配管中に介装した逆
止弁であることを特徴とする第９の考案に記載のドレン
排出装置である。
【００３７】本考案の第１２の考案はドレン配管中のド
レンの逆流を防止する手段はドレントラップに設けた逆
流防止手段であることを特徴とする第９の考案に記載の
ドレン排出装置である。
レンの逆流を防止する手段はドレントラップに設けた逆
流防止手段であることを特徴とする第９の考案に記載の
ドレン排出装置である。
【００３８】本考案の第１３の考案は複数の空気圧縮機
の夫々の吐出配管に介装したアフタークーラ、エアドラ
イヤ、エアタンク等の各ドレンを排出する機器にドレン
トラップを設けて、夫々のドレントラップのドレン配管
を各々水平方向に配設したドレン集合管に連通させ、吐
出配管を一つの群が一本以上の吐出配管を含むように数
群に分け、又は全部の吐出配管を夫々異なる圧縮空気利
用部へ給送されるようにした空気圧縮装置のドレン排出
装置において、各ドレン集合管を１本の水平方向に配設
されたドレン統合管に結合し、ドレン統合管の下流側の
ドレン集合管との結合点よりも下流側に立上げ部又は立
上げ部と併せて立下げ部を設け、ドレン統合管からドレ
ンをドレン処理装置に流入させ、ドレン集合管のドレン
の流れに関し上流側おいて、ドレン集合管又はそのドレ
ン集合管との連通部に間欠又は一時的に圧縮空気を送り
込む圧縮空気送り込み手段を備えると共に各ドレン集合
管のドレンの流れに関し最も下流側のドレンを排出する
機器からのドレン配管とドレン集合管の合流点よりもド
レンの流れに関し下流側において、ドレン集合管にドレ
ンの逆流を防止する逆止弁を設け、ドレン集合管の直径
をドレントラップの流出口又はドレン配管の直径と同径
又は同径以下とし、ドレン統合管の直径をドレン集合管
の直径と同径又は同径以下としたことを特徴とするドレ
ン排出装置である。
の夫々の吐出配管に介装したアフタークーラ、エアドラ
イヤ、エアタンク等の各ドレンを排出する機器にドレン
トラップを設けて、夫々のドレントラップのドレン配管
を各々水平方向に配設したドレン集合管に連通させ、吐
出配管を一つの群が一本以上の吐出配管を含むように数
群に分け、又は全部の吐出配管を夫々異なる圧縮空気利
用部へ給送されるようにした空気圧縮装置のドレン排出
装置において、各ドレン集合管を１本の水平方向に配設
されたドレン統合管に結合し、ドレン統合管の下流側の
ドレン集合管との結合点よりも下流側に立上げ部又は立
上げ部と併せて立下げ部を設け、ドレン統合管からドレ
ンをドレン処理装置に流入させ、ドレン集合管のドレン
の流れに関し上流側おいて、ドレン集合管又はそのドレ
ン集合管との連通部に間欠又は一時的に圧縮空気を送り
込む圧縮空気送り込み手段を備えると共に各ドレン集合
管のドレンの流れに関し最も下流側のドレンを排出する
機器からのドレン配管とドレン集合管の合流点よりもド
レンの流れに関し下流側において、ドレン集合管にドレ
ンの逆流を防止する逆止弁を設け、ドレン集合管の直径
をドレントラップの流出口又はドレン配管の直径と同径
又は同径以下とし、ドレン統合管の直径をドレン集合管
の直径と同径又は同径以下としたことを特徴とするドレ
ン排出装置である。
【００３９】本考案の第１４の考案はドレントラップの
流出口の直径又はドレン配管の直径を呼び径を１５Ａの
管とし、ドレン集合管及びドレン統合管を呼び径１５Ａ
の管としたことを特徴とする第１３の考案に記載のドレ
ン排出装置である。
流出口の直径又はドレン配管の直径を呼び径を１５Ａの
管とし、ドレン集合管及びドレン統合管を呼び径１５Ａ
の管としたことを特徴とする第１３の考案に記載のドレ
ン排出装置である。
【００４０】本考案の第１５の考案はドレン集合管中の
ドレンの流れに関し上流側のドレンを排出する機器に設
けたドレントラップを電気式ドレントラップとし、電気
式ドレントラップがこの電気式ドレントラップ手前に溜
ったドレンを排出後更に圧縮空気を通過させドレン集合
管及びドレン統合管中のドレンを排出する制御装置を設
けたことを特徴とする圧縮空気送り込み手段を備えた第
９から第１４の考案の何れか１つに記載のドレン排出装
置である。
ドレンの流れに関し上流側のドレンを排出する機器に設
けたドレントラップを電気式ドレントラップとし、電気
式ドレントラップがこの電気式ドレントラップ手前に溜
ったドレンを排出後更に圧縮空気を通過させドレン集合
管及びドレン統合管中のドレンを排出する制御装置を設
けたことを特徴とする圧縮空気送り込み手段を備えた第
９から第１４の考案の何れか１つに記載のドレン排出装
置である。
【００４１】本考案の第１６の考案はドレン集合管中の
ドレンの流れに関し、最も上流側にドレンを流入させる
ドレンを排出する機器に設けたドレントラップを電気式
ドレントラップとしたことを特徴とする第１５の考案に
記載のドレン排出装置である。
ドレンの流れに関し、最も上流側にドレンを流入させる
ドレンを排出する機器に設けたドレントラップを電気式
ドレントラップとしたことを特徴とする第１５の考案に
記載のドレン排出装置である。
【００４２】本考案の第１７の考案はドレン集合管中の
ドレンの流れに関し、最も上流側及びその下流側にドレ
ンを流入させるドレンを排出する機器に設けたドレント
ラップを電気式ドレントラップとしたことを特徴とする
第１５の考案に記載のドレン排出装置である。
ドレンの流れに関し、最も上流側及びその下流側にドレ
ンを流入させるドレンを排出する機器に設けたドレント
ラップを電気式ドレントラップとしたことを特徴とする
第１５の考案に記載のドレン排出装置である。
【００４３】本考案の第１８の考案はドレン集合管のド
レンの流れに関し上流側において、ドレン集合管又はそ
の連通部と空気圧縮機の吐出側を配管で連通してこの配
管に電磁弁を設け、電磁弁を間欠して開弁するか、空気
圧縮機停止時に開弁する制御装置を有する圧縮空気送り
込み手段を設けたことを特徴とする第９から第１３の考
案の何れか１つに記載のドレン排出装置である。
レンの流れに関し上流側において、ドレン集合管又はそ
の連通部と空気圧縮機の吐出側を配管で連通してこの配
管に電磁弁を設け、電磁弁を間欠して開弁するか、空気
圧縮機停止時に開弁する制御装置を有する圧縮空気送り
込み手段を設けたことを特徴とする第９から第１３の考
案の何れか１つに記載のドレン排出装置である。
【００４４】
【実施例】以下、本考案の実施例を図面に従って説明す
る。
る。
【００４５】「実施例１」 図１は本考案の適用されるドレン排出装置の実施例１の
フローシートで示し、従来例の図１１で示したと同機能
部分は同一符号を付し説明を省略する。ただし、図１に
おいてドレン集合管１４は水平に配設されている。ドレ
ントラップ１２．１３が逆止機能を持たない場合はドレ
ントラップ１２，１３の下流側においてドレン配管７，
８に逆止弁１２′，１３′を介装する。
フローシートで示し、従来例の図１１で示したと同機能
部分は同一符号を付し説明を省略する。ただし、図１に
おいてドレン集合管１４は水平に配設されている。ドレ
ントラップ１２．１３が逆止機能を持たない場合はドレ
ントラップ１２，１３の下流側においてドレン配管７，
８に逆止弁１２′，１３′を介装する。
【００４６】アフタークーラ３のドレン配管６、即ち、
ドレン集合管１４の流れに関し、上流側のドレン配管６
には電気式ドレントラップ２６と逆止弁２６′が介装さ
れている。この電気式ドレントラップ２６はサイクルタ
イマーにより、予め定められた間隔でもって、タイマー
を動作させ一定時間開弁してドレンを通過させて後更に
若干時間圧縮空気を送り出し閉弁するようにしてある。
或はドレン検知センサを設けてドレンが検知されると開
弁してドレンを送り出した後更に若干時間圧縮空気を送
り出して閉弁するようになっている。この電気式ドレン
トラップ２６は動作する間隔は２〜６０分に調節でき、
開弁時間は２秒〜６０秒に調節できるようになってい
る。
ドレン集合管１４の流れに関し、上流側のドレン配管６
には電気式ドレントラップ２６と逆止弁２６′が介装さ
れている。この電気式ドレントラップ２６はサイクルタ
イマーにより、予め定められた間隔でもって、タイマー
を動作させ一定時間開弁してドレンを通過させて後更に
若干時間圧縮空気を送り出し閉弁するようにしてある。
或はドレン検知センサを設けてドレンが検知されると開
弁してドレンを送り出した後更に若干時間圧縮空気を送
り出して閉弁するようになっている。この電気式ドレン
トラップ２６は動作する間隔は２〜６０分に調節でき、
開弁時間は２秒〜６０秒に調節できるようになってい
る。
【００４７】ドレン集合管１４の出口は立上げ部１４ａ
を有し、油水分離槽２４及び油吸着槽２８を備えたドレ
ン処理装置２３の該油水分離槽２４の上方に開口してい
る。油水分離管２４は油と水の比重差でドレン中の浮上
油を分離して液面に集め、図示されない油出口より流出
させ回収し、下層の浮上油はないが微小な油滴が混合し
たエマルジョンは油水分離管２７で取り出し、油吸着槽
２８へ送る。
を有し、油水分離槽２４及び油吸着槽２８を備えたドレ
ン処理装置２３の該油水分離槽２４の上方に開口してい
る。油水分離管２４は油と水の比重差でドレン中の浮上
油を分離して液面に集め、図示されない油出口より流出
させ回収し、下層の浮上油はないが微小な油滴が混合し
たエマルジョンは油水分離管２７で取り出し、油吸着槽
２８へ送る。
【００４８】油水分離槽２７は、上下方向に配され貫通
し、上端が大気中に開口し、下端が油水分離槽２４の底
部近くに開口する立管２７ａの途中に横管２７ｂを連通
させて横管２７ｂの出口を油吸着槽２８上方に開口して
いる。従って油水分離槽２４中のドレンは横管２７ｂと
同じ位置が開液面となる。油水分離槽２４に図の状態に
おいてドレンが流入すると槽底の水と油のエマルジョン
は立管２７ａの下端から立管２７ａに入り立管２７ａを
上昇して横管２７ａをとおり、油吸着槽２８内に充填し
た油吸着材２９上へ落下し、油吸着材２９中を通過する
間に水と油のエマルジョン中の油滴は粗大化されて油吸
着材２９に吸着され、清水Ｗは配水管３１から放流され
る。
し、上端が大気中に開口し、下端が油水分離槽２４の底
部近くに開口する立管２７ａの途中に横管２７ｂを連通
させて横管２７ｂの出口を油吸着槽２８上方に開口して
いる。従って油水分離槽２４中のドレンは横管２７ｂと
同じ位置が開液面となる。油水分離槽２４に図の状態に
おいてドレンが流入すると槽底の水と油のエマルジョン
は立管２７ａの下端から立管２７ａに入り立管２７ａを
上昇して横管２７ａをとおり、油吸着槽２８内に充填し
た油吸着材２９上へ落下し、油吸着材２９中を通過する
間に水と油のエマルジョン中の油滴は粗大化されて油吸
着材２９に吸着され、清水Ｗは配水管３１から放流され
る。
【００４９】空気圧縮機１が運転されていると既にのべ
たようにアフタークーラ３、エアタンク４、エアドライ
ヤ５で発生したドレンは夫々ドレントラップ１２，１３
及び電気式ドレントラップ２６の開弁により夫々ドレン
配管６，７，８をとおり、ドレン集合管１４に集まって
ドレン処理装置２３に流入し、清浄化されて排水され
る。
たようにアフタークーラ３、エアタンク４、エアドライ
ヤ５で発生したドレンは夫々ドレントラップ１２，１３
及び電気式ドレントラップ２６の開弁により夫々ドレン
配管６，７，８をとおり、ドレン集合管１４に集まって
ドレン処理装置２３に流入し、清浄化されて排水され
る。
【００５０】上記ドレンの排出作用においてドレントラ
ップ１２，１３はドレンのみを排出する。電気式ドレン
トラップ２６はドレンを排出した後、一定時間圧縮空気
を送り出す。従って、ドレン集合管１４にドレンが溜っ
ていても、電気式ドレントラップ２６が開弁して閉弁す
る直前には圧縮空気がドレン配管６を通じてドレン集合
管１４の最も上流側に流入して、その圧力を下げ乍ら膨
張して速度エネルギーとなってドレン集合管１４中のド
レンを押し出し立上げ部１４ａを通じて出口開口から油
水分離槽２４へ流入させる。これによってドレン集合管
１４中のドレンは一掃される。従ってドレン集合管１４
内のドレン凍結によるドレン集合管１４の破裂、閉塞が
生ずることがない。
ップ１２，１３はドレンのみを排出する。電気式ドレン
トラップ２６はドレンを排出した後、一定時間圧縮空気
を送り出す。従って、ドレン集合管１４にドレンが溜っ
ていても、電気式ドレントラップ２６が開弁して閉弁す
る直前には圧縮空気がドレン配管６を通じてドレン集合
管１４の最も上流側に流入して、その圧力を下げ乍ら膨
張して速度エネルギーとなってドレン集合管１４中のド
レンを押し出し立上げ部１４ａを通じて出口開口から油
水分離槽２４へ流入させる。これによってドレン集合管
１４中のドレンは一掃される。従ってドレン集合管１４
内のドレン凍結によるドレン集合管１４の破裂、閉塞が
生ずることがない。
【００５１】ここで電気式ドレントラップ２６が動作す
る間隔はドレントラップ１２，１３のドレン排出間隔よ
りも著しく長いけれども、ドレンはアフタークーラ３で
大量に出るため、通常はドレン集合管１４のどの部分に
ついてもドレントラップ１２，１３からの排出ドレンに
よって閉塞状態とはならない内に、電気式ドレントラッ
プ２６が作動する。
る間隔はドレントラップ１２，１３のドレン排出間隔よ
りも著しく長いけれども、ドレンはアフタークーラ３で
大量に出るため、通常はドレン集合管１４のどの部分に
ついてもドレントラップ１２，１３からの排出ドレンに
よって閉塞状態とはならない内に、電気式ドレントラッ
プ２６が作動する。
【００５２】ドレントラップ１２，１３，２６の流出口
の直径は等しく、又これら流出口とドレン配管６，７，
８の管の内径は等しく、ドレン集合管１４の管の内径は
ドレン配管６，７，８の管の内径と等しいか、或は以下
の寸法としてある。
の直径は等しく、又これら流出口とドレン配管６，７，
８の管の内径は等しく、ドレン集合管１４の管の内径は
ドレン配管６，７，８の管の内径と等しいか、或は以下
の寸法としてある。
【００５３】上記のようなドレン排出装置のドレン発生
量を求める。空気圧縮機１の電動機出力を２２ＫＷ、５
５ＫＷ、１１０ＫＷの何れか１つの場合について、図１
のようにアフタークーラ３、エアタンク４、エアドライ
ヤ５を吐出配管２に夫々介装してあるとし、圧縮空気圧
力を７ｋｇｆ／ｃｍ2 とするとアフタークーラ３の出口
側温度４５℃、エアタンク４の出口側温度４０℃、エア
ドライヤ５の出口側温度１０℃であるとする。吸入空気
温度３５℃、湿度Ｒ８０％とし、吸入空気は総て吐出さ
れるものとする。前記吸入空気温度３５℃における大気
圧露点における空気の水分含有量Ｗ35＝３９．５ｇ／ｍ
3 （不図示の表による）。圧縮空気圧力７ｋｇｆ／ｃｍ
2 、４５℃の大気圧露点温度は約１０℃（不図示の露点
換算表による）又大気圧露点１０℃における単位体積当
りの水分含有量Ｗ10＝９．４０ｇ／ｍ3 （不図示の水蒸
気量表による）。圧縮空気圧力７ｋｇｆ／ｃｍ2 、４０
℃の圧縮空気の大気圧露点温度は約６℃（不図示の露点
換算表による）大気圧露点６℃における単位体積当りの
水分含有量Ｗ6 ＝７．２６ｇ／ｍ3 （不図示の蒸気量表
による）。圧縮空気圧力７ｋｇｆ／ｃｍ2 、１０℃での
大気圧露点温度は約−１８℃（不図示の露点換算表によ
る）、大気圧露点−１８℃における単位体積当りの水分
含有量Ｗ-18＝１．２６ｇ／ｍ3 （不図示の蒸気量表に
よる）である。
量を求める。空気圧縮機１の電動機出力を２２ＫＷ、５
５ＫＷ、１１０ＫＷの何れか１つの場合について、図１
のようにアフタークーラ３、エアタンク４、エアドライ
ヤ５を吐出配管２に夫々介装してあるとし、圧縮空気圧
力を７ｋｇｆ／ｃｍ2 とするとアフタークーラ３の出口
側温度４５℃、エアタンク４の出口側温度４０℃、エア
ドライヤ５の出口側温度１０℃であるとする。吸入空気
温度３５℃、湿度Ｒ８０％とし、吸入空気は総て吐出さ
れるものとする。前記吸入空気温度３５℃における大気
圧露点における空気の水分含有量Ｗ35＝３９．５ｇ／ｍ
3 （不図示の表による）。圧縮空気圧力７ｋｇｆ／ｃｍ
2 、４５℃の大気圧露点温度は約１０℃（不図示の露点
換算表による）又大気圧露点１０℃における単位体積当
りの水分含有量Ｗ10＝９．４０ｇ／ｍ3 （不図示の水蒸
気量表による）。圧縮空気圧力７ｋｇｆ／ｃｍ2 、４０
℃の圧縮空気の大気圧露点温度は約６℃（不図示の露点
換算表による）大気圧露点６℃における単位体積当りの
水分含有量Ｗ6 ＝７．２６ｇ／ｍ3 （不図示の蒸気量表
による）。圧縮空気圧力７ｋｇｆ／ｃｍ2 、１０℃での
大気圧露点温度は約−１８℃（不図示の露点換算表によ
る）、大気圧露点−１８℃における単位体積当りの水分
含有量Ｗ-18＝１．２６ｇ／ｍ3 （不図示の蒸気量表に
よる）である。
【００５４】上記データにより、空気圧縮機１の電動機
出力が２２ＫＷ，５５ＫＷ，１１０ＫＷの場合について
の計算例をのべれば以下のとおりである。
出力が２２ＫＷ，５５ＫＷ，１１０ＫＷの場合について
の計算例をのべれば以下のとおりである。
【００５５】電動機出力２２ＫＷの空気圧縮装置のドレ
ン発生量を計算すると表１のとおりである。
ン発生量を計算すると表１のとおりである。
【００５６】電動機出力５５ＫＷの空気圧縮装置のドレ
ン発生量を計算すると表２のとおりである。
ン発生量を計算すると表２のとおりである。
【００５７】電動機出力１１０ＫＷの空気圧縮装置のド
レン発生量を計算すると表３のとおりである。
レン発生量を計算すると表３のとおりである。
【００５８】上記計算の結果を図２に示す。横軸に空気
圧縮機１の電動機出力ＫＷ、縦軸にドレン発生量リット
ルを示した。
圧縮機１の電動機出力ＫＷ、縦軸にドレン発生量リット
ルを示した。
【００５９】今各ドレン排出管の内容積を計算する。こ
のドレン排出管は１１０ＫＷの電動機を備えた空気圧縮
装置の各ドレントラップの口径と同一のものが用いられ
る。ドレントラップ２６，１２，１３の流出口、ドレン
配管６，７，８、逆止弁２６′，１２′，１３′の口径
は何れも呼び径１５Ａであり、ドレン集合管１４の直径
を呼び径１５Ａとする。本例では最大の呼び径１５Ａと
したドレン配管６，７，８のドレントラップ１１，１
２，２６の流出口からドレン集合管１４までの長さを夫
々１ｍとし、ドレン集合管１４のドレン配管６，７，８
と結合している水平部の長さを１０ｍとし、立上げ部１
４ａの高さを２ｍとすると、該配管６，７，８のドレン
トラップ２６，１２，１３，の流出口からドレン集合管
１４までの内容積は単位長さ当りの内容積は０．０００
２０３ｍ3 ／ｍであり、この部分のドレン配管６，７，
８の合計内容積は０．０００６０９ｍ3 である。ドレン
集合管１４の単位長さ当りの内容積は０．０００２０３
ｍ3 ／ｍであるからドレン集合管１４の水平部の内容積
は０．００２０３ｍ3 であり、立上げ部１４ａの内容積
は０．０００４０６ｍ3 である。上記ドレントラップ２
６，１２，１３からドレン集合管１４の立上げ部１４ａ
の最高位置までの合計内容積Ｅは０．０００６０９＋
０．００２０３＋０．０００４０６＝０．００３０４５
ｍ3 ＝３．０４５リットル今電動機出力１１０ＫＷの空
気圧縮装置のドレン発生量をみると、表３により、電気
式ドレントラップ２６が１０分間に１回開弁するとする
と、アフタークーラ３におけるドレン発生量Ｑc ＝３７
２９．６ｇ／１０分≒３７２９ｃｃ／１０分≒３．７３
リットル／１０分である。電気式ドレントラップ２６は
アフタークーラ３において発生したドレンと何等かの理
由で上記ドレントラップ２６，１２，１３からドレン集
合管１４の立上げ部１４ａの最高位置までにドレンが充
満している場合におけるドレンとを排出するために、電
気式ドレントラップ２６の開弁によりアフタークーラ３
において発生したドレンを排出後、更に圧縮空気を一定
時間吹き出しドレン集合管１４中のドレンを排出する。
従って、電気式ドレントラップ２６の動作により排出す
べきドレンの合計Ｅは（ドレン排出管中のドレン量Ｅ）
３．０４５リットル＋（アフタークーラ３のドレンＱc
）３．７３リットル＝６．７７５リットルである。
のドレン排出管は１１０ＫＷの電動機を備えた空気圧縮
装置の各ドレントラップの口径と同一のものが用いられ
る。ドレントラップ２６，１２，１３の流出口、ドレン
配管６，７，８、逆止弁２６′，１２′，１３′の口径
は何れも呼び径１５Ａであり、ドレン集合管１４の直径
を呼び径１５Ａとする。本例では最大の呼び径１５Ａと
したドレン配管６，７，８のドレントラップ１１，１
２，２６の流出口からドレン集合管１４までの長さを夫
々１ｍとし、ドレン集合管１４のドレン配管６，７，８
と結合している水平部の長さを１０ｍとし、立上げ部１
４ａの高さを２ｍとすると、該配管６，７，８のドレン
トラップ２６，１２，１３，の流出口からドレン集合管
１４までの内容積は単位長さ当りの内容積は０．０００
２０３ｍ3 ／ｍであり、この部分のドレン配管６，７，
８の合計内容積は０．０００６０９ｍ3 である。ドレン
集合管１４の単位長さ当りの内容積は０．０００２０３
ｍ3 ／ｍであるからドレン集合管１４の水平部の内容積
は０．００２０３ｍ3 であり、立上げ部１４ａの内容積
は０．０００４０６ｍ3 である。上記ドレントラップ２
６，１２，１３からドレン集合管１４の立上げ部１４ａ
の最高位置までの合計内容積Ｅは０．０００６０９＋
０．００２０３＋０．０００４０６＝０．００３０４５
ｍ3 ＝３．０４５リットル今電動機出力１１０ＫＷの空
気圧縮装置のドレン発生量をみると、表３により、電気
式ドレントラップ２６が１０分間に１回開弁するとする
と、アフタークーラ３におけるドレン発生量Ｑc ＝３７
２９．６ｇ／１０分≒３７２９ｃｃ／１０分≒３．７３
リットル／１０分である。電気式ドレントラップ２６は
アフタークーラ３において発生したドレンと何等かの理
由で上記ドレントラップ２６，１２，１３からドレン集
合管１４の立上げ部１４ａの最高位置までにドレンが充
満している場合におけるドレンとを排出するために、電
気式ドレントラップ２６の開弁によりアフタークーラ３
において発生したドレンを排出後、更に圧縮空気を一定
時間吹き出しドレン集合管１４中のドレンを排出する。
従って、電気式ドレントラップ２６の動作により排出す
べきドレンの合計Ｅは（ドレン排出管中のドレン量Ｅ）
３．０４５リットル＋（アフタークーラ３のドレンＱc
）３．７３リットル＝６．７７５リットルである。
【００６０】一方ドレン処理装置２３におけるドレン処
理能力は油吸着材２９の油吸着が進むとドレンは油吸着
材２９中を通過しなくなるので１１０ＫＷの電動機を備
えた前述の空気圧縮装置におけるドレン発生量５．０９
７リットル／１０分に対して余裕をみて約４倍程度とし
２０．３８８リットル／１０分とされる。これを流出速
度でみると２．０３８８リットル／分＝２０３９ｃｃ／
分≒３４ｃｃ／秒となる。
理能力は油吸着材２９の油吸着が進むとドレンは油吸着
材２９中を通過しなくなるので１１０ＫＷの電動機を備
えた前述の空気圧縮装置におけるドレン発生量５．０９
７リットル／１０分に対して余裕をみて約４倍程度とし
２０．３８８リットル／１０分とされる。これを流出速
度でみると２．０３８８リットル／分＝２０３９ｃｃ／
分≒３４ｃｃ／秒となる。
【００６１】ドレン処理装置２３ではこの３４ｃｃ／秒
を流れるように考えられこの流量ではドレンｎ−ヘキサ
ン抽出物質が５ｐｐｍ以下（法令による値）の清水とな
る設計とされる。図１においてドレン処理装置２３の排
出管３１から、立上げ部１４ａの最上位までの高さＡ、
同じく油水分離槽２４の分離油エマルジョン送り出し用
の横管２７ｂまでの高さＢ、同じく油吸着材２９の上面
までの高さＣとすると、Ａ＞Ｂ＞Ｃであり、高さＣは少
くとも１ｍ（０．１ｋｇｆ／ｃｍ2 の水柱圧が必要）で
あるので立上げ部高さＡは１ｍ（高さＡ，Ｂ，Ｃを等し
くした場合）〜３ｍ（当然高さＡは３ｍに近い）必要で
ある。
を流れるように考えられこの流量ではドレンｎ−ヘキサ
ン抽出物質が５ｐｐｍ以下（法令による値）の清水とな
る設計とされる。図１においてドレン処理装置２３の排
出管３１から、立上げ部１４ａの最上位までの高さＡ、
同じく油水分離槽２４の分離油エマルジョン送り出し用
の横管２７ｂまでの高さＢ、同じく油吸着材２９の上面
までの高さＣとすると、Ａ＞Ｂ＞Ｃであり、高さＣは少
くとも１ｍ（０．１ｋｇｆ／ｃｍ2 の水柱圧が必要）で
あるので立上げ部高さＡは１ｍ（高さＡ，Ｂ，Ｃを等し
くした場合）〜３ｍ（当然高さＡは３ｍに近い）必要で
ある。
【００６２】今電気式ドレントラップ２６が開弁してア
フタークーラ３の発生ドレンＱc とドレントラップ２
６，１２，１３からドレン集合管１４の立上げ部１４ａ
の最上位までの上記ドレンの合計Ｅ＋Ｑc ＝６．７７５
リットルが全部排出される時間を最大粘度３３５Ｓ．
Ｓ．Ｕ（３８℃）とし、圧力回路の推奨速度Ｖ＝３ｍ／
秒（例えば佐藤俊雄著 油圧装置設計の実際 （株）大
河出版昭和５３年１２月１５日発行改訂１０版 第３２
５頁参照）でもってドレン排出管中をドレンが流れると
すると、（ドレンを水とすれば流速はより大きくとれ
る）ドレン配管６のドレントラップ２６からドレン集合
管１４の出口までの全長Ｌが１３ｍであるからＬ／Ｖ＝
１３／３＝４．３３秒間で６．７７５リットルのドレン
が排出される。この速度でドレンを排出すると、ドレン
の排出流量は６．７７５リットル／４．３３＝１．５６
リットル／秒従って、処理能力３４ｃｃ／秒のドレン処
理装置２３へ１５６０／３４≒４６倍の速度でドレンが
流入する。従って油水分離槽２４の上部空間には電気式
ドレントラップ２６を備える限り、電気式ドレントラッ
プ２６が作動した際に排出すべきドレン量Ｅ＋Ｑc ＝６
７５５ccに見合うドレン収容空間を設けておく。今この
ドレン収容空間を７リットルとする。
フタークーラ３の発生ドレンＱc とドレントラップ２
６，１２，１３からドレン集合管１４の立上げ部１４ａ
の最上位までの上記ドレンの合計Ｅ＋Ｑc ＝６．７７５
リットルが全部排出される時間を最大粘度３３５Ｓ．
Ｓ．Ｕ（３８℃）とし、圧力回路の推奨速度Ｖ＝３ｍ／
秒（例えば佐藤俊雄著 油圧装置設計の実際 （株）大
河出版昭和５３年１２月１５日発行改訂１０版 第３２
５頁参照）でもってドレン排出管中をドレンが流れると
すると、（ドレンを水とすれば流速はより大きくとれ
る）ドレン配管６のドレントラップ２６からドレン集合
管１４の出口までの全長Ｌが１３ｍであるからＬ／Ｖ＝
１３／３＝４．３３秒間で６．７７５リットルのドレン
が排出される。この速度でドレンを排出すると、ドレン
の排出流量は６．７７５リットル／４．３３＝１．５６
リットル／秒従って、処理能力３４ｃｃ／秒のドレン処
理装置２３へ１５６０／３４≒４６倍の速度でドレンが
流入する。従って油水分離槽２４の上部空間には電気式
ドレントラップ２６を備える限り、電気式ドレントラッ
プ２６が作動した際に排出すべきドレン量Ｅ＋Ｑc ＝６
７５５ccに見合うドレン収容空間を設けておく。今この
ドレン収容空間を７リットルとする。
【００６３】油水分離槽２４から油吸着槽２５へは急速
に水と油のエマルジョンが移送するとしても、油吸着槽
２５から上部に上記同様７リットルに若干の余裕をみて
おけば溢流することがない。
に水と油のエマルジョンが移送するとしても、油吸着槽
２５から上部に上記同様７リットルに若干の余裕をみて
おけば溢流することがない。
【００６４】上記計算を空気圧縮機の駆動電動機が２２
ＫＷ、５５ＫＷの場合について同様に計算し、併せて表
４に示す。
ＫＷ、５５ＫＷの場合について同様に計算し、併せて表
４に示す。
【００６５】表４を求めたとの同様にして従来例の配管
とドレンの関係を後述のように計算し表５に示した。
とドレンの関係を後述のように計算し表５に示した。
【００６６】上記従来例と比較のため従来例のとおりの
ドレン排出装置とした場合にどのようになるかを求めて
みる。
ドレン排出装置とした場合にどのようになるかを求めて
みる。
【００６７】今１１０ＫＷの出力の電動機を備えた空気
圧縮機１を用いた空気圧縮装置の例についてのべれば、
従来例では、既にのべたようにドレントラップ２６，１
２，１３の流出口は呼び径１５Ａであり、ドレン集合管
１４の直径を呼び径２５Ａとした以外は上記本考案の実
施例と同じである。呼び径１５Ａのドレン配管６，７，
８のドレントラップ２６，１２，１３の夫々の流出口か
らドレン集合管１４までの合計内容積０．０００６０９
ｍ3 である。ドレン集合管１４の単位長さ当りの内容積
は０．０００５９８ｍ3 ／ｍであるから、ドレン集合管
１４の水平部の内容積は０．００５９８ｍ3であり、立
上げ部１４ａの内容積は０．００１２０ｍ3 である。上
記ドレントラップ２６，１２，１３からドレン集合管１
４の立上げ部１４ａの最高位までの合計内容積Ｅは０．
０００６０９＋０．００５９８＋０．００１２０＝０．
００７７８９ｍ3 ／≒７．７９リットル一方ドレン処理
装置２３は発生ドレン量が前記本考案の実施例と同じで
あるので同じ油水分離装置２３が用いられ、ドレン処理
装置２３におけるドレン処理能力は３４ｃｃ／秒であ
る。
圧縮機１を用いた空気圧縮装置の例についてのべれば、
従来例では、既にのべたようにドレントラップ２６，１
２，１３の流出口は呼び径１５Ａであり、ドレン集合管
１４の直径を呼び径２５Ａとした以外は上記本考案の実
施例と同じである。呼び径１５Ａのドレン配管６，７，
８のドレントラップ２６，１２，１３の夫々の流出口か
らドレン集合管１４までの合計内容積０．０００６０９
ｍ3 である。ドレン集合管１４の単位長さ当りの内容積
は０．０００５９８ｍ3 ／ｍであるから、ドレン集合管
１４の水平部の内容積は０．００５９８ｍ3であり、立
上げ部１４ａの内容積は０．００１２０ｍ3 である。上
記ドレントラップ２６，１２，１３からドレン集合管１
４の立上げ部１４ａの最高位までの合計内容積Ｅは０．
０００６０９＋０．００５９８＋０．００１２０＝０．
００７７８９ｍ3 ／≒７．７９リットル一方ドレン処理
装置２３は発生ドレン量が前記本考案の実施例と同じで
あるので同じ油水分離装置２３が用いられ、ドレン処理
装置２３におけるドレン処理能力は３４ｃｃ／秒であ
る。
【００６８】今電気式ドレントラップ２６が開弁してア
フタークーラ３に於ける発生ドレンＱc ＝３．７３リッ
トルと上記ドレンＥ＝７．７９リットルの合計１１．５
２が全部排出される時間は、最大粘度３３５Ｓ．Ｓ．Ｕ
（３８℃）とし、圧力回路の推奨速度Ｖ＝３ｍ／秒と
（例えば佐藤俊雄著 油圧装置設計の実際、（株）大河
出版 昭和５９年１２月１５日発行改訂１０版第３２５
頁参照）とすると、上記説明部分のドレン配管６とドレ
ン集合管１４及び立上げ部１４ａを併せた全長がＬ１３
ｍであるからドレントラップ２６が開弁時のドレン排出
時間ｔ＝Ｌ／Ｖ＝１３／３＝４．３３秒である。
フタークーラ３に於ける発生ドレンＱc ＝３．７３リッ
トルと上記ドレンＥ＝７．７９リットルの合計１１．５
２が全部排出される時間は、最大粘度３３５Ｓ．Ｓ．Ｕ
（３８℃）とし、圧力回路の推奨速度Ｖ＝３ｍ／秒と
（例えば佐藤俊雄著 油圧装置設計の実際、（株）大河
出版 昭和５９年１２月１５日発行改訂１０版第３２５
頁参照）とすると、上記説明部分のドレン配管６とドレ
ン集合管１４及び立上げ部１４ａを併せた全長がＬ１３
ｍであるからドレントラップ２６が開弁時のドレン排出
時間ｔ＝Ｌ／Ｖ＝１３／３＝４．３３秒である。
【００６９】この排出流量は（Ｅ＋Ｑc)／ｔ＝１１．５
１９リットル／４．３３秒＝２．６６リットル／秒 従って、処理能力３４ｃｃ／秒のドレン処理装置２３へ
２６６０／３４／≒７８．５倍の速度でドレンが油水分
離槽２４へ流入する。従って油水分離槽２４の上部空間
が７リットルであるので先ず油水分離槽２４からの約１
１．５１９−７＝４．５リットルのドレンの溢流が生じ
るおそれがあり、油水分離槽２４から油吸着槽２８へは
急速に油エマルジョンが移送されるので油吸着槽２８か
ら溢流する。溢流しないように油吸着槽２８の槽高を前
記流出管３１から油吸着材２９の表面までの高さよりも
充分大きくしておくと、油吸着槽２８における流出のた
めの水頭が大きくなり、排水管３１からの流出量が多く
なり、充分処理されないドレンが流出する。
１９リットル／４．３３秒＝２．６６リットル／秒 従って、処理能力３４ｃｃ／秒のドレン処理装置２３へ
２６６０／３４／≒７８．５倍の速度でドレンが油水分
離槽２４へ流入する。従って油水分離槽２４の上部空間
が７リットルであるので先ず油水分離槽２４からの約１
１．５１９−７＝４．５リットルのドレンの溢流が生じ
るおそれがあり、油水分離槽２４から油吸着槽２８へは
急速に油エマルジョンが移送されるので油吸着槽２８か
ら溢流する。溢流しないように油吸着槽２８の槽高を前
記流出管３１から油吸着材２９の表面までの高さよりも
充分大きくしておくと、油吸着槽２８における流出のた
めの水頭が大きくなり、排水管３１からの流出量が多く
なり、充分処理されないドレンが流出する。
【００７０】電気式ドレントラップ２６が作動するまで
の間、ドレン集合管１４の水平部にはフロート式ドレン
トラップ１２，１３から排出されるドレンが溜る。この
溜る量が少ないと電気式ドレントラップ２６が開弁した
際に、アフタークーラ３からのドレンを加えてドレン集
合管１４が閉塞されないので電気式ドレントラップ２６
がアフタークーラ３で発生したドレンを排出後、更に圧
縮空気を吹き出した際に、ドレン集合管１４の水平部の
管断面の上部空間を圧縮空気が吹きぬけてしまう。もち
ろん、電気式ドレントラップ２６によるこのドレン排出
作動によってドレン集合管１４から排出されなかったア
フタークーラ３からのドレンはドレン集合管１４の水平
部に貯留されるので次回以降の電気式ドレントラップ２
６の作動時に排出されるが、電気式ドレントラップ２６
がドレン集合管１４からドレン処理槽２３へドレンを送
り得るのは電気式ドレントラップ２６のの作動の何回か
に１回となる無駄がある。又、従来例のようにドレン集
合管１４の管径をドレン配管６，７，８よりも大径とし
ておくのも配管材料の種類が増え材料費、配管工数共に
無駄である。
の間、ドレン集合管１４の水平部にはフロート式ドレン
トラップ１２，１３から排出されるドレンが溜る。この
溜る量が少ないと電気式ドレントラップ２６が開弁した
際に、アフタークーラ３からのドレンを加えてドレン集
合管１４が閉塞されないので電気式ドレントラップ２６
がアフタークーラ３で発生したドレンを排出後、更に圧
縮空気を吹き出した際に、ドレン集合管１４の水平部の
管断面の上部空間を圧縮空気が吹きぬけてしまう。もち
ろん、電気式ドレントラップ２６によるこのドレン排出
作動によってドレン集合管１４から排出されなかったア
フタークーラ３からのドレンはドレン集合管１４の水平
部に貯留されるので次回以降の電気式ドレントラップ２
６の作動時に排出されるが、電気式ドレントラップ２６
がドレン集合管１４からドレン処理槽２３へドレンを送
り得るのは電気式ドレントラップ２６のの作動の何回か
に１回となる無駄がある。又、従来例のようにドレン集
合管１４の管径をドレン配管６，７，８よりも大径とし
ておくのも配管材料の種類が増え材料費、配管工数共に
無駄である。
【００７１】次に、エアタンク４、エアドライヤ５の発
生ドレン量Ｑa,Ｑd が正常な場合について考える。
生ドレン量Ｑa,Ｑd が正常な場合について考える。
【００７２】本考案の実施例１を示す表４と従来例の表
５における電気式ドレントラップ２６の作動時間の終り
におけるドレン集合管１４の水平部の管内のドレンが占
める割合（Ｑａ ＋Ｑｄ ）／Ａ１４は本考案では電動
機２２ＫＷの場合０．１４８、電動機５５ＫＷの場合
０．３４９、電動機１１０ＫＷの場合０．６７４である
のに対して、従来例では電動機２２ＫＷの場合０．０
５、電動機５５ＫＷの場合０．１２、電動機１１０ＫＷ
の場合０．２３である。又、電気式ドレントラップ２６
が作動してアフタークーラ３からのドレンがドレン集合
管１４の水平部へ流入した際にドレンがこの水平部に溜
ってしまうとした場合のドレン集合管１４の水平部の容
積に対するドレンの割合（Ｑｃ ＋Ｑａ ＋Ｑｄ ）／
Ａ１４は本考案では電動機２２ＫＷの場合０．５５、電
動機５５ＫＷの場合１．３０、電動機１１０ＫＷの場合
２．５１であるのに対して従来例では電動機２２ＫＷの
場合０．１９、電動機５５ＫＷの場合０．４４、電動機
１１０ＫＷの場合０．８５である。
５における電気式ドレントラップ２６の作動時間の終り
におけるドレン集合管１４の水平部の管内のドレンが占
める割合（Ｑａ ＋Ｑｄ ）／Ａ１４は本考案では電動
機２２ＫＷの場合０．１４８、電動機５５ＫＷの場合
０．３４９、電動機１１０ＫＷの場合０．６７４である
のに対して、従来例では電動機２２ＫＷの場合０．０
５、電動機５５ＫＷの場合０．１２、電動機１１０ＫＷ
の場合０．２３である。又、電気式ドレントラップ２６
が作動してアフタークーラ３からのドレンがドレン集合
管１４の水平部へ流入した際にドレンがこの水平部に溜
ってしまうとした場合のドレン集合管１４の水平部の容
積に対するドレンの割合（Ｑｃ ＋Ｑａ ＋Ｑｄ ）／
Ａ１４は本考案では電動機２２ＫＷの場合０．５５、電
動機５５ＫＷの場合１．３０、電動機１１０ＫＷの場合
２．５１であるのに対して従来例では電動機２２ＫＷの
場合０．１９、電動機５５ＫＷの場合０．４４、電動機
１１０ＫＷの場合０．８５である。
【００７３】今、ドレン集合管１４の水平部に電気式ド
レントラップ２６の閉弁から開弁までの間に溜るドレン
トラップ１１，１２によるドレンに電気式ドレントラッ
プによる排出ドレンを加えたドレンの割合がドレン集合
管の水平部に全部ドレンが充満した場合を１として０．
５以上の場合に電気式ドレントラップ２６が吹き出した
圧縮空気がドレン集合管１４を吹き抜けないでドレン集
合管１４中のドレンを押し出し得るものとすると、本考
案の上記ドレン配管６，７，８とドレン集合管１４を同
径の管の呼び径１５ミリメートルとした実施例では電動
機出力２２ＫＷ、５５ＫＷ、１１０ＫＷの総てに対して
ドレン集合管１４中をドレンが吹き抜けることがない
が、従来例では電動機２２ＫＷ、５５ＫＷの場合にはド
レン集合管１４中を圧縮空気が吹き抜けて有効にドレン
が排出されない。
レントラップ２６の閉弁から開弁までの間に溜るドレン
トラップ１１，１２によるドレンに電気式ドレントラッ
プによる排出ドレンを加えたドレンの割合がドレン集合
管の水平部に全部ドレンが充満した場合を１として０．
５以上の場合に電気式ドレントラップ２６が吹き出した
圧縮空気がドレン集合管１４を吹き抜けないでドレン集
合管１４中のドレンを押し出し得るものとすると、本考
案の上記ドレン配管６，７，８とドレン集合管１４を同
径の管の呼び径１５ミリメートルとした実施例では電動
機出力２２ＫＷ、５５ＫＷ、１１０ＫＷの総てに対して
ドレン集合管１４中をドレンが吹き抜けることがない
が、従来例では電動機２２ＫＷ、５５ＫＷの場合にはド
レン集合管１４中を圧縮空気が吹き抜けて有効にドレン
が排出されない。
【００７４】上記本考案の実施例よりみて、ドレン集合
管１４の管径はドレン配管６，７，８の管径より小さく
した場合の方がドレン集合管１４等にドレンが充満した
場合にドレン処理装置２３への負荷の急激な増大或はオ
ーバーフローを回避し、且つ電気式ドレントラップ２６
の開弁時に電気式ドレントラップから吹き出した圧縮空
気がドレン集合管１４中を吹き抜けることを防止するの
に有効である。このドレン集合管１４の管径の下限はド
レンの流速で制限を受ける。ドレン配管６，７，８は夫
々呼び径１５Ａで長さを１ｍとし、ドレン集合管１４は
立上り部も含めて１２ｍとしその直径を呼び径１５Ａと
し、流速の制限を３ｍ／秒として電気式ドレントラップ
２６の開弁時間を求めてみる。
管１４の管径はドレン配管６，７，８の管径より小さく
した場合の方がドレン集合管１４等にドレンが充満した
場合にドレン処理装置２３への負荷の急激な増大或はオ
ーバーフローを回避し、且つ電気式ドレントラップ２６
の開弁時に電気式ドレントラップから吹き出した圧縮空
気がドレン集合管１４中を吹き抜けることを防止するの
に有効である。このドレン集合管１４の管径の下限はド
レンの流速で制限を受ける。ドレン配管６，７，８は夫
々呼び径１５Ａで長さを１ｍとし、ドレン集合管１４は
立上り部も含めて１２ｍとしその直径を呼び径１５Ａと
し、流速の制限を３ｍ／秒として電気式ドレントラップ
２６の開弁時間を求めてみる。
【００７５】電動機出力２２ＫＷの場合において電気式
ドレントラップ２６の開弁から閉弁までの時間をｔ１秒
とする。
ドレントラップ２６の開弁から閉弁までの時間をｔ１秒
とする。
【００７６】流速３ｍ／秒における呼び径１５Ａのドレ
ン集合管１４の流量を求めると、呼び径１５Ａの管の断
面積は２．０３ｃｍ2である。従って流量Ｑ14＝２．０
３×３００ｃｃ／秒＝６０９ｃｃ／秒である。従って、
ドレン集合管１４の立ち上げ部１４ａまでドレンが充満
した場合のドレン排出量Ｅ＋Ｑｃ＝３８６６．４ｃｃを
排出する時間ｔ1＝（Ｅ＋Ｑｃ）÷Ｑ14＝３８６６．４
／６０９＝６．３秒である。この時間に若干の追加時間
があればよい。
ン集合管１４の流量を求めると、呼び径１５Ａの管の断
面積は２．０３ｃｍ2である。従って流量Ｑ14＝２．０
３×３００ｃｃ／秒＝６０９ｃｃ／秒である。従って、
ドレン集合管１４の立ち上げ部１４ａまでドレンが充満
した場合のドレン排出量Ｅ＋Ｑｃ＝３８６６．４ｃｃを
排出する時間ｔ1＝（Ｅ＋Ｑｃ）÷Ｑ14＝３８６６．４
／６０９＝６．３秒である。この時間に若干の追加時間
があればよい。
【００７７】同様に電動機出力５５ＫＷの場合のドレン
排出量Ｅ＋Ｑｃ＝４９７６．４ｃｃを排出する時間ｔ1
＝（Ｅ＋Ｑｃ）÷Ｑ14＝４９７６．４／６０９＝８．７
秒であり、電動機出力１１０ＫＷの場合のドレン排出量
Ｅ＋Ｑｃ＝６７７５ｃｃを排出する時間ｔ1＝（Ｅ＋Ｑ
ｃ）÷Ｑ14＝６７７５／６０９＝１１．１秒である。
排出量Ｅ＋Ｑｃ＝４９７６．４ｃｃを排出する時間ｔ1
＝（Ｅ＋Ｑｃ）÷Ｑ14＝４９７６．４／６０９＝８．７
秒であり、電動機出力１１０ＫＷの場合のドレン排出量
Ｅ＋Ｑｃ＝６７７５ｃｃを排出する時間ｔ1＝（Ｅ＋Ｑ
ｃ）÷Ｑ14＝６７７５／６０９＝１１．１秒である。
【００７８】このようにドレン集合管１４の直径をドレ
ントラップ２６，１２，１３又はドレン配管６，７，８
の直径と同径としても、電気式ドレントラップ２６の開
弁時間は設定範囲２〜６０秒内に入る。ドレン集合管１
４の直径をドレントラップ２６，１２，１３又はドレン
配管６，７，８の流出口の直径よりも小さくしても限度
はあるが尚、電気式ドレントラップ２６の開弁時間設定
範囲にある。
ントラップ２６，１２，１３又はドレン配管６，７，８
の直径と同径としても、電気式ドレントラップ２６の開
弁時間は設定範囲２〜６０秒内に入る。ドレン集合管１
４の直径をドレントラップ２６，１２，１３又はドレン
配管６，７，８の流出口の直径よりも小さくしても限度
はあるが尚、電気式ドレントラップ２６の開弁時間設定
範囲にある。
【００７９】ドレン集合管１４とドレン配管６，７，８
と異なる直径とすることは経済性、特に工数の増大があ
り、この点より、ドレン配管６，７，８とドレン集合管
１４は同径とするのが好適である。
と異なる直径とすることは経済性、特に工数の増大があ
り、この点より、ドレン配管６，７，８とドレン集合管
１４は同径とするのが好適である。
【００８０】以上のとおり、図１に示したような空気圧
縮装置のドレン排出装置によればドレン配管６，７，８
の直径とドレン集合管１４の直径とを同一径にしても、
或はドレン配管６，７，８の直径よりもドレン集合管１
４の直径を小さくしても何等支障のない計りか、圧縮空
気の吹き抜け、ドレン処理装置における流入ドレンによ
るオーバーフローを共に解消できる。
縮装置のドレン排出装置によればドレン配管６，７，８
の直径とドレン集合管１４の直径とを同一径にしても、
或はドレン配管６，７，８の直径よりもドレン集合管１
４の直径を小さくしても何等支障のない計りか、圧縮空
気の吹き抜け、ドレン処理装置における流入ドレンによ
るオーバーフローを共に解消できる。
【００８１】「実施例２」 図３は実施例２を示す。この実施例ではエアタンク４の
ドレントラップを更に電気式ドレントラップ３３とした
ものである。電気式ドレントラップ３３はアフタークー
ラ３用の電気式ドレントラップ２６と同じである。この
実施例によれば電気式ドレントラップ２６が故障して非
作動となっていても、電気式ドレントラップ３３により
ドレン集合管１４中のドレンは排出される。この実施例
２では電気式ドレントラップ２６の作動時は実施例１と
同作用であり、電気式ドレントラップ２６が故障して開
弁しない場合電気式ドレントラップ３３によるドレン集
合管１４中のドレン排出作用は、ドレン集合管１４中を
電気式ドレントラップ２６へ向っての若干のドレンの逆
流を除いて同様であり、ドレン集合管１４の管径は実施
例１と同様である。又、後述の実施例３においての各空
気圧縮装置についても本実施例２を適用できる。
ドレントラップを更に電気式ドレントラップ３３とした
ものである。電気式ドレントラップ３３はアフタークー
ラ３用の電気式ドレントラップ２６と同じである。この
実施例によれば電気式ドレントラップ２６が故障して非
作動となっていても、電気式ドレントラップ３３により
ドレン集合管１４中のドレンは排出される。この実施例
２では電気式ドレントラップ２６の作動時は実施例１と
同作用であり、電気式ドレントラップ２６が故障して開
弁しない場合電気式ドレントラップ３３によるドレン集
合管１４中のドレン排出作用は、ドレン集合管１４中を
電気式ドレントラップ２６へ向っての若干のドレンの逆
流を除いて同様であり、ドレン集合管１４の管径は実施
例１と同様である。又、後述の実施例３においての各空
気圧縮装置についても本実施例２を適用できる。
【００８２】「実施例３」 従来例の考え方を延長すればドレン統合管３０の直径
も、次のように決定される。図４において数字に併記し
たアルファベットａ，ｂ，ｃのように空気圧縮機１ａ，
１ｂ，１ｃは３台有り、夫々吐出配管にアフタークー
ラ、エアタンク、エアドライヤを設けてある。数字の符
号を参照されることにより、図１の数字の符号にアルフ
ァベットを加えた符号部分は同一機能を有するため説明
を省略する。ドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃはド
レン統合管３０に夫々連結されている。尚、図４ではド
レン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃへのドレン配管８
ａ，８ｂ，８ｃとの合流点よりも下流側に夫々逆止弁４
６ａ，４６ｂ，４６ｃを備える。ドレン統合管３０の水
平部Ｌ３０はドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃと同
一平面上に配設されている。各空気圧縮機１ａ，１ｂ，
１ｃに関する電気式ドレントラップ２６ａ，２６ｂ，２
６ｃの開弁が同時となる場合はまれであるが同時作動が
ない訳ではない。従って、各ドレン集合管１４ａ，１４
ｂ，１４ｃの直径をＤ１４ａ ，Ｄ１４ｂ ，Ｄ１４ｃ
とドレン統合管の直径をＤ３０ とすると π／４・Ｄ１４ａ ２＋π／４・Ｄ１４ｂ ２＋π／４・Ｄ
１４ｃ ２＝π／４・Ｄ３０ ２ 今ドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃの直径Ｄ１４ａ
，Ｄ１４ｂ ，Ｄ１４ｃ が同直径であり、Ｄ１４
とすると Ｄ ３０＝√３・Ｄ１４従って、ドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃの直径Ｄ
１４
を夫々のドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃ，７ａ，７ｂ，７
ｃ，８ａ，８ｂ，８ｃの直径ｄよりも√３倍の√３ｄと
すると Ｄ ３０＝３ｄ となる。今上記ドレン配管の呼び径１５Ａの管の内径１
６．１ｍｍの場合、ドレン統合管 ３０の内径はＤ ３０
を３ｄとすると、Ｄ３０
＝４８．３ｍｍとなる。呼び径５０Ａの管の内径は５２
．９ｍｍ、呼び径４０Ａの管の内径は４１．６ｍｍであ
る。
も、次のように決定される。図４において数字に併記し
たアルファベットａ，ｂ，ｃのように空気圧縮機１ａ，
１ｂ，１ｃは３台有り、夫々吐出配管にアフタークー
ラ、エアタンク、エアドライヤを設けてある。数字の符
号を参照されることにより、図１の数字の符号にアルフ
ァベットを加えた符号部分は同一機能を有するため説明
を省略する。ドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃはド
レン統合管３０に夫々連結されている。尚、図４ではド
レン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃへのドレン配管８
ａ，８ｂ，８ｃとの合流点よりも下流側に夫々逆止弁４
６ａ，４６ｂ，４６ｃを備える。ドレン統合管３０の水
平部Ｌ３０はドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃと同
一平面上に配設されている。各空気圧縮機１ａ，１ｂ，
１ｃに関する電気式ドレントラップ２６ａ，２６ｂ，２
６ｃの開弁が同時となる場合はまれであるが同時作動が
ない訳ではない。従って、各ドレン集合管１４ａ，１４
ｂ，１４ｃの直径をＤ１４ａ ，Ｄ１４ｂ ，Ｄ１４ｃ
とドレン統合管の直径をＤ３０ とすると π／４・Ｄ１４ａ ２＋π／４・Ｄ１４ｂ ２＋π／４・Ｄ
１４ｃ ２＝π／４・Ｄ３０ ２ 今ドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃの直径Ｄ１４ａ
，Ｄ１４ｂ ，Ｄ１４ｃ が同直径であり、Ｄ１４
とすると Ｄ ３０＝√３・Ｄ１４従って、ドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃの直径Ｄ
１４
を夫々のドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃ，７ａ，７ｂ，７
ｃ，８ａ，８ｂ，８ｃの直径ｄよりも√３倍の√３ｄと
すると Ｄ ３０＝３ｄ となる。今上記ドレン配管の呼び径１５Ａの管の内径１
６．１ｍｍの場合、ドレン統合管 ３０の内径はＤ ３０
を３ｄとすると、Ｄ３０
＝４８．３ｍｍとなる。呼び径５０Ａの管の内径は５２
．９ｍｍ、呼び径４０Ａの管の内径は４１．６ｍｍであ
る。
【００８３】ここで大径管の場合は流速を大きくとれる
ので呼び径４０Ａの管を用いるとする。ドレン処理装置
２３の処理能力を空気圧縮機１ａの駆動電動機出力２２
ＫＷ、空気圧縮機１ｂの駆動電動機出力５５ＫＷ、空気
圧縮機１ｃの駆動電動機１１０ＫＷとした場合のドレン
発生量の合計Ｑｓは表１、表２、表３よりＱｓ＝１１２
３＋２６４０＋５０９７＝８８６０ｃｃ／１０分 余裕
を４倍とみると、ドレン処理装置２３のドレン処理能力
は８８６０×４＝３５４４０ｃｃ／１０分＝３５．４４
リットル／１０分となる。
ので呼び径４０Ａの管を用いるとする。ドレン処理装置
２３の処理能力を空気圧縮機１ａの駆動電動機出力２２
ＫＷ、空気圧縮機１ｂの駆動電動機出力５５ＫＷ、空気
圧縮機１ｃの駆動電動機１１０ＫＷとした場合のドレン
発生量の合計Ｑｓは表１、表２、表３よりＱｓ＝１１２
３＋２６４０＋５０９７＝８８６０ｃｃ／１０分 余裕
を４倍とみると、ドレン処理装置２３のドレン処理能力
は８８６０×４＝３５４４０ｃｃ／１０分＝３５．４４
リットル／１０分となる。
【００８４】何等かの原因でドレン統合管３０の立上げ
部３０ａの最高位置までドレンが充満してしまったと
し、電気式ドレントラップ２６ａ，２６ｂ，２６ｃが同
時に作動したとした場合のドレン排出量を計算すると次
のとおりとなる。
部３０ａの最高位置までドレンが充満してしまったと
し、電気式ドレントラップ２６ａ，２６ｂ，２６ｃが同
時に作動したとした場合のドレン排出量を計算すると次
のとおりとなる。
【００８５】ドレン統合管３０の水平部長さを１０ｍと
する。ドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃの水平部の
長さを夫々１０ｍとしドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃ，７
ａ，７ｂ，７ｃ，８ａ，８ｂ，８ｃの長さを夫々１ｍと
すると、 ドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃ，７ａ，７ｂ，７ｃ，８
ａ，８ｂ，８ｃ、の内容積は単位長さ当り０．２０３リ
ットル／ｍであるから、合計１．８２７リットル・・・
・・ ドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃの内容積は単位長
さ当り０．５９８リットル／ｍであるから合計１７．９
４リットル ・・・・・ ドレン統合管３０の水平部の内容積は単位長さ当りの内
容積１．３５８リットル／ｍであるから、内容積は合計
１３．５８リットル ・・・・・ これらの合計＋＋＝３３．３４７リットル。 ドレン統合管３０の立上げ部３０ａの長さを２ｍとする
と、ドレン統合管３０立上げ部３０ａの内容積は２．７
１６リットル ・・・・・ 前述したドレン処理装置２３の能力３５．４４リットル
／１０分を上回らない限り、ドレン処理装置２３におけ
るオーバーフローがないようにドレン処理装置は計画さ
れる。すると上記のようにドレン配管、ドレン集合管、
ドレン統合管の合計内容積＋＋＋は３６．０６
リットルであり、ドレン処理装置２３の処理能力３５，
４４リットル／１０分をわずかに上回る。更に各アフタ
ークーラ３ａ，３ｂ．３ｃから排出されるドレンの合計
は表１、表２、表３のＱc の合計であり、８２１．４＋
１９３１．４＋３７２９．６ｃｃ／１０分＝６４８２．
４ｃｃ／１０分＝６．４８２ットル／１０分従って約
６．５リットルのドレンがドレン処理装置２３からオー
バーフローすることになる。
する。ドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃの水平部の
長さを夫々１０ｍとしドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃ，７
ａ，７ｂ，７ｃ，８ａ，８ｂ，８ｃの長さを夫々１ｍと
すると、 ドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃ，７ａ，７ｂ，７ｃ，８
ａ，８ｂ，８ｃ、の内容積は単位長さ当り０．２０３リ
ットル／ｍであるから、合計１．８２７リットル・・・
・・ ドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃの内容積は単位長
さ当り０．５９８リットル／ｍであるから合計１７．９
４リットル ・・・・・ ドレン統合管３０の水平部の内容積は単位長さ当りの内
容積１．３５８リットル／ｍであるから、内容積は合計
１３．５８リットル ・・・・・ これらの合計＋＋＝３３．３４７リットル。 ドレン統合管３０の立上げ部３０ａの長さを２ｍとする
と、ドレン統合管３０立上げ部３０ａの内容積は２．７
１６リットル ・・・・・ 前述したドレン処理装置２３の能力３５．４４リットル
／１０分を上回らない限り、ドレン処理装置２３におけ
るオーバーフローがないようにドレン処理装置は計画さ
れる。すると上記のようにドレン配管、ドレン集合管、
ドレン統合管の合計内容積＋＋＋は３６．０６
リットルであり、ドレン処理装置２３の処理能力３５，
４４リットル／１０分をわずかに上回る。更に各アフタ
ークーラ３ａ，３ｂ．３ｃから排出されるドレンの合計
は表１、表２、表３のＱc の合計であり、８２１．４＋
１９３１．４＋３７２９．６ｃｃ／１０分＝６４８２．
４ｃｃ／１０分＝６．４８２ットル／１０分従って約
６．５リットルのドレンがドレン処理装置２３からオー
バーフローすることになる。
【００８６】次に本考案ではドレン排出管の各管の長さ
は上記従来例と同じだがドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃ，
７ａ，７ｂ，７ｃ，８ａ，８ｂ，８ｃ、ドレン集合管１
４ａ，１４ｂ，１４ｃ、ドレン統合管３０を同じ管径と
した。即ち、ドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃの管の呼び径
１５ミリメートルと同径のドレン集合管１４ａ，１４
ｂ，１４ｃ、ドレン統合管３０とした場合についてのべ
ればドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃ，７ａ，７ｂ，７ｃ，
８ａ，８ｂ，８ｃの合計長さ９ｍ、ドレン集合管１４
ａ．１４ｂ．１４ｃの合計長さ３０ｍ、ドレン統合管３
０の水平部長さ１０ｍ、その立上げ部３０ａの長さ２
ｍ、でドレン排出管の総合計長さは５１ｍであり、呼び
径１５Ａの管の単位長さ当りの内容積は０．２０３リッ
トル／ｍであるから、上記ドレン配管、ドレン集合管、
ドレン統合管（立上り部を含む）の総合計内容積は０．
２０３×５１＝１０．３５３リットルとなる。又、各ア
フタークーラ３ａ，３ｂ，３ｃの発生ドレン量は６．４
８２リットル／１０分であり、ドレン排出管の各管にド
レンが充満した状態で電気式ドレントラップ２６ａ，２
６ｂ，２６ｃが同時に作動した場合に排出されるドレン
は各ドレン排出管の上記総合計内容積１０．３５３リッ
トルにアフタークーラ３ａ，３ｂ，３ｃの発生ドレン量
を加えた値１０．３５３＋６．４８２＝１６．８３５リ
ットル、ドレン処理装置２３のドレン処理能力は３５．
４４リットル／１０分であるから、ドレン処理装置２３
においてドレンがオーバーフローすることなく、一時的
な処理能力不足も生じない。
は上記従来例と同じだがドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃ，
７ａ，７ｂ，７ｃ，８ａ，８ｂ，８ｃ、ドレン集合管１
４ａ，１４ｂ，１４ｃ、ドレン統合管３０を同じ管径と
した。即ち、ドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃの管の呼び径
１５ミリメートルと同径のドレン集合管１４ａ，１４
ｂ，１４ｃ、ドレン統合管３０とした場合についてのべ
ればドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃ，７ａ，７ｂ，７ｃ，
８ａ，８ｂ，８ｃの合計長さ９ｍ、ドレン集合管１４
ａ．１４ｂ．１４ｃの合計長さ３０ｍ、ドレン統合管３
０の水平部長さ１０ｍ、その立上げ部３０ａの長さ２
ｍ、でドレン排出管の総合計長さは５１ｍであり、呼び
径１５Ａの管の単位長さ当りの内容積は０．２０３リッ
トル／ｍであるから、上記ドレン配管、ドレン集合管、
ドレン統合管（立上り部を含む）の総合計内容積は０．
２０３×５１＝１０．３５３リットルとなる。又、各ア
フタークーラ３ａ，３ｂ，３ｃの発生ドレン量は６．４
８２リットル／１０分であり、ドレン排出管の各管にド
レンが充満した状態で電気式ドレントラップ２６ａ，２
６ｂ，２６ｃが同時に作動した場合に排出されるドレン
は各ドレン排出管の上記総合計内容積１０．３５３リッ
トルにアフタークーラ３ａ，３ｂ，３ｃの発生ドレン量
を加えた値１０．３５３＋６．４８２＝１６．８３５リ
ットル、ドレン処理装置２３のドレン処理能力は３５．
４４リットル／１０分であるから、ドレン処理装置２３
においてドレンがオーバーフローすることなく、一時的
な処理能力不足も生じない。
【００８７】電気式ドレントラップ２６ａ，２６ｂ．２
６ｃがアフタークーラ３ａ，３ｂ，３ｃの発生ドレンを
排出した後、圧縮空気を排出した際、ドレン集合管１４
ａ，１４ｂ，１４ｃ、ドレン統合管３０の水平部には各
管の断面でみてドレンが充満しない場合、上部に空間が
生ずる。この空間を圧縮空気が吹き抜け、ドレン統合管
３０の出口から憤出し、ドレンが霧状となるおそれがあ
る。この点においても先にドレン統合管を持たない空気
圧縮機が１台の空気圧縮装置において検討したのと同
様、ドレン統合管３０を有する複数の空気圧縮機を備え
た場合のドレン排出装置においてもドレン統合管３０は
ドレン集合管と同径又はそれ以下とすることにより、空
気吹き抜けの問題点を解消できる。図５は図４において
夫々のドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃ，７ａ，７ｂ，７
ｃ，８ａ，８ｂ，８ｃに逆止弁２６′ａ，２６′ｂ，２
６′ｃ，１２′ａ，１２′ｂ，１２′ｃ，１３′ａ，１
３′ｂ，１３′ｃを設けたものであり、図４と同様にド
レン排出管寸法が決められる。
６ｃがアフタークーラ３ａ，３ｂ，３ｃの発生ドレンを
排出した後、圧縮空気を排出した際、ドレン集合管１４
ａ，１４ｂ，１４ｃ、ドレン統合管３０の水平部には各
管の断面でみてドレンが充満しない場合、上部に空間が
生ずる。この空間を圧縮空気が吹き抜け、ドレン統合管
３０の出口から憤出し、ドレンが霧状となるおそれがあ
る。この点においても先にドレン統合管を持たない空気
圧縮機が１台の空気圧縮装置において検討したのと同
様、ドレン統合管３０を有する複数の空気圧縮機を備え
た場合のドレン排出装置においてもドレン統合管３０は
ドレン集合管と同径又はそれ以下とすることにより、空
気吹き抜けの問題点を解消できる。図５は図４において
夫々のドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃ，７ａ，７ｂ，７
ｃ，８ａ，８ｂ，８ｃに逆止弁２６′ａ，２６′ｂ，２
６′ｃ，１２′ａ，１２′ｂ，１２′ｃ，１３′ａ，１
３′ｂ，１３′ｃを設けたものであり、図４と同様にド
レン排出管寸法が決められる。
【００８８】「実施例４」 図６は実施例４を示す。この実施例４は各ドレンを排出
する機器のドレントラップ１１，１２，１３はフロート
式のドレントラップ１１，１２，１３を用い、空気圧縮
機１の吐出側の圧縮空気の得られる部材、例えばエアタ
ンク４の上部とドレン集合管１４のドレンの流れに関し
上流側を空気吹出し管３４で連結し、空気吹出し管３４
に電磁弁３５を介装したものである。この空気吹出し管
３４の下流側連通部はドレン配管６としてあるがドレン
配管６に近いドレン集合管１４の部分でもよい。この電
磁弁３５の制御回路は空気圧縮機１のオンオフ制御の停
止直後或は起動時に一定時間開弁することによるか、空
気圧縮機１のオンオフ制御時は閉弁状態として空気圧縮
装置を停止して休止に入る前一定時間開弁するものとす
る。本例においてもドレン集合管１４の管径の決定の仕
方は実施例１と同様である。
する機器のドレントラップ１１，１２，１３はフロート
式のドレントラップ１１，１２，１３を用い、空気圧縮
機１の吐出側の圧縮空気の得られる部材、例えばエアタ
ンク４の上部とドレン集合管１４のドレンの流れに関し
上流側を空気吹出し管３４で連結し、空気吹出し管３４
に電磁弁３５を介装したものである。この空気吹出し管
３４の下流側連通部はドレン配管６としてあるがドレン
配管６に近いドレン集合管１４の部分でもよい。この電
磁弁３５の制御回路は空気圧縮機１のオンオフ制御の停
止直後或は起動時に一定時間開弁することによるか、空
気圧縮機１のオンオフ制御時は閉弁状態として空気圧縮
装置を停止して休止に入る前一定時間開弁するものとす
る。本例においてもドレン集合管１４の管径の決定の仕
方は実施例１と同様である。
【００８９】「実施例５」 図７は実施例５を示す。この実施例５は実施例３におい
て電磁弁２６ａ，２６ｂ，２６ｃをフロート式のドレン
トラップ１１ａ，１１ｂ，１１ｃに変えると共にドレン
集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃの最も上流側又はドレン
集合管の上流側に向って直接連通するドレン配管６ａ，
６ｂ，６ｃと例えばエアタンク４ａ，４ｂ，４ｃの上部
とを空気吹出し管４７ａ，４７ｂ，４７ｃで夫々連結
し、これらの空気吹出し管に電磁弁４８ａ，４８ｂ，４
８ｃを夫々介装したものである。この空気吹出し管４７
ａ，４７ｂ，４７ｃはアフタークーラ３ａ，３ｂ，３ｃ
のドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃに介装した逆止弁１１′
ａ，１１′ｂ，１１′ｃのドレンの流れに関し下流側で
ドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃに連通させているが図のよ
うに吐出配管２ａ，２ｂ，２ｃ中の圧縮空気の流れに関
し、アフタークーラ３ａ，３ｂ，３ｃよりも下流側にエ
アタンク４ａ，４ｂ，４ｃが配されている場合は、逆止
弁１１′ａ，１１′ｂ，１１′ｃのドレンの流れに関し
上流側でドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃに連通させてもア
フタークーラ３ａ，３ｂ，３ｃにおける圧縮空気圧力は
エアタンク４ａ，４ｂ，４ｃの圧縮空気圧力よりも大き
いのでドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃへ圧縮空気
を送り込みドレンを一掃できる。。この実施例の制御は
実施例４と同様である。又ドレン排出管の寸法決定も同
様である。
て電磁弁２６ａ，２６ｂ，２６ｃをフロート式のドレン
トラップ１１ａ，１１ｂ，１１ｃに変えると共にドレン
集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃの最も上流側又はドレン
集合管の上流側に向って直接連通するドレン配管６ａ，
６ｂ，６ｃと例えばエアタンク４ａ，４ｂ，４ｃの上部
とを空気吹出し管４７ａ，４７ｂ，４７ｃで夫々連結
し、これらの空気吹出し管に電磁弁４８ａ，４８ｂ，４
８ｃを夫々介装したものである。この空気吹出し管４７
ａ，４７ｂ，４７ｃはアフタークーラ３ａ，３ｂ，３ｃ
のドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃに介装した逆止弁１１′
ａ，１１′ｂ，１１′ｃのドレンの流れに関し下流側で
ドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃに連通させているが図のよ
うに吐出配管２ａ，２ｂ，２ｃ中の圧縮空気の流れに関
し、アフタークーラ３ａ，３ｂ，３ｃよりも下流側にエ
アタンク４ａ，４ｂ，４ｃが配されている場合は、逆止
弁１１′ａ，１１′ｂ，１１′ｃのドレンの流れに関し
上流側でドレン配管６ａ，６ｂ，６ｃに連通させてもア
フタークーラ３ａ，３ｂ，３ｃにおける圧縮空気圧力は
エアタンク４ａ，４ｂ，４ｃの圧縮空気圧力よりも大き
いのでドレン集合管１４ａ，１４ｂ，１４ｃへ圧縮空気
を送り込みドレンを一掃できる。。この実施例の制御は
実施例４と同様である。又ドレン排出管の寸法決定も同
様である。
【００９０】「実施例６」 図８はドレン排出装置のドレン集合管１４の途中に床上
の障害物４１をのり越えるため、立上げ部１４ａ、立下
げ部１４ｂを備えた場合である。このようなドレン集合
管１４でも立上げ部１４ａよりもドレンの流れに関し上
流側がドレンで充満していると凍結によりドレン集合管
１４は破裂する。そこでドレン集合管１４の直径は実施
例１と同様に決められる。尚２４ａ，２４ｂ，２４ｃは
油水分離槽であり、直列に配され、油水分離槽２４ａに
ドレン集合管１４から排出されたドレンは各油水分離槽
２４ａ，２４ｂ，２４ｃで段階的に清浄化され、その後
排水管４２でもって河川又はＵ字溝４３へ放流される。
河川又はＵ字溝４３は水深がｈ1とｈ2のように上下し、
水深ｈ2よりも水位が高くなるとドレン処理槽側へ逆流
し、ドレン処理槽の水位をｈ3よりも高くしたりする。
の障害物４１をのり越えるため、立上げ部１４ａ、立下
げ部１４ｂを備えた場合である。このようなドレン集合
管１４でも立上げ部１４ａよりもドレンの流れに関し上
流側がドレンで充満していると凍結によりドレン集合管
１４は破裂する。そこでドレン集合管１４の直径は実施
例１と同様に決められる。尚２４ａ，２４ｂ，２４ｃは
油水分離槽であり、直列に配され、油水分離槽２４ａに
ドレン集合管１４から排出されたドレンは各油水分離槽
２４ａ，２４ｂ，２４ｃで段階的に清浄化され、その後
排水管４２でもって河川又はＵ字溝４３へ放流される。
河川又はＵ字溝４３は水深がｈ1とｈ2のように上下し、
水深ｈ2よりも水位が高くなるとドレン処理槽側へ逆流
し、ドレン処理槽の水位をｈ3よりも高くしたりする。
【００９１】ドレン統合管３０の途中に立上げ部、立下
げ部を設けた場合も、ドレン統合管３０に関する前実施
例と同様にドレン統合管３０の直径を定める。
げ部を設けた場合も、ドレン統合管３０に関する前実施
例と同様にドレン統合管３０の直径を定める。
【００９２】実施例においてフロート式のドレントラッ
プとした部分は、他の形式のドレントラップでもよく、
要するにドレンのみを排出するドレントラップであれば
よい。
プとした部分は、他の形式のドレントラップでもよく、
要するにドレンのみを排出するドレントラップであれば
よい。
【００９３】実施例において電磁弁２６，３３，３５等
を通過するドレン、圧縮空気の流速は制御を必要とする
場合が多いが、本考案の説明を簡明にするために省略し
てある。これらの流速はこれらの電磁弁２６，３３，３
５の上流または下流側に絞り等の流量制御弁を設けると
か、電磁弁のデユーテイ制御を行うことによって行うこ
とができる。
を通過するドレン、圧縮空気の流速は制御を必要とする
場合が多いが、本考案の説明を簡明にするために省略し
てある。これらの流速はこれらの電磁弁２６，３３，３
５の上流または下流側に絞り等の流量制御弁を設けると
か、電磁弁のデユーテイ制御を行うことによって行うこ
とができる。
【００９４】
【考案の効果】本考案の第１の考案は空気圧縮機から吐
出される圧縮空気を通過させるアフタークーラ、エアタ
ンク、エアドライヤ等のドレンを排出する機器から排出
されるドレンのドレン排出装置において、各ドレンを排
出する機器にドレントラップを設けて、夫々のドレント
ラップのドレン配管を水平方向に配設したドレン集合管
に連通させ、最下流のドレン配管とドレン集合管の合流
点よりも下流側においてドレン集合管に立上げ部を設け
てドレンをドレン処理装置に流入させ、ドレン集合管の
ドレンの流れに関し上流側において、ドレン集合管又は
その連通部に間欠又は一時的に圧縮空気を送り込む圧縮
空気送り込み手段を備え、水平方向に配設したドレン集
合管の管径をドレントラップのドレン配管と同径又は同
径以下としたため、ドレン集合管に立上げ部を設けたド
レン排出装置におけるドレン集合管の直径及び内容積が
小さいためドレン処理装置でのドレンの溢流及びドレン
集合管中を圧縮空気が吹き抜けることを防止できる。ド
レン排出管総てを同一にした場合は配管工数を少くでき
る。又、圧縮空気送り込み手段を設けたため、ドレン集
合管中に溜るドレンは圧縮空気で送り出されドレンが凍
結して閉塞され、ドレン集合管が破裂し、或はドレンを
排出する機器からドレントラップを通じて排出されなく
なったドレンが圧縮空気使用機器側へ流れることが生ぜ
ず、圧縮空気使用機器へ悪影響を与えず、又、圧縮空気
を直接呼吸する人、生物に害を与えることが防止され
る。
出される圧縮空気を通過させるアフタークーラ、エアタ
ンク、エアドライヤ等のドレンを排出する機器から排出
されるドレンのドレン排出装置において、各ドレンを排
出する機器にドレントラップを設けて、夫々のドレント
ラップのドレン配管を水平方向に配設したドレン集合管
に連通させ、最下流のドレン配管とドレン集合管の合流
点よりも下流側においてドレン集合管に立上げ部を設け
てドレンをドレン処理装置に流入させ、ドレン集合管の
ドレンの流れに関し上流側において、ドレン集合管又は
その連通部に間欠又は一時的に圧縮空気を送り込む圧縮
空気送り込み手段を備え、水平方向に配設したドレン集
合管の管径をドレントラップのドレン配管と同径又は同
径以下としたため、ドレン集合管に立上げ部を設けたド
レン排出装置におけるドレン集合管の直径及び内容積が
小さいためドレン処理装置でのドレンの溢流及びドレン
集合管中を圧縮空気が吹き抜けることを防止できる。ド
レン排出管総てを同一にした場合は配管工数を少くでき
る。又、圧縮空気送り込み手段を設けたため、ドレン集
合管中に溜るドレンは圧縮空気で送り出されドレンが凍
結して閉塞され、ドレン集合管が破裂し、或はドレンを
排出する機器からドレントラップを通じて排出されなく
なったドレンが圧縮空気使用機器側へ流れることが生ぜ
ず、圧縮空気使用機器へ悪影響を与えず、又、圧縮空気
を直接呼吸する人、生物に害を与えることが防止され
る。
【００９５】本考案の第２の考案は第１の考案の効果に
加うるに地面を掘り下げピットを設けることが不要とな
り、ポンプ、及びその電気設備が不要になる。
加うるに地面を掘り下げピットを設けることが不要とな
り、ポンプ、及びその電気設備が不要になる。
【００９６】本考案の第３の考案は立上げ部よりドレン
の流れについて上流側に関し第１の考案と同効果を奏
し、立下げ部以降に設けるドレン処理装置へのドレン排
出の影響を小さく出来る。
の流れについて上流側に関し第１の考案と同効果を奏
し、立下げ部以降に設けるドレン処理装置へのドレン排
出の影響を小さく出来る。
【００９７】本考案の第４の考案は第１から第３の考案
において、ドレン集合管とドレン配管を呼び径１５Ａの
管を用いたため、配管材料の種類が少なく経済的で配管
工数が少くてすむ。
において、ドレン集合管とドレン配管を呼び径１５Ａの
管を用いたため、配管材料の種類が少なく経済的で配管
工数が少くてすむ。
【００９８】本考案の第５の考案は第１から第４の考案
において、ドレン集合管に流入するドレンを排出するド
レントラップの内のドレン集合管中の流れに関し上流側
へドレンを流入させるドレントラップを電気式ドレント
ラップとして、この電気式ドレントラップをドレンを排
出するだけでなく、ドレン集合管中のドレンを追い出す
ように圧縮空気を送り出せるようにしたので、ドレン集
合管中のドレンが凍結して閉塞し、ドレンを排出する機
器から排出されないドレンが圧縮空気使用機器側へ流れ
ることが防止される。又、一部のドレントラップを電気
式とするだけで圧縮空気送り込み手段が具現でき安価で
ある。
において、ドレン集合管に流入するドレンを排出するド
レントラップの内のドレン集合管中の流れに関し上流側
へドレンを流入させるドレントラップを電気式ドレント
ラップとして、この電気式ドレントラップをドレンを排
出するだけでなく、ドレン集合管中のドレンを追い出す
ように圧縮空気を送り出せるようにしたので、ドレン集
合管中のドレンが凍結して閉塞し、ドレンを排出する機
器から排出されないドレンが圧縮空気使用機器側へ流れ
ることが防止される。又、一部のドレントラップを電気
式とするだけで圧縮空気送り込み手段が具現でき安価で
ある。
【００９９】本考案の第６の考案は第５の考案において
ドレン集合管中のドレンの流れに関し、最も上流側へ流
入するドレンのとおるドレントラップを電気式ドレント
ラップとしたので、ドレン集合管の最も川上から圧縮空
気を送り込まれ、ドレンの排出が良好である。
ドレン集合管中のドレンの流れに関し、最も上流側へ流
入するドレンのとおるドレントラップを電気式ドレント
ラップとしたので、ドレン集合管の最も川上から圧縮空
気を送り込まれ、ドレンの排出が良好である。
【０１００】本考案の第７の考案は第５の考案におい
て、ドレン集合管中のドレンの流れに関し最も上流側及
びそのすぐ下流側のドレンを排出する機器に設けたドレ
ントラップを電気式ドレントラップとしたので、電気式
ドレントラップが複数のため、ドレン集合管中のドレン
の送り出しは徹底され、又電気式ドレントラップの１つ
が故障しても尚機能する。
て、ドレン集合管中のドレンの流れに関し最も上流側及
びそのすぐ下流側のドレンを排出する機器に設けたドレ
ントラップを電気式ドレントラップとしたので、電気式
ドレントラップが複数のため、ドレン集合管中のドレン
の送り出しは徹底され、又電気式ドレントラップの１つ
が故障しても尚機能する。
【０１０１】本考案の第８の考案は第１から第４の何れ
か１つの考案においてドレン集合管のドレンの流れに関
し上流側と空気圧縮機の吐出側を配管で連通してこの配
管に電磁弁を設け、電磁弁を間欠して開弁するか、空気
圧縮機停止時に開弁する制御装置を有する圧縮空気送り
込み手段を設けたので、配管を付設するのみですみ、圧
縮空気を送る配管であるから細い管で且つ電磁弁も気体
専用ですみ、安価となる。
か１つの考案においてドレン集合管のドレンの流れに関
し上流側と空気圧縮機の吐出側を配管で連通してこの配
管に電磁弁を設け、電磁弁を間欠して開弁するか、空気
圧縮機停止時に開弁する制御装置を有する圧縮空気送り
込み手段を設けたので、配管を付設するのみですみ、圧
縮空気を送る配管であるから細い管で且つ電磁弁も気体
専用ですみ、安価となる。
【０１０２】本考案の第９の考案は複数の空気圧縮機の
夫々の吐出配管に介装したアフタークーラ、エアドライ
ヤ、エアタンク等の各ドレンを排出する機器にドレント
ラップを設けて、夫々のドレントラップのドレン配管を
各々水平方向に配設したドレン集合管に連通させ、吐出
配管を一つの群が一本以上の吐出配管を含むように数群
に分け、又は全部の吐出配管を夫々異なる圧縮空気利用
部へ給送されるようにした空気圧縮装置のドレン排出装
置において、各ドレン集合管を１本の水平方向に配設し
たドレン統合管に結合しドレン統合管の最も下流側のド
レン集合管との結合点よりも下流側に立上げ部又は立上
げ部と併せて立下げ部を設け、ドレンをドレン処理装置
に流入させ、ドレン集合管のドレンの流れに関し、上流
側のドレン集合管又はその連通部に間欠又は一時的に圧
縮空気を送り込む圧縮空気送り込み手段を備えると共に
各ドレン配管中のドレンの逆流を防止する手段を設け、
ドレン集合管の直径をドレン配管の直径と同径又は同径
以下とし、ドレン統合管の直径をドレン集合管の直径と
同径又は同径以下としたことを特徴とするドレン排出装
置としたため、ドレン統合管に立上げ部を設けたドレン
排出装置におけるドレン集合管及びドレン統合管を合せ
て内容積が小さく管径が小さいため、ドレン処理装置で
のドレンの溢流及びドレン集合管及びドレン統合管中を
ドレンを伴うことなく圧縮空気が吹き抜けることを防止
できる。ドレン排出管総てを同一寸法にした場合は配管
工数を少くできる。又、圧縮空気送り込み手段を設けた
ため、ドレン集合管及びドレン統合管中に溜るドレンは
圧縮空気で送り出されドレンが凍結して閉塞され、ドレ
ン集合管或はドレン統合管が破裂し、或はドレンを排出
する機器からドレントラップを通じて排出されなくなっ
たドレンが圧縮空気使用機器側へ流れることが生ぜず、
圧縮空気使用機器へ悪影響を与えず、又、圧縮空気を直
接呼吸する人、生物に害を与えることが防止される。そ
して各空気圧縮機、圧縮空気送り込み手段を夫々別個に
動作させるようにしても一部のドレン集合管から排出す
る圧縮空気が他のドレン集合管を逆流して吐出配管中へ
ドレンを逆流させることが防止される。
夫々の吐出配管に介装したアフタークーラ、エアドライ
ヤ、エアタンク等の各ドレンを排出する機器にドレント
ラップを設けて、夫々のドレントラップのドレン配管を
各々水平方向に配設したドレン集合管に連通させ、吐出
配管を一つの群が一本以上の吐出配管を含むように数群
に分け、又は全部の吐出配管を夫々異なる圧縮空気利用
部へ給送されるようにした空気圧縮装置のドレン排出装
置において、各ドレン集合管を１本の水平方向に配設し
たドレン統合管に結合しドレン統合管の最も下流側のド
レン集合管との結合点よりも下流側に立上げ部又は立上
げ部と併せて立下げ部を設け、ドレンをドレン処理装置
に流入させ、ドレン集合管のドレンの流れに関し、上流
側のドレン集合管又はその連通部に間欠又は一時的に圧
縮空気を送り込む圧縮空気送り込み手段を備えると共に
各ドレン配管中のドレンの逆流を防止する手段を設け、
ドレン集合管の直径をドレン配管の直径と同径又は同径
以下とし、ドレン統合管の直径をドレン集合管の直径と
同径又は同径以下としたことを特徴とするドレン排出装
置としたため、ドレン統合管に立上げ部を設けたドレン
排出装置におけるドレン集合管及びドレン統合管を合せ
て内容積が小さく管径が小さいため、ドレン処理装置で
のドレンの溢流及びドレン集合管及びドレン統合管中を
ドレンを伴うことなく圧縮空気が吹き抜けることを防止
できる。ドレン排出管総てを同一寸法にした場合は配管
工数を少くできる。又、圧縮空気送り込み手段を設けた
ため、ドレン集合管及びドレン統合管中に溜るドレンは
圧縮空気で送り出されドレンが凍結して閉塞され、ドレ
ン集合管或はドレン統合管が破裂し、或はドレンを排出
する機器からドレントラップを通じて排出されなくなっ
たドレンが圧縮空気使用機器側へ流れることが生ぜず、
圧縮空気使用機器へ悪影響を与えず、又、圧縮空気を直
接呼吸する人、生物に害を与えることが防止される。そ
して各空気圧縮機、圧縮空気送り込み手段を夫々別個に
動作させるようにしても一部のドレン集合管から排出す
る圧縮空気が他のドレン集合管を逆流して吐出配管中へ
ドレンを逆流させることが防止される。
【０１０３】本考案の第１０の考案は第９の考案におい
てドレントラップの流出口又はドレン配管、ドレン集合
管、ドレン統合管の直径を夫々呼び径１５Ａとしたか
ら、配管材料の種類が少なく経済的で配管が少くてす
む。
てドレントラップの流出口又はドレン配管、ドレン集合
管、ドレン統合管の直径を夫々呼び径１５Ａとしたか
ら、配管材料の種類が少なく経済的で配管が少くてす
む。
【０１０４】本考案の第１１の考案は第９の考案におい
てドレン配管中のドレンの逆流を防止する手段はドレン
配管中に介装した逆止弁としたから、各ドレンを排出す
る機器へドレン統合管からドレン集合管を逆流する圧縮
空気と共にドレンを逆流させないだけでなく、吐出配管
に連設したドレンを排出する機器は上流側より下流側へ
向って圧力降下していて、これらのドレンを排出する機
器に夫々つながるドレン配管が合流するドレン集合管の
圧縮空気送り込み手段によりドレン集合管を流れる圧縮
空気圧がこれらドレンを排出する機器におけるドレンを
排出しようとする圧縮空気圧力よりも高くなってもこの
ドレン集合管へ合流するドレン配管から各ドレンを排出
する機器へのドレンの逆流を防止できる。
てドレン配管中のドレンの逆流を防止する手段はドレン
配管中に介装した逆止弁としたから、各ドレンを排出す
る機器へドレン統合管からドレン集合管を逆流する圧縮
空気と共にドレンを逆流させないだけでなく、吐出配管
に連設したドレンを排出する機器は上流側より下流側へ
向って圧力降下していて、これらのドレンを排出する機
器に夫々つながるドレン配管が合流するドレン集合管の
圧縮空気送り込み手段によりドレン集合管を流れる圧縮
空気圧がこれらドレンを排出する機器におけるドレンを
排出しようとする圧縮空気圧力よりも高くなってもこの
ドレン集合管へ合流するドレン配管から各ドレンを排出
する機器へのドレンの逆流を防止できる。
【０１０５】本考案の第１２の考案は第９の考案におい
てドレントラップに逆流防止手段を設けたので第１１の
考案と同効が得られる。
てドレントラップに逆流防止手段を設けたので第１１の
考案と同効が得られる。
【０１０６】本考案の第１３の考案は第９の考案と同効
を得る他に各ドレン集合管のドレンの流れに関し、最も
下流側で合流するドレン配管の合流点よりも下流側のド
レン集合管に逆止弁を介装したので、逆止弁の数が最も
少なくてすみ簡単である。
を得る他に各ドレン集合管のドレンの流れに関し、最も
下流側で合流するドレン配管の合流点よりも下流側のド
レン集合管に逆止弁を介装したので、逆止弁の数が最も
少なくてすみ簡単である。
【０１０７】本考案の第１４の考案は第１３の考案にお
いてドレントラップの流出口、ドレン配管、ドレン集合
管、ドレン統合管の直径を夫々呼び径１５Ａの管とした
ため、管、継手類の種類が少なく材料費が経済的で、配
管工数が少ない。
いてドレントラップの流出口、ドレン配管、ドレン集合
管、ドレン統合管の直径を夫々呼び径１５Ａの管とした
ため、管、継手類の種類が少なく材料費が経済的で、配
管工数が少ない。
【０１０８】本考案の第１５の考案はドレン集合管中の
ドレンの流れに関し上流側のドレンを排出する機器に設
けたドレントラップを電気式ドレントラップとし、電気
式ドレントラップがこの電気式ドレントラップ手前に溜
ったドレンを排出後更に圧縮空気を通過させドレン集合
管中のドレンを排出する制御装置を設けたことを特徴と
する圧縮空気送り込み手段を備えた第９から第１３の考
案の何れか１つに記載のドレン排出装置としたから、第
９から第１３の考案において、一部のドレントラップを
電気式とするだけで圧縮空気送り込み手段が具備でき、
安価である。
ドレンの流れに関し上流側のドレンを排出する機器に設
けたドレントラップを電気式ドレントラップとし、電気
式ドレントラップがこの電気式ドレントラップ手前に溜
ったドレンを排出後更に圧縮空気を通過させドレン集合
管中のドレンを排出する制御装置を設けたことを特徴と
する圧縮空気送り込み手段を備えた第９から第１３の考
案の何れか１つに記載のドレン排出装置としたから、第
９から第１３の考案において、一部のドレントラップを
電気式とするだけで圧縮空気送り込み手段が具備でき、
安価である。
【０１０９】本考案の第１６の考案はドレン集合管中の
ドレンの流れに関し、最も上流側にドレンを流入させる
ドレンを排出する機器に設けたドレントラップを電気式
ドレントラップとしたことを特徴とする第１５の考案に
記載のドレン排出装置としたから、第１５の考案におい
てドレン集合管の最も川上から圧縮空気を送り込まれ、
ドレンの排出が良好である。
ドレンの流れに関し、最も上流側にドレンを流入させる
ドレンを排出する機器に設けたドレントラップを電気式
ドレントラップとしたことを特徴とする第１５の考案に
記載のドレン排出装置としたから、第１５の考案におい
てドレン集合管の最も川上から圧縮空気を送り込まれ、
ドレンの排出が良好である。
【０１１０】本考案の第１７の考案は第１５の考案にお
いて、ドレン集合管中のドレンの流れに関し最も上流側
及びその下流側にドレンを流入させるドレンを排出する
機器に設けたドレントラップを電気式ドレントラップと
したので、電気式ドレントラップが複数のため、ドレン
集合管中のドレンの送り出しは徹底され、又電気式ドレ
ントラップの１つが故障しても尚機能する。
いて、ドレン集合管中のドレンの流れに関し最も上流側
及びその下流側にドレンを流入させるドレンを排出する
機器に設けたドレントラップを電気式ドレントラップと
したので、電気式ドレントラップが複数のため、ドレン
集合管中のドレンの送り出しは徹底され、又電気式ドレ
ントラップの１つが故障しても尚機能する。
【０１１１】本考案の第１８の考案は第９から第１３の
考案においてドレン集合管のドレンの流れに関し上流側
と空気圧縮機の吐出側を配管で連通してこの配管に電磁
弁を設け、電磁弁を間欠して開弁するか、空気圧縮機使
用停止時に開弁する制御装置を有する圧縮空気送り込み
手段を設けたので、配管を付設するのみですみ、圧縮空
気のみを送る配管であるから細い管で且つ電磁弁も気体
専用ですみ、安価となる。
考案においてドレン集合管のドレンの流れに関し上流側
と空気圧縮機の吐出側を配管で連通してこの配管に電磁
弁を設け、電磁弁を間欠して開弁するか、空気圧縮機使
用停止時に開弁する制御装置を有する圧縮空気送り込み
手段を設けたので、配管を付設するのみですみ、圧縮空
気のみを送る配管であるから細い管で且つ電磁弁も気体
専用ですみ、安価となる。
【図１】本考案の実施例１のフローシートである。
【図２】エアコンプレッサー出力と発生ドレン量の関係
を示す線図である。
を示す線図である。
【図３】実施例２のフローシートである。
【図４】実施例３のフローシートである。
【図５】実施例３のフローシートである。
【図６】実施例４のフローシートである。
【図７】実施例５のフローシートである。
【図８】実施例６のフローシートである。
【図９】従来例のフローシートである。
【図１０】フロート式ドレントラップの縦断面図であ
る。
る。
【図１１】従来例のフローシートである。
１ 空気圧縮機 ２ 吐出配管 ３ アフタークーラ ４ エアタンク ５ エアドライヤ ６，７，８ ドレン配管 １１，１２，１３ ドレントラップ １４ ドレン集合管 ２３ ドレン処理装置 ２４ 油水分離管 ２６ 電気式ドレントラップ ２８ 油吸着槽
Claims (18)
- 【請求項１】 空気圧縮機から吐出される圧縮空気を通
過させるアフタークーラ、エアタンク、エアドライヤ等
のドレンを排出する機器から排出されるドレンのドレン
排出装置において、各ドレンを排出する機器にドレント
ラップを設けて、夫々のドレントラップのドレン配管を
水平方向に配設したドレン集合管に連通させ、最下流の
ドレン配管とドレン集合管の合流点よりも下流側におい
てドレン集合管に立上げ部を設けてドレンをドレン処理
装置に流入させ、ドレン集合管のドレンの流れに関し上
流側において、ドレン集合管又はそのドレン集合管との
連通部に間欠又は一時的に圧縮空気を送り込む圧縮空気
送り込み手段を備え、水平方向に配設したドレン集合管
の管径をドレントラップの流出口の直径又はドレン配管
の直径と同径又は同径以下としたことを特徴とするドレ
ン排出装置。 - 【請求項２】 ドレン集合管の立上げ部はドレン集合管
の出口に設けられていることを特徴とする請求項１に記
載のドレン排出装置。 - 【請求項３】 ドレン集合管の立上げ部はドレン集合管
の途中に設けられ、立上げ部の下流側に立下げ部を設け
たことを特徴とする請求項１に記載のドレン排出装置。 - 【請求項４】 ドレントラップの流出口の直径又はドレ
ン配管の直径を呼び径１５Ａの管とし、ドレン集合管を
呼び径１５Ａの管としたことを特徴とする請求項１又は
２もしくは３に記載のドレン排出装置。 - 【請求項５】 ドレントラップはドレン集合管中のドレ
ンの流れに関し、上流側のドレンを排出する機器に設け
たドレントラップを電気式ドレントラップとし、電気式
ドレントラップがこの電気式ドレントラップ手前に溜っ
たドレンを排出後更に圧縮空気を通過させドレン集合管
中のドレンを排出する制御装置を設けたことを特徴とす
る圧縮空気送り込み手段を備えた請求項１から４の何れ
か１つに記載のドレン排出装置。 - 【請求項６】 ドレン集合管中のドレンの流れに関し、
最も上流側のドレンを排出する機器に設けたドレントラ
ップを電気式ドレントラップとしたことを特徴とする請
求項５に記載のドレン排出装置。 - 【請求項７】 ドレン集合管中のドレンの流れに関し、
最も上流側及びそのすぐ下流側のドレンを排出する機器
に設けたドレントラップを電気式ドレントラップとした
ことを特徴とする請求項５に記載のドレン排出装置。 - 【請求項８】 ドレン集合管のドレンの流れに関し上流
側において、ドレン集合管又はそのドレン集合管との連
通部と空気圧縮機の吐出側を配管で連通してこの配管に
電磁弁を設け、電磁弁を間欠して開弁するか、空気圧縮
機停止時に開弁する制御装置を有する圧縮空気送り込み
手段を設けたことを特徴とする請求項１から４の何れか
１つに記載のドレン排出装置。 - 【請求項９】 複数の空気圧縮機の夫々の吐出配管に介
装したアフタークーラ、エアドライヤ、エアタンク等の
各ドレンを排出する機器にドレントラップを設けて、夫
々のドレントラップのドレン配管を各々水平方向に配設
したドレン集合管に連通させ、吐出配管を一つの群が一
本以上の吐出配管を含むように数群に分け、又は全部の
吐出配管を夫々異なる圧縮空気利用部へ給送されるよう
にした空気圧縮装置のドレン排出装置において、各ドレ
ン集合管を１本の水平方向に配設したドレン統合管に結
合し、ドレン統合管の下流側のドレン集合管との結合点
よりも下流側に立上げ部又は立上げ部と併せて立下げ部
を設け、ドレン統合管からドレンをドレン処理装置に流
入させ、ドレン集合管のドレンの流れに関し上流側にお
いてドレン集合管又はそのドレン集合管との連通部に間
欠又は一時的に圧縮空気を送り込む圧縮空気送り込み手
段を備えると共に各ドレン配管中のドレンの逆流を防止
する手段を設け、ドレン統合管からドレン集合管の直径
をドレントラップの流出口又はドレン配管の直径と同径
又は同径以下とし、ドレン統合管の直径をドレン集合管
の直径と同径又は同径以下としたことを特徴とするドレ
ン排出装置。 - 【請求項１０】 ドレントラップの流出口又はドレン配
管の直径を呼び径１５Ａの管とし、ドレン集合管及びド
レン統合管を呼び径を１５Ａの管としたことを特徴とす
る請求項９に記載のドレン排出装置。 - 【請求項１１】 ドレン配管中のドレンの逆流を防止す
る手段はドレン配管中に介装した逆止弁であることを特
徴とする請求項９に記載のドレン排出装置。 - 【請求項１２】 ドレン配管中のドレンの逆流を防止す
る手段はドレントラップに設けた逆流防止手段であるこ
とを特徴とする請求項９に記載のドレン排出装置。 - 【請求項１３】 複数の空気圧縮機の夫々の吐出配管に
介装したアフタークーラ、エアドライヤ、エアタンク等
の各ドレンを排出する機器にドレントラップを設けて、
夫々のドレントラップのドレン配管を各々水平方向に配
設したドレン集合管に連通させ、吐出配管を一つの群が
一本以上の吐出配管を含むように数群に分け、又は全部
の吐出配管を夫々異なる圧縮空気利用部へ給送されるよ
うにした空気圧縮装置のドレン排出装置において、各ド
レン集合管を１本の水平方向に配設されたドレン統合管
に結合し、ドレン統合管の下流側のドレン集合管との結
合点よりも下流側に立上げ部又は立上げ部と併せて立下
げ部を設け、ドレン統合管からドレンをドレン処理装置
に流入させ、ドレン集合管のドレンの流れに関し上流側
おいて、ドレン集合管又はそのドレン集合管との連通部
に間欠又は一時的に圧縮空気を送り込む圧縮空気送り込
み手段を備えると共に各ドレン集合管のドレンの流れに
関し最も下流側のドレンを排出する機器からのドレン配
管とドレン集合管の合流点よりもドレンの流れに関し下
流側において、ドレン集合管にドレンの逆流を防止する
逆止弁を設け、ドレン集合管の直径をドレントラップの
流出口又はドレン配管の直径と同径又は同径以下とし、
ドレン統合管の直径をドレン集合管の直径と同径又は同
径以下としたことを特徴とするドレン排出装置。 - 【請求項１４】 ドレントラップの流出口の直径又はド
レン配管の直径を呼び径を１５Ａとし、ドレン集合管及
びドレン統合管を呼び径１５Ａの管としたことを特徴と
する請求項１３に記載のドレン排出装置。 - 【請求項１５】 ドレン集合管中のドレンの流れに関し
上流側のドレンを排出する機器に設けたドレントラップ
を電気式ドレントラップとし、電気式ドレントラップが
この電気式ドレントラップ手前に溜ったドレンを排出後
更に圧縮空気を通過させドレン集合管及びドレン統合管
中のドレンを排出する制御装置を設けたことを特徴とす
る圧縮空気送り込み手段を備えた請求項９から１４の何
れか１つに記載のドレン排出装置。 - 【請求項１６】 ドレン集合管中のドレンの流れに関
し、最も上流側にドレンを流入させるドレンを排出する
機器に設けたドレントラップを電気式ドレントラップと
したことを特徴とする請求項１５に記載のドレン排出装
置。 - 【請求項１７】 ドレン集合管中のドレンの流れに関
し、最も上流側及びその下流側にドレンを流入させるド
レンを排出する機器に設けたドレントラップを電気式ド
レントラップとしたことを特徴とする請求項１５に記載
のドレン排出装置。 - 【請求項１８】 ドレン集合管のドレンの流れに関し上
流側において、ドレン集合管又はその連通部と空気圧縮
機の吐出側を配管で連通してこの配管に電磁弁を設け、
電磁弁を間欠して開弁するか、空気圧縮機停止時に開弁
する制御装置を有する圧縮空気送り込み手段を設けたこ
とを特徴とする請求項９から１３の何れか１つに記載の
ドレン排出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7252193U JP2529998Y2 (ja) | 1993-12-16 | 1993-12-16 | ドレン排出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7252193U JP2529998Y2 (ja) | 1993-12-16 | 1993-12-16 | ドレン排出装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0738678U JPH0738678U (ja) | 1995-07-14 |
| JP2529998Y2 true JP2529998Y2 (ja) | 1997-03-26 |
Family
ID=13491723
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7252193U Expired - Lifetime JP2529998Y2 (ja) | 1993-12-16 | 1993-12-16 | ドレン排出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2529998Y2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5203117B2 (ja) * | 2008-10-02 | 2013-06-05 | 北越工業株式会社 | 空気圧縮機のドレン排出方法及びドレン排出機構 |
| JP2013024414A (ja) * | 2011-07-25 | 2013-02-04 | Fukuhara Co Ltd | ドレン水の排出装置および排出方法 |
| JP5765661B1 (ja) * | 2014-12-16 | 2015-08-19 | 株式会社フクハラ | 環状の圧縮空気圧回路 |
| KR102063730B1 (ko) * | 2018-07-25 | 2020-01-08 | 인천대학교 산학협력단 | 능동냉각모듈이 구비된 형상기억합금 액추에이터 |
| JP7219489B2 (ja) * | 2020-06-29 | 2023-02-08 | 株式会社フクハラ | クーラー由来ドレン排出構造 |
-
1993
- 1993-12-16 JP JP7252193U patent/JP2529998Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0738678U (ja) | 1995-07-14 |
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