JP2523674B2 - 沸騰水型原子炉用燃料集合体 - Google Patents
沸騰水型原子炉用燃料集合体Info
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- JP2523674B2 JP2523674B2 JP62211258A JP21125887A JP2523674B2 JP 2523674 B2 JP2523674 B2 JP 2523674B2 JP 62211258 A JP62211258 A JP 62211258A JP 21125887 A JP21125887 A JP 21125887A JP 2523674 B2 JP2523674 B2 JP 2523674B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- fuel assembly
- rod
- water
- uranium
- Prior art date
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 （産業上の利用分野） 本発明は沸騰水型原子炉に装荷される燃料集合体に関
する。
する。
（従来の技術） 従来、沸騰水型原子炉に用いられている８×８型燃料
集合体を第８図を参照して説明する。この燃料集合体１
は細長い円筒状燃料棒２が多数本結束された結束体によ
り構成されている。この結束体はスペーサ15によって燃
料棒２間が等間隔に保持されており、また結束体内には
燃料棒２の他にウォーターロッド12が組込まれている。
この結束体の外周はチャンネルボックス７で包囲され、
このチャンネルボックス７は上部が上部タイプレート10
に、下部が下部タイプレート11に接合されている。
集合体を第８図を参照して説明する。この燃料集合体１
は細長い円筒状燃料棒２が多数本結束された結束体によ
り構成されている。この結束体はスペーサ15によって燃
料棒２間が等間隔に保持されており、また結束体内には
燃料棒２の他にウォーターロッド12が組込まれている。
この結束体の外周はチャンネルボックス７で包囲され、
このチャンネルボックス７は上部が上部タイプレート10
に、下部が下部タイプレート11に接合されている。
燃料棒２は被覆管内に図示しない円柱状のUO2燃料ペ
レットが多数装填されたものであり、この被覆管の上下
両端は上部端栓８及び下部端栓９で密閉されている。上
部端栓８は上部タイプレート10中の支持空所に挿入する
ことができる延長部を備えており、また下部端栓９は下
部タイプレート11中の支持空所に嵌合する嵌合部を備え
ている。
レットが多数装填されたものであり、この被覆管の上下
両端は上部端栓８及び下部端栓９で密閉されている。上
部端栓８は上部タイプレート10中の支持空所に挿入する
ことができる延長部を備えており、また下部端栓９は下
部タイプレート11中の支持空所に嵌合する嵌合部を備え
ている。
前記ウォーターロッド６は下部に冷却水入口孔13が設
けられ、上部には冷却水出口孔14が設けられている。そ
して、このウォーターロッド６内を冷却水が下方から上
方へ流れる構成となっている。
けられ、上部には冷却水出口孔14が設けられている。そ
して、このウォーターロッド６内を冷却水が下方から上
方へ流れる構成となっている。
第９図は前記燃料集合体１のIV−IV線に沿う断面図を
示したもので、燃料棒２とウォーターロッド12が８行８
列の格子状に規則正しく並べられている。
示したもので、燃料棒２とウォーターロッド12が８行８
列の格子状に規則正しく並べられている。
（発明が解決しようとする問題点） このような燃料が装荷されて運転されている沸騰水型
原子炉では、冷却水が沸騰し燃料の上下方向に第７図に
示されるようなボイド率分布が生じており、この結果水
素対ウラン原子数比は第５図（ａ）の分布となる。
原子炉では、冷却水が沸騰し燃料の上下方向に第７図に
示されるようなボイド率分布が生じており、この結果水
素対ウラン原子数比は第５図（ａ）の分布となる。
軽水を減速材として使用する原子炉、いわゆる軽水炉
においては減速材である水素原子数密度とウラン原子数
の密度の比（以後H/U）は燃料の無限増倍率の燃焼変化
に大きく影響することが知られている。倒えば、標準的
な沸騰水型原子炉（以後BWR）に用いられる燃料におい
て、ボイド率履歴が一定の場合の無限材倍率の燃焼変化
は第３図に示すようになる。即ちボイド率が大きくなり
H/Uが減少することによって中性子スペクトルが硬くな
り燃焼初期の無限増倍率は減少し、一方、転換比が大き
くなるので燃焼にともなう減少率は低くなってくる。
においては減速材である水素原子数密度とウラン原子数
の密度の比（以後H/U）は燃料の無限増倍率の燃焼変化
に大きく影響することが知られている。倒えば、標準的
な沸騰水型原子炉（以後BWR）に用いられる燃料におい
て、ボイド率履歴が一定の場合の無限材倍率の燃焼変化
は第３図に示すようになる。即ちボイド率が大きくなり
H/Uが減少することによって中性子スペクトルが硬くな
り燃焼初期の無限増倍率は減少し、一方、転換比が大き
くなるので燃焼にともなう減少率は低くなってくる。
この特性を炉心に装荷された状態で見た場合、例えば
燃料取替割合が1/4の炉心の運転サイクル終了時の炉心
平均無限増倍率Kav［１サイクルに相当する燃焼度（E
c）の整数倍の燃焼度に対応する燃焼度点En＝ｎ・Ec
（ｎ＝1,2,3,4）における無限増倍率 とH/Uはおよそ第４図に示す関係となる。このように燃
焼を考慮した炉心平均でみた場合、無限増倍率はH/Uに
対して上に凸な曲線となる。
燃料取替割合が1/4の炉心の運転サイクル終了時の炉心
平均無限増倍率Kav［１サイクルに相当する燃焼度（E
c）の整数倍の燃焼度に対応する燃焼度点En＝ｎ・Ec
（ｎ＝1,2,3,4）における無限増倍率 とH/Uはおよそ第４図に示す関係となる。このように燃
焼を考慮した炉心平均でみた場合、無限増倍率はH/Uに
対して上に凸な曲線となる。
以上は燃料集合体内のボイド率が変化することによっ
てH/Uが変わった場合の例であるが、本発明者等が中性
子拡散理論に基づく燃焼計算により無限増倍率の評価を
行ったところ、ボイド率以外の量が変化してH/Uが変わ
った場合も第４図とほぼ同じ関係が得られることが分か
った。例えばウォーターロッド本数を変化した場合や燃
料棒径を変化させた場合についても無限増倍率とH/Uと
の関係はあまり変化しないことが分かった。
てH/Uが変わった場合の例であるが、本発明者等が中性
子拡散理論に基づく燃焼計算により無限増倍率の評価を
行ったところ、ボイド率以外の量が変化してH/Uが変わ
った場合も第４図とほぼ同じ関係が得られることが分か
った。例えばウォーターロッド本数を変化した場合や燃
料棒径を変化させた場合についても無限増倍率とH/Uと
の関係はあまり変化しないことが分かった。
一方、従来のBWR燃料の上下方向のH/Uは先に示した第
５図（ａ）の分布となっており、この時の無限増倍率は
第10図（ａ）の範囲となる。さらに、この時炉心平均の
無限増倍率は無限増倍率がH/Uに対して凸であるため、
第10図（ａ）の○印に示すように炉心平均ボイド率約40
％の無限増倍率より低くなる。この事は逆にいえばH/U
の分布を炉心平均ボイド率の回りになるべく狭く分布さ
せることによって第10図（ｂ）印に示すように炉心平均
の無限増倍率を大きくできることを意味する。
５図（ａ）の分布となっており、この時の無限増倍率は
第10図（ａ）の範囲となる。さらに、この時炉心平均の
無限増倍率は無限増倍率がH/Uに対して凸であるため、
第10図（ａ）の○印に示すように炉心平均ボイド率約40
％の無限増倍率より低くなる。この事は逆にいえばH/U
の分布を炉心平均ボイド率の回りになるべく狭く分布さ
せることによって第10図（ｂ）印に示すように炉心平均
の無限増倍率を大きくできることを意味する。
このように従来のBWR燃料では燃料の上下方向にH/Uが
幅広く分布しているため出力運転時での炉心平均の無限
増倍率が十分高められていない。
幅広く分布しているため出力運転時での炉心平均の無限
増倍率が十分高められていない。
また、従来のBWR炉心では、炉心軸方向出力分布が下
方ふくらみの状態で燃料が進むため炉心上方での235U燃
え残り量が大きいこと、さらに炉心上方ではボイド率が
高いため、中性子スペクトルが硬く転換比が大きくプル
トニウムの生成割合が大きいことによって核分裂性物質
量が上方で局所的に大きくなる。これは減速材量が十分
にある冷態時において炉心反応度を高める効果をもたら
し、炉停止余裕をそれだけ小さくしている。
方ふくらみの状態で燃料が進むため炉心上方での235U燃
え残り量が大きいこと、さらに炉心上方ではボイド率が
高いため、中性子スペクトルが硬く転換比が大きくプル
トニウムの生成割合が大きいことによって核分裂性物質
量が上方で局所的に大きくなる。これは減速材量が十分
にある冷態時において炉心反応度を高める効果をもたら
し、炉停止余裕をそれだけ小さくしている。
（問題を解決するための手段および作用） 本発明は上記問題点を解決するために、燃料棒が格子
状に規則的に配列してなる燃料集合体において、冷却材
流路の下流側で太く上流側で細いウォーターロッドと上
流側の一部領域のみにウランが装荷され短尺とした長さ
の異なる２種類の部分燃料を組合わせて炉心運転時にお
ける水素対ウラン原子数比を5.0を中心値として4.5から
6.0の範囲で分布させて平坦化したことを特徴とするも
のである。
状に規則的に配列してなる燃料集合体において、冷却材
流路の下流側で太く上流側で細いウォーターロッドと上
流側の一部領域のみにウランが装荷され短尺とした長さ
の異なる２種類の部分燃料を組合わせて炉心運転時にお
ける水素対ウラン原子数比を5.0を中心値として4.5から
6.0の範囲で分布させて平坦化したことを特徴とするも
のである。
したがって、本発明によると、水素対ウラン原子数比
を接近させることにより燃料が炉心に装荷された状態で
無限増倍率を最大にすることができる。
を接近させることにより燃料が炉心に装荷された状態で
無限増倍率を最大にすることができる。
（実施例） 本発明の実施例を図面を参照して説明する。
第１図は本発明の一実施例の縦断面図であり、同図に
示すように燃料集合体１は全長燃料２、全長燃料のほぼ
2/3長さの短尺燃料３、全長燃料のほぼ1/3長さの短尺燃
料４、全長のうち下部の1/3が上部の外径のほぼ1/3とな
っているウォーターロッド６を９行９列の正方格子状に
配列して中央部をスペーサー５により束ねて位置が固定
されている。
示すように燃料集合体１は全長燃料２、全長燃料のほぼ
2/3長さの短尺燃料３、全長燃料のほぼ1/3長さの短尺燃
料４、全長のうち下部の1/3が上部の外径のほぼ1/3とな
っているウォーターロッド６を９行９列の正方格子状に
配列して中央部をスペーサー５により束ねて位置が固定
されている。
燃料棒２は上部端栓８により密閉され、上部タイプレ
ート10に固定される。
ート10に固定される。
ウォーターロッド６の上部は燃料のペレットの上端部
に水排出口14が複数個あり、その上部からくびれて細く
なり、上端部が上部端栓８で接続され、さらに上部端栓
８は上部タイプレート10の中心部に固定されている。ウ
ォーターロッド６の下部は全長の約1/3以下の部分でく
びれ、細くなり燃料棒の外径とほぼ等しい外径となる。
下端部には水導入口13があけられ、その下で下部端栓９
と接続され、さらに下部端栓９は下部タイプレート11に
接続されている。また、このウォーターロッド６の下部
における縮小部直下においてスペーサー16により水平方
向位置が固定されている。
に水排出口14が複数個あり、その上部からくびれて細く
なり、上端部が上部端栓８で接続され、さらに上部端栓
８は上部タイプレート10の中心部に固定されている。ウ
ォーターロッド６の下部は全長の約1/3以下の部分でく
びれ、細くなり燃料棒の外径とほぼ等しい外径となる。
下端部には水導入口13があけられ、その下で下部端栓９
と接続され、さらに下部端栓９は下部タイプレート11に
接続されている。また、このウォーターロッド６の下部
における縮小部直下においてスペーサー16により水平方
向位置が固定されている。
全長燃料の約2/3長さの短尺燃料３の上端部はスペー
サー５により固定されており、それより上部では燃料棒
がない。
サー５により固定されており、それより上部では燃料棒
がない。
全長燃料の約1/3長さの短尺燃料４の上端部はスペー
サー16により固定されており、それより上部では燃料棒
がない。
サー16により固定されており、それより上部では燃料棒
がない。
またすべての燃料棒2,3,4はその下端部が下部端栓９
により密閉され、さらにその下部が下部タイプレート11
と接続されている。
により密閉され、さらにその下部が下部タイプレート11
と接続されている。
第２図（ａ），（ｂ），（ｃ）はそれぞれ第１図のＩ
−Ｉ線,II−II線,III−III線に沿う断面図である。同図
（ａ）はスペーサー５より上部の燃料有効部断面を示
し、同図（ｂ）はスペーサー５の下部からウォーターロ
ッド６がくびれる部分より上部の断面を示し、同図
（ｃ）はスペーサー16より下部の燃料有効部断面を示し
ている。
−Ｉ線,II−II線,III−III線に沿う断面図である。同図
（ａ）はスペーサー５より上部の燃料有効部断面を示
し、同図（ｂ）はスペーサー５の下部からウォーターロ
ッド６がくびれる部分より上部の断面を示し、同図
（ｃ）はスペーサー16より下部の燃料有効部断面を示し
ている。
次に、本実施例の作用について説明する。
BWRの運転時の典型的な上下方向ボイド率分布が第７
図に示されている。このようなボイド率分布がある場
合、本実施例ではH/Uが第５図（ｂ）に示されるように
それぞれ4.5以上6.0以下の範囲となり、第５図（ａ）の
従来例によるH/U分布が4.0ないし7.0の範囲であるのと
比較してH/Uが平坦化されている。
図に示されている。このようなボイド率分布がある場
合、本実施例ではH/Uが第５図（ｂ）に示されるように
それぞれ4.5以上6.0以下の範囲となり、第５図（ａ）の
従来例によるH/U分布が4.0ないし7.0の範囲であるのと
比較してH/Uが平坦化されている。
また、短尺燃料３の採用により、第２図（ａ）部分の
断面の冷却材の流路面積は第２図（ｂ）及び（ｃ）部分
よりも大きくなっている。
断面の冷却材の流路面積は第２図（ｂ）及び（ｃ）部分
よりも大きくなっている。
さらに、燃料が炉心に装荷された状態での無限増倍率
は、第４図に示されるようにH/Uを平坦化するほど大き
くなる特徴があり、燃料のH/Uを平坦化することによっ
て平均の無限増倍率を大きくできる。この結果、炉心の
反応度を増加でき、取出燃焼度を増すか、あるいは集合
体平均濃縮度を下げることが可能になり燃料経済性を高
めることができる。
は、第４図に示されるようにH/Uを平坦化するほど大き
くなる特徴があり、燃料のH/Uを平坦化することによっ
て平均の無限増倍率を大きくできる。この結果、炉心の
反応度を増加でき、取出燃焼度を増すか、あるいは集合
体平均濃縮度を下げることが可能になり燃料経済性を高
めることができる。
また、燃料集合体内部の冷却材圧力損失は、ボイドの
発生しない単層流の流れる燃料下部よりもボイドの混在
する２層流の流れる燃料上部の方が大きいため、本実施
例のように燃料上部の流路面積をふやすことは圧力損失
低下に大きな効果を有する。
発生しない単層流の流れる燃料下部よりもボイドの混在
する２層流の流れる燃料上部の方が大きいため、本実施
例のように燃料上部の流路面積をふやすことは圧力損失
低下に大きな効果を有する。
さらに、燃料下部では燃料棒本数が増加しており、そ
の分線出力密度を低くできる。
の分線出力密度を低くできる。
炉停止時の炉心軸方向出力分布は、第11図に示すよう
に軸方向にウラン量が一様に分布した従来炉心に比べて
より平坦化されてピークが中央部にずれている。これは
核分裂性物質量が従来のものよりも、下方により多く分
布していることを意味し、炉心上方での局所的の核分裂
性物質量分布の集中がさけられ、その結果炉停止時の反
応度を低減することができる。本実施例では従来のもの
よりも炉停止余裕を１％ΔＫだけ増すことができた。
に軸方向にウラン量が一様に分布した従来炉心に比べて
より平坦化されてピークが中央部にずれている。これは
核分裂性物質量が従来のものよりも、下方により多く分
布していることを意味し、炉心上方での局所的の核分裂
性物質量分布の集中がさけられ、その結果炉停止時の反
応度を低減することができる。本実施例では従来のもの
よりも炉停止余裕を１％ΔＫだけ増すことができた。
第６図は本発明の他の実施例の横断面図である。同図
は下部断面を示したもので、1/3短尺燃料４を４本と
し、ウォーターロッドの外径を第１の実施例よりも太く
し、燃料棒外径の約1.5倍としている。この実施例の場
合ウォーターロッドの下部におけり絞りを少なくしてお
り、ウォーターロッド製造が容易になる。
は下部断面を示したもので、1/3短尺燃料４を４本と
し、ウォーターロッドの外径を第１の実施例よりも太く
し、燃料棒外径の約1.5倍としている。この実施例の場
合ウォーターロッドの下部におけり絞りを少なくしてお
り、ウォーターロッド製造が容易になる。
以上説明したように、本発明によれば、炉心の運転時
において燃料の上部，下部のH/Uを最適値に近づけるこ
とにより炉心の反応度を高めることができるので、燃料
経済性が良くなる。また、定温停止時には反応度をさげ
ることができ、炉停止余裕を大きくできる。さらに、燃
料上部の流路面積を増加でき圧力損失を少なくできるの
で、燃料下部の燃料棒本数を増加することによって線出
力密度制限に対する余裕を大きくすることがきる。
において燃料の上部，下部のH/Uを最適値に近づけるこ
とにより炉心の反応度を高めることができるので、燃料
経済性が良くなる。また、定温停止時には反応度をさげ
ることができ、炉停止余裕を大きくできる。さらに、燃
料上部の流路面積を増加でき圧力損失を少なくできるの
で、燃料下部の燃料棒本数を増加することによって線出
力密度制限に対する余裕を大きくすることがきる。
第１図は本発明の一実施例の縦断面図、第２図は
（ａ），（ｂ），（ｃ）はそれぞれ第１図のＩ−Ｉ線,I
I−II線,III−III線に沿う横断面図、第３図はボイド率
が変化した場合の無限増倍率燃焼変化を示す図、第４図
は水素原子対ウラン原子数比と平均無限増倍率との関係
を示す図、第５図（ａ）及び（ｂ）はそれぞれ水素原子
対ウラン原子数比の軸方向分布の従来例と本発明を比較
した図、第６図は本発明の他の実施例の燃料下部領域の
横断面図、第７図は運転時の典型的なボイド率軸方向分
布図、第８図は従来型８行８列燃料の縦断面図、第９図
は第８図の横断面図、第10図（ａ）及び（ｂ）はそれぞ
れ従来及び本発明のH/Uと無限増倍率の関係を示す図、
第11図は低温時制御棒挿入時の出力分布を示す図であ
る。 １……燃料集合体 ２……全長燃料棒 ３……2/3短尺燃料棒 ４……1/3短尺燃料棒 ５……2/3短尺燃料棒を束ねるスペーサー ６……ウォーターロッド ７……チャンネルボックス ８……上部端栓 ９……下部端栓 10……上部タイプレート 11……下部タイプレート 12……従来のウォーターロッド 13……ウォーターロッドの水導入口 14……ウォーターロッドの水排出口 15……従来のスペーサー 16……1/3の短尺燃料を束ねるスペーサー
（ａ），（ｂ），（ｃ）はそれぞれ第１図のＩ−Ｉ線,I
I−II線,III−III線に沿う横断面図、第３図はボイド率
が変化した場合の無限増倍率燃焼変化を示す図、第４図
は水素原子対ウラン原子数比と平均無限増倍率との関係
を示す図、第５図（ａ）及び（ｂ）はそれぞれ水素原子
対ウラン原子数比の軸方向分布の従来例と本発明を比較
した図、第６図は本発明の他の実施例の燃料下部領域の
横断面図、第７図は運転時の典型的なボイド率軸方向分
布図、第８図は従来型８行８列燃料の縦断面図、第９図
は第８図の横断面図、第10図（ａ）及び（ｂ）はそれぞ
れ従来及び本発明のH/Uと無限増倍率の関係を示す図、
第11図は低温時制御棒挿入時の出力分布を示す図であ
る。 １……燃料集合体 ２……全長燃料棒 ３……2/3短尺燃料棒 ４……1/3短尺燃料棒 ５……2/3短尺燃料棒を束ねるスペーサー ６……ウォーターロッド ７……チャンネルボックス ８……上部端栓 ９……下部端栓 10……上部タイプレート 11……下部タイプレート 12……従来のウォーターロッド 13……ウォーターロッドの水導入口 14……ウォーターロッドの水排出口 15……従来のスペーサー 16……1/3の短尺燃料を束ねるスペーサー
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭52−50498（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−161582（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−92389（ＪＰ，Ａ) 実開 昭62−79196（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭62−10695（ＪＰ，Ｕ)
Claims (3)
- 【請求項１】燃料棒が格子状に規則的に配列してなる燃
料集合体において、冷却材流路の下流側で太く上流側で
細いウォーターロッドと上流側の一部領域のみにウラン
が装荷され短尺とした長さの異なる２種類の部分長燃料
を組合わせて炉心運転時における水素対ウラン原子数比
を5.0を中心値として4.5から6.0の範囲で分布させて平
坦化したことを特徴とする沸騰水型原子炉用燃料集合
体。 - 【請求項２】燃料集合体が上下方向にほぼ等しい長さの
上部，中央部，下部の３領域に区分され、上部と中央部
領域のウォーターロッドの直径が下部領域より大きく、
短い部分長燃料は下部領域のみにウランが装荷され、長
い部分長燃料は中央部領域と下部領域のみにウランが装
荷されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載の沸騰水型原子炉用燃料集合体。 - 【請求項３】９行９列配置の燃料集合体において、上部
および中央部領域の直径を燃料棒ピッチの約３倍とし、
下部領域の直径を燃料棒の外径とほぼ同じとしたウォー
ターロッドを燃料集合体の中心部に配置し、下部領域に
おいてウォーターロッドに隣接する格子位置に４本また
は８本の短い部分長燃料を配置することを特徴とする特
許請求の範囲第２項記載の沸騰水型原子炉用燃料集合
体。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62211258A JP2523674B2 (ja) | 1987-08-27 | 1987-08-27 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
| DE3828616A DE3828616A1 (de) | 1987-08-27 | 1988-08-23 | Brennstoffanordnung fuer kernreaktoren |
| DE3844595A DE3844595C2 (ja) | 1987-08-27 | 1988-08-23 | |
| US07/235,629 US4968479A (en) | 1987-08-27 | 1988-08-24 | Fuel assembly for nuclear reactor |
| SE8803006A SE503596C2 (sv) | 1987-08-27 | 1988-08-29 | Bränslepatron för kärnreaktor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62211258A JP2523674B2 (ja) | 1987-08-27 | 1987-08-27 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6457195A JPS6457195A (en) | 1989-03-03 |
| JP2523674B2 true JP2523674B2 (ja) | 1996-08-14 |
Family
ID=16602931
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62211258A Expired - Lifetime JP2523674B2 (ja) | 1987-08-27 | 1987-08-27 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2523674B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60239587A (ja) * | 1984-05-09 | 1985-11-28 | 花王株式会社 | 色調改良脱墨剤 |
| US5345485A (en) * | 1992-03-13 | 1994-09-06 | Siemens Power Corporation | Coolant vent fuel rod for a light water reactor |
| EP2525364A1 (en) * | 2011-05-20 | 2012-11-21 | Areva NP | Nuclear fuel assembly having varying spacing between fuel rods |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5250498A (en) * | 1975-10-21 | 1977-04-22 | Nippon Atom Ind Group Co Ltd | Fuel assembly |
| JPS57161582A (en) * | 1981-03-31 | 1982-10-05 | Genshi Nenryo Kogyo | Fuel assembly for bwr type reactor |
| JPS6210695U (ja) * | 1985-07-04 | 1987-01-22 |
-
1987
- 1987-08-27 JP JP62211258A patent/JP2523674B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6457195A (en) | 1989-03-03 |
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