JP2517492B2 - 自動車車体用軽量高強度鋼板 - Google Patents
自動車車体用軽量高強度鋼板Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主として自動車車体に
使用される、成形性に優れ、高強度でしかも軽量な鋼板
に関するものである。
使用される、成形性に優れ、高強度でしかも軽量な鋼板
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、地球環境保全の見地から自動車の
燃費向上が望まれており、その達成を目的として車体を
軽量化しようとする動きが活発になっている。
燃費向上が望まれており、その達成を目的として車体を
軽量化しようとする動きが活発になっている。
【０００３】車体軽量化の考え方としては、車体構造の
最適化と素材自身の軽量化の二つが挙げられるが、素材
自身の軽量化の方法としては、車体用鋼板の高強度化に
よる薄肉化、アルミニウムなどの低比重金属の使用、プ
ラスチックなどの軽量素材、ＦＲＰ、ラミネート鋼板な
どの複合材料の適用がなされている。
最適化と素材自身の軽量化の二つが挙げられるが、素材
自身の軽量化の方法としては、車体用鋼板の高強度化に
よる薄肉化、アルミニウムなどの低比重金属の使用、プ
ラスチックなどの軽量素材、ＦＲＰ、ラミネート鋼板な
どの複合材料の適用がなされている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、車体剛
性、耐デント性、衝撃に対する強度は素材自身の強度よ
りも部品の板厚に大きく支配されるものであり、鋼板の
薄肉化には限界がある。また、アルミニウムは鋼に比べ
て成形性、溶接性などの点で劣っており、素材のコスト
も高いという難点がある。プラスチックは鋼ほどの強度
がないため、構造部材として使用することは不可能であ
り、リサイクルにも問題がある。更に、ＦＲＰは衝撃や
疲労に対する強度において信頼性が低く、ラミネート鋼
板はプレス加工時に剥離が生ずる可能性があるために、
曲げや絞りのきびしい部材への適用は困難である。
性、耐デント性、衝撃に対する強度は素材自身の強度よ
りも部品の板厚に大きく支配されるものであり、鋼板の
薄肉化には限界がある。また、アルミニウムは鋼に比べ
て成形性、溶接性などの点で劣っており、素材のコスト
も高いという難点がある。プラスチックは鋼ほどの強度
がないため、構造部材として使用することは不可能であ
り、リサイクルにも問題がある。更に、ＦＲＰは衝撃や
疲労に対する強度において信頼性が低く、ラミネート鋼
板はプレス加工時に剥離が生ずる可能性があるために、
曲げや絞りのきびしい部材への適用は困難である。
【０００５】上記のように、従来の素材軽量化の考え方
では自動車車体部品に要求される特性をすべて満たすこ
とは不可能であり、部品製造コストの面でも問題があっ
た。本発明は、かかる事情に鑑みて成されたものであ
り、強度、成形性及びコスト面に優れ、なおかつ薄肉化
することなしに軽量化を達成できる鋼板を提供しようと
するものである。
では自動車車体部品に要求される特性をすべて満たすこ
とは不可能であり、部品製造コストの面でも問題があっ
た。本発明は、かかる事情に鑑みて成されたものであ
り、強度、成形性及びコスト面に優れ、なおかつ薄肉化
することなしに軽量化を達成できる鋼板を提供しようと
するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋼が高強
度であって、成形性およびコスト面において優れている
長所を活かし、しかも素材の軽量化を達成することにつ
いて検討を重ね、ＦｅにＡｌを多量に添加して鋼板自体
を軽量化することに着目した。
度であって、成形性およびコスト面において優れている
長所を活かし、しかも素材の軽量化を達成することにつ
いて検討を重ね、ＦｅにＡｌを多量に添加して鋼板自体
を軽量化することに着目した。
【０００７】フェライト安定化元素であるＡｌを多量に
添加した鋼板は、電磁用の鋼板としては既に実用化され
ている。しかし、高Ａｌ化した場合はγ→α変態点が上
昇するため、熱延仕上温度を変態点以上とすることが困
難となり、さらに多量にＡｌを添加した場合はフェライ
ト単相組織となる。これらは、熱延板組織を粗粒化させ
最終製品組織の粗粒化を狙いとした電磁鋼板に対しては
好ましいが、良好な成形性を必要とする鋼板には不適と
なる。また、電磁鋼板の場合は電磁特性の向上を目的と
して〈１００〉//ＮＤ集合組織を発達させるが、このよ
うな集合組織は鋼板の深絞り性に対しては好ましくな
い。さらに、電磁鋼板では磁気的なロスを少なくするた
めに板厚を薄くしており、これは先に述べた車体剛性、
耐デント性、衝撃に対する強度に関しては不利である。
添加した鋼板は、電磁用の鋼板としては既に実用化され
ている。しかし、高Ａｌ化した場合はγ→α変態点が上
昇するため、熱延仕上温度を変態点以上とすることが困
難となり、さらに多量にＡｌを添加した場合はフェライ
ト単相組織となる。これらは、熱延板組織を粗粒化させ
最終製品組織の粗粒化を狙いとした電磁鋼板に対しては
好ましいが、良好な成形性を必要とする鋼板には不適と
なる。また、電磁鋼板の場合は電磁特性の向上を目的と
して〈１００〉//ＮＤ集合組織を発達させるが、このよ
うな集合組織は鋼板の深絞り性に対しては好ましくな
い。さらに、電磁鋼板では磁気的なロスを少なくするた
めに板厚を薄くしており、これは先に述べた車体剛性、
耐デント性、衝撃に対する強度に関しては不利である。
【０００８】本発明者らは以上の問題点を解決するため
に研究を重ねた結果、オーステナイト安定化元素を多量
に添加してＡｌとバランスさせることにより組織がフェ
ライト単相になるのを避け、熱延時の時のγ→α変態に
より熱延板の組織を細粒化させ、冷延、焼鈍後に成形性
に有利な＜１１１＞//ＮＤ集合組織を発達させることに
よって、多量のＡｌを添加しても成形性を損なわず、し
かも軽量化を達成できること、また、熱延鋼板の場合に
もγ→α変態を利用して組織を整粒化させることにより
成形性を向上させることができることを初めて見出し、
本発明に至ったもので以下の如くである。
に研究を重ねた結果、オーステナイト安定化元素を多量
に添加してＡｌとバランスさせることにより組織がフェ
ライト単相になるのを避け、熱延時の時のγ→α変態に
より熱延板の組織を細粒化させ、冷延、焼鈍後に成形性
に有利な＜１１１＞//ＮＤ集合組織を発達させることに
よって、多量のＡｌを添加しても成形性を損なわず、し
かも軽量化を達成できること、また、熱延鋼板の場合に
もγ→α変態を利用して組織を整粒化させることにより
成形性を向上させることができることを初めて見出し、
本発明に至ったもので以下の如くである。
【０００９】（１）Ｃ：0.０２〜0.１wt％、Ｓｉ：0.５
wt％以下、Ｍｎ：0.２〜2.０wt％、Ｐ：0.０５wt％以
下、Ｓ：0.０１wt％以下、Ａｌ：0.５〜5.０wt％、ただ
し、4.２／Ａｌ≧（１５×Ｃ＋Ｍｎ＋0.７）／Ａｌ≧0.
７を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物より成り、
板厚が0.５mm以上３mm以下で、7.７５ｇ／cm3 以下の密
度を有することを特徴とする成形用軽量高強度鋼板。 （２）Ｃ：0.０２〜0.１wt％、Ｓｉ：0.５wt％以下、Ｍ
ｎ：0.２〜2.０wt％、Ｐ：0.０５wt％以下、Ｓ：0.０１
wt％以下、Ａｌ：0.５〜5.０wt％、Ｎｉ：0.０５〜1.０
wt％、Ｃｕ：0.０５〜0.５wt％、ただし、4.２／Ａｌ≧
（１５×Ｃ＋Ｍｎ＋Ｎｉ＋２×Ｃｕ＋0.７）／Ａｌ≧0.
７を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物より成り、
板厚が0.５mm以上３mm以下で、7.７５ｇ／cm3 以下の密
度を有することを特徴とする成形用軽量高強度鋼板。 （３）Ｎｂ：0.０５wt％以下、Ｔｉ：0.０５wt％以下、
Ｖ：0.０５wt％以下、Ｚｒ：0.０５wt％以下、Ｂ：0.０
０５wt％以下のうちの１種又は２種以上を合計で0.０５
wt％以下で含有することを特徴とする上記（１）または
（２）に記載の成形用軽量高強度鋼板。
wt％以下、Ｍｎ：0.２〜2.０wt％、Ｐ：0.０５wt％以
下、Ｓ：0.０１wt％以下、Ａｌ：0.５〜5.０wt％、ただ
し、4.２／Ａｌ≧（１５×Ｃ＋Ｍｎ＋0.７）／Ａｌ≧0.
７を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物より成り、
板厚が0.５mm以上３mm以下で、7.７５ｇ／cm3 以下の密
度を有することを特徴とする成形用軽量高強度鋼板。 （２）Ｃ：0.０２〜0.１wt％、Ｓｉ：0.５wt％以下、Ｍ
ｎ：0.２〜2.０wt％、Ｐ：0.０５wt％以下、Ｓ：0.０１
wt％以下、Ａｌ：0.５〜5.０wt％、Ｎｉ：0.０５〜1.０
wt％、Ｃｕ：0.０５〜0.５wt％、ただし、4.２／Ａｌ≧
（１５×Ｃ＋Ｍｎ＋Ｎｉ＋２×Ｃｕ＋0.７）／Ａｌ≧0.
７を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物より成り、
板厚が0.５mm以上３mm以下で、7.７５ｇ／cm3 以下の密
度を有することを特徴とする成形用軽量高強度鋼板。 （３）Ｎｂ：0.０５wt％以下、Ｔｉ：0.０５wt％以下、
Ｖ：0.０５wt％以下、Ｚｒ：0.０５wt％以下、Ｂ：0.０
０５wt％以下のうちの１種又は２種以上を合計で0.０５
wt％以下で含有することを特徴とする上記（１）または
（２）に記載の成形用軽量高強度鋼板。
【００１０】
【作用】上記したような本発明について、先ず本発明に
おける合金元素の限定理由は以下の如くである。
おける合金元素の限定理由は以下の如くである。
【００１１】Ａｌは、本発明においては最も重要な元素
であって、添加量が多いほど鋼の密度を低下させ、素材
の軽量化を促進することができる。従って、あまり少量
の添加では密度低減が少ないため、Ａｌの下限を０．５
％とする。この場合密度は７．７５ｇ／ｃｍ ３ となる。
しかし、５．０％を越えて添加した場合、鋼がフェライ
ト単相になるのを避けるために過剰なオーステナイト安
定化元素を添加しなければならず、それによって成形性
が著しく低下する。しかも、鋼が著しく脆化するので冷
間圧延する場合には割れが発生しやすいため、冷延鋼板
への適用は困難である。従って、Ａｌの上限は５．０％
とする。
であって、添加量が多いほど鋼の密度を低下させ、素材
の軽量化を促進することができる。従って、あまり少量
の添加では密度低減が少ないため、Ａｌの下限を０．５
％とする。この場合密度は７．７５ｇ／ｃｍ ３ となる。
しかし、５．０％を越えて添加した場合、鋼がフェライ
ト単相になるのを避けるために過剰なオーステナイト安
定化元素を添加しなければならず、それによって成形性
が著しく低下する。しかも、鋼が著しく脆化するので冷
間圧延する場合には割れが発生しやすいため、冷延鋼板
への適用は困難である。従って、Ａｌの上限は５．０％
とする。
【００１２】Ｃは、オーステナイト安定化元素であり、
適量のＣ添加により熱間圧延時に鋼がγ→α変態を経る
ことを利用して組織を整粒化、細粒化できる。その結
果、熱延板の成形性が向上すると同時に、冷延後の焼鈍
時には粒界からの＜１１１＞//ＮＤ集合組織の核発生が
促進され、冷圧焼鈍板の成形性が改善される。Ｃが0.０
２％以下であるとこれらの作用が現れない。一方、あま
り多量に添加すると逆に集合組織が悪くなって成形性が
低下し、耐時効性も劣化する。従って上限を0.１％とす
る。
適量のＣ添加により熱間圧延時に鋼がγ→α変態を経る
ことを利用して組織を整粒化、細粒化できる。その結
果、熱延板の成形性が向上すると同時に、冷延後の焼鈍
時には粒界からの＜１１１＞//ＮＤ集合組織の核発生が
促進され、冷圧焼鈍板の成形性が改善される。Ｃが0.０
２％以下であるとこれらの作用が現れない。一方、あま
り多量に添加すると逆に集合組織が悪くなって成形性が
低下し、耐時効性も劣化する。従って上限を0.１％とす
る。
【００１３】Ｍｎは、オーステナイト安定化元素であっ
て、Ａｌを多量に添加したとき鋼がフェライト単相にな
るのを防ぐ重要な元素である。Ｃと同様、その効果を発
揮させるためには0.２％以上の添加を必須とする。但
し、過剰に添加するとやはり成形性が低下するので2.０
％以下に限定する。
て、Ａｌを多量に添加したとき鋼がフェライト単相にな
るのを防ぐ重要な元素である。Ｃと同様、その効果を発
揮させるためには0.２％以上の添加を必須とする。但
し、過剰に添加するとやはり成形性が低下するので2.０
％以下に限定する。
【００１４】本発明においては、Ｃ、Ｍｎをオーステナ
イト安定化元素のベースとしているが、Ｎｉ、Ｃｕも有
効であり、これらの元素を複合して添加すると一層効果
的である。
イト安定化元素のベースとしているが、Ｎｉ、Ｃｕも有
効であり、これらの元素を複合して添加すると一層効果
的である。
【００１５】Ｎｉもオーステナイト安定化元素であり、
その作用を発揮させるには0.０５％以上の添加を必要と
する。しかし、高価であるため過剰に添加するとコスト
アップを招くので、その上限を1.０％とする。
その作用を発揮させるには0.０５％以上の添加を必要と
する。しかし、高価であるため過剰に添加するとコスト
アップを招くので、その上限を1.０％とする。
【００１６】Ｃｕもオーステナイトを安定化する作用を
有し、0.０５％以上添加しないとその作用は現れない。
しかし、0.５％を超えて添加するとε相の析出により成
形性が低下する。従って、上限を0.５％とする。
有し、0.０５％以上添加しないとその作用は現れない。
しかし、0.５％を超えて添加するとε相の析出により成
形性が低下する。従って、上限を0.５％とする。
【００１７】上記したＡｌ、Ｃ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕのバ
ランスは、本発明においては非常に重要である。なぜな
ら、Ａｌ添加量に対してオーステナイト安定化元素であ
るＣ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕが不足すると鋼がフェライト単
相組織となって、成形性が悪くなるからである。一方、
オーステナイト安定化元素が過剰になった場合もやはり
成形性が低下する。このことを避けるために、4.２／Ａ
ｌ≧（１５×Ｃ＋Ｍｎ＋Ｎｉ＋２×Ｃｕ＋0.７）／Ａｌ
≧0.７を満たすようなＡｌ、Ｃ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕバラ
ンスを保つ必要がある。図１に、この式とＥ１の関係を
表わすグラフを示すが、この図においてハッチングの施
された範囲、即ち上記の式を満たし、且つＣ：0.０２〜
0.１wt％、Ｍｎ：0.２〜2.０wt％、Ｎｉ：0.０５〜1.０
wt％、Ｃｕ：0.０５〜0.５wt％、Ａｌ：0.５〜5.０wt％
とすることにより好ましい成形性を得しめる。また、Ｎ
ｉ、Ｃｕを添加しない場合には、4.２／Ａｌ≧（１５×
Ｃ＋Ｍｎ＋0.７）／Ａｌ≧0.７を満たすようにＣ、Ｍｎ
を添加すればよい。
ランスは、本発明においては非常に重要である。なぜな
ら、Ａｌ添加量に対してオーステナイト安定化元素であ
るＣ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕが不足すると鋼がフェライト単
相組織となって、成形性が悪くなるからである。一方、
オーステナイト安定化元素が過剰になった場合もやはり
成形性が低下する。このことを避けるために、4.２／Ａ
ｌ≧（１５×Ｃ＋Ｍｎ＋Ｎｉ＋２×Ｃｕ＋0.７）／Ａｌ
≧0.７を満たすようなＡｌ、Ｃ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕバラ
ンスを保つ必要がある。図１に、この式とＥ１の関係を
表わすグラフを示すが、この図においてハッチングの施
された範囲、即ち上記の式を満たし、且つＣ：0.０２〜
0.１wt％、Ｍｎ：0.２〜2.０wt％、Ｎｉ：0.０５〜1.０
wt％、Ｃｕ：0.０５〜0.５wt％、Ａｌ：0.５〜5.０wt％
とすることにより好ましい成形性を得しめる。また、Ｎ
ｉ、Ｃｕを添加しない場合には、4.２／Ａｌ≧（１５×
Ｃ＋Ｍｎ＋0.７）／Ａｌ≧0.７を満たすようにＣ、Ｍｎ
を添加すればよい。
【００１８】Ｓｉは、フェライト安定化元素であって、
オーステナイト安定化元素の効果を損なうので少ない方
がよく、しかも鋼を脆化させるため、その上限を0.５％
とする。0.１％以下とすれば一層好ましい。
オーステナイト安定化元素の効果を損なうので少ない方
がよく、しかも鋼を脆化させるため、その上限を0.５％
とする。0.１％以下とすれば一層好ましい。
【００１９】Ｐも、フェライト安定化元素であるが、そ
の作用はＳｉよりも大きいので添加量を一層少なくする
必要があり、0.０５％を上限とする。できれば0.０１％
以下とするのがよい。
の作用はＳｉよりも大きいので添加量を一層少なくする
必要があり、0.０５％を上限とする。できれば0.０１％
以下とするのがよい。
【００２０】Ｓは鋼の延性を著しく損ない、又スポット
溶接性も低下させるため0.０１％以下に限定する。
溶接性も低下させるため0.０１％以下に限定する。
【００２１】本発明においてはＮｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒを
添加することによって微細な炭窒化物がスラブ加熱時ま
たは熱間圧延時に析出し、その効果によって熱延板組織
をさらに細粒化できる。ただし、0.０５％を越えて添加
すると、鋼のオーステナイト化に寄与するＣ量が不足し
てしまう。また、Ｂも組織を細粒化する作用があるが、
0.００５％を超えて添加しても効果は飽和してしまう。
従って、Ｎｂ：0.０５％以下、Ｔｉ：0.０５％以下、
Ｖ：0.０５％以下、Ｚｒ：0.０５％以下、Ｂ：0.００５
％以下として、合計の添加量の上限を0.０５％とする。
添加することによって微細な炭窒化物がスラブ加熱時ま
たは熱間圧延時に析出し、その効果によって熱延板組織
をさらに細粒化できる。ただし、0.０５％を越えて添加
すると、鋼のオーステナイト化に寄与するＣ量が不足し
てしまう。また、Ｂも組織を細粒化する作用があるが、
0.００５％を超えて添加しても効果は飽和してしまう。
従って、Ｎｂ：0.０５％以下、Ｔｉ：0.０５％以下、
Ｖ：0.０５％以下、Ｚｒ：0.０５％以下、Ｂ：0.００５
％以下として、合計の添加量の上限を0.０５％とする。
【００２２】上記のような組成を有する鋼は、一般的に
は熱間圧延のみで、もしくはその後に冷間圧延および焼
鈍を施して鋼板とされる。この場合、熱間圧延を加熱温
度１２５０℃以下、圧下率５０％以上、仕上温度はγ→
α変態点以上、巻取温度５５０〜７５０℃で行うことに
より一層好ましいＴＳ−Ｅｌバランスが得られる。ま
た、冷間圧延時の圧下率は５０％以上とするのが好まし
い。焼鈍は、連続焼鈍およびバッチ焼鈍のいずれで行な
っても構わないが、連続焼鈍は８００℃以上、バッチ焼
鈍は７００℃以上の焼鈍温度とすることにより＜１１１
＞//ＮＤ集合組織が発達しやすくなり、鋼板の成形性を
更に向上させることができる。
は熱間圧延のみで、もしくはその後に冷間圧延および焼
鈍を施して鋼板とされる。この場合、熱間圧延を加熱温
度１２５０℃以下、圧下率５０％以上、仕上温度はγ→
α変態点以上、巻取温度５５０〜７５０℃で行うことに
より一層好ましいＴＳ−Ｅｌバランスが得られる。ま
た、冷間圧延時の圧下率は５０％以上とするのが好まし
い。焼鈍は、連続焼鈍およびバッチ焼鈍のいずれで行な
っても構わないが、連続焼鈍は８００℃以上、バッチ焼
鈍は７００℃以上の焼鈍温度とすることにより＜１１１
＞//ＮＤ集合組織が発達しやすくなり、鋼板の成形性を
更に向上させることができる。
【００２３】本発明では、鋼板の厚さは0.５ｍｍ以上３
ｍｍ以下とする。板厚を0.５ｍｍ以上とすることによっ
て、車体などとした場合における剛性、耐デント性、耐
衝撃強度などを適切に確保し、またその上限を３ｍｍと
することにより、構造部材としての成形性を得しめると
ともに軽量化を図るためである。
ｍｍ以下とする。板厚を0.５ｍｍ以上とすることによっ
て、車体などとした場合における剛性、耐デント性、耐
衝撃強度などを適切に確保し、またその上限を３ｍｍと
することにより、構造部材としての成形性を得しめると
ともに軽量化を図るためである。
【００２４】また、密度を7.７５ｇ／ｃｍ3 以下とする
ことによって１％以上の密度低減率を得ることができ、
鋼板としての強度を確保しながらなおかつ軽量化を図ら
しめることができる。
ことによって１％以上の密度低減率を得ることができ、
鋼板としての強度を確保しながらなおかつ軽量化を図ら
しめることができる。
【００２５】
【実施例１】本発明によるものの具体的な実施例につい
て説明すると、本発明者らが具体的に採用した本発明例
および比較例による代表的な鋼の化学成分は次の表１に
示す如くであって、C2, C4, D2, D3, D4, D8,E2, E3, E
4, E5, F2, F3, G2, G3は本発明例であり、その他は比
較例である。
て説明すると、本発明者らが具体的に採用した本発明例
および比較例による代表的な鋼の化学成分は次の表１に
示す如くであって、C2, C4, D2, D3, D4, D8,E2, E3, E
4, E5, F2, F3, G2, G3は本発明例であり、その他は比
較例である。
【００２６】
【表１】
【００２７】前記した表１のような組成の鋼を溶製、鋳
造し、加熱温度１２００℃、圧下率８７％、仕上温度９
００〜９５０℃、巻取温度６４０〜７００℃の熱間圧延
をなし、次いで圧下率８０％で冷間圧延をなし、板厚0.
７ｍｍの冷延板とした。又このようにして得られた冷延
板は８５０℃の連続焼鈍と1.０％の調圧を施して製品と
なし、得られた製品について、その機械的特性と密度を
調査した結果は次の表２に示す如くであった。
造し、加熱温度１２００℃、圧下率８７％、仕上温度９
００〜９５０℃、巻取温度６４０〜７００℃の熱間圧延
をなし、次いで圧下率８０％で冷間圧延をなし、板厚0.
７ｍｍの冷延板とした。又このようにして得られた冷延
板は８５０℃の連続焼鈍と1.０％の調圧を施して製品と
なし、得られた製品について、その機械的特性と密度を
調査した結果は次の表２に示す如くであった。
【００２８】
【表２】
【００２９】即ち表２の結果に示すように、本発明によ
る試料No. ４、６、９、１０、１１、１５、１８、１
９、２０、２１、２４、２５、２８、２９は１％を越
え、２％以上の密度低減率を有しており、ＴＳにおいて
も４０Kgｆ／mm2 以上と良好である。またＥｌは３０％
以上、ｒ値は1.０以上のものが得られている。
る試料No. ４、６、９、１０、１１、１５、１８、１
９、２０、２１、２４、２５、２８、２９は１％を越
え、２％以上の密度低減率を有しており、ＴＳにおいて
も４０Kgｆ／mm2 以上と良好である。またＥｌは３０％
以上、ｒ値は1.０以上のものが得られている。
【００３０】これに対し、比較例である試料No. １、２
ではＡｌ添加量が不足しているために軽量化の効果が現
れておらず、一方Ａｌ過剰の試料No. ３１、３２では冷
間圧延時に割れが生じるので実用にはならない。また、
Ｃ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕが不足している試料No. ３、８、
１７、２３、２７、及びＣ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕが過剰で
ある試料No. ７、１６、２２、２６、３０ではＥｌが大
幅に低下しているのでプレス加工には適さないことが明
らかである。
ではＡｌ添加量が不足しているために軽量化の効果が現
れておらず、一方Ａｌ過剰の試料No. ３１、３２では冷
間圧延時に割れが生じるので実用にはならない。また、
Ｃ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕが不足している試料No. ３、８、
１７、２３、２７、及びＣ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕが過剰で
ある試料No. ７、１６、２２、２６、３０ではＥｌが大
幅に低下しているのでプレス加工には適さないことが明
らかである。
【００３１】
【実施例２】前記した表１の鋼E2を、次の表３に示す条
件で熱間圧延、冷間圧延および焼鈍を施して板厚さ1.０
ｍｍの冷延鋼板を製造した。1.０％の調圧を施した後の
機械的特性を表４に示す。
件で熱間圧延、冷間圧延および焼鈍を施して板厚さ1.０
ｍｍの冷延鋼板を製造した。1.０％の調圧を施した後の
機械的特性を表４に示す。
【００３２】
【表３】
【００３３】
【表４】
【００３４】表４より、熱間圧延を加熱温度１２５０℃
以下、圧下率５０％以上、仕上温度γ→α変態点以上、
巻取温度５５０〜７５０℃で行い、冷間圧延時の圧下率
は５０％以上、焼鈍は連続焼鈍の場合８００℃以上、バ
ッチ焼鈍の場合７００℃以上の焼鈍温度とすると、鋼板
の成形性を更に向上させることができることがわかる。
以下、圧下率５０％以上、仕上温度γ→α変態点以上、
巻取温度５５０〜７５０℃で行い、冷間圧延時の圧下率
は５０％以上、焼鈍は連続焼鈍の場合８００℃以上、バ
ッチ焼鈍の場合７００℃以上の焼鈍温度とすると、鋼板
の成形性を更に向上させることができることがわかる。
【００３５】前記した表１の鋼を用いて、加熱温度１１
６０℃、圧下率９０％、仕上温度８９０〜９３０℃、巻
取温度６２０〜７１０℃で熱間圧延を行い、板厚1.６ｍ
ｍの熱延鋼板を製造した。これらの鋼板の機械的特性を
調査した結果を表５に示す。
６０℃、圧下率９０％、仕上温度８９０〜９３０℃、巻
取温度６２０〜７１０℃で熱間圧延を行い、板厚1.６ｍ
ｍの熱延鋼板を製造した。これらの鋼板の機械的特性を
調査した結果を表５に示す。
【００３６】
【表５】
【００３７】表５より、熱延鋼板においても本発明に従
うものは密度低減率が大きく、しかも成形性に優れてい
ることが明らかである。
うものは密度低減率が大きく、しかも成形性に優れてい
ることが明らかである。
【００３８】
【発明の効果】以上説明したような本発明によるとき
は、低密度かつ高強度な鋼板が製造できるので、板厚を
減少させなくても軽量化が達成でき、しかも成形品の強
度を維持することが可能であるため、産業上の利用価値
は非常に大きく、特に、自動車車体などの軽量化に対し
て極めて有益であるから工業的にその効果の大きい発明
である。
は、低密度かつ高強度な鋼板が製造できるので、板厚を
減少させなくても軽量化が達成でき、しかも成形品の強
度を維持することが可能であるため、産業上の利用価値
は非常に大きく、特に、自動車車体などの軽量化に対し
て極めて有益であるから工業的にその効果の大きい発明
である。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ａｌ，Ｃ，Ｍｎ，Ｎｉ，ＣｕのバランスとＥｌ
の関係を示した図表である。
の関係を示した図表である。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０２〜０．１ｗｔ％、Ｓｉ：
０．５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．２〜２．０ｗｔ％、Ｐ：
０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：
０．５〜５．０ｗｔ％、ただし、４．２／Ａ１≧（１５
×Ｃ＋Ｍｎ＋０．７）／Ａｌ≧０．７を含有し、残部が
Ｆｅ及び不可避的不純物より成り、板厚が０．５ｍｍ以
上３ｍｍ以下で、７．７５ｇ／ｃｍ３以下の密度を有す
ることを特徴とする自動車車体用軽量高強度鋼板。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０２〜０．１ｗｔ％、Ｓｉ：
０．５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．２〜２．０ｗｔ％、Ｐ：
０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：
０．５〜５．０ｗｔ％、Ｎｉ：０．０５〜１．０ｗｔ
％、Ｃｕ：０．０５〜０．５ｗｔ％、 ただし、４．２／Ａｌ≧（１５×Ｃ＋Ｍｎ＋Ｎｉ＋２×
Ｃｕ＋０．７）／Ａｌ≧０．７を含有し、残部がＦｅ及
び不可避的不純物より成り、板厚が０．５ｍｍ以上３ｍ
ｍ以下で、７．７５ｇ／ｃｍ３以下の密度を有すること
を特徴とする自動車車体用軽量高強度鋼板。 - 【請求項３】 Ｎｂ：０．０５ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．
０５ｗｔ％以下、Ｖ：０．０５ｗｔ％以下、Ｚｒ：０．
０５ｗｔ％以下、Ｂ：０．００５ｗｔ％以下のうちの１
種又は２種以上を合計で０．０５ｗｔ％以下で含有し、
板厚が０．５ｍｍ以上３ｍｍ以下で、７．７５ｇ／ｃｍ
３以下の密度を有することを特徴とする請求項１または
請求項２に記載の自動車車体用軽量高強度鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3109561A JP2517492B2 (ja) | 1991-04-16 | 1991-04-16 | 自動車車体用軽量高強度鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3109561A JP2517492B2 (ja) | 1991-04-16 | 1991-04-16 | 自動車車体用軽量高強度鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04318150A JPH04318150A (ja) | 1992-11-09 |
| JP2517492B2 true JP2517492B2 (ja) | 1996-07-24 |
Family
ID=14513361
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3109561A Expired - Lifetime JP2517492B2 (ja) | 1991-04-16 | 1991-04-16 | 自動車車体用軽量高強度鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2517492B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19605697C2 (de) * | 1995-06-16 | 1998-05-20 | Thyssen Stahl Ag | Mehrphasiger Stahl, Erzeugung von Walzprodukten und Verwendung des Stahls |
| DE19634524A1 (de) * | 1996-08-27 | 1998-04-09 | Krupp Ag Hoesch Krupp | Leichtbaustahl und seine Verwendung für Fahrzeugteile und Fassadenverkleidungen |
| JP4797807B2 (ja) * | 2006-05-30 | 2011-10-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高剛性低密度鋼板およびその製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53106324A (en) * | 1977-02-28 | 1978-09-16 | Nisshin Steel Co Ltd | Method of producing steel product having good oscillating damping property |
| JPS5629653A (en) * | 1979-08-14 | 1981-03-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Structural steel having excellent vibration damping property |
| JPS5662926A (en) * | 1979-10-29 | 1981-05-29 | Kawasaki Steel Corp | Production of steel sheet having super high r value |
| JPH0310046A (ja) * | 1989-06-05 | 1991-01-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 微細粒ベイナイト鋼材 |
-
1991
- 1991-04-16 JP JP3109561A patent/JP2517492B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53106324A (en) * | 1977-02-28 | 1978-09-16 | Nisshin Steel Co Ltd | Method of producing steel product having good oscillating damping property |
| JPS5629653A (en) * | 1979-08-14 | 1981-03-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Structural steel having excellent vibration damping property |
| JPS5662926A (en) * | 1979-10-29 | 1981-05-29 | Kawasaki Steel Corp | Production of steel sheet having super high r value |
| JPH0310046A (ja) * | 1989-06-05 | 1991-01-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 微細粒ベイナイト鋼材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04318150A (ja) | 1992-11-09 |
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