JP2024067815A - ガラス繊維製造用ノズル、ガラス繊維製造装置およびガラス繊維製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】扁平形状などの非円形断面を有する異形断面ガラス繊維を安定的に製造する。【解決手段】ガラス繊維製造用ノズル５は、ノズル孔の短径方向で対向する一対の長壁部と、前記ノズル孔の長径方向で対向する一対の短壁部とを備える。一対の長壁部の少なくとも一方に切欠き部５４が形成されている。切欠き部５４は、長壁部５１の基端部側から先端部側に向かうに連れて長径方向Ｙの中央部から長径方向Ｙの一端部側に移行する第一部分５４ａと、長壁部５１の基端部側から先端部側に向かうに連れて長径方向Ｙの中央部から長径方向Ｙの他端部側に移行する第二部分５４ｂとを備える。第一部分５４ａおよび第二部分５４ｂのそれぞれが、２段以上の段数を有する階段形状をなす。【選択図】図２

Description

本発明は、ガラス繊維の製造技術の改良に関するものである。

断面が長円形や楕円形のような扁平形状などの異形断面（非円形断面）を有するガラス繊維（以下、「異形断面ガラス繊維」という場合がある）は、樹脂と混合して複合化した場合に高い補強効果を実現できることから、さまざまな分野で利用されている。

この種の異形断面ガラス繊維は、ノズルから溶融ガラスを引き出しながら冷却することにより製造されるのが一般的である。この際、ノズル先端部のノズル孔の形状が製造されるガラス繊維の断面形状の基礎を形作ることから、異形断面ガラス繊維の製造する場合、ノズル先端部においてノズル孔が扁平状とされることが多い。

しかしながら、扁平状のノズル孔を有するノズルを使用したとしても、ノズルから引き出される溶融ガラスの粘度が低すぎれば、ノズルの先端部で表面張力により溶融ガラスの断面が丸くなりやすく、所期の異形断面ガラス繊維を製造できなくなる。

そこで、例えば、特許文献１に開示のノズルでは、溶融ガラスが流出するノズル先端部において、扁平状のノズル孔の短径方向で対向する一対の長壁部の凹状の切欠き部を設けている。これにより、溶融ガラスが、切欠き部を介して外気と接触して冷却され、ノズルの先端部にある溶融ガラスの粘度が高まる。その結果、異形断面ガラス繊維を製造しやすくなることが期待できる。

特開２００３－４８７４２号公報

特許文献１に開示のように、切欠き部の形状を略矩形状とした場合、ノズルの先端部で溶融ガラスが表面張力により丸まろうとする力を十分に抑制できず、異形断面ガラス繊維を安定的に製造できない場合がある。

以上の実情に鑑み、本発明は、扁平形状などの非円形断面を有する異形断面ガラス繊維を安定的に製造することを課題とする。

（１） 上記課題を解決するために創案された本発明に係るガラス繊維製造用ノズルは、溶融ガラスが流出する扁平状のノズル孔と、ノズル孔を囲む壁部とを備え、壁部が、ノズル孔の短径方向で対向する一対の長壁部と、ノズル孔の長径方向で対向する一対の短壁部とを有するガラス繊維製造用ノズルであって、一対の長壁部の少なくとも一方に切欠き部が形成されており、切欠き部は、長壁部の基端部側から先端部側に向かうに連れて長径方向の中央部から長径方向の一端部側に移行する第一部分と、長壁部の基端部側から先端部側に向かうに連れて長径方向の中央部から長径方向の他端部側に移行する第二部分とを備え、第一部分および第二部分のそれぞれが、２段以上の段数を有する階段形状をなすことを特徴とする。

このようにすれば、溶融ガラスが、切欠き部を介して外気と接触して冷却される。また、切欠き部が階段形状をなすため、切欠き部と接する溶融ガラスが表面張力により丸まろうとする際に、階段形状が溶融ガラスの丸まろうとする力に対して抵抗を付与する。特に、切欠き部の階段形状に含まれる角部が、溶融ガラスに対して大きな抵抗を付与する。したがって、切欠き部による冷却効果と、切欠き部の階段形状による抵抗付与効果との相乗効果により、溶融ガラスが丸まろうとする力が確実に抑制される。その結果、扁平形状などの非円形断面を有する異形断面ガラス繊維を安定的に製造できる。

（２） 上記（１）の構成において、第一部分の階段形状の段数と、第二部分の階段形状の段数とが、それぞれ２段であり、第一部分の階段形状の段数および第二部分の階段形状の段数を、長壁部の基端部側から順に数えた場合に、第一部分のｎ（ただし、ｎは０～２の整数）段目の高さが、第二部分のｎ段目の高さと同じであることが好ましい。

このようにすれば、ノズルの製造コストを下げることができる。

（３） 上記（２）の構成において、第一部分および第二部分の０段目の幅寸法の合計値が、第一部分および前記第二部分の１段目の幅寸法の合計値よりも大きいことが好ましい。

このようにすれば、長径方向の中央部における切欠き部の開口面積を大きくできるため、切欠き部の階段形状による抵抗付与効果を維持しつつ、切欠き部による冷却効果を高めることができる。つまり、溶融ガラスが丸まろうとする力がより抑制される。

（４） 上記（２）又は（３）の構成において、第一部分および第二部分の０段目の幅寸法の合計値が、第一部分および第二部分の２段目の幅寸法の合計値の１／２以上であることが好ましい。

このようにすれば、長径方向の中央部における切欠き部の開口面積を大きくできるため、切欠き部の階段形状による抵抗付与効果を維持しつつ、切欠き部による冷却効果を高めることができる。つまり、溶融ガラスが丸まろうとする力がより抑制される。

（５） 上記（２）～（４）のいずれかの構成において、第一部分および第二部分の０段目の幅寸法の合計値が、第一部分および第二部分の１段目の幅寸法の合計値よりも大きく、第一部分および第二部分の１段目の幅寸法の合計値が、第一部分および第二部分の２段目の幅寸法の合計値よりも大きいことが好ましい。

このようにすれば、溶融ガラスに大きな抵抗を付与する階段形状に含まれる角部を、長径方向の外側に集中的に位置させることができるため、溶融ガラスが丸まろうとする力がより抑制される。

（６） 上記（２）～（５）のいずれかの構成において、第一部分および第二部分の０段目の高さを基準とした１段目の高さ寸法が、第一部分および第二部分の１段目の高さを基準とした２段目の高さ寸法よりも大きいことが好ましい。

このようにすれば、長径方向の中央部における切欠き部の開口面積を大きくできるため、切欠き部の階段形状による抵抗付与効果を維持しつつ、切欠き部による冷却効果を高めることができる。つまり、溶融ガラスが丸まろうとする力がより抑制される。

（７） 上記課題を解決するために創案された本発明に係るガラス繊維製造装置は、上記（１）～（６）のいずれかの構成を有するノズルが底部に複数設けられたブッシングを備えることを特徴とする。

このようにすれば、上述の対応する構成と同様の作用効果を享受できる。

（８） 上記課題を解決するために創案された本発明に係るガラス繊維製造方法は、上記（１）～（６）のいずれかの構成を有するノズルを用いて、ガラス繊維を製造することを特徴とする。

このようにすれば、上述の対応する構成と同様の作用効果を享受できる。

本発明によれば、異形断面ガラス繊維を安定的に製造できる。

本発明の第一実施形態に係るガラス繊維製造装置を示す断面図である。 本発明の第一実施形態に係るノズルを示す斜視図である。 図２のＡ矢視図である。 本発明の第二実施形態に係るノズルを示す、図２のＡ矢視図に対応する側面図である。

以下、本発明の実施形態について、添付図面に基づいて説明する。なお、各実施形態において対応する構成要素には同一符号を付すことにより、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部分のみを説明している場合、当該構成の他の部分については、先行して説明した他の実施形態の構成を適用することができる。また、各実施形態の説明において明示している構成の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても複数の実施形態の構成同士を部分的に組み合わせることができる。

＜第一実施形態＞
（ガラス繊維製造装置）
図１に示すように、第一実施形態に係るガラス繊維製造装置は、ガラス溶融炉１と、ガラス溶融炉１に接続されたフォアハース２と、フォアハース２に接続されたフィーダー３とを備えている。ここで、図１に示すＸＹＺからなる直交座標系において、Ｘ方向およびＹ方向は水平方向であり、Ｚ方向が鉛直方向である。

フィーダー３の底部は、ブッシング４によって構成されている。ブッシング４は、ブッシングブロック等を介してフィーダー３に取り付けられている。ブッシング４の底部には、複数のノズル５が設けられている。

ガラス溶融炉１、フォアハース２、フィーダー３、ブッシング４およびノズル５は、少なくとも一部が白金又は白金合金（例えば、白金ロジウム合金）により形成されている。なお、ノズル５の詳細構造については後述する。

各ノズル５の近傍には、溶融ガラスＧを冷却する冷却手段を設けてもよい。冷却手段としては、内部に冷媒（例えば冷却水）を流通させる冷却管、空気流を誘導して冷却作用を及ぼす冷却フィンなどが挙げられる。

（ガラス繊維製造方法）
本実施形態に係るガラス繊維製造方法では、上記のガラス繊維製造装置を用いる。詳細には、図１に示すように、本製造方法では、溶融ガラスＧが、ガラス溶融炉１からフォアハース２を通じてフィーダー３に供給されると共に、フィーダー３内に貯留される。フィーダー３内に貯留された溶融ガラスＧは、ブッシング４に設けられた複数のノズル５から下方に引き出され、ガラス繊維（モノフィラメント）Ｇｍが製造される。この際、成形温度における溶融ガラスＧの粘度は、１０^２．０～１０^３・５ｄＰａ・ｓ（好ましくは１０^２．５～１０^３・３ｄＰａ・ｓ）の範囲内に設定される。なお、成形温度における溶融ガラスＧの粘度は、ノズル５に流入する位置における溶融ガラスＧの粘度とする。ガラス繊維Ｇｍの表面には、図示しないアプリケータにより集束剤が塗布されると共に、１００～１００００本のガラス繊維Ｇｍが、１本のストランドＧｓに紡糸される。紡糸されたストランドＧｓは、巻き取り装置のボビン６に繊維束Ｇｒとして巻き取られる。ストランドＧｓは、例えば、１～２０ｍｍ程度の所定長に切断され、チョップドストランドとして利用される。

溶融ガラスＧの粘度を調整するために、フォアハース２、フィーダー３およびブッシング４の中から選ばれた一つ又は複数の要素を通電加熱などで加熱してもよい。

溶融ガラスＧのガラス材質は特に限定されるものではないが、例えば、Ｅガラス、Ｄガラス、Ｓガラス、ＡＲガラス、Ｃガラスなどを用いることができる。

（ノズル）
図２～図３に示すように、本実施形態に係るノズル５は、Ｘ方向で対向する一対の長壁部５１と、Ｙ方向で対向する一対の短壁部５２と、長壁部５１と短壁部５２で区画形成された扁平状のノズル孔５３とを備える。なお、ノズル孔５３の長径方向はＹ方向と一致しており、ノズル孔５３の短径方向はＸ方向と一致している。以下では、Ｙ方向を長径方向Ｙ、Ｘ方向を短径方向Ｘという場合がある。

ノズル孔５３の形状は、特に限定されるものではないが、本実施形態では長径方向Ｙに細長い長方形である。

短壁部５２の短径方向Ｘの両端部のそれぞれには、長壁部５１の長径方向Ｙの一端部が接続されている。一対の短壁部５２の内面および一対の長壁部５１の内面は、ノズル孔５３の周方向において連続している。

短壁部５２の短径方向Ｘの寸法は、長壁部５１の長径方向Ｙの寸法よりも短い。短壁部５２の短径方向Ｘの寸法は、長壁部５１の長径方向Ｙの寸法の０．１～０．５倍であることが好ましく、０．２～０．４倍であることがさらに好ましい。

一対の長壁部５１のそれぞれには、切欠き部５４が設けられている。

切欠き部５４は、長壁部５１の基端部側から先端部側に向かうに連れて長径方向Ｙの中央部から長径方向Ｙの一端部側に移行する第一部分５４ａと、長壁部５１の基端部側から先端部に向かうに連れて長径方向Ｙの中央部から長径方向Ｙの他端部側に移行する第二部分５４ｂとを備える。ここで、本実施形態では、切欠き部５４のうち、長壁部５１の長径方向Ｙの中心線ＣＬを境界とする一方側を第一部分５４ａ、他方側を第二部分５４ｂとする。また、長壁部５１の基端部は、ノズル５をフィーダー３の底部に取り付けた状態における長壁部５１の上端部と一致し、長壁部５４の先端部は、ノズル５をフィーダー３の底部に取り付けた状態における長壁部５１の下端部と一致する。以下の説明では、基端部側を上端部、先端部側を下端部という場合がある。

第一部分５４ａおよび第二部分５４ｂのそれぞれは、２段以上の段数を有する階段形状をなす。本実施形態では、第一部分５４ａの階段形状の段数と、第二部分５４ｂの階段形状の段数とが、２段である場合を説明する。なお、第一部分５４ａおよび第二部分５４ｂのそれぞれについて、長壁部５１の基端部側（上端部側）から順に、０段目、１段目、２段目とする。

第一部分５４ａおよび第二部分５４ｂのそれぞれは、０段目として、横方向（例えば水平方向Ｙ）に延びる０段目横部５５ａ，５５ｂを備える。

第一部分５４ａおよび第二部分５４ｂのそれぞれは、１段目として、横方向に延びる１段目横部５６ａ，５６ｂと、０段目横部５５ａ，５５ｂの外端と１段目横部５６ａ，５６ｂの内端との間を繋ぐ縦方向（例えば鉛直方向Ｚ）に延びる１段目縦部５７ａ，５７ｂとを備える。０段目横部５５ａ，５５ｂの外端と１段目縦部５７ａ，５７ｂの上端とが交わる位置には角部Ｃ０ａ，Ｃ０ｂが形成される。１段目縦部５７ａ，５７ｂの下端と1段目横部５６ａ，５６ｂの内端とが交わる位置には角部Ｃ１ａ，Ｃ１ｂが形成される。角部Ｃ０ａ，Ｃ０ｂの角度θ０ａ，θ０ｂおよび角部Ｃ１ａ，Ｃ１ｂの角度θ１ａ，θ１ｂは、９０°である。

第一部分５４ａおよび第二部分５４ｂのそれぞれは、２段目として、横方向に延びる２段目横部５８ａ，５８ｂと、１段目横部５６ａ，５６ｂの外端と２段目横部５８ａ，５８ｂの内端との間を繋ぐ縦方向に延びる２段目縦部５９ａ，５９ｂとを備える。１段目横部５６ａ，５６ｂの外端と２段目縦部５９ａ，５９ｂの上端とが交わる位置には角部Ｃ２ａ，Ｃ２ｂが形成される。２段目縦部５９ａ，５９ｂの下端と２段目横部５８ａ，５８ｂの内端とが交わる位置には角部Ｃ３ａ，Ｃ３ｂが形成される。角部Ｃ２ａ，Ｃ２ｂの角度θ２ａ，θ２ｂおよび角部Ｃ３ａ，Ｃ３ｂの角度θ３ａ，θ３ｂは、９０°である。

以上のような構成によれば、ノズル５の先端部において、溶融ガラスＧが、切欠き部５４を介して外気と接触して冷却される。また、切欠き部５４が階段形状をなすため、切欠き部５４と接する溶融ガラスＧが表面張力により丸まろうとする際に、階段形状が溶融ガラスＧの丸まろうとする力（溶融ガラスＧを長径方向Ｙの中央側に引き寄せる力）に対して抵抗を付与する。特に、切欠き部５４の階段形状に含まれる角部Ｃ０ａ～Ｃ３ａ，Ｃ０ｂ～Ｃ３ｂが、溶融ガラスＧに対して大きな抵抗を付与する。したがって、切欠き部５４による冷却効果と、切欠き部５４の階段形状による抵抗付与効果との相乗効果により、溶融ガラスＧが丸まろうとする力が確実に抑制される。その結果、扁平形状などの異形断面を有するガラス繊維Ｇｍを安定的に製造できる。特に、高い扁平比（鉛直方向Ｚと直交する断面における横寸法／縦寸法）を有するガラス繊維Ｇｍを製造しやすくなる。

第一部分５４ａのｎ（ただし、ｎは０～２の整数）段目の高さと、第二部分５４ｂのｎ段目の高さとは、同じである。つまり、第一部分５４ａの０段目横部５５ａと、第二部分５４ｂの０段目横部５５ｂとは、同じ高さである。第一部分５４ａの１段目横部５６ａと、第二部分５４ｂの１段目横部５６ｂとは、同じ高さである。第一部分５４ａの２段目横部５８ａと、第二部分５４ｂの２段目横部５８ｂとは、同じ高さである。このようにすれば、ノズル５の加工が容易となり、ノズル５の製造コストを下げることができる。

第一部分５４ａの０段目横部５５ａの幅寸法Ｗ０ａと、第二部分５４ｂの０段目横部５５ｂの幅寸法Ｗ０ｂとの合計値（Ｗ０ａ＋Ｗ０ｂ）は、第一部分５４ａの２段目横部５８ａの幅寸法Ｗ２ａと、第二部分５４ｂの２段目横部５８ｂの幅寸法Ｗ２ａとの合計値（Ｗ２ａ＋Ｗ２ｂ）の１／２以上であることが好ましい。このようにすれば、長径方向Ｙの中央部における切欠き部５４の開口面積を大きくできるため、切欠き部５４の階段形状による抵抗付与効果を維持しつつ、切欠き部５４による冷却効果を高めることができる。つまり、溶融ガラスＧが丸まろうとする力がより抑制される。

第一部分５４ａの０段目横部５５ａの幅寸法Ｗ０ａと、第二部分５４ｂの０段目横部５５ｂの幅寸法Ｗ０ｂとの合計値（Ｗ０ａ＋Ｗ０ｂ）は、第一部分５４ａの１段目横部５６ａの幅寸法Ｗ１ａと、第二部分５４ｂの１段目横部５６ｂの幅寸法Ｗ１ｂとの合計値（Ｗ１ａ＋Ｗ１ｂ）よりも大きいことが好ましい。また、第一部分５４ａの１段目横部５６ａの幅寸法Ｗ１ａと、第二部分５４ｂの１段目横部５６ｂの幅寸法Ｗ１ｂとの合計値（Ｗ１ａ＋Ｗ１ｂ）は、第一部分５４ａの２段目横部５８ａの幅寸法Ｗ２ａと、第二部分５４ｂの２段目横部５８ｂの幅寸法Ｗ２ｂとの合計値（Ｗ２ａ＋Ｗ２ｂ）よりも大きいことが好ましい。このように（Ｗ０ａ＋Ｗ０ｂ）＞（Ｗ１ａ＋Ｗ１ｂ）＞（Ｗ２ａ＋Ｗ２ｂ）とすれば、溶融ガラスＧに対して大きな抵抗を付与する角部Ｃ０ａ～Ｃ３ａ，Ｃ０ｂ～Ｃ３ｂを長径方向Ｙの外側に集中的に位置させることができる、その結果、表面張力によって溶融ガラスＧが丸まろうとする力がより抑制される。

０段目横部５５ａ，５５ｂの高さを基準とした１段目横部５６ａ，５６ｂの高さ寸法Ｈ１は、１段目横部５６ａ，５６ｂの高さを基準とした２段目横部５８ａ，５８ｂの高さ寸法Ｈ２よりも大きいことが好ましい。具体的には、Ｈ１はＨ２の１．５倍以上であることが好ましい。このようにすれば、長径方向Ｙの中央部における切欠き部５４の開口面積を大きくできるため、切欠き部５４の階段形状による抵抗付与効果を維持しつつ、切欠き部５４による冷却効果を高めることができる。つまり、溶融ガラスＧが丸まろうとする力がより抑制される。

第一部分５４ａの２段目横部５８ａの幅寸法Ｗ２ａと、第二部分５４ｂの２段目横部５８ｂの幅寸法Ｗ２ｂとの合計値（Ｗ２ａ＋Ｗ２ｂ）は、０．５ｍｍ以上であることが好ましい。

切欠き部５４のうち、角部Ｃ２ａ，Ｃ３ａ，Ｃ３ｂ，Ｃ２ｂの４点で規定される四角形状の第二開口部（下段開口部）の面積は、角部Ｃ０ａ，Ｃ１ａ，Ｃ１ｂ，Ｃ０ｂの４点で規定される四角形状の第一開口部（上段開口部）の面積の１．５倍以下であることが好ましい。本実施形態のように、第一開口部および第二開口部がそれぞれ矩形状の場合は、例えば、第一開口部の面積は（Ｗ０ａ＋Ｗ０ｂ）×Ｈ１で求められ、第二開口部の面積は（Ｗ０ａ＋Ｗ０ｂ＋Ｗ１ａ＋Ｗ１ｂ）×Ｈ２で求められる。

第一部分５４ａの０段目横部５５ａの幅寸法Ｗ０ａと、第二部分５４ｂの０段目横部５５ｂの幅寸法Ｗ０ｂとの合計値（Ｗ０ａ＋Ｗ０ｂ）は、ノズル５の全幅Ｗの０．３～０．６倍であることが好ましい。

第一部分５４ａの１段目横部５６ａの幅寸法Ｗ１ａと、第二部分５４ｂの１段目横部５６ｂの幅寸法Ｗ１ｂとの合計値（Ｗ１ａ＋Ｗ１ｂ）は、ノズル５の全幅Ｗの０．２～０．５倍であることが好ましい。

第一部分５４ａの２段目横部５８ａの幅寸法Ｗ２ａと、第二部分５４ｂの２段目横部５８ｂの幅寸法Ｗ２ｂとの合計値（Ｗ２ａ＋Ｗ２ｂ）は、ノズル５の全幅Ｗの０．２～０．５倍であることが好ましい。

＜第二実施形態＞
（ノズル）
第二実施形態では、ノズルの変形例を説明する。図４に示すように、本実施形態に係るノズル５では、角部Ｃ０ａ～Ｃ３ａの角度θ０ａ～θ３ａおよびＣ０ｂ～Ｃ３ｂの角度θ０ｂ～θ３ｂが、９０°超となっている。つまり、角部Ｃ０ａ～Ｃ３ａの角度θ０ａ～θ３ａおよびＣ０ｂ～Ｃ３ｂの角度θ０ｂ～θ３ｂは、第一実施形態のように、９０°の場合に限定されない。換言すれば、縦部５７ａ，５９ａ，５７ｂ，５９ｂは、鉛直方向Ｚと平行な場合に限定されず、鉛直方向Ｚの下方に向かうに連れて長径方向Ｙの外側に移行するように傾斜していてもよい。

角部Ｃ０ａ～Ｃ３ａの角度θ０ａ～θ３ａおよびＣ０ｂ～Ｃ３ｂの角度θ０ｂ～θ３ｂは、９０°～１５０°であることが好ましく、９０°～１３５°であることがより好ましい。なお、角部Ｃ０ａ～Ｃ３ａの角度θ０ａ～θ３ａの一部を９０°とし、残りを９０°超としてよい。ただし、溶融ガラスＧの流れが、第一部分５４ａと第二部分５４ｂとで不均一になるのを抑制する観点からは、対応する角部は互いに同じ角度であることが好ましい。つまり、角部Ｃ０ａおよび角部Ｃ０ｂは同じ角度であることが好ましい。角部Ｃ１ａおよび角部Ｃ１ｂは同じ角度であることが好ましい。角部Ｃ２ａおよび角部Ｃ２ｂは同じ角度であることが好ましい。角部Ｃ３ａおよび角部Ｃ３ｂは同じ角度であることが好ましい。

なお、本発明は、上記の実施形態に限定されるものではなく、種々の形態において実施することができる。

上記の実施形態では、一対の長壁部５１のそれぞれに切欠き部５４を設ける場合を説明したが、いずれか一方の長壁部５１のみに切欠き部５４を設けるようにしてもよい。

上記の実施形態において、横部５５ａ，５６ａ，５８ａ，５５ｂ，５６ｂ，５８ｂは、水平方向に対して傾斜していてもよい。ただし、溶融ガラスＧの流れが、第一部分５４ａと第二部分５４ｂとで不均一になるのを抑制する観点からは、第一部分５４ａおよび第二部分５４ｂは、切欠き部５４の中心線ＣＬに対して線対称形状を有することが好ましい。

上記の実施形態において、角部Ｃ０ａ～Ｃ３ａの角度θ０ａ～θ３ａおよびＣ０ｂ～Ｃ３ｂの角度θ０ｂ～θ３ｂは、９０°未満であってもよい。つまり、角度θ０ａ～θ３ａ，θ０ｂ～θ３ｂは、特に限定されるものではなく、溶融ガラスＧの粘度、溶融ガラスＧの引出速度、外気温度などに応じて適宜調整できる。

上記の実施形態において、第一部分５４ａの階段形状の段数と、第二部分５４ｂの階段形状の段数とが、３段以上であってもよい。この場合、以下の（１）～（５）の構成をさらに備えることが好ましい。
（１） 第一部分５４ａの階段形状の段数と、第二部分５４ｂの階段形状の段数とが、それぞれｍ（ただし、ｍは、３以上の整数）であり、第一部分５４ａの階段形状の段数および第二部分５４ｂの階段形状の段数を、長壁部５１の基端部側から順に数えた場合に、第一部分５４ａのｋ（ただし、ｋは０～ｍの整数）段目の高さが、第二部分５４ｂのｋ段目の高さと同じである。
（２） 上記（１）の構成において、第一部分５４ａおよび第二部分５４ｂの０段目の幅寸法の合計値が、第一部分５４ａおよび第二部分５４ｂの１段目の幅寸法の合計値よりも大きい。
（３） 上記（１）又は（２）の構成において、第一部分５４ａおよび第二部分５４ｂの０段目の幅寸法の合計値が、第一部分５４ａおよび第二部分５４ｂのｍ段目の幅寸法の合計値の１／２以上である。
（４） 上記（１）～（３）のいずれかの構成において、第一部分５４ａおよび第二部分５４ｂの（ｋ－１）段目の幅寸法の合計値が、第一部分５４ａおよび第二部分５４ｂのｋ段目の幅寸法の合計値よりも大きい。
（５） 上記（１）～（４）のいずれかの構成において、第一部分５４ａおよび第二部分５４ｂの（ｋ－１）段目の高さを基準としたｋ段目の高さ寸法が、第一部分５４ａおよび第二部分５４ｂのｋ段目の高さを基準とした（ｋ＋１）段目の高さ寸法よりも大きい。

１ ガラス溶融炉
２ フォアハース
３ フィーダー
４ ブッシング
５ ノズル
６ ボビン
５１ 長壁部
５２ 短壁部
５３ ノズル孔
５４ 切欠き部
５４ａ 第一部分
５４ｂ 第二部分
５５ａ，５６ａ，５８ａ 横部
５５ｂ，５６ｂ，５８ｂ 横部
５７ａ，５９ａ 縦部
５７ｂ，５９ｂ 縦部
Ｃ０ａ，Ｃ１ａ，Ｃ２ａ，Ｃ３ａ 角部
Ｃ０ｂ，Ｃ１ｂ，Ｃ２ｂ，Ｃ３ｂ 角部
ＣＬ 中心線
Ｇ 溶融ガラス
Ｇｍ ガラス繊維
Ｇｒ 繊維束
Ｇｓ ストランド
Ｘ 短径方向（水平方向）
Ｙ 長径方向（水平方向）
Ｚ 鉛直方向

Claims (8)

1. 溶融ガラスが流出する扁平状のノズル孔と、前記ノズル孔を囲む壁部とを備え、前記壁部が、前記ノズル孔の短径方向で対向する一対の長壁部と、前記ノズル孔の長径方向で対向する一対の短壁部とを有するガラス繊維製造用ノズルであって、
   前記一対の長壁部の少なくとも一方に切欠き部が形成されており、
   前記切欠き部は、前記長壁部の基端部側から先端部側に向かうに連れて前記長径方向の中央部から前記長径方向の一端部側に移行する第一部分と、前記長壁部の前記基端部側から前記先端部側に向かうに連れて前記長径方向の前記中央部から前記長径方向の他端部側に移行する第二部分とを備え、
   前記第一部分および前記第二部分のそれぞれが、２段以上の段数を有する階段形状をなすことを特徴とするガラス繊維製造用ノズル。
2. 前記第一部分の前記階段形状の段数と、前記第二部分の前記階段形状の段数とが、それぞれ２段であり、
   前記第一部分の前記階段形状の段数および前記第二部分の前記階段形状の段数を、前記長壁部の前記基端部側から順に数えた場合に、前記第一部分のｎ（ただし、ｎは０～２の整数）段目の高さが、前記第二部分のｎ段目の高さと同じである請求項１に記載のガラス繊維製造用ノズル。
3. 前記第一部分および前記第二部分の０段目の幅寸法の合計値が、前記第一部分および前記第二部分の１段目の幅寸法の合計値よりも大きい請求項２に記載のガラス繊維製造用ノズル。
4. 前記第一部分および前記第二部分の０段目の幅寸法の合計値が、前記第一部分および前記第二部分の２段目の幅寸法の合計値の１／２以上である請求項２に記載のガラス繊維製造用ノズル。
5. 前記第一部分および前記第二部分の０段目の幅寸法の合計値が、前記第一部分および前記第二部分の１段目の幅寸法の合計値よりも大きく、
   前記第一部分および前記第二部分の１段目の幅寸法の合計値が、前記第一部分および前記第二部分の２段目の幅寸法の合計値よりも大きい請求項２に記載のガラス繊維製造用ノズル。
6. 前記第一部分および前記第二部分の０段目の高さを基準とした１段目の高さ寸法が、前記第一部分および前記第二部分の１段目の高さを基準とした２段目の高さ寸法よりも大きい請求項２に記載のガラス繊維製造用ノズル。
7. 請求項１～６のいずれか１項に記載のノズルが底部に複数設けられたブッシングを備えることを特徴とするガラス繊維製造装置。
8. 請求項１～６のいずれか１項に記載のノズルを用いて、ガラス繊維を製造することを特徴とするガラス繊維製造方法。
   

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