JP2024060594A - 鋼材及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】焼入れ、焼戻しが行われていない状態であっても置割れの発生が抑制された耐置割れ性に優れた鋼材を提供する。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．３０％以上１．０５％以下、Ｓｉ：０．１０％以上１．５０％以下、Ｍｎ：０．１０％以上２．００％以下、Ｃｒ：０．１５％以上２．００％以下、Ａｌ：０．０１０％以上０．１０％以下、を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる化学組成を有し、球状化した炭化物である球状化セメンタイトが分散した鋼組織を有し、前記球状化セメンタイトの面積率が１０％以上であることを特徴とする鋼材。【選択図】図１

Description

本発明は、鋼材及びその製造方法に関する。

鋼材の水素脆化を回避する方法として、例えば特許文献１～４に記載の方法が提案されている。特許文献１では、Ｖを鋼に添加することで鋼中に微細なＶＣを分散させ、鋼中の拡散性水素のトラップサイトとすることで水素脆化を抑制し、疲労強度を向上させる方法が提案されている。同様に特許文献２～４では、ＶやＴｉを鋼に添加することでＶＣやＴｉＣを分散させて水素脆化の抑制を提案している。

特開２００５－２９０４９６号公報 特許６８１６８２６号公報 特許４２６７１２６号公報 特開２０２２－１２８６２３号公報

しかしこれらの方法は、焼入れ焼戻し状態のマルテンサイト組織を有する鋼に対する利用が前提の方法であり、製品段階における水素脆化による遅れ破壊の防止を目的としている。そのため、例えば焼入れ焼戻しが行われていない状態の大型鋼塊の鍛造丸棒鋼材のような鋼材においては、組織が異なり、これらの方法を適用することはできず、このような鋼材の置割れ（遅れ破壊）に対して直接的な解決策とはならなかった。

本発明は、焼入れ、焼戻しが行われていない状態であっても置割れの発生が抑制された耐置割れ性に優れた鋼材を提供することを目的とする。

上記課題を解決するための手段は、以下のとおりである。

（１）質量％で、
Ｃ：０．３０％以上１．０５％以下、
Ｓｉ：０．１０％以上１．５０％以下、
Ｍｎ：０．１０％以上２．００％以下、
Ｃｒ：０．１５％以上２．００％以下、
Ａｌ：０．０１０％以上０．１０％以下、
を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる化学組成を有し、
球状化した炭化物である球状化セメンタイトが分散した鋼組織を有し、前記球状化セメンタイトの面積率が１０％以上であることを特徴とする鋼材。

（２）前記Ｆｅの一部に代えて、質量％で、
Ｎｉ：１．５０％以下、
Ｍｏ：２．５０％以下、
のうち１種以上をさらに含むことを特徴とする上記（１）に記載の鋼材。

（３）前記球状化セメンタイトは、鋼組織中におけるアスペクト比が２．０以下のセメンタイトであることを特徴とする上記（１）又は（２）に記載の鋼材。

（４）前記球状化セメンタイトの面積率が２０％以上であることを特徴とする上記（１）又は（２）に記載の鋼材。

（５）前記鋼材は焼入れ焼戻しによるマルテンサイト組織を有しない鋼材であることを特徴とする上記（１）又は（２）に記載の鋼材。

（６）前記鋼材の断面積が５７，０００ｍｍ^２以上であることを特徴とする上記（１）又は（２）に記載の鋼材。

（７）質量％で、
Ｃ：０．３０％以上１．０５％以下、
Ｓｉ：０．１０％以上１．５０％以下、
Ｍｎ：０．１０％以上２．００％以下、
Ｃｒ：０．１５％以上２．００％以下、
Ａｌ：０．０１０％以上０．１０％以下、
を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる化学組成を有する鋼を加熱して球状化焼きなまし処理を行うことにより、炭化物が球状化した球状化セメンタイトが分散した鋼組織とし、前記球状化セメンタイトの面積率を１０％以上とすることを特徴とする鋼材の製造方法。

（８）前記Ｆｅの一部に代えて、質量％で、
Ｎｉ：１．５０％以下、
Ｍｏ：２．５０％以下、
のうち１種以上をさらに含むことを特徴とする上記（７）に記載の鋼材の製造方法。

（９）前記球状化セメンタイトは、鋼組織中におけるアスペクト比が２．０以下のセメンタイトであることを特徴とする上記（７）又は（８）に記載の鋼材の製造方法。

（１０）前記球状化セメンタイトの面積率が２０％以上であることを特徴とする上記（７）又は（８）に記載の鋼材の製造方法。

（１１）前記鋼材はマルテンサイト組織化のための焼入れ焼戻しが行われていない鋼材であることを特徴とする上記（７）又は（８）に記載の鋼材の製造方法。

（１２）前記鋼材の断面積が５７，０００ｍｍ^２以上であることを特徴とする上記（７）又は（８）に記載の鋼材の製造方法。

本発明によれば、焼入れ、焼戻しが行われていない状態であっても置割れの発生が抑制された耐置割れ性に優れた鋼材を提供することができる。

各試験例の鋼材の顕微鏡組織写真である。 Ｎｏ．１の鋼材の試験片に対する昇温脱離分析試験結果（水素放出曲線）である。 Ｎｏ．３の鋼材の試験片に対する昇温脱離分析試験結果（水素放出曲線）である。 Ｎｏ．１の鋼材に対して水素チャージした試験片に対する昇温脱離分析試験結果（水素放出曲線）である。 球状化焼きなまし処理による水素拡散効果（水素トラップ状態の変化）を説明するための鋼材の断面模式図である。

以下、本実施形態について詳細に説明する。本明細書中において、化学組成の元素の含有量について、「％」は「質量％」を意味する。また、化学組成の元素の含有量は、例えば、Ｃ量、Ｓｉ量等と表記することがある。また、「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む範囲を意味する。

本実施形態の鋼材は、質量％でＣ（炭素）を０．３０％以上１．０５％以下含有する、いわゆる中炭素鋼あるいは高炭素鋼であって、球状化した炭化物である球状化セメンタイトが分散した鋼組織を有し、その球状化セメンタイトの面積率が１０％以上である鋼材である。

本実施形態の鋼材は、例えば鋼塊を鍛造して得られる鋼材について、球状化焼きなましによって球状化セメンタイト組織の面積率を所定の面積率とした鋼材である。これは、鋼塊はその凝固過程において不可避的に偏析が生じており、当該部分においては成分偏析によって転位や介在物等の水素トラップサイトが多く生成される。これらに多量の水素がトラップされた状態で時間経過した場合、水素脆化による置割れ等のリスクが高くなる。この現象は、特に大型の鋼材において偏析領域が広くなる等の理由から顕著となる。このような鋼材について、後述する球状化焼きなましを行うことで、球状化セメンタイトが所定の面積率である鋼組織とすることによって、耐置割れ性に優れた鋼材を製造可能であることを見出したものである。

なお、対象となる鋼材は鋼塊を鍛造したものに限定されず、マルテンサイト組織化のための焼入れ焼戻しが行われていない鋼材、換言すれば焼入れ焼戻しによるマルテンサイト組織を有しない鋼材について、球状化セメンタイトの面積率が上記範囲内に制御された鋼材が含まれる。

また、本実施形態の鋼材は、一般的に使用される小径材よりも置割れの発生しやすい大径（例えば径が２７０ｍｍ以上）の鋼材である場合に、耐置割れ性についてより大きな効果が得られる。鋼材の大きさを限定するものではないが、本実施形態は、径が２７０ｍｍ以上の鋼材である場合に好適であり、さらに径が４００ｍｍ以上の鋼材である場合がより効果的である。より大きい鋼材の方が、発生した偏析が鋼材中に維持されやすく、置割れが発生しやすいためである。

さらに、本実施形態の鋼材の断面形状は特定の形状に限定されず、例えば断面形状を円形、楕円形、角形、その他の多角形の鋼材（棒鋼）とすることができる。また、大きさについては鋼材の長手方向（例えば圧延方向、鍛伸方向）に直交する断面の断面積が５７，０００ｍｍ^２以上の大型の鋼材である場合、置割れが発生しやすく耐置割れ性がより効果的であるので好ましい。１２５，６００ｍｍ^２以上の大型の鋼材であるとさらにより好ましい。

また、本実施形態において「置割れ」とは、鋼材を放置して時間経過で発生する割れである。例えば上述のように鍛造した鋼材中に、鋼塊の製造過程で生じた偏析部が含まれ、そこに多量の水素がトラップされた状態で時間経過した場合に水素脆化等によって起こる割れである。

（鋼組織）
本実施形態の鋼材の鋼組織は、球状化した炭化物である球状化セメンタイトが分散した鋼組織である。そして、球状化セメンタイトを面積率で１０％以上含む。パーライト組織中のセメンタイトは、水素を捕捉する水素トラップエネルギーが低く、置割れの原因となる水素の拡散が容易である。拡散が容易であることにより、偏析部への水素拡散・濃化が起こると考えられる。本実施形態に係る球状化セメンタイト組織は、水素トラップエネルギーが、パーライト組織におけるセメンタイトに比べて高い。そのため、水素トラップエネルギーのより高い球状化セメンタイト組織中に鋼中水素を分散してトラップさせることにより、偏析部などへの水素の拡散や濃化を抑制することができる。

本実施形態では、球状化セメンタイトの面積率が１０％以上であること（球状化セメンタイトが面積率で１０％以上存在すること）により、鋼中水素を鋼組織中に分散して捕捉することができ、パーライト組織の場合に比べて水素の拡散・濃化をより抑制できる。１０％より少ないと、球状化セメンタイトが少なく水素トラップサイトが不十分となり、置割れを十分に抑制できない。そのため、球状化セメンタイトの面積率の下限は１０％である。さらに球状化セメンタイトの面積率は、２０％以上であればより確実に置割れを抑制できるので、好ましくは２０％以上である。

一方、球状化セメンタイトの面積率の上限は、特に限定されず、過共析鋼などの場合は長時間熱処理をすれば１００％とすることも可能である。そのため、上限は１００％とすることができる。また、量産する場合には面積率１００％とすると生産性が低下するので、９０％以下とすることができる。

ここで、本実施形態における鋼材の球状化セメンタイトの面積率を求めるためのミクロ組織観察は、次の方法で行う。まず鋼材の長手方向である圧延方向や鍛伸方向に垂直な方向に鋼材を切断する。その切断面における直径をＤとし、鋼材表面から中心軸に向かってＤ／４の位置（中周部）で上記切断面を観察面とする試験片を採取する。試験片の切断面（観察面）を研磨し、研磨された面をナイタール液にて腐食させる。そして、光学顕微鏡を用いて切断面（観察面）を倍率１０００倍（視野領域：約２５００μｍ^２）の視野で撮影し、画像領域中における球状化セメンタイトの面積率を求める。なお、鋼材の断面形状が角形の場合には、鋼材の長手方向に垂直な切断面の一辺の長さをＤとした場合に、切断面において角柱材表面から垂直方向にＤ／４の位置で採取した試験片の上記切断面について同様に観察を行って面積率を求めればよい。長辺と短辺を有する断面形状の角柱材の場合は、一方の辺から他方の片の長さの１／４の位置で採取すればよい。鋼材の断面形状が楕円の場合にも同様に、長手方向に垂直な切断面において、長径又は短径の鋼材表面から１／４の位置で試験片を採取して、試験片の切断面について同様に観察を行って面積率を求めればよい。

対象の鋼材について上記観察を、無作為に観察位置を選んで2回行い、2回の面積率の平均値を対象鋼材の鋼組織全体における球状化セメンタイトの面積率とする。

また、本実施形態の球状化セメンタイトは、各撮影画像中の鋼組織において、アスペクト比が２.０以下のセメンタイトを「球状化セメンタイト」とする。アスペクト比は、以下の方法で求める。画像中の各セメンタイトの長径（μｍ）と短径（μｍ）とを求める。セメンタイトと母相（セメンタイト以外の組織）との界面上の任意の２点を結ぶ直線のうち、最大の直線の長さを、そのセメンタイトの長径（μｍ）と定義する。セメンタイトと母相との界面上の任意の２点を結ぶ直線のうち、長径と垂直に交差する最大の直線の長さを、そのセメンタイトの短径（μｍ）と定義する。求めた長径が０．１μｍ以上のセメンタイトを測定対象とする。そして、測定対象とした各セメンタイトのアスペクト比（長径／短径）を求める。アスペクト比は周知の画像処理により求めることができる。

球状化セメンタイト以外の部分の鋼組織は特に限定されないが、パーライト、フェライト、セメンタイトのうち少なくとも１つ以上を含む組織であればよい。従って本実施形態の鋼材の鋼組織は、例えば、フェライトと球状化セメンタイトの二相組織や、フェライトとパーライトと球状化セメンタイトの三相組織である。

（化学組成）
本実施形態の鋼材は、質量％で、
Ｃを０．３０％以上１．０５％以下、
Ｓｉを０．１０％以上１．５０％以下、
Ｍｎを０．１０％以上２．００％以下、
Ｃｒを０．１５％以上２．００％以下、
Ａｌを０．０１０％以上０．１０％以下
含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる化学組成を有する鋼材である。

Ｃ：０．３０％以上１．０５％以下
Ｃは、鋼材の機械強度を確保するために有効な元素であり、本実施形態では鋼組織中に球状化セメンタイト（炭化物）を生成するために必要な元素である。Ｃが０．３０％より少ないと、炭化物の球状化が起こりにくく、十分な耐置割れ性が得られない。Ｃが１．０５％より多いと、素材硬さが増加し、被削性及び鍛造性等の加工性を阻害する。また、組織中の炭化物量が必要以上に増え、マトリクス中の合金濃度が低下し、マトリクスの硬さ・焼入性を低下させる。そのため、Ｃは０．３０％以上１．０５％以下とする。

Ｓｉ：０．１０％以上１．５０％以下
Ｓｉは鋼の脱酸に有効な元素であり、鋼に必要な焼入性を付与し強度を高める元素である。また、セメンタイト中に固溶してセメンタイトの硬度を増加させることにより耐摩耗性を向上する。上記効果を得るには０．１０％以上にする。好ましくは、０．２０％以上にする。Ｓｉが１．５０％より多いと、素材硬さが増加し、被削性及び鍛造性等の加工性を阻害する。そのため、１．５０％以下にする。よって、Ｓｉは０．１０％１．５０％以下にする。好ましくは０．２０％以上１．５０％以下にする。

Ｍｎ：０．１０％以上２．００％以下
鋼の脱酸に有効な元素である。さらに、鋼に必要な焼入れ性を付与し強度を高めるために添加する。上記効果を得るために０．１０％以上にする。好ましくは、０．１５％以上にする。多量に添加すると靭性を低下させ、さらに、Ｓと結合してＭｎＳの介在物を形成して割れの起点となるため、２．００％以下にする。好ましくは、１．５０％以下にする。そのため、Ｍｎは０．１０％以上２．００％以下にする。好ましくは０．１５％以上１．５０％にする。

Ｃｒ：０．１５％以上２．００％以下
Ｃｒは鋼の焼入れ性や靭性および焼戻し軟化抵抗特性の向上に有効な元素である。上記効果を得るために０．１５％以上にする。過剰に添加すると、靭性の劣化、冷間加工性の劣化を招くため、２．００％以下にする。そのため、Ｃｒは０．１５％以上２．００％以下にする。

Ａｌ：０．０１０％以上０．１０％以下
Ａｌは鋼の脱酸に有効な元素であり、さらにＮと結合しＡｌＮを生成するため、結晶粒粗大化の抑制に有効である。上記効果を得るために０．０１０％以上にする。Ａｌは多量に添加すると非金属介在物を生成して割れの起点となる。そこで、０．１０％以下にする。好ましくは０．０５０％以下にする。そのため、Ａｌは０．０１０％以上０．１０％以下にする。好ましくは０．０１０％以上０．０５０％以下にする。

次に、任意成分について説明する。本実施形態の鋼材は、上記化学組成のＦｅの一部に代えて、質量％で、Ｎｉ：１．５０％以下、Ｍｏ：２．５０％以下のうち１種以上をさらに含んでもよい。

Ｎｉ：１．５０％以下
Ｎｉは焼入性と靭性を向上させるのに有効な元素である。しかし、コストを上昇させる元素であり、添加する場合は１．５０％以下にする。好ましくは１．００％以下にする。

Ｍｏ：２．５０％以下
Ｍｏは焼入性と靭性を向上させるのに有効な元素である。しかし、コストを上昇させる元素であり、添加する場合は２．５０％以下にする。望ましくは２．００％以下にする。

本実施形態の鋼材の化学組成において、残部はＦｅ及び不可避的不純物である。ここで、不純物とは、原材料に含まれる成分、または、製造の工程で混入する成分であって、意図的に含有させたものではない成分を指す。さらに、不純物は、意図的に含有させた成分であっても、鋼材の性能に影響を与えない範囲の量で含有する成分も含む。不純物としては、例えば、ＰやＳが挙げられる。Ｐは、鋼中に不可避的に含有される不純物元素であり、粒界に偏析し靭性を劣化させるため、好ましくは０．０３０％以下、さらに好ましくは０．０１５％以下にする。Ｓは、Ｍｎと結びついてＭｎＳを形成し、靭性を劣化させる。そのため好ましくは０．０３０％以下、さらに好ましくは０．０１０％以下とする。

（製造方法）
本実施形態の鋼材の製造方法の一例を説明する。まず、上記の化学組成を有する鋼を公知の電気炉などで溶解し、鋳型に注入して鋼塊を製造する。得られた鋼塊に対して、必要に応じて、成形のための鍛造工程や、ソーキング処理を実施する。そして、得られた鋼材に対して、球状化焼なまし処理を行って、球状化セメンタイトが分散した鋼組織とする。

本実施形態の球状化焼なまし処理は、鋼材の化学組成に応じて、バッチ炉などで７３０℃以上７８５℃以下の範囲まで加熱し、徐冷することにより行う。具体的には、たとえば、鋼材をＡ_ｃ１点（加熱時、オーステナイトが生成し始める温度）直下、又は、直上の温度（たとえば、Ａ_ｃ１点＋５０℃程度以内）に加熱して所定時間保持した後、徐冷する。又は、鋼材を、Ａ_ｃ１点直上の温度まで加熱し、Ａ_ｒ１点直下の温度（冷却時、オーステナイトがフェライト又はフェライト、セメンタイトへの変態を完了する温度）まで冷却する処理を数回繰返し実施してもよい。又は、鋼材に対して、一度、焼入れを実施して、その後、６００～７００℃の温度範囲で、３～１００時間の焼戻しを行ってもよい。なお、球状化焼きなまし処理は、以上のような周知の方法を適用すればよく、特に限定されるものではない。

これらの工程によって最終的に球状化セメンタイトの面積率を１０％以上とする。以上の工程により、本実施形態の耐置割れ性に優れた鋼材が得られる。本実施形態の鋼材は、例えば自動車や各種産業機械等の部品に用いられる軸受鋼や機械構造用鋼として用いることができる。

以上の本実施形態の耐置割れ性に優れた鋼材によれば、パーライト組織のセメンタイトよりも水素トラップ力のより高い球状化セメンタイトが鋼組織に分散して存在し、水素を捕捉するので、例えば大型鋼塊の凝固過程で不可避的に出現する偏析部で生じる転位や介在物を含む析出物への水素濃化を抑制できる。それによって、たとえば大型鋼塊溶製から部品加工までの工程間における水素脆化による置割れを防止することができる。

なお、本実施形態の鋼材が有する球状化セメンタイト組織は、その後の鍛造等の加工工程における加熱によって消失させることができるので、通常の鋼材として利用することができる。

以下、実施例を挙げてさらに具体的に説明する。以下の表１に示す化学組成を有する鋼を用いて、それぞれ１５ｔの鋼塊を鋳造した。得られた鋼塊を、１２００℃で２０時間の条件でソーキング処理を行ったのちφ７３０ｍｍ（断面積４１８，３２６．５ｍｍ^２）丸棒材へターニングをおこない供試材とした。

そして、得られたＮｏ．１からＮｏ．６の試験鋼材（供試材）に対して、熱処理として球状化焼きなまし処理を行った試験鋼材と、低温焼きなまし処理を行った試験鋼材をそれぞれ作製した。球状化焼なまし処理は、フェライトとオーステナイトの二相域温度を狙いとして、鋼種に応じて７３０℃から７８５℃の範囲まで２４時間加熱し、徐冷することにより行った。低温焼きなまし処理は、６５０℃まで加熱して空冷することにより行った。なお、Ｎｏ．１はＳＣＭ４４０（ＪＩＳ）、Ｎｏ．２はＳ５３Ｃ（ＪＩＳ）、Ｎｏ．３はＳＵＰ１３（ＪＩＳ）、Ｎｏ．４はＳ６５Ｃ（ＪＩＳ）、Ｎｏ．５はＳ８０Ｃ、Ｎｏ．６はＳ２５Ｃ（ＪＩＳ）に相当する鋼種である。

（組織観察）
上記熱処理後の各試験鋼材（球状化焼きなまし処理材及び低温焼きなまし処理材）の長手方向に対して垂直な面（切断面）における中周部（Ｄ／４位置）から切り出して、試験片をそれぞれ作製した。各試験片の観察面（切断面）を研磨し、ナイタール液にて腐食させた。そして光学顕微鏡を用いて試験片の観察面を観察した。図１に、Ｎｏ．１からＮｏ．６の、球状化焼きなまし処理材の試験片と、低温焼きなまし処理材の試験片のそれぞれの顕微鏡画像を示す。なお、Ｎｏ．１から５の球状化焼きなまし処理材の試験片は実施例であり、Ｎｏ．１から５の低温焼きなまし処理材の試験片は比較例である。Ｎｏ．６の試験片はＣ量が０．３％より少なく、いずれも比較例である。

図１に示すように、低温焼きなまし処理材の試験片ではパーライト主体組織であったが、球状化焼きなまし処理材の試験片ではパーライト組織が分断され、球状化セメンタイト組織が確認された。撮影画像中における球状化セメンタイトの面積率を求めたところ、Ｎｏ．１から５の球状化焼きなまし処理材の試験片については、２０％以上であることが確認できた。Ｃが０．３０％未満のＮｏ．６の球状化焼きなまし処理材の試験片は、セメンタイトが球状化しておらず、球状化セメンタイトの面積率は１０％以上にならなかった。なお、画像中のセメンタイトのうち、上述の方法で求めたアスペクト比が２．０以下のセメンタイトを球状化セメンタイトとし、それらの面積率を求めた。

（試験片に対する置割れ発生についての超音波探傷試験）
Ｎｏ．１からＮｏ．５の鋼を用いて、直径８２０ｍｍ（断面積５２７，８３４ｍｍ^２）の鍛造品を作製し、球状化焼きなまし処理を行った試験片を作製した。また、Ｎｏ．１、３、４の鋼を用いて、低温焼きなまし処理を行った試験片を作製した。各試験片に対して周波数２ＭＨｚ及び５ＭＨｚの超音波探傷試験（ＵＴ）を行って、置割れの発生の有無について確認した。

試験の結果、低温焼きなまし処理材の試験片では置割れとみられる不良が見つかったのに対して、球状化焼きなまし処理材の試験片ではいずれも不良が生じなかった。

組織観察と超音波探傷試験の結果を以下の表２にまとめる。表中の記号は、組織観察については、球状化セメンタイトが面積率で１０％以上存在した場合を〇、１０％未満の場合を×とした。また、超音波探傷試験（ＵＴ）の結果については、〇：良好、△：一部で不適号、×：不適合、－：未実施である。

（昇温脱離分析試験）
鋼中水素分析として、試験鋼材から試験片を採取し、昇温脱離分析装置による水素放出速度の測定を行った。試験片は、試験鋼材の長手方向に対して垂直な面を塩酸腐食し、偏析を示す斑点を現出させ、腐食で生じた斑点を含むように素材長手方向に対して平行に切り出すことで、偏析部を含む試験片として作成した。この試験片について昇温脱離分析試験を行い、置割れの起こりやすい偏析部付近の水素放出速度を測定して評価を行った。分析試験の際は、塩酸腐食の影響を除去するため、試験片の腐食面を約１ｍｍ研磨して試験に用いた。昇温速度は１００℃／ｈｒとした。

Ｎｏ．１の鋼材の球状化焼きなまし処理材（ＳＡ処理材）と、低温焼きなまし処理材（ＬＡ処理材）の試験結果（水素放出曲線）を図２に示す。なお、図２には、比較のため、Ｎｏ．１の試験鋼材に対して上記いずれの熱処理も行わなかった鍛造のままの鋼材（鍛造まま材）の試験片についての結果も併せて示している。また、Ｎｏ．３の鋼の球状化焼きなまし処理材（ＳＡ処理材）と、低温焼きなまし処理材（ＬＡ処理材）の試験結果（水素放出曲線）を図３に示す。図２、図３のグラフの縦軸は水素放出速度（ｗｔ－ｐｐｍ／ｍｉｎ）であり、横軸は温度（℃）である。

図２に示す結果から、Ｎｏ．１の鋼材の球状化焼きなまし処理材及び低温焼きなまし処理材ともに４００℃付近に出現する水素放出ピークでの水素放出速度が、鍛造まま材に比べて低く、球状化焼きなまし処理材が最も水素放出速度が低いことが確認された。また、図３の結果からも、Ｎｏ．３の鋼材について４００℃付近のピークは、球状化焼きなまし処理材が低温焼きなまし処理材よりも低いことが確認された。

以上の結果から、球状化焼きなまし処理材では、球状化セメンタイトが鋼全体に分散しているため、それらが水素トラップサイトとして機能し、偏析部への局所的な水素濃化が抑制されたものと考えられる。

さらに、Ｎｏ．１の鋼材の球状化焼きなまし処理材（ＳＡ処理材）と低温焼きなまし処理材（ＬＡ処理材）に対して、１ｍＡ／ｃｍ^２の電流密度で２４時間の陰極チャージを行って水素を侵入させた水素チャージ材の試験片について、同様にして昇温脱離分析試験を行い、球状化焼きなまし処理材と低温焼きなまし処理材の水素放出特性について比較評価を行った。昇温速度は１００℃／ｈｒとした。水素チャージ材についての試験結果（水素放出曲線）を図４に示す。図４の縦軸は水素放出速度（ｗｔ－ｐｐｍ／ｍｉｎ）であり、横軸は温度（℃）である。

図４に示す通り、低温焼きなまし処理材（ＬＡ処理材）では９０℃付近に水素放出ピークがあるのに対して、球状化焼きなまし処理材（ＳＡ処理材）ではより高温の１５０℃付近にピークがあることが確認された。このことから、球状化焼きなましによって分散させた球状化セメンタイトの水素トラップ力（エネルギー）は、パーライト組織が主体の低温焼きなまし処理材よりも高い（高エネルギーである）ことがわかる。

以上の結果から、球状化焼きなまし処理材（ＳＡ処理材）では水素トラップ力のより高い球状化セメンタイト（炭化物）が水素を捕捉するとともに、鋼全体に分散して水素トラップサイトとして機能することで、偏析部などへの局所的な水素濃化が抑制され、耐置割れ性に優れた鋼材を提供することができることが確認できた。

そして上述したように、図４よりＬＡ材でみられる拡散性水素の放出温度は約９０℃であるのに対し、ＳＡ材では１５０℃付近であることから、ＳＡ材はＬＡ材と比較して拡散性水素のトラップ力が強い。すなわち、球状化炭化物はより強固に水素を留める力を有しており、遅れ破壊が生じるような正偏析部への拡散を遅らせる効果があると考えられる。

図５は、ＳＡ処理による水素拡散効果（水素トラップ状態の変化）を説明するための鋼材の断面模式図を示す。図５では、正偏析帯を含む鋼材組織を示している。図５の左図はＳＡ処理前の水素トラップ状態を示し、右図はＳＡ処理後の水素トラップ状態を示す。左図に示すパーライト組織は水素トラップ力が小さいため、正偏析帯にあるより強固なトラップサイト（転位や介在物、空孔）に水素が拡散すると考えられる。その結果、図２や図３の水素放出曲線に示すように３００℃～５００℃帯で偏析部付近から放出される水素量が多くなっている。これに対してＳＡ処理を行うと、図５の右図に示すように、球状化炭化物が組織に分散して形成されるとともに、ＳＡ処理における加熱によって正偏析帯から水素が放出、拡散されて分散して球状化炭化物にトラップされるため、正偏析部の水素量を減少させることができる。よって、偏析部などへの局所的な水素濃化が抑制されるので、本実施形態によれば耐置割れ性に優れた鋼材を提供することができる。

Claims (12)

1. 質量％で、
   Ｃ：０．３０％以上１．０５％以下、
   Ｓｉ：０．１０％以上１．５０％以下、
   Ｍｎ：０．１０％以上２．００％以下、
   Ｃｒ：０．１５％以上２．００％以下、
   Ａｌ：０．０１０％以上０．１０％以下、
   を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる化学組成を有し、
   球状化した炭化物である球状化セメンタイトが分散した鋼組織を有し、前記球状化セメンタイトの面積率が１０％以上であることを特徴とする鋼材。
2. 前記Ｆｅの一部に代えて、質量％で、
   Ｎｉ：１．５０％以下、
   Ｍｏ：２．５０％以下、
   のうち１種以上をさらに含むことを特徴とする請求項１に記載の鋼材。
3. 前記球状化セメンタイトは、鋼組織中におけるアスペクト比が２．０以下のセメンタイトであることを特徴とする請求項１又は２に記載の鋼材。
4. 前記球状化セメンタイトの面積率が２０％以上であることを特徴とする請求項１又は２に記載の鋼材。
5. 前記鋼材は焼入れ焼戻しによるマルテンサイト組織を有しない鋼材であることを特徴とする請求項１又は２に記載の鋼材。
6. 前記鋼材の断面積が５７，０００ｍｍ^２以上であることを特徴とする請求項１又は２に記載の鋼材。
7. 質量％で、
   Ｃ：０．３０％以上１．０５％以下、
   Ｓｉ：０．１０％以上１．５０％以下、
   Ｍｎ：０．１０％以上２．００％以下、
   Ｃｒ：０．１５％以上２．００％以下、
   Ａｌ：０．０１０％以上０．１０％以下、
   を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる化学組成を有する鋼を加熱して球状化焼きなまし処理を行うことにより、炭化物が球状化した球状化セメンタイトが分散した鋼組織とし、前記球状化セメンタイトの面積率を１０％以上とすることを特徴とする鋼材の製造方法。
8. 前記Ｆｅの一部に代えて、質量％で、
   Ｎｉ：１．５０％以下、
   Ｍｏ：２．５０％以下、
   のうち１種以上をさらに含むことを特徴とする請求項７に記載の鋼材の製造方法。
9. 前記球状化セメンタイトは、鋼組織中におけるアスペクト比が２．０以下のセメンタイトであることを特徴とする請求項７又は８に記載の鋼材の製造方法。
10. 前記球状化セメンタイトの面積率が２０％以上であることを特徴とする請求項７又は８に記載の鋼材の製造方法。
11. 前記鋼材はマルテンサイト組織化のための焼入れ焼戻しが行われていない鋼材であることを特徴とする請求項７又は８に記載の鋼材の製造方法。
12. 前記鋼材の断面積が５７，０００ｍｍ^２以上であることを特徴とする請求項７又は８に記載の鋼材の製造方法。