JP2023549223A - 高屈折率ガラスシートのロール成形装置および方法 - Google Patents

Abstract

ガラスシートの形成方法は、（ａ）ガラスリボンを、１対の成形ローラを用いて、溶融ガラスから形成する工程と、（ｂ）ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボンの水平方向温度変化を、ガラスリボンの全幅の８０パーセントに亘って、１０℃以下に削減する工程と、（ｃ）ガラスリボンが硬化ゾーン内を垂直に下方へと移動する間、ガラスリボンの冷却速度を制御して、ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボンが第１の平均冷却速度を有し、ガラスリボンをガラス転移点まで冷却した後に、ガラスリボンが第２の平均冷却速度を有するようにし、第１の平均冷却速度は、第２の平均冷却速度より低いものである工程と、（ｄ）ガラスシートをガラスリボンから分離する工程とを含む。

Description

関連出願の相互参照

本願は、米国特許法第１１９条（ｅ）の下、２０２０年１１月１３日出願の米国仮特許出願第６３／１１３，５０７号の優先権の利益を主張し、それは、全体として参照により本明細書に組み込まれる。

本願は、高屈折率ガラスシートのロール成形装置および方法に関する。

拡張現実システムは、システムのユーザが見た現実の視覚的情景に、コンピュータ生成画像を加える。典型的には、拡張現実システムは、直に見ている実際の物または情景にコンピュータ生成画像を加えながら、物または情景を見ることが可能なように構成された光学システムを含む。光学システムは、高屈折率ガラスで製作された導光路を用いて、コンピュータ生成画像をユーザの視界へと投射する。

導光路の幾何学形状が逸脱すると、導光路を通って導かれて、ユーザに対して表示された画像の画質が低下しうる。例えば、高画質の画像の出力を可能にするには、導光路の全厚さ変化および反りを最小にすべきである。更に、導光路は、比較的薄いものに特定されることがある。

許容可能な全厚さ変化および反りを有する導光路を実現するための１つの処理は、高屈折率ガラスのブールを成型し、ブールを多数のウエハへと切り離して、ウエハをラップ研磨するか、または、ウエハを再加熱して平坦にするものである。しかしながら、これらの処理は、高い費用および時間が掛かる。更に、ウエハの再加熱は、ガラスの失透を生じうる。

更に、高屈折率ガラス組成物に関する液相線粘度（例えば、１から１００ポアズ）は低すぎるので、フュージョン製造処理は、そのようなガラス組成物には不適切でありうる。更に、いくつかの処理は、要求される薄さのガラスを製造することが不可能である。

本開示は、それらの問題に、ガラスシートに分離しうる高屈折率ガラスのガラスリボンを連続してロール成形することによって取り組むものである。拡張現実装置を用いた利用例で要求される寸法へと分離して、ガラスシートにしうる。この処理は、ウエハをブールから製作する上記処理より費用が安い。

しかしながら、高屈折率ガラスのガラスリボンを連続してロール成形することで、ガラスリボンの破損、または、分離したガラスシートの最適とはいえない全厚さ変化および反りを生じうるという更なる問題があることが分かった。

本開示は、この問題に、（ａ）ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボンの水平方向温度変化を削減し、（ｂ）（ｉ）ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボンの垂直方向の温度低下速度を低下させるか、（ｉｉ）ガラスリボンをガラス転移点まで冷却した後に、ガラスリボンの垂直方向の温度低下速度を上昇させるかの少なくとも一方の工程を行い、更に、（ｃ）溶融ガラスを溶融ガラスのリボンへとロール成形する対向するローラの一方または両方から熱を除去することによって、取り組むものである。ガラスリボンの水平方向温度変化を削減することで、ガラスリボンから分離されたガラスシートの全厚さ変化および反りを削減する。更に後述するように、（ｉ）ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボンの垂直方向の温度低下速度を低下させること、および、（ｉｉ）ガラスリボンをガラス転移点まで冷却した後に、ガラスリボンの垂直方向の温度低下速度を増加させる工程の１つ以上は、垂直方向のガラスリボンの歪プロファイルを、より線形にさせる。歪プロファイルが、より線形になることで、ガラスリボンを分離する時に、ガラスリボンが破損する尤度を低下させ、ガラスシートの全厚さ変化および反りを削減する。更に、対向するローラの一方または両方から熱を除去することで、ローラの中心部の外に向かう膨張を削減し、そうでない場合には、厚さ変化および反りを有するガラスリボンを形成しうる。

本開示は、ガラスリボンの水平方向温度変化を、（ｉ）溶融ガラスを溶融ガラスのリボンへと形成する対向するローラの間の間隙に送出される溶融ガラスの流れの幅を広くするか、（ｉｉ）ガラスリボンの横縁部の熱損失を、横縁部と横縁部の間のガラスリボンの熱損失と比べて増加させるか、（ｉｉｉ）ガラスリボンの横縁部と横縁部の間の中心部の熱損失を、横縁部の熱損失と比べて削減するか、または、（ｉｖ）成形ローラの間の間隙の中の溶融ガラスのパドルの高さを増加させるかの１つ以上の方法で削減する。本開示は、溶融ガラスの流れを送出するために分配供給装置を用いることによって、間隙に送出される溶融ガラスの幅を広げる。本開示は、（ｉ）空気を横縁部に吹き付けるか、または、（ｉｉ）ガラスリボンの横縁部の厚さを削減するかの１つの方法によって、ガラスリボンの横縁部の熱損失を、ガラスリボンの中心部分と比べて増加させる。本開示は、熱損失削減要素（断熱基材、熱生成要素、または、それらの組合せなど）を、ガラスリボンの横縁部ではなく、中心部分と対向させることによって、ガラスリボンの中心部の熱損失を、横縁部の熱損失と比べて削減する。本開示は、ローラの上方で横方向の堰部を用いて、溶融ガラスのパドルの横方向の広がりを制限することによって、成形ローラの間の間隙の中の溶融ガラスのパドルの高さを増加させる。

本開示は、ガラスリボンの中心部分と対向する熱損失削減要素も用いて、ガラスリボンがガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボンの垂直方向の温度低下速度を低下される。

本開示は、ガラスリボンを放射冷却要素と対向させるか、または、冷却流体（空気など）をガラスリボンに吹き付けるかによって、ガラスリボンをガラス転移点まで冷却した後に、ガラスリボンの垂直方向の温度低下速度を上昇される。

本開示は、（ｉ）成形ローラの中に熱交換部を用いること、（ｉｉ）液体をローラに噴霧する噴霧部を用いること、（ｉｉｉ）ローラを液体冷却された金属ブラシと接触させること、および／または、（ｉｖ）ローラを、液体冷却されたライディングブロックと対向させることによって、成形ローラの少なくとも一方から熱を除去する。

更に、高屈折率ガラスのガラスリボンを連続してロール成形することで、結果的に、ガラスリボン、および、分離されたガラスサンプルを、望ましい厚さより厚くしうる。本開示は、２０ｍｍから８０ｍｍなど、８０ｍｍ未満の外径を有する成形ローラを用いることで、そのような問題に取り組むものである。

本開示の第１の態様によれば、ガラスシートの形成方法は、（ａ）ガラスリボンを、１対の成形ローラを用いて、溶融ガラスから形成する工程と、（ｂ）ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボンの水平方向温度変化を、ガラスリボンの全幅の８０パーセントに亘って、１０℃以下に削減する工程と、（ｃ）ガラスリボンが硬化ゾーン内を垂直に下方へと移動する間、ガラスリボンの冷却速度を制御して、ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボンが第１の平均冷却速度を有し、ガラスリボンをガラス転移点まで冷却した後に、ガラスリボンが第２の平均冷却速度を有するようにし、第１の平均冷却速度は、第２の平均冷却速度より低いものである工程と、（ｄ）ガラスシートをガラスリボンから分離する工程とを含む。

本開示の他の態様によれば、ガラスリボンのロール成形装置は、（ａ）間隙によって隔てられた１対の成形ローラであって、各成形ローラは回転軸を有し、回転軸は、互いに平行で、間隙は、回転軸の両方を通って延伸する水平面に沿って位置する最小距離を有し、回転軸に平行な垂直面は、間隙を通って延伸するものである１対の成形ローラと、（ｂ）溶融ガラスの流れを間隙に供給する供給装置であって、１対の成形ローラの回転軸を通って延伸する水平面の垂直方向上方に配置され、内部室、底面部、および、底面部を貫通して内部室からの通路を提供するスロットを含むものである供給装置と、（ｃ）１対の熱損失削減要素であって、１つの熱損失削減要素が、１対の成形ローラの間の間隙を通って延伸する垂直面の各側に配置され、各熱損失削減要素は、１対の成形ローラの回転軸の両方を通って延伸する水平面の下方に配置されたものである１対の熱損失削減要素とを含む。

本開示の他の態様によれば、ガラスリボンのロール成形装置は、（ａ）１対の成形ローラであって、各成形ローラは、互いに平行な回転軸、および外側円筒表面を有し、１対の成形ローラは、回転軸の両方を通って延伸する水平面に沿って位置する最小距離を有する間隙によって隔たれた１対の成形ローラと、（ｂ）溶融ガラスの流れを、間隙の中に供給する供給装置であって、１対の成形ローラの回転軸を通って延伸する水平面の垂直方向上方に配置されたものである供給装置と、（ｃ）第１の横縁部冷却要素および第２の横縁部冷却要素であって、第１の横縁部冷却要素と第２の横縁部冷却要素の両方は、水平面の垂直方向下方に配置され、第１の横縁部冷却要素は、ガラスリボンの第１の横縁部の温度を低下させるように構成され、第２の横縁部冷却要素は、ガラスリボンの第２の横縁部の温度を低下させるように構成されたものである第１の横縁部冷却要素および第２の横縁部冷却要素と、（ｄ）水平面の上方に配置されて、外側円筒表面と協働して、溶融ガラスを保持するように構成された１対の堰部であって、１対の堰部の一方または両方の堰部が、１対の堰部の他方の堰部に近づくように、および、離れるように横方向に移動自在な１対の堰部と
を含む。

本開示の他の態様によれば、ガラスリボンの形成方法は、０．０１ポアズから３０００ポアズの粘度を有する溶融ガラスを、１対の成形ローラを隔てる間隙の中に供給する工程を含み、１対の成形ローラの各ローラは、２０ｍｍから８０ｍｍの外径を有するものである。

当業者であれば、以下の明細書の記載、請求項、および、添付の図面を参照することで、本発明のこれらの、および、他の特徴、利点および目的を、更に理解し、分かるだろう。

本開示の装置の斜視図であり、１対の成形ローラが、供給装置から供給された溶融ガラスからガラスリボンを形成するのを示している。 図１の装置の側面図であり、成形ローラの回転軸を通って延伸する水平面、成形ローラの間の間隙を通って延伸する垂直面、および、１対の熱損失削減要素を示しており、水平面の下方で垂直面の各側に１つの熱損失削減要素が配置されている。 図２の領域ＩＩＩの拡大図であり、水平面の下方で垂直面の各側に配置されたピンチローラの形態の第１の横縁部冷却要素を示している。 図１の装置の供給装置の実施形態を示しており、スロットおよび加熱要素を有する分配供給装置である。 図４の分配供給装置のＶ－Ｖ線に沿った断面図であり、上から下に見て、スロットと連通した内部室を画定する底面部および側面部を示している。 図１の装置の立面図であり、水平面の下方で、断熱基材から横方向に離間して配置された１対のピンチローラの形態の第１の横縁部冷却要素および第２の横縁部冷却要素を示している。 図１の装置の立面図であり、冷却気体を横方向に内側に向かって吹き付ける管出口の形態の第１の横縁部冷却要素および第２の横縁部冷却要素を示している。 図１の装置の立面図であり、冷却気体によって熱的に管理された放射吸収要素の形態の第１の横縁部冷却要素および第２の横縁部冷却要素を示している。 図６Ａの１対のピンチローラの一方のローラの斜視図である。 図１の装置と用いられる堰部の実施形態の斜視図であり、第１の配置、および、第１の配置より堰部同士が近い第２の配置へ、それらの配置から、更に、それらの配置の間で移動自在な堰部を示している。 図１の装置と用いられる堰部の他の実施形態の斜視図であり、トラックに関連して摺動自在に移動可能な堰部を示している。 図１の成形ローラの一方の立面を示す断面図であり、熱交換部が冷却流体を成形ローラの内部に導入して、成形ローラの外側円筒表面を冷却するのを示している。 図１のガラスリボン形成装置の立面図であり、分配供給装置が、溶融ガラスの流れを内部室から、複数の開口部を通って、更に、成形ローラの間のパドルに供給し、成形ローラは、ガラスリボンをパドルから形成するのを示している。 図１０の側面図であり、第１の組のピンチローラの形態の第１の横縁部冷却要素を示し、それは、ガラスリボンの第１の横縁部の厚さを減少させ、ガラスリボンは、対向する熱損失削減要素の間を通って延伸する。 ガラスシートをガラスリボンから形成する図１の方法のフローチャートであり、（ａ）ガラスリボンの水平方向温度変化を削減し、（ｂ）（ｉ）ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボンの垂直方向の温度低下速度を低下させるか、または、（ｉｉ）ガラスリボンをガラス転移点まで冷却した後に、ガラスリボンの垂直方向の温度低下速度を上昇させるかのいずれかの工程を行うのを示している。 図１０の立面図であり、ガラスリボンから分離されたガラスシートを示しており、熱損失削減要素は、ガラスリボンからの熱損失を、ｉ）ガラスリボンの横縁部ではなく、ガラスリボンの中心部で、および、（ｉｉ）水平面から垂直方向で、部分的には、ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する硬化ゾーン内で、削減する。 図１０の図であるが、冷却気体をガラスリボンの横縁部に吹き付ける管出口の形態の横縁部冷却要素を示している。 図１０の図であるが、ガラスリボンの横縁部と隣接して配置されて、そこから熱を吸収する放射吸収冷却要素の形態の横縁部冷却要素を示している。 図１０の図であるが、１対の堰部が第２の配置で互いに近づき、溶融ガラスのパドルの幅が狭くなるのを示している。 冷却されたガラスリボンが垂直に下方に移動する時に、比較例２のガラスリボンの２つの異なる垂直位置での温度を、水平位置の関数として示すグラフであり、水平方向温度変化を能動的に削減する対策がないので、ガラスリボンを通して比較的大きい水平方向温度変化を示している。 比較例２についてコンピュータでモデル化した温度を示し、溶融ガラスの流れが単一管供給装置から横縁部に移動して、ガラスリボンの中で大きい温度変化を生じるのを示している。 比較例２について破損したガラスリボンを示し、ガラスシートをガラスリボンから分離しようとする時に、図１２に示した方法のように、能動的に水平方向温度変化を削減し、（ｉ）ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、垂直方向冷却速度を低下させるか、または、（ｉｉ）ガラスリボンをガラス転移点まで冷却した後に、垂直方向冷却速度を上昇させるかのいずれかの工程を行う対策がない場合には、ガラスリボンが破損し易いことを示している。 比較例３のガラスリボンの厚さを、ガラスリボンの一方の横縁部から他方の横縁部までに亘る水平位置の関数として示すグラフであり、成形ローラの外側円筒表面を冷却するための対策がなく、ガラスリボンの横縁部での厚さが、ガラスリボンの中心部での厚さより厚くなったのを示している。 比較例４のガラスリボンの温度を、水平位置の関数として示すグラフであり、水平方向温度変化を能動的に削減する対策がないので、ガラスリボンに亘って比較的大きい水平方向温度変化を示している。 実施例５のガラスリボンの温度を、水平位置の関数として示すグラフであり、管出口が冷却気体を吹き付けたガラスリボンの右側部で、そのような冷却気体が吹き付けられないガラスリボンの左側部と比べて、水平方向温度変化を削減したのを示している。 実施例６のガラスリボンの温度を、水平位置の関数として示すグラフであり、１対のピンチローラがガラスリボンの右側部の厚さを、そのようなピンチローラを用いない左側部と比べて減少させて、ガラスリボンの右側での水平方向温度変化を削減したのを示している。 比較例７のガラスリボンの温度を、２つの異なる垂直位置で、水平位置の関数として示すグラフであり、熱損失削減要素を用いない場合に、水平方向温度変化が削減されなかったのを示している。 実施例８のガラスリボンの温度を、２つの異なる垂直位置で、水平位置の関数として示すグラフであり、断熱基材の形態の対向する別々の熱損失削減要素により、ガラスリボンの各主面で、それも、ガラスリボンの横縁部ではなく中心部で、水平方向温度変化が大きく削減されたのを示している。 実施例８のガラスリボン、および、ガラスリボンの両面と対向する断熱基材の形態の熱損失削減要素を示し、断熱基材がガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前の水平方向温度変化および垂直方向冷却速度を能動的に削減するので、破損がないことを示している。 実施例９のガラスリボンの熱撮像温度プロファイルであり、（ｉ）堰部を第１の配置にした場合、比較的高さの低い溶融ガラスのパドル（「パドル低」）になり、結果的に、ガラスリボンは、比較的大きい水平方向温度変化を有し、（ｉｉ）堰部を第２の配置にした場合、それよりも高さが高い溶融ガラスのパドル（「パドル中間」）になり、結果的に、ガラスリボンは、比較的小さい水平方向温度変化を有し、（ｉｉｉ）堰部を更に近づけて配置した場合、更に高さの高い溶融ガラスのパドル（「パドル高」）になり、結果的に、ガラスリボンは、パドル中間シナリオより大きいが、パドル低シナリオより小さい水平方向温度変化を有することを示している。 実施例１０について、ガラスリボンの歪およぎ温度を、水平面からの垂直距離の関数として示すコンピュータモデルであり、ガラスリボンの冷却速度が、硬化ゾーン内でガラス転移点まで冷却する前には低下し、次に、硬化ゾーン内でガラス転移点まで冷却した後に上昇した場合、歪の変化率は、硬化ゾーンを通して比較的一定になり、ガラスリボンを、ガラス転移点を過ぎて冷却する間、熱応力が削減されることを意味する。 （熱損失削減要素を用いない）比較例１１、および、（断熱基材の形態の熱損失削減要素を用いた）実施例１２のガラスリボンの温度を、垂直位置の関数として示すグラフであり、実施例１２で用いた断熱基材が、結果的に、ガラスリボンの冷却を位置１から位置２でゆっくりにし、次に、位置２から位置３で急速になり、図２７のコンピュータでモデル化した熱応力の削減状態と近くなることを示している。 実施例１３について、図１２の方法により製造したガラスリボンから分離したガラスシートの写真であり、ガラスシートが破損も顕著な反りも有さないことを示している。 図２９のガラスシートの表面粗さ計で測定したプロファイルであり、分離したガラスシートが最小の反り、および、全厚さ変化を有することを示している。 実施例１４について、成形ローラの外径を減少させることで、ガラスリボンの厚さが減少し、したがって、ガラスシートの厚さが減少することを示すグラフである。

ここで、図１～３を参照すると、ガラスリボン１２のロール成形装置１０を示しており、それを、本明細書で記載する。装置１０は、１対の成形ローラ１４を含む。各成形ローラ１４は、回転軸１６および外側円筒表面１８を有する。回転軸１６は互いに平行である。装置１０の動作において、各成形ローラ１４は、回転軸１６を中心に、矢印が示すように回転する。成形ローラ１４を、鋼鉄から形成しうる。各成形ローラ１４は、成形ローラ１４の回転軸１６に平行な幅２０を有する。実施形態において、各成形ローラ１４の幅２０は、１００ｍｍ、２００ｍｍ、２５０ｍｍ、３００ｍｍ、３５０ｍｍ、４００ｍｍ、または、５００ｍｍなど、１００ｍｍから５００ｍｍか、若しくは、これらの値の任意の２つを含む任意の範囲（例えば、２００ｍｍから４００ｍｍ）である。これらの成形ローラ１４の幅２０は、同じでありうるが、同じである必要はない。実施形態において、外側円筒表面１８の外径２２は、２０ｍｍ、２５ｍｍ、５０ｍｍ、６０ｍｍ、８０ｍｍ、１００ｍｍ、１１０ｍｍ、２００ｍｍ、３００ｍｍ、４００ｍｍ、５００ｍｍ、または、６００ｍｍなど、２０ｍｍから６００ｍｍか、若しくは、これらの値の任意の２つを含む任意の範囲（例えば、２０ｍｍから８０ｍｍ、５０ｍｍから１１０ｍｍなど）である。別段の記載がない限りは、本明細書に記載の任意の範囲は、その範囲の端点を含む。例えば、「２０ｍｍから６００ｍｍの外径２２」は、外径２２が、２０ｍｍ以上６００ｍｍ以下（つまり、２０ｍｍ≦外径２２≦６００ｍｍ）であることを意味する。

間隙２４は、１対の成形ローラ１４同士を隔てる。間隙２４は、両方の回転軸１６を通って延伸する水平面２８において、最小距離２６である。垂直面３０は、間隙２４を通って、垂直に延伸する。垂直面３０は、成形ローラ１４の回転軸１６と平行に向く。したがって、垂直面３０と水平面２８は、互いに直交し、間隙２４の最小距離２６の中点３２でなど、成形ローラ１４の間の間隙２４の中で交差する。垂直面３０および水平面２８は、装置１０の構造的特徴物ではなく、装置１０の構造的特徴物の相対的向きの説明を助ける概念的ガイドである。

装置１０は、更に、送出システム３４、および、送出システム３４と連通した供給装置３６を含む。供給装置３６は、１対の成形ローラ１４の回転軸１６を通って延伸する水平面２８の垂直方向上方に配置される。実施形態において、送出システム３４は、坩堝である。実施形態において、送出システム３４は、連続処理する。実施形態において、供給装置３６は、分配管（例えば、図１７を参照）であり、白金で製作されうる。

ここで、更に、図４、５を参照すると、実施形態において、供給装置３６は、分配供給装置３６である。分配供給装置３６は、内部室３８、更に、底面部４０、および、底面部４０から上方へ延伸する側面部４２を含み、底面部４０および側面部４２が内部室３８を画定する。分配供給装置３６は、更に、底面部４０を貫通して、分配供給装置３６の内部室３８から出る通路を提供するスロット４４を含む。スロット４４は、１対の成形ローラ１４の回転軸１６に平行な幅４６に沿って配置される。実施形態において、幅４６は、２００ｍｍ、２５０ｍｍ、３００ｍｍ、３５０ｍｍ、または、４００ｍｍなど、２００ｍｍから４００ｍｍか、それらの値の任意のものを含む任意の範囲（例えば、２５０ｍｍから３５０ｍｍ）である。他の実施形態において、幅４６は、４００ｍｍより広い。

実施形態において、分配供給装置３６は、複数の加熱要素４８を含む。複数の加熱要素４８は、内部室３８と熱的に連通する。各複数の加熱要素４８は、個々に制御可能な熱出力を有し、内部室３８の底面部４０を、異なる加熱ゾーン５０に亘って異なる温度まで加熱する。例えば、加熱要素４８ａを個別に制御して、内部室３８の底面部４０を、加熱ゾーン５０ａに亘って第１の温度まで加熱する第１の熱出力を生成しうる。同時に、加熱要素４８ｂを個別に制御して、内部室３８の底面部４０を、加熱ゾーン５０ｂに亘って第２の温度まで加熱する第２の熱出力を生成しうる。複数の加熱要素４８は、電気抵抗などの様々な選択肢を介して、熱を生成しうる。

実施形態において、装置１０は、更に、１対の熱損失削減要素５２（例えば、図２、３を参照）を含み、垂直面３０の各側に、１つの熱損失削減要素５２が配置される。各熱損失削減要素５２は、平坦でありうる表面５４を有し、それは、１対の成形ローラ１４の間の間隙２４を通って延伸する垂直面３０と対向する。各熱損失削減要素５２は、１対の成形ローラ１４の回転軸１６を通って延伸する水平面２８の垂直方向下方に配置される。各熱損失削減要素５２は、１対の成形ローラ１４の回転軸１６に平行な幅５６を有する。各熱損失削減要素５２の幅５６は、１対の成形ローラ１４の幅２０より狭い。実施形態において、熱損失削減要素５２は、断熱基材などで、受動的である。実施形態において、熱損失削減要素５２は、能動的で、加熱要素を含む。実施形態において、熱損失削減要素５２は、１つ以上の加熱要素５３を含み、各加熱要素５３からの熱出力を、個々に制御可能である。実施形態において、多数の加熱要素５３は、水平方向に１列に配列される。実施形態において、多数の加熱要素５３は、垂直方向に１行に配列される。実施形態において、多数の加熱要素５３は、水平方向に何列かに、かつ、垂直方向に何行かに配列される。

ここで、更に、図６Ａ～６Ｃを参照すると、実施形態において、装置１０は、更に、第１の横縁部冷却要素５８および第２の横縁部冷却要素６０を含む。第１の横縁部冷却要素５８と第２の横縁部冷却要素６０の両方は、１対の成形ローラ１４の回転軸１６を通って延伸する水平面２８の垂直方向下方に配置される。以下に説明するように、第１の横縁部冷却要素５８および第２の横縁部冷却要素６０は、ガラスリボン１２の横縁部を冷却するように配置される。第１の横縁部冷却要素５８および第２の横縁部冷却要素６０は、本明細書で更に記載するように様々な形態でありうる。

ここで、更に、図７を参照すると、実施形態において、第１の横縁部冷却要素５８は、第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂ（図６Ａを参照）を含み、第２の横縁部冷却要素６０は、第２の対のピンチローラ６４ａ－ｂを含む。第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂの一方のローラは、１対の成形ローラ１４の間の間隙２４を通って延伸する垂直面３０の片側に配置され、第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂの他方のローラは、垂直面３０の反対側に配置される。同様に、第２の対のピンチローラ６４ａ－ｂの一方のローラは、垂直面３０の片側に配置され、第２の対のピンチローラ６４ａ－ｂの他方のローラは、垂直面３０の反対側に配置される。第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂのローラ６２ａは、横方向に延伸する軸６６ａを含む。静的支持基部６８ａは、軸６６ａを保持し、ローラ６２ａが軸６６ａを中心に回転するのを可能にする。第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂの他方のローラ６２ｂも同様に、横方向に延伸する軸６６ｂを含む。移動自在支持基部６８ｂは、軸６６ｂを保持し、ローラ６２ｂが軸６６ｂを中心に回転するのを可能にする。移動自在支持基部６８ｂは、１対の成形ローラ１４の回転軸１６を通って延伸する水平面２８と平行に延伸するトラック７０上を移動可能である。移動自在支持基部６８ｂは、作動部７４によって作動されるピストン７２に接続される。作動部７４を操作して、移動自在支持基部６８ｂを移動させ、それにより、ローラを、他方のローラに近づくように、または、離れるように配置する。第２の対のピンチローラ６４ａ－ｂも同じ概略構造を有し、第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂの鏡像のように構成される。実施形態において、第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂおよび第２の対のピンチローラ６４ａ－ｂを、熱的に制御可能である。換言すれば、熱出力を、温度設定などを用いて制御しうる。更に後述するように、第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂおよび第２の対のピンチローラ６４ａ－ｂは、挟持力をガラスリボン１２の横縁部に加えて、横縁部の厚さを減少させ、それにより、横縁部を冷却する。

他の実施形態において（図６Ｂを参照）、第１の横縁部冷却要素５８は、第１の管出口７６を含み、第２の横縁部冷却要素６０は、第２の管出口７８を含む。第１の管出口７６は、冷却気体８０を水平方向に内側に向かって吹き付けるように、１対の成形ローラ１４を通って延伸する垂直面３０と平行に配置される。第２の管出口７８は、冷却気体８０を水平方向に内側に向かって吹き付けるように、１対の成形ローラ１４を通って延伸する垂直面３０と平行に配置されるが、第１の管出口７６とは、反対の方向である。第１の管出口７６と第２の管出口７８の両方は、１対の成形ローラ１４の回転軸１６を通って延伸する水平面２８の下方に配置される。以下に説明するように、第１の管出口７６および、第２の管出口７８は、冷却気体８０をガラスリボン１２の横縁部に吹き付けて、横縁部を冷却するように配置される。

更に他の実施形態において（図６Ｃを参照）、第１の横縁部冷却要素５８は、第１の放射吸収要素８２を含み、第２の横縁部冷却要素６０は、第２の放射吸収要素８４を含む。第１の放射吸収要素８２は、１対の成形ローラ１４の間の間隙２４を通って延伸する垂直面３０と隣接して配置される。第２の放射吸収要素８４も、垂直面３０と隣接して配置されるが、第１の放射吸収要素８２の反対側である。実施形態において、第１の放射吸収要素８２および第２の放射吸収要素８４は、冷却流体を受け付ける。冷却流体は、水または空気などの様々な選択肢でありうる。更に後述するように、第１の放射吸収要素８２および第２の放射吸収要素８４を、横縁部から熱を吸収することによって、ガラスリボン１２の横縁部を冷却するように配置しうる。本開示は、第１の横縁部冷却要素５８および第２の横縁部冷却要素６０が取りうるいくつかの形態を記載するが、記載した形態は、排他的なものではなく、第１の横縁部冷却要素５８および第２の横縁部冷却要素６０は、ガラスリボン１２の横縁部を水平面２８に近接して冷却するように構成配置された任意の他のものを包含する。

ここで、更に、図８Ａ、８Ｂを参照すると、実施形態において、装置１０は、更に、１対の堰部８６を含む。１対の堰部８６は、１対の成形ローラ１４の回転軸１６を通って延伸する水平面２８の上方に配置される。１対の堰部８６の一方または両方は、１対の堰部８６の他方に向かって、および、離れるように横方向に移動自在である。堰部８６は、距離９０で隔てられた第１の配置８８を取りうる。堰部８６は、第１の配置８８、および、堰部８６が第１の配置８８の時より短い距離で隔てられた第２の配置９２へ、それらの配置から、更に、それらの配置の間で移動しうる。更に詳しく後述するように、１対の堰部８６は、１対の成形ローラ１５の外側円筒表面１８と協働して、１対の成形ローラ１４の間の間隙２４に導入される溶融ガラスの幅および高さを操作する。

実施形態において、各堰部８６は、第１の輪郭表面９４および第２の輪郭表面９６を含む。第１の輪郭表面９４は、１対の成形ローラ１４の一方のローラの外側円筒表面１８と形状が一致する。第２の輪郭表面９６は、１対の成形ローラ１４の他方のローラの外側円筒表面１８と形状が一致する。「形状が一致する」という表現は、第１の輪郭表面９４が弧状で、第１の輪郭表面９４が対向する成形ローラ１４の回転軸１６から一定の半径を有し、同様に、第２の輪郭表面９６が弧状で、第２の輪郭表面９６が対向する成形ローラ１４の回転軸１６から一定の半径を有することを意味する。各堰部８６は、更に、第１の輪郭表面９４と第２の輪郭表面９６が最も近づき収束する底縁部９８を含みうる。実施形態において、底縁部９８は、第１の輪郭表面９４を第２の輪郭表面９６から、０．７ｍｍから２．０ｍｍの距離で隔てる。１対の堰部８６の各堰部は、内側に向いた主面１００を含む。実施形態において、内側に向いた主面１００は、平坦で、１対の成形ローラ１４の間の間隙２４を通って延伸する垂直面３０に直交する。

実施形態において、堰部８６は、１対の成形ローラ１４の回転軸１６に平行に水平に延伸する１対の位置決めロッド１２４（図８Ａを参照）に吊り下げられる。各堰部８６は、１対の開口部１２６を含み、位置決めロッド１２４は、各々、開口部１２６を通って延伸する。各堰部８６の位置決めロッド１２４に沿った横方向の位置を変えて、堰部８６を、第１の配置８８および第２の配置９２へ、それらの配置から、更に、それらの配置の間で移動しうる。他の実施形態において、各堰部８６は、トラック１３０から吊り下げられた摺動部１２８（図８Ｂを参照）に載置され、摺動部１２８は、トラック１３０の中で摺動可能で、堰部８６は、第１の配置８８および第２の配置９２へ、更に、それらの位置から移動可能である。

実施形態において、各成形ローラ１４の外側円筒表面１８を冷却して、温度を低下させる。後述する比較例３に関連して、更に詳述するように、成形ローラ１４が溶融ガラスに接触すると、成形ローラ１４の外側円筒表面１８は膨張し、最も大きい膨張量は幅２０の中間で生じるので、外側に向かう弓形を形成して、ガラスリボン１２の中へドッグボーン形を与える。能動的冷却（または、補完的な能動的加熱）は、成形ローラ１４の外側円筒表面１８の膨張を防ぐか、制限するのを助ける。

これについて、ここで、図９を参照すると、実施形態において、装置１０は、更に、成形ローラ１４の一方または両方のローラの中に配置されて、成形ローラ１４の外側円筒表面１８と熱的に連通した冷却流体１１０の通路を提供する熱交換部１０２を含む。例えば、成形ローラ１４は、回転軸１６を画定する横向きシャフト１０４ａ－ｂを含む。成形ローラ１４は、更に、分配部１０６を含み、複数の孔１０８が、外側円筒表面１８から回転軸１６に向かって内側に向かって配置される。水、空気、ミスト状の水などの冷却流体１１０、または、他の適した冷却流体１１０を、加圧して分配部１０６に供給する。冷却流体１１０は、孔１０８から、分配部１０６を通って、成形ローラ１４の内側円筒表面１１２に噴霧され、それにより、内側円筒表面１１２を冷却する。内側円筒表面１１２を冷却することで、熱伝達により、外側円筒表面１８を同様に冷却する。ここで加熱された冷却流体１１０は、分配部１０６と横向きシャフト１０４ｂの間の環状の間隙１１４を通って、成形ローラ１４の内部から取り除かれる。孔１０８は、任意の望ましいパターンで配列されて、望ましい冷却効果を実現しうる。

いくつかの実施形態において、装置１０は、更に、成形ローラ１４の外側円筒表面１８の温度より低い温度を有する流体１１８（つまり、液体または気体）を、外側円筒表面１８に噴霧するように配置構成された噴霧部１１６（例えば、図２、３を参照）を含む。流体１１８は、水または空気などの様々な選択肢でありうる。成形ローラ１４が回転する時に、噴霧部１１６が外側円筒表面１８に噴霧する流体１１８は、成形ローラ１４の外側円筒表面１８から熱を除去し、それにより、温度を低下させて、外側に向かう弓形を減少させる。

他の実施形態において、装置１０は、更に、液体冷却された金属ブラシ１２０を含む。液体は、水でありうる。金属は、銅、若しくは、高い熱伝導率および動作条件に耐えるのに十分に高い融点を有するいくつかの他の金属でありうる。液体は、金属ブラシ１２０と熱的に接触する。成形ローラ１４が回転する時に、金属ブラシ１２０は、成形ローラ１４の外側円筒表面１８と接触し、そこから熱を除去する。金属ブラシ１２０と熱的に接触した液体は、除去した熱を、金属ブラシ１２０から除去する。

他の実施形態において、装置１０は、更に、１つ以上の液体冷却されたライディングブロック１２２を含む。液体は、水でありうる。各ライディングブロック１２２は、成形ローラ１４の外側円筒表面１８と対向する金属面を有しうる。金属は、銅、若しくは、高い熱伝導率および動作条件に耐えるのに十分に高い融点を有するいくつかの他の金属でありうる。金属面は、成形ローラ１４の外側円筒表面１８から、熱を除去する。液体は、金属面と熱的に連通して、除去した熱を、金属面から除去する。

実施形態において、装置は、更に、対流冷却要素１２３を含む。１つの対流冷却要素１２３が、垂直面３０の各側に配置されて、冷却流体（液体、または、空気などの気体）を垂直面３０に向けうる。対流冷却要素１２３は、熱損失削減要素５２が含められた場合には、それより下方に配置される。更に後述するように、ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却した後で、ガラスシート１５４をガラスリボン１２から分離する前に、対流冷却要素１２３は、ガラスリボン１２の冷却速度を上昇させうる。

ここで、更に、図１０、１１を参照すると、使用中に、供給装置３６は、溶融ガラス１３４の流れ１３２を下方へと１対の成形ローラ１４の間の間隙２４の中に供給する。供給装置３６は、溶融ガラス１３４を、ある体積の溶融ガラス１３４を供給するバッチシステム、または、溶融ガラス１３４を連続して、何日も、何月も、更に、何年も供給し続ける連続システムでありうる送出システム３４から受け付ける。供給装置３６が分配供給装置３６である装置１０の実施形態において、内部室３８内の溶融ガラス１３４は、溶融ガラス１３４の流れ１３２として、内部室３８からスロット４４を通って出る。そのような実施形態において、分配供給装置３６の内部室３８の中の溶融ガラス１３４は、５ポアズから８ポアズの粘度を有するのが好ましい。高屈折率を有するガラス基板は、典型的には、その範囲で低い液相線粘度を有する。実施形態において、溶融ガラス１３４の流れ１３２は、２５ｍｍ、５０ｍｍ、１００ｍｍ、２００ｍｍ、２５０ｍｍ、３００ｍｍ、３５０ｍｍ、４００ｍｍ、５００ｍｍ、７５０ｍｍ、１０００ｍｍ、２０００ｍｍ、３０００ｍｍ、または、４０００ｍｍなど、２５ｍｍから４０００ｍｍか、若しくは、これらの値の任意の２つを含む任意の範囲（例えば、２５０ｍｍから３０００ｍｍ）である、成形ローラ１４の回転軸１６に平行な幅１３６を有する。他の実施形態において、分配供給装置３６を出る溶融ガラス１３４の流れ１３２は、単一の流れであり、概して、円筒形状を有する。

１対の成形ローラ１４の間に堆積した溶融ガラス１３４の流れ１３２は、間隙２４の中で１対の成形ローラ１４に接触する溶融ガラス１３４のパドル１３８を形成する。１対の堰部８６を含む装置１０の実施形態において、１対の堰部８６は、１対の成形ローラ１４の外側円筒表面１８と協働で、パドルを保持する体積を画定する。換言すれば、堰部８６は、溶融ガラス１３４のパドル１３８の幅１４０を制限し、溶融ガラス１３４のパドル１３８は、１対の成形ローラ１４の回転軸１６を通って延伸する水平面２８からの高さ１４２まで、１対の成形ローラ１４の外側円筒表面１８と接触する。

１対の成形ローラ１４が水平面２８の上方で互いに近づくように回転すると、１対の成形ローラ１４は、溶融ガラス１３４のパドル１３８を下方へと間隙２４を通って引っ張り、それにより、水平面２８から垂直方向に下方へ延伸するガラスリボン１２を形成する。ガラスリボン１２は、２つの主面１４４を有する。２つの主面１４４は、概して反対方向を向く。２つの主面１４４は、垂直面３０と概して平行である。ガラスリボン１２は、２つの主面１４４の間の厚さ１４６を有する。

１対の成形ローラ１４は、溶融ガラス１３４をガラスリボン１２へと形成する間に、溶融ガラス１３４を横方向に広げる。これを、図１０に示しており、ガラスリボン１２は、１対の成形ローラ１４の回転軸１６に平行な幅１４８を有し、それは、溶融ガラス１３４のパドル１３８の幅１４０より広い。実施形態において、ガラスリボン１２の幅１４８は、溶融ガラス１３４のパドル１３８の幅１４０に略等しいものでありうる。幅１４８は、概して垂直方向に延伸する第１の横縁部１５０ａと第２の横縁部１５０ｂの間に延伸する。更に、１対の成形ローラ１４は、ガラスを冷却して、溶融ガラス１３４のパドル１３８の粘度が、ガラスリボン１２を支持するのに十分高くなるようにし、水平面２８より下方で、ガラスリボン１２の質量が、ガラスリボン１２を溶融ガラス１３４のパドル１３８から分離させることがないようにする。

ガラスリボン１２の各主面１４４の一部は、熱損失削減要素５２の１つと対向する。換言すれば、熱損失削減要素５２は、ガラスリボン１２を間に挟む。実施形態において、熱損失削減要素５２は、ガラスリボン１２と接触しないが、他の実施形態では、熱損失削減要素５２は、ガラスリボン１２と接触する。実施形態において、各熱損失削減要素５２の幅５６は、ガラスリボン１２の幅１４８より狭い。熱損失削減要素５２が加熱要素５３を有する実施形態において、加熱要素５３は、個々に制御されて、ガラスリボン１２に隣接して熱を生成する。

既に記載したように、成形ローラ１４の外側円筒表面１８は、２０ｍｍから６００ｍｍの外径２２である。その範囲内で、より小さい外径２２を選択することで、溶融ガラス１３４のパドル１３８の分布を改良し、流量を低下させうる。実施形態において、成形ローラ１４の外径２２は、２０ｍｍから８０ｍｍである。後述する実施例１、１４に示すように、成形ローラ１４の外径２２を小さくすることで、パドル１３８の分布を改良し、より大きい外径２２の成形ローラ１４よりも、概して、より広い幅１４８、および、より薄い厚さ１４６を有するガラスリボン１２を製造しうる。

より小さい外径２２の成形ローラ１４を用いることは、溶融ガラス１３４が０．１ポアズから３０００ポアズの粘度を有する場合に、特に有用である。そのような粘度において、ガラスがガラスリボン１２へと形成される前に、供給装置３６が分配管の場合にさえ、重力は、溶融ガラス１３４を水平方向にパドル１３８の中へ効果的に分布させる。溶融ガラス１３４の粘度が低いほど、パドル１３８の水平方向分布は広くなる。パドル１３８が広いほど、結果的に生じるガラスリボン１２の幅１４８は広くなる。３０００ポアズを超える粘度は、重力が溶融ガラス１３４のパドル１３８を広く分布させるのを妨げる可能性がある。

比較的小さい外径２２は、任意の所定の回転速度について、溶融ガラス１３４のパドル１３８が成形ローラ１４と接触する時間を削減する。時間を削減することで、溶融ガラス１３４のパドル１３８から成形ローラ１４への熱伝達を削減する。熱伝達の削減は、成形ローラ１４がガラスリボン１２を、比較的高い温度で形成して、ガラスリボン１２の厚さ１４６を比較的薄くすることが可能になることを意味する。

更に、成形ローラ１４の外径２２が減少するにつれて、水平面２８の上方での成形ローラ１４の間の水平方向距離は、水平面からの任意の所定の垂直方向距離について増加する。換言すれば、成形ローラ１４の外径２２が減少するにつれて、溶融ガラス１３４のパドル１３８の上側表面の面積は増加する。面積が増加すると、パドル１３８を成形ローラ１４の回転軸１６に沿って広くするように押圧する圧力が高まり、結果的に生じるガラスリボン１２の幅１４８を広げる。

ここで、更に、図１２、１３を参照して、ガラスリボン１２からガラスシート１５４を形成する方法１５２を、本明細書に記載する。１対の成形ローラ１４がガラスリボン１２を溶融ガラス１３４のパドル１３８から形成した後に、方法１５２は、工程１５６において、（ａ）ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボン１２の水平方向温度変化を削減する工程と、（ｂ）（ｉ）ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボン１２の垂直方向の温度低下速度を低下させる工程、および、（ｉｉ）ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却した後に、ガラスリボン１２の垂直方向の温度低下速度を上昇させる工程の１つ以上の工程とを含む。実施形態において、ガラスリボン１２は、水平面２８のすぐ下で、１０^７ポアズ程度の粘度を有する。そのような粘度は、後述するように、方法１５２により水平方向温度変化および垂直方向冷却速度を操作するのに十分な時間を与えながら、ガラスリボン１２が、それ自体を１対の成形ローラ１４から垂直方向下方へと支持するのを可能にする。その時点で、ガラスリボン１２が、これより非常に小さい粘度を有すると、ガラスリボン１２は、それ自体の重さで伸張し、ガラス転移点近くでのガラスリボン１２の制御を更に難しくする。ガラスリボン１２が、これより非常に大きい粘度を有すると、次に、ガラスリボン１２に、圧力によるひび割れ（つまり、ガラスリボン１２の表面欠陥）および残存応力を生じる。更に、そのような程度の粘度において、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂは、表面張力による丸まりを制限するのには、十分に冷たいが、ガラス転移点まで冷却する前の水平方向温度変化を削減するために、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂを中心部１５８と比べて更に冷却するのを妨げるほどには冷たくない。

１対の成形ローラ１４が、溶融ガラス１３４のパドル１３８をガラスリボン１２へと変形する時に、ガラスリボン１２の温度は、ガラスリボン１２の幅１４８に沿った水平位置の関数として変化しうる。例えば、同じ水平位置（つまり、１対の成形ローラ１４の回転軸１６を通って延伸する水平面２８から同じ距離）であると仮定した場合、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂにおけるガラスリボン１２の温度は、ガラスリボン１２の中心部１５８におけるガラスリボン１２の温度より高いものでありうる。

更に、１対の成形ローラ１４が溶融ガラス１３４のパドル１３８をガラスリボン１２へと変形する時に、ガラスリボン１２の温度は、水平面２８からの距離の関数として、下方へと低下する。例えば、ガラスリボン１２は、垂直位置１６０で、それより低い垂直位置１６２でのガラスリボン１２の温度より高い温度を有し、両方の垂直位置１６０、１６２は、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ、１５０ｂから略同じ距離である。結果的に、ガラスリボン１２の温度を、硬化ゾーン１６４内で、ガラス転移点まで冷却し、それは、水平面２８から距離１６６の後に生じうる。

ガラスリボン１２を、ガラス転移点より低い温度まで冷却した後、ガラスリボン１２を冷却し続ける。方法１５２は、更に、工程１６８において、ガラスシート１５４をガラスリボン１２から分離する工程を含む。同じバッチの間に、複数のガラスシート１５４を、ガラスリボン１２から分離しうる。

本開示は、詳細に、（ａ）硬化ゾーン１６４内でガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボン１２の水平方向温度変化が削減されず、かつ、（ｂ）（ｉ）硬化ゾーン１６４内でガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボン１２の温度低下速度が低下しないか、または、（ｉｉ）ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却した後に、ガラスリボン１２の温度低下速度が上昇しないかのいずれかの場合、次に、ガラスシート１５４およびガラスリボン１２の破損、若しくは、仮に、ガラスシート１５４をガラスリボン１２から破損せずに分離するのに成功した場合でも、ガラスシート１５４が最適とはいえない反り、および／または、全厚さ変化を有することなくガラスシート１５４をガラスリボン１２から分離するのは不可能であることを見出したことを記載する。この概念を、後述する比較例２に示している。換言すれば、ａ）ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボン１２の水平方向温度変化が十分に削減され、かつ、（ｂ）（ｉ）ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボン１２の温度低下速度が十分に低下するか、または、（ｉｉ）ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却した後に、ガラスリボン１２の温度低下速度が十分に上昇するかのいずれかの場合、次に、ガラスシート１５４をガラスリボン１２から破損せずに分離し、ガラスシート１５４のガラス組成物が低い液相線粘度を有する場合でも、ガラスシート１５４が許容可能な反り、および、全厚さ変化を有しうることを見出した。

理論に縛られるわけではないが、ガラスリボン１２の破損傾向は、ガラスリボン１２の内部応力の大きさの関数であり、ガラスリボン１２から分離されたガラスシート１５４の反りおよび全厚さ変化の大きさも、同様であると仮説を立てる。ガラスリボン１２の内部応力が増加すると、ガラスシート１５４をガラスリボン１２から分離する工程１６８が、両方に破損を生じさせる尤度が大きくなり、ガラスシート１５４が破損を生じずに分離するのに成功しても、反りおよび全厚さ変化が大きくなりうる。

次に、ガラスリボン１２の内部応力は、水平方向温度変化、かつ、（ｉ）硬化ゾーン１６４内でガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却する前のガラスリボン１２の温度低下速度、または、（ｉｉ）ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却した後のガラスリボン１２の温度低下速度のいずれかの関数であると仮説を立てる。水平方向温度変化は、横方向の応力を増加させ、変化が大きいほど、応力が大きくなる。垂直方向の温度低下速度について、熱的歪の変化率が下方へとガラスリボン１２に沿って一定なので、熱的歪によって熱応力は生じず、したがって、反りを生じないと仮説を立てる。水平方向温度変化がゼロに近づき、熱的歪の垂直方向の変化率が比較的一定であると仮定すると、次に、熱的歪のラプラシアンもゼロに近づき、熱的歪による熱応力が生じない。しかしながら、熱的歪は、ガラス材料の熱膨張率の関数なので、複雑さが加わる。更に、ガラスリボン１２の熱膨張率は、ガラスリボン１２の温度がガラス転移点より高い時の方が、ガラスリボン１２の温度がガラス転移点より低い時より高い。したがって、特に、ガラスリボン１２がガラス転移点より高い温度を有した状態で入り、ガラス転移点より低い温度を有した状態で出る硬化ゾーン１６４内で、熱的歪の変化率を、下方へとガラスリボン１２に沿って一定にするには、ガラスリボン１２がガラス転移点より高い温度を有する間は、ガラス転移点より低い温度を有する間より、ゆっくりと冷却するべきである。換言すれば、ガラス転移点に達する前に、比較的ゆっくりと冷却し、次に、ガラス転移点に達した後に、比較的速く冷却することは、熱的歪が、下方へとガラスリボン１２に沿って望ましい一定の変化率を実現するために、ガラス転移点（例えば、＋／－５０℃）（硬化ゾーン１６４の中で）の近くで、特に重要である。この概念を、後述する実施例１０について、更に記載する。これは、（ｉ）ガラスリボン１２がガラス転移点に達する前に、温度低下速度を能動的に低下させることによってか、または、（ｉｉ）ガラスリボン１２がガラス転移点に達した後に、温度低下速度を能動的に上昇させるかのいずれか、若しくは、（ｉ）と（ｉｉ）の両方によって実現しうる。

水平方向温度変化を減少させる能動的対策を行い、（ｉ）硬化ゾーン１６４内で、ガラスリボン１２がガラス転移点に達する前に、ガラスリボン１２の垂直方向の冷却速度を低下させるか、（ｉｉ）ガラスリボン１２がガラス転移点に達した後に、ガラスリボン１２の垂直方向の冷却速度を上昇させるかのいずれか、若しくは、（ｉ）と（ｉｉ）の両方によって、ガラスリボン１２の内部応力を低下させうる。

実施形態において、工程１７０において、方法１５２は、更に、１対の成形ローラ１４が溶融ガラス１３４のパドル１３８からガラスリボン１２を形成する前に、溶融ガラス１３４を分配供給装置３６の内部室３８に供給する工程を含む。

その後、工程１７２において、方法１５２は、更に、溶融ガラス１３４を、内部室３８から、分配供給装置３６の複数の開口部４４を通って、１対の成形ローラ１４を隔てる間隙２４の中に供給して、それにより、溶融ガラス１３４のパドル１３８を形成する工程を含む。後述する比較例２について更に示すように、溶融ガラス１３４を、単一の出口管を用いて供給することで、１対の成形ローラ１４がガラスリボン１２を形成した直後に、ガラスリボン１２に亘って比較的高い温度変化を生じる。単一の管出口を用いて、新たに供給された溶融ガラス１３４は、成形ローラ１４の上方の既存の溶融ガラス１３４のパドル１３８から主に横方向に流れ、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂの形成前の冷却時間は、ガラスリボン１２の中心部１５８を形成するパドル１３８の中心部の溶融ガラス１３４と比べて短くなる。幅４６を有するスロット４４を有する分配供給装置３６を用いて、溶融ガラス１３４の流れ１３２を供給することで、新たに供給された溶融ガラス１３４の塊を、溶融ガラス１３４のパドル１３８の上に、より広く分布させる。供給された溶融ガラス１３４は、スロット４４の幅４６を通して供給されて、結果的に、単一の出口管を用いた場合より広く分布した溶融ガラス１３４を、１対の成形ローラ１４に与える。より広く分布することで、成形ローラ１４が溶融ガラス１３４のパドル１３８を下方へと引っ張ってガラスリボン１２にする前の冷却時間が、より均一になる。冷却時間が水平方向に溶融ガラス１３４のパドル１３８に亘って、非常に均一になることで、水平方向温度変化が減少したガラスリボン１２を生じる。

実施形態において、工程１７４において、方法１５２は、更に、分配供給装置３６の各複数の加熱要素４８の熱出力を個々に制御する工程を含む。ガラスリボン１２を形成する間、ガラスリボン１２の水平方向温度変化を監視しうる。分配供給装置３６を用いて、最適とはいえない水平方向温度変化を有するガラスリボン１２を生じた場合、最適とはいえない水平方向温度変化を相殺するように、各複数の加熱要素４８の熱出力を個々に制御する。例えば、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂが、中心部１５８、または、横縁部１５０ａ－ｂと中心部１５８の間の領域より高い温度を有する場合、次に、概してガラスリボン１２の低い温度の領域に対応する加熱要素４８を作動させて、スロット４４の領域を通って流れる溶融ガラス１３４の温度を上昇させうる。これにより、次に形成されたガラスリボン１２の水平方向温度変化を削減しうる。

実施形態において、工程１７６において、方法１５２は、更に、１対の成形ローラ１４が、ガラスリボン１２を溶融ガラス１３４のパドル１３８から形成した後に、１対の成形ローラ１４の一方または両方のローラから熱を除去する工程を含む。成形ローラ１４の温度が高まると、成形ローラ１４の外径２２が増加し、最も大きい増加は、成形ローラ１４の幅２０の中点で生じる。成形ローラ１４の外径２２の増加は、成形ローラ１４の幅２０の中点から外側に向かって、横方向に漸減する。このように成形ローラ１４が外側に向かう弓形を形成することで、ガラスリボン１２の水平方向温度変化の程度、または、ガラスリボン１２のガラス転移点までの冷却速度に関わらず、ガラスリボン１２の中へドッグボーン形を与える。外側円筒表面１８を冷却することで、弓形を削減し、それにより、ドッグボーン形を削減するか、なくすようにする。

熱を、１対の成形ローラ１４の一方または両方のローラから、多数の方法で取り除きうる。限定するものではないが、実施形態において、熱を、１対の成形ローラ１４の一方または両方のローラから、次の方法の１つ以上で除去する：（ｉ）熱交換冷却流体１１０を成形ローラ１４の中に送り、熱交換冷却流体１１０を成形ローラ１４の外側円筒表面１８と熱的に連通させるか、（ｉｉ）成形ローラ１４の外側円筒表面１８の温度より低い温度を有する流体１１８を、外側円筒表面１８へと、噴霧部１１６などを用いて噴霧するか、（ｉｉｉ）成形ローラ１４を、液体冷却された金属ブラシ１２０と接触させるか、（ｉｖ）成形ローラ１４を液体冷却されたライディングブロック１２２と対向させるか。実施形態において、成形ローラ１４の幅２０の中点の近くで、成形ローラ１４の縁部より多くの熱が除去される。

上記のように、工程１５６において、方法１５２は、ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボン１２の水平方向温度変化を削減する工程を含む。実施形態において、温度変化を削減する工程１５６は、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂの熱損失を、ガラスリボン１２の中心部１５８と比べて増加させる工程を含む。換言すれば、水平方向温度変化を削減するために、横縁部１５０ａ－ｂをガラスリボン１２の中心部１５８より冷却することが重要でありうる。

上記のように、ガラスリボン１２へと形成された溶融ガラス１３４は、中心部１５８と比べて、横縁部１５０ａ－ｂで高い温度を有する傾向がある。これが、ガラスリボン１２の水平方向温度変化の態様である。理論に縛られるわけではないが、温度差が、表面張力の差（具体的には、横縁部１５０ａ－ｂでの高い表面張力）を生じると考えられる。横縁部１５０ａ－ｂでの表面張力が高いほど、それに隣接した溶融ガラス１３４を横縁部１５０ａ－ｂに向かって引っ張り、それにより、ガラスリボン１２の厚さ１４６を横縁部１５０ａ－ｂで増加させる。横縁部１５０ａ－ｂで厚さ１４６が増加することで、横縁部１５０ａ－ｂにおける表面の対体積比が減少し、それにより、冷却速度を、ガラスリボン１２の残りの部分と比べて、更に低下させて、水平方向温度変化を更に悪化させる。したがって、ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却する前に、横縁部１５０ａ－ｂでのガラスリボン１２の厚さ１４６、および／または、温度を能動的に低下させることにより、上記影響を相殺して、水平方向温度変化を改良する。更に、ガラスリボン１２の厚さ１４６を横縁部１５０ａ－ｂで能動的に減少させることで、ガラスリボン１２の全厚さ変化を直に削減する。

ここで、更に、図１４Ａを参照すると、実施形態において、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂの熱損失を、ガラスリボン１２の中心部１５８と比べて増加させる工程は、冷却気体８０を横縁部１５０ａ－ｂに吹き付ける工程を含む。例えば、第１の管出口７６は、冷却気体８０を、垂直面３０に平行なガラスリボンの横縁部１５０ａに吹き付けるように配置され、第２の管出口７８は、冷却気体８０を、垂直面３０に平行なガラスリボンの第２の横縁部１５０ｂに吹き付けるように配置される。冷却気体８０は、空気でありうる。冷却気体８０は、垂直面３０に平行なガラスリボンの横縁部１５０ａに吹き付けられて、冷却気体８０は、横縁部１５０ａ－ｂに、ガラスリボン１２の中心部１５８より前に、かつ、より大きい程度で接触する。したがって、冷却気体８０は、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂの熱損失を、ガラスリボン１２の中心部１５８より増加させる。この概念を、後述する比較例４および実施例５に示している。冷却気体８０の流量が増加すると、冷却気体８０がガラスリボン１２に反りを導入する可能性が高まるので、冷却気体８０の流量の選択には注意を払うべきである。

ここで、更に、図１４Ｂを参照すると、他の実施形態において、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂの熱損失を、ガラスリボン１２の中心部１５８と比べて増加させる工程は、第１の横縁部冷却要素５８がガラスリボン１２の第１の横縁部１５０ａの温度を低下させ、第２の横縁部冷却要素６０がガラスリボン１２の第２の横縁部１５０ｂの温度を低下させる工程を含む。上記のように、第１の横縁部冷却要素５８および第２の横縁部冷却要素６０は、各々、第１の放射吸収要素８２および第２の放射吸収要素８４を含みうる。第１の放射吸収要素８２は、ガラスリボン１２の第１の横縁部１５０ａと対向する。第２の放射吸収要素８４は、ガラスリボン１２の第２の横縁部１５０ｂと対向する。第１の放射吸収要素８２および第２の放射吸収要素８４を通って流れる冷却流体の流量を調節することで、各々、ガラスリボン１２の第１の横縁部１５０ａおよびガラスリボン１２の第２の横縁部１５０ｂから除去する熱量を変化させる。

図１０、１１を再び参照すると、実施形態において、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂの熱損失を、ガラスリボン１２の中心部１５８と比べて増加させる工程は、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂでのガラスリボン１２の厚さ１４６を減少させる工程を含む。例えば、第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂは、ガラスリボン１２の厚さ１４６をガラスリボン１２の第１の横縁部１５０ａで減少させるように構成される。第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂの一方のローラは、ガラスリボン１２の一方の主面１４４に第１の横縁部１５０ａで接触する。第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂの他方のローラは、ガラスリボン１２の他方の主面１４４に第１の横縁部１５０ａで接触する。第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂの両方のローラは、ガラスリボン１２の第１の横縁部１５０ａに挟持力を加える。したがって、第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂの両方のローラは、第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂが回転して、それにより、第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂの間のガラスリボン１２を引っ張る時に、ガラスリボン１２の厚さ１４６を第１の横縁部１５０ａで減少させる。第２の対のピンチローラ６４ａ－ｂは、同様に、ガラスリボン１２の厚さ１４６をガラスリボン１２の第２の横縁部１５０ｂで減少させるように構成され、第２の対のピンチローラ６４ａ－ｂは、ガラスリボン１２の第２の横縁部１５０ｂに接触して、それが、第２の対のピンチローラ６４ａ－ｂを通るように引っ張り、厚さ１４６を第２の横縁部１５０ｂで減少させる。第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂおよび第２の対のピンチローラ６４ａ－ｂは、ガラスリボン１２が第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂおよび第２の対のピンチローラ６４ａ－ｂを通って進行する速度より速く回転しうる。ピンチローラ６２ａ－ｂ、６４ａ－ｂの回転が速いほど、ガラスリボン１２が張り付くのを防ぎ、真円でないことに由来する（つまり、ピンチローラ６２ａ－ｂ、６４ａ－ｂが各々の軸６６を中心とした完全な円形回転ではないことで生じる）変化を削減する。

更に、実施形態において、第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂおよび第２の対のピンチローラ６４ａ－ｂを熱的に制御して、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂからの熱の除去を能動的に制御しうる。そのように横縁部１５０ａ－ｂから熱を除去することで、ガラスリボン１２に亘る水平方向温度変化を改良しうる。換言すれば、実施形態において、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂの熱損失を中心部１５８と比べて増加させる工程は、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂを、対向するローラ６２ａ－ｂ、６４ａ－ｂと接触させる工程を含み、ローラ６２ａ－ｂ、６４ａ－ｂは、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂから熱を除去する。

後述する実施例６に更に示すように、第１の対のピンチローラ６２ａ－ｂおよび第２の対のピンチローラ６４ａ－ｂは、ガラスリボン１２に亘って水平方向温度変化を削減すること（反り、全厚さ変化、および、ガラスシート１５４を破損せずに分離可能にすることを改良すること）と、直に、ガラスリボン１２の中心部１５８と比べた横縁部１５０ａ－ｂの厚さ変化を削減することの両方を行いうる。実施形態において、ガラスリボン１２の厚さ１４６をガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂで減少させる前に、横縁部１５０ａ－ｂにおけるガラスリボン１２の厚さ１４６は、ガラスリボン１２の中心部１５８におけるガラスリボン１２の厚さ１４６より少なくとも０．５ｍｍ厚い。実施形態において、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂにおけるガラスリボン１２の厚さ１４６を減少させた後に、横縁部１５０ａ－ｂにおけるガラスリボン１２の厚さ１４６は、ガラスリボン１２の中心部１５８におけるガラスリボン１２の厚さ１４６より０．１ｍｍ未満の差で厚い。

実施形態において、ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボン１２の水平方向温度変化を削減する工程は、ガラスリボン１２の中心部１５８の熱損失を、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂと比べて削減する工程を含む。既に記載したように、ガラスリボン１２の水平方向温度変化を削減する１つのアプローチは、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂの温度を、中心部１５８と比べて低下させることである。水平方向温度変化を削減する他のアプローチは、中心部１５８の熱損失を、横縁部１５０ａ－ｂと比べて削減することである。このアプローチは、中心部１５８の冷却速度を遅くしながら、横縁部１５０ａ－ｂを、助けを必要とせずに冷却するのを可能にする。ガラスリボン１２がガラス転移点に近づく時に、横縁部１５０ａ－ｂを、より速く冷却し、中心部１５８を、よりゆっくりと冷却することで、ガラスリボン１２が下方へ移動する時に、水平方向温度変化を削減可能にする。

実施形態において、ガラスリボン１２の中心部１５８の熱損失を、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂと比べて削減する工程は、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂではなく、ガラスリボン１２の中心部１５８を熱損失削減要素５２と対向させる工程を含む。既に記載したように、各熱損失削減要素５２の幅５６は、ガラスリボン１２の幅１４８より狭い。各熱損失削減要素５２が、ガラスリボン１２に対して中心に配置されると仮定すると、次に、各熱損失削減要素５２は、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂではなく、ガラスリボン１２の中心部１５８で一方の主面１４４と対向する。既に記載したように、断熱基材、能動的加熱要素、または、それらの両方でありうる熱損失削減要素５２は、したがって、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂの冷却速度ではなく、ガラスリボン１２の中心部１５８の冷却速度を低下させる。ガラスリボン１２が水平面２８から下方へと移動し、ガラス転移点に近づくように冷却する時、より高い温度の横縁部１５０ａ－ｂを、熱損失削減要素５２と対向した中心部１５８より速く冷却し、水平方向温度変化が削減される。この態様を、更に後述する比較例７および実施例８について記載する。能動的加熱要素を熱損失削減要素５２として用いた場合、加熱要素５３を制御して、加熱要素５３の影響を受けると共に、ガラスリボン１２と対向する熱損失削減要素５２の表面５４が、ガラスリボン１２の水平方向温度変化を均一にするのを助ける温度を有するようにする。いくつかの例において、熱損失削減要素５２の表面５４の温度は、表面５４に最も近いガラスリボン１２の領域の温度より低い。いくつかの例において、熱損失削減要素５２の表面５４の温度は、表面５４に最も近いガラスリボン１２の領域の温度より高い。

実施形態において、ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボン１２の水平方向温度変化を削減する工程は、溶融ガラス１３４のパドル１３８の水平面２８からの高さ１４２を増加させる工程を含む。実施形態において、溶融ガラス１３４のパドル１３８の高さ１４２を増加させる工程は、供給装置３６からの溶融ガラス１３４の流れ１３２の流量を上昇させる工程を含む。ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂの温度、したがって、ガラスリボン１２の水平方向温度変化は、溶融ガラス１３４のパドル１３８の高さ１４２の関数でありうることを見出した。より具体的には、溶融ガラス１３４のパドル１３８の高さ１４２が低いほど、溶融ガラス１３４のリボンの横縁部１５０ａ－ｂの温度は高く、水平方向温度変化が大きくなる。実験を行ったところ、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂにおける温度は、溶融ガラス１３４のパドル１３８の高さ１４２が１ミリメートル増加する毎に、約６℃低下することが示された。理論に縛られるわけではないが、溶融ガラス１３４のパドル１３８の高さ１４２が増加すると、溶融ガラス１３４が成形ローラ１４の外側円筒表面１８と接触する時間が長くなり、接触時間が長くなることで、溶融ガラス１３４がガラスリボン１２へと形成される前に、溶融ガラス１３４の温度が更に低下すると考えられる。

ここで、更に、図１５を参照すると、上記のように、装置１０は、横方向に移動自在な１対の堰部８６を含み、それらは、互いに近づくように移動しうるもので、堰部８６は、成形ローラ１４の外側円筒表面１８と、パドルが保持する体積を画定する。１対の堰部８６の少なくとも一方の堰部が、第１の配置８８（例えば、図１０を参照）から第２の配置９２（例えば、図１５を参照）へ移動し、溶融ガラス１３４のパドル１３８の幅１４０は狭くなり、溶融ガラス１３４のパドル１３８の高さは増加する。したがって、堰部８６を互いに近づくように移動させて、溶融ガラス１３４のパドル１３８の高さを増加させる。実施形態において、溶融ガラス１３４のパドル１３８の水平面２８からの高さ１４２を増加させる工程は、移動自在堰部８６の一方または両方を、他方の移動自在堰部８６に近づくように移動する工程を含む。移動自在堰部８６は、更に、溶融ガラス１３４のパドル１３８について、供給装置３６からの溶融ガラス１３４の流量の変化に応じて、一定の高さ１４２を維持するという利点も提供する。実施形態において、堰部８６は、熱的に制御可能で、溶融ガラス１３４の横側から熱を除去し、それにより、ガラスリボン１２の水平方向温度変化を削減するのを助けうる。パドル１３８の高さ１４２とガラスリボンの水平方向温度変化の関係を、更に、後述する実施例９に示す。

実施形態において、ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボン１２の水平方向温度変化を削減することで、ガラスリボン１２の全幅に亘るガラスリボン１２の水平方向温度変化を、１０℃、９℃、８℃、７℃、６℃、５℃、４℃、３℃、２℃、１℃、０．５℃、または、０．１℃など、１０℃以下、８℃以下、５℃以下、２℃以下、または、１℃以下か、若しくは、これらの値の任意の２つの間の任意の範囲（例えば、０．１℃から５℃）にする。いくつかの実施形態において、温度変化は、ガラスリボン１２の全幅の６０パーセントに亘るか、６５パーセントに亘るか、７０パーセントに亘るか、７５パーセントに亘るか、８０パーセントに亘るか、８５パーセントに亘るか、９０パーセントに亘るか、９５パーセントに亘るか、または、９９パーセントに亘るものである。したがって、例えば、ガラスの全幅の８０パーセントに亘るガラスリボン１２の水平方向温度変化は、１０℃以下、８℃以下、５℃以下、２℃以下、または、１℃以下でありうる。他の例において、ガラスの全幅の９０パーセントに亘るガラスリボン１２の水平方向温度変化は、１０℃以下、８℃以下、５℃以下、２℃以下、または、１℃以下でありうる。水平方向温度変化は、同じ水平高さに沿って測ったガラスリボン１２の部分の最高温度と最低温度の間の差である。測定を、赤外線カメラを介して行いうる。最低温度がガラス転移点から５０℃以内の時など、ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却する前に、測定値を取得する。

更に、ガラスリボン１２の水平方向温度変化を削減するのに追加で、方法１５２は、（ｉ）ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボン１２の垂直方向の温度低下速度を低下させる工程、および、（ｉｉ）ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却した後に、ガラスリボン１２の垂直方向の温度低下速度を上昇させる工程の１つ以上を含む。上記のように、垂直方向温度制御の目的は、ガラスリボン１２をガラス転移点まで、更に、それを過ぎて冷却する間に、熱的歪の変化率を硬化ゾーン１６４に亘って一定にすることである。熱的歪の変化率を一定にすることで、熱応力を削減する。この概念を、更に、後述する実施例１０について記載する。熱応力を削減することは、ガラスシート１５４をガラスリボン１２から破損せずに分離し、更に、ガラスシート１５４が許容可能な反り、および、全厚さ変化を有することが可能になることにつながる。実施形態において、（ｉ）ガラスリボン１２を、第１の平均冷却速度で、ガラス転移点より５０℃高い温度からガラス転移点まで冷却する、（ｉｉ）ガラスリボン１２を、第２の平均冷却速度で、ガラス転移点から、ガラス転移点より５０℃低い温度まで冷却する、更に、（ｉｉｉ）第１の平均冷却速度は、第２の平均冷却速度より遅い。換言すれば、ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却する前に、ガラスリボン１２を、第２の平均冷却速度より遅い第１の平均冷却速度で冷却し、ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却した後に、ガラスリボン１２を、第２の平均冷却速度で冷却する。本明細書に記載のように、平均冷却速度は、硬化ゾーン１６４内でのガラスの長さに沿ったガラスリボン１２の平均冷却速度のことを称する。

実施形態において、ガラスリボン１２を、ガラス転移点まで、水平面２８から５インチ（約１３ｃｍ）以内、６インチ（約１５ｃｍ）以内、７インチ（約１８ｃｍ）以内、８インチ（約２０ｃｍ）以内、９インチ（約２３ｃｍ）以内、１０インチ（約２５ｃｍ）以内、１１インチ（約２８ｃｍ）以内、１２インチ（約３０ｃｍ）以内、１３インチ（約３３ｃｍ）以内、１４インチ（約３６ｃｍ）以内、１５インチ（約３８ｃｍ）以内、１６インチ（約４１ｃｍ）以内、１７インチ（約４３ｃｍ）以内、１８インチ（約４６ｃｍ）以内、１９インチ（約４８ｃｍ）以内、２０インチ（約５１ｃｍ）以内、２１インチ（約５３ｃｍ）以内、２２インチ（約５６ｃｍ）以内、２３インチ（約５８ｃｍ）以内、または、２４インチ（約６１ｃｍ）以内など、２４インチ（約６１ｃｍ）以内か、若しくは、これらの値の任意の２つを含む任意の範囲（つまり、８インチ（約２０ｃｍ）から１８インチ（約４６ｃｍ）以内）で冷却する。したがって、水平方向温度変化を削減する工程１５６を組み込んだ場合には、ガラスリボン１２に沿った垂直方向の冷却速度の低下が、その範囲内で生じる。

実施形態において、ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却する前にガラスリボン１２の垂直方向の温度低下速度を低下させる工程は、ガラスリボン１２の主面１４を熱損失削減要素５２と対向させる工程を含む。熱損失削減要素５２が断熱基材である実施形態において、次に、断熱基材は、ガラスリボン１２から外部環境への熱伝達を削減し、それにより、ガラスリボン１２の温度低下速度を低下させる。ガラスリボン１２からの熱伝達を効果的に削減するには、断熱基材は、ガラスリボン１２から約１ｍｍの距離であるべきである。熱損失削減要素５２が加熱要素５３を含む実施形態において、加熱要素５３の熱出力を制御して、ガラスリボン１２の垂直方向の温度低下速度を、熱損失削減要素５２を用いない場合と比べて低下させうる。加熱要素５３の列は、水平面２８からの垂直方向距離の関数として減少する熱出力を有するように構成されうる。

次に、ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却した後で、ガラスシート１５４をガラスリボン１２から分離する前に、ガラスリボン１２の主面１４４は、もう熱損失削減要素５２と対向しないようにする。換言すれば、ガラスリボン１２の温度がガラス転移点より高い時は、熱損失削減要素５２はガラスリボン１２と対向するが、ガラスリボン１２の温度がガラス転移点を過ぎるまで冷却した後（ガラスリボン１２が、ガラス転移点より２５℃低いか、ガラス転移点より５０℃低いか、または、２５℃から５０℃低い温度などを有する時）は、ガラスリボン１２と対向しない。これらの態様を、後述する比較例１１および実施例１２について更に例示する。

実施形態において、ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却した後にガラスリボン１２の垂直方向の温度低下速度を上昇させる工程は、冷却流体をガラスリボン１２の主面１４４の１つ以上に吹き付ける工程を含む。実施形態において、対流冷却要素１２３は、冷却流体をガラスリボン１２の主面１４４に向けうる。実施形態において、ガラスリボン１２が硬化ゾーン１６４内にある間で、ガラスリボン１２をガラス転移点まで冷却した後に、対流冷却要素１２３は、冷却流体をガラスリボン１２の主面１４４に向ける。

既に記載したように、上記装置１０および方法１５２は、特に、高屈折率を有するガラスシート１５４の製造に利点を有する。本明細書で用いる屈折率は、室温で、約５８９ｎｍの波長を有する電磁波に対するものである。「高屈折率」は、ガラスシート１５４が、１．６５、１．７、１．８、１．９、２．０、２．１、２．２、２．３、２．４、２．５、２．６、２．７、２．８、２．９、３．０、３．１、３．２、３．３など、１．６５以上か、若しくは、これらの値の任意の２つを含む任意の範囲（例えば、１．７から３．０、１．７から２．１など）の屈折率を有することを意味する。例えば、（波長６３３ｎｍにおいて）１．８の屈折率を提供する組成物は（モル％で）、４０．１のＳｉＯ_２、１１．３のＬｉ_２Ｏ、３．８のＺｒＯ_２、４．８のＮｂ_２Ｏ_５、２．４のＢ_２Ｏ_３、２２．９のＣａＯ、５．４のＬａ_２Ｏ_３、および、９．３のＴｉＯ_２を含む。質量％では、その組成物は、２８．５のＳｉＯ_２、４．００のＬｉ_２Ｏ、５．５のＺｒＯ_２、１５のＮｂ_２Ｏ_５、２．０のＢ_２Ｏ_３、１５．２のＣａＯ、２１のＬａ_２Ｏ_３、および、８．８のＴｉＯ_２を含む。方法１５２は、高屈折率を有するガラスシート１５４を製造するのに特に利点を有するが、方法１５２は、任意の屈折率を有するガラスシート１５４を製造しうる。

いくつかの実施形態において、ガラスは、以下を含む組成を有する（酸化物を基準に質量パーセントで表し、合計質量パーセントが１００％になるようにした場合）：
ＳｉＯ_２、５～５５質量％；
ＺｒＯ_２、５～１０質量％；
ＣａＯ、３．５～１８質量％；
Ｌａ_２Ｏ_３、０．２質量％から３０質量％；
Ｎｂ_２Ｏ_５、０．５質量％から２０質量％；
ＴｉＯ_２，５～２０質量％；
Ａｓ_２Ｏ_３、０％から０．２質量％；および、
Ｅｒ_２Ｏ_３、０．０５％から０．９質量％（好ましくは、０．１から０．９質量％、例えば、０．１から０．８質量％）、および／または、Ｐｒ_２Ｏ_３、０．０５％から１質量％、または、Ｎｄ_２Ｏ_３、０．０５％から１質量％、または、Ｈｏ_２Ｏ_３、０．０５％から１質量％、または、酸化Ｃｅ（ＣｅＯ_２）、０．０５％から１質量％。

実施形態において、ガラスの組成物は、以下を含む（酸化物を基準に質量パーセントで表し、合計質量パーセントが１００％になるようにした場合）：
ＳｉＯ_２、５～６０質量％；
ＺｒＯ_２、５～１０質量％；
ＣａＯ、３．５～１８質量％；
Ｌａ_２Ｏ_３、０．２質量％から３０質量％；
Ｎｂ_２Ｏ_５、０．５質量％から２０質量％；
ＴｉＯ_２、５～２０質量％；
Ａｓ_２Ｏ_３、０％から０．２質量％；
Ｅｒ_２Ｏ_３、０．０１％から０．５質量％（例えば、０．０５質量％から０．５質量％、または、０．１質量％から０．５質量％）；
Ｎａ_２Ｏ、２～５質量％；
Ｋ_２Ｏ_５、０～９質量％；
ＳｒＯ、１質量％まで；
ＢａＯ、０～２０質量％；
Ｆ、０～１質量％；および
Ｂ_２Ｏ_３、０～２０質量％。

純シリカは、約１．５の屈折率を有するので、屈折率上げドーパントを加えながら、ＳｉＯ_２の量を５５％以下（例えば、７～４５質量％）に保つことで、ガラスを、高屈折率で清澄度が高く、重大な着色がないガラスにすることが可能になる。ＳｉＯ_２の量を、６０％より高く増加させると、屈折率上げドーパントまたは構成要素の追加が必要になり、清澄ではなく、着色されたガラスを生じうるうる。いくつかの実施形態によれば、ガラスの中のＥｒ_２Ｏ_３、Ｎｄ_２Ｏ_３、Ｈｏ_２Ｏ_３、酸化Ｃｅ、および、Ｐｒ_２Ｏ_３の合計量は、１．５質量％未満で、その場合は、ガラスの清澄性、および、望ましい波長での高い透過率（透過）を維持するのを助ける。

方法１５２の工程１６８は、ガラスシート１５４をガラスリボン１２から分離する工程を含む。多数のガラスシート１５４をガラスリボン１２から分離しうると理解すべきであり、供給装置３６は、送出システム３４から成形ローラ１４へ、一定の溶融ガラス１３４を供給し、その溶融ガラス１３４が連続して新たなガラスリボン１２を形成する。これは、少なくとも送出システム３４から全ての溶融ガラス１３４が排出されるまで、ガラスリボン１２を連続して形成して、そこからガラスシート１５４を分離することを可能にする。

工程１６８は、ガラスシート１５４をガラスリボン１２から分離するのに用いる任意の処理を包含する。実施形態において、ガラスシート１５４を分離する工程は、まず、ガラスリボン１２に切込みを入れ、更に引張応力を切込みに亘って加え、亀裂を生成し、次に、その亀裂がガラスリボン１２の厚さ１４６を貫通するようにする処理を含む。切込みは、任意の従来の方法で形成しうる。例えば、ガラスリボン１２を、一方の主面１４４に破損部を生成するスコアリングホイール、スクライバー、または、研磨部材などの切込み部材１７７と接触させることによって、切込みを生成しうる。次の引張応力は、ガラスリボン１２を、ガラスリボン１２の切込みを加えた面に切込み線に亘って張力が加わる方向に曲げることによって加えられる。次に、その張力が、切込み線に形成された亀裂がガラスリボン１２の厚さ１４６を貫通するようにする。切込み線は、好ましくは、ガラスリボン１２の中心部１５８、つまり、ガラスリボン１２の横縁部１５０ａ－ｂの間の幅１４８に亘って形成される。

他の実施形態において、切込み部材１７７は、レーザ装置であり、任意で、ガラスリボン１２を冷却気体、液体、または、それらの組合せ（ミスト）などの冷却流体と接触させる冷却装置である。レーザ装置は、ガラスリボン１２を、意図した切込み経路に亘って、レーザビームが入射したガラスリボン１２の狭い領域を加熱するレーザビームで、加熱する。加熱された経路を、次に冷却流体で冷却して、ガラスリボン１２に切込みを生成する大きい張力を生成する。

実施形態において、ガラスシート１５４をガラスリボン１２から分離する工程は、ガラスリボン１２が水平面２８から、１５インチ（約３８ｃｍ）、２０インチ（約５１ｃｍ）、２５インチ（約６４ｃｍ）、３０インチ（約７６ｃｍ）、３５インチ（約８９ｃｍ）、４０インチ（約１０２ｃｍ）、４５インチ（約１１４ｃｍ）、５０インチ（約１２７ｃｍ）、５５インチ（約１４０ｃｍ）、６０インチ（約１５２ｃｍ）、６５インチ（約１６５ｃｍ）、７０インチ（約１７８ｃｍ）、７５インチ（約１９１ｃｍ）、８０インチ（約２０３ｃｍ）、８５インチ（約２１６ｃｍ）、９０インチ（約２２９ｃｍ）、９５インチ（約２４１ｃｍ）、または、１００インチ（約２５４ｃｍ）など、１５インチ（約３８ｃｍ）から１００インチ（約２５４ｃｍ）か、若しくは、これらの値の任意の２つを含む任意の範囲（例えば、２５インチ（約６４ｃｍ）から５０インチ（約１２７ｃｍ））の時に行われる。方法１５２が、ガラスリボン１２をガラス転移点より低い温度まで冷却し、ガラスシート１５４を、ガラスリボン１２から、水平面２８から１００インチ（約２５４ｃｍ）以下の範囲内で分離することが可能なことは、ゆっくりであるアニール処理を用いて応力を最小にするようにした場合と比べて、実質的に異なり有利な結果となる。方法１５２は、結果的に、ガラスリボン１２を、５℃／秒から２５℃／秒の平均速度で冷却し、それは、ゆっくりで長い時間を要するアニール処理を用いた場合と比べて非常に速い。結果的に、方法１５２は、有利なことに、ゆっくりであるアニール処理を用いた場合より、必要な空間が非常に小さい。ゆっくりであるアニール処理は、垂直方向の設置上の制限に対処するために、ガラスリボン１２を水平方向に１回以上曲げる必要がありうる。本明細書に記載の方法１５２は、ガラスシート１５４を分離する前にガラスリボン１２を冷却するのに、１２フィート（約３６６ｃｍ）（または、５フィート（約１５２ｃｍ）未満）の垂直高さを必要とするので、ガラスリボン１２を水平方向に曲げる必要がない。

したがって、方法１５２により製造されたガラスシート１５４は、ゆっくりであるアニール処理により製造されたガラスシートより高い仮想温度を有する。「仮想温度」は、ガラスの構造的状態を示すのに用いる概念である。高温から急速に冷却したガラスは、より高い温度で「凍結された」構造なので、より高い仮想温度を有すると言われる。ゆっくりと冷却された、または、ある時間、アニール点の近くで保持することによってアニールされたガラスは、より低い仮想温度を有すると言われる。

熱安定性または寸法変化とも称されるコンパクションは、ガラス基板の不可逆的寸法変化（収縮）である。方法１５２により製造されたガラスシート１５４は、ゆっくりとアニールされたガラスリボン１２から製造されたガラスシート１５４より、高いコンパクションを有し易い。

ガラスシート１５４は、ガラスシート１５４の２つの主面１８０の間の距離として定義された厚さ１７８（図１３を参照）を有し、それは、コンパクションにより、ガラスシート１５４を分離したガラスリボン１２の厚さより、僅かに薄いものでありうる。望ましい厚さ１４６を有するガラスリボン１２を形成することができること、したがって、望ましい厚さ１７８を有するガラスシート１５４を形成することができることは、１対の成形ローラ１４の回転速度に依存する。実施形態において、ガラスシート１５４は、０．１ｍｍ、０．１１ｍｍ、０．２５ｍｍ、０．５ｍｍ、０．６ｍｍ、０．７ｍｍ、０．８ｍｍ、０．９ｍｍ、１．０ｍｍ、１．１ｍｍ、１．２ｍｍ、１．３ｍｍ、１．４ｍｍ、１．５ｍｍ、１．６ｍｍ、１．７ｍｍ、１．８ｍｍ、１．９ｍｍ、２．０ｍｍ、２．１ｍｍ、２．２ｍｍ、２．３ｍｍ、２．４ｍｍ、２．５ｍｍ、２．６ｍｍ、２．７ｍｍ、２．８ｍｍ、２．９ｍｍ、３．０ｍｍ、３．５ｍｍ、４．０ｍｍ、４．５ｍｍ、５．０ｍｍ、５．５ｍｍ、６．０ｍｍ、６．５ｍｍ、７．０ｍｍ、７．５ｍｍ、８．０ｍｍ、８．５ｍｍなど、０．１ｍｍから８．５ｍｍか、若しくは、これらの値の任意の２つを含む任意の範囲（例えば、０．７ｍｍから２．０ｍｍ、０．１ｍｍから３．０ｍｍなど）の厚さ１７８を有する。厚さ１７８を、カリパスを用いて測定しうる。

実施形態において、２０ｍｍから８０ｍｍの外径２２を有する成形ローラ１４を用いることで、結果的に、そこからガラスシート１５４を分離するガラスリボン１２を生成し、そのガラスシート１５４の厚さ１７８は、０．１ｍｍから３．０ｍｍ（０．１ｍｍから１．０ｍｍなど）である。

方法１５２により製造されたガラスシート１５４は、許容可能な低い反り、および、全厚さ変化を有する。実施形態において、ガラスシート１５４は、５０μｍ以下、２５μｍ以下、１５μｍ以下、０．０１から１００μｍ、０．０１μｍから５０μｍ、０．０１μｍから２５μｍ、０．０１μｍから１５μｍ、０．０１μｍ、０．１μｍ、０．５μｍ、１μｍ、２μｍ、３μｍ、４μｍ、５μｍ、６μｍ、７μｍ、８μｍ、９μｍ、１０μｍ、１１μｍ、１２μｍ、１３μｍ、１４μｍ、１５μｍ、２５μｍ、５０μｍ、または、１００μｍなど、１００μｍ以下か、若しくは、これらの値の任意の２つを含む任意の範囲（例えば、１μｍから５０μｍ）の反りを有する。ＡＳＴＭ Ｆ１３９０に記載されているように、「反り」は、基準面から中間面の距離の最大値と最小値の差を称する。ＡＳＴＭ Ｆ１３９０に記載の中間面は、ガラスシート１５４の内側の「仮想」面であり、ガラスシート１５４の両方の主面１８０から等距離であると推定される。ＡＳＴＭ Ｆ１３９０を、参照により、本明細書に組み込むものとする。

実施形態において、ガラスシート１５４は、５０μｍ以下、２５μｍ以下、０．０１μｍから１００μｍ、０．０１μｍから５０μｍ、０．０１μｍから２５μｍ、０．１μｍ、０．５μｍ、１μｍ、２μｍ、３μｍ、４μｍ、５μｍ、６μｍ、７μｍ、８μｍ、９μｍ、１０μｍ、１１μｍ、１２μｍ、１３μｍ、１４μｍ、１５μｍ、１６μｍ、１７μｍ、１８μｍ、１９μｍ、２０μｍ、２１μｍ、２２μｍ、２３μｍ、２４μｍ、２５μｍ、５０μｍ、または、１００μｍなど、１００μｍ以下か、若しくは、これらの値の任意の２つを含む任意の範囲（例えば、４μｍから５０μｍ）の全厚さ変化を有する。本明細書で用いるように、「全厚さ変化」は、自由な留められていない状態のガラスシート１５４の最大厚さと最小厚さの差を称する。

実施形態において、ガラスシート１５４の横縁部と横縁部の間の幅１８２は、１５ｍｍ、２５ｍｍ、５０ｍｍ、１００ｍｍ、１１０ｍｍ、１２０ｍｍ、１３０ｍｍ、１４０ｍｍ、１５０ｍｍ、１６０ｍｍ、１７０ｍｍ、１８０ｍｍ、１９０ｍｍ、２００ｍｍ、２１０ｍｍ、２２０ｍｍ、２３０ｍｍ、２４０ｍｍ、２５０ｍｍ、２６０ｍｍ、２７０ｍｍ、２８０ｍｍ、２９０ｍｍ、３００ｍｍ、３１０ｍｍ、３２０ｍｍ、３３０ｍｍ、３４０ｍｍ、３５０ｍｍ、３７５ｍｍ、４００ｍｍ、４２５ｍｍ、４５０ｍｍ、４７５ｍｍ、または、５００ｍｍなど、１５ｍｍから５００ｍｍの範囲か、若しくは、これらの値の任意の２つを含む任意の範囲（例えば、５０ｍｍから４００ｍｍ）である。実施形態において、横縁部は、平行で、長さ１８４で延伸する。

実施例１
実施例１について、２つのガラスリボンを、２つの異なる組の成形ローラである４インチ（約１０１ｍｍ）の外径を有する第１の組、および、２インチ（約５１ｍｍ）の外径を有する第２の組を用いて形成した。単一の管出口供給装置を用いて、溶融ガラスの流れを成形ローラの組の間の間隙に供給して、溶融ガラスのパドルを形成した。同じ流量の溶融ガラスを各成形ローラの組に送出した。溶融ガラスのパドルの幅または高さを調節するための堰部を用いなかった。

４インチ（約１０１ｍｍ）の外径を有する成形ローラの組を用いて、６．１ｍｍの厚さ、および、８９ｍｍの幅を有するガラスリボンを製造した。２インチ（約５１ｍｍ）の外径を有する成形ローラの組、および、同じ流量の溶融ガラスを用いて、（ｉ）４．６ｍｍの薄い厚さ、および、１０６ｍｍの僅かに広い幅を有するガラスリボンを製造し、更に、（ｉｉ）６．１から６．７ｍｍの略同じ厚さで、１４０ｍｍの広い幅を有するガラスリボンを製造した。この例は、概して、所定の流量について、成形ローラの外径が減少すると、ガラスリボンの幅は増加し、ガラスリボンの厚さは減少することを示している。

比較例２
比較例２について、単一の管出口供給装置を用いて、溶融ガラスの流れを成形ローラの間の間隙に供給して、溶融ガラスのパドルを形成した。溶融ガラスの流れは、１０ポアズの粘度、および、１１４０℃の温度を有するものである。溶融ガラスのパドルの幅または高さを調節するための堰部を用いなかった。成形ローラは、ガラスリボンを、溶融ガラスのパドルから形成した。水平方向温度プロファイルを、１対の成形ローラの回転軸を通って延伸する水平面の下方のいくつかの垂直位置で測定した。図１６に、水平方向温度プロファイル測定グラフを再現した。グラフ上の両方の線データは、ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に取得した水平方向温度プロファイル測定値に対応する。

グラフの上側の線は、成形ローラの回転軸を通って延伸する水平面の近くで（つまり、そこから約２インチ（約５ｃｍ）で）取得した水平方向温度プロファイル測定値に対応する。上側の線を左から右へ読むと、左側横縁部の近くで７００℃より高い最高温度であることを示している。水平方向に右に向かって、温度は急速に低下して、ガラスリボンの左側横縁部と中心部の間で、約６４０℃の最低温度になる。次に、温度は、ガラスリボンの中心部に向かって上昇し、中心部は、約６７０℃の温度を有していた。次に温度は、右側に向かって低下して、約６４０℃の局所最低温度になり、次に、右側横縁部へと再び上昇し、６９０℃より高い局所最高温度になる。これは、中心部の左側までの水平方向温度変化が約６０℃であり、中心部の右側までの水平方向温度変化が約５０℃であることを表している。

下側の線は、ガラスリボンの更に下方で（つまり、水平面から約６インチ（約１５ｃｍ）で）取得した水平方向温度測定値を表し、これも、同じ温度変化パターンであることを示している。左側横縁部は、６００℃より高い最高温度を有していた。右に向かって、温度は、低下して、左側横縁部の近くで、５７０℃より低く、次に、上昇して、中心部で、約５９０℃で、次に、再び低下して、右側横縁部の近くで５７０℃より低く、次に再び上昇して、右側横縁部で、５９０℃より高かった。これは、中心部の左側までの水平方向温度変化が約３０℃であり、中心部の右側までの水平方向温度変化が約２０℃であることを表している。

コンピュータでモデル化して、単一の管出口を用いて溶融ガラスをローラの間の間隙に供給することで、ガラスリボンに亘って、水平方向温度変化が広くなる理由を考察した。図１７に再現したモデル化の結果は、溶融ガラスのパドルは、横縁部と比べて中心部で高く、したがって、溶融ガラスのパドルの中心部からの溶融ガラスは、横縁部での溶融ガラスより、ローラとの接触が大きいことを示している。ローラとの接触が大きいことで、溶融ガラスのパドルの中心部を、横縁部より冷却する。したがって、ガラスリボンの横縁部は、ガラスリボンの中心部より高い温度を有する。

ガラス転移点より低い温度まで冷却した後に、ガラスリボンからガラスシートを分離しようとして、ガラスリボンに切込みを入れると、ガラスリボンは破損した。図１８は、破損したガラスリボンの画像を再現したものである。理論に縛られるわけではないが、上記のように、ガラスリボンに亘る水平方向温度変化、および、ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に急冷しすぎることにより、ガラス転移点まで冷却した後に、ガラスリボンが破損せずに耐えるには高すぎる内部応力が残留したものと仮説を立てる。

比較例３
比較例３について、単一の管出口供給装置を用いて、溶融ガラスの流れを成形ローラの間の間隙に供給して、溶融ガラスのパドルを形成した。成形ローラがガラスリボンを溶融ガラスのパドルから形成する時に、成形ローラの外側円筒表面を冷却するために何も行わなかった。その結果、図１９に再現したグラフが示すように、大きな厚さ変化を有するガラスリボンを形成した。特に、横縁部で測定したガラスリボンの厚さは、約１．７５ｍｍ以上で、一方、中心部で測定したガラスリボンの厚さは、１．５ｍｍの薄さだった。

比較例４および実施例５
比較例４について、単一の管出口供給装置を用いて、溶融ガラスの流れを成形ローラの間の間隙に供給して、溶融ガラスのパドルを形成した。溶融ガラスのパドルの幅または高さを調節するための堰部を用いなかった。成形ローラは、ガラスリボンを、溶融ガラスのパドルから形成した。ガラスリボンがガラス転移点まで冷却する前に、水平方向温度プロファイルを、１対の成形ローラの回転軸を通って延伸する水平面の下方の位置で測定した。図２０に、水平方向温度プロファイル測定グラフを再現した。ガラスリボンは、横縁部で最高温度であり、約８０５℃であると測定された。ガラスリボンは、中心部内で最低温度であり、約７３５℃であると測定された。したがって、ガラスリボンの水平方向温度変化は、約７０℃だった。

実施例５について、第２の管出口を用いて冷却気体（具体的には、空気）をガラスリボンの第２の横縁部に吹き付けた以外は、比較例４についてガラスリボンを形成したのと同じ状況だった。ガラスリボンがガラス転移点まで冷却する前に、水平方向温度プロファイルを、１対の成形ローラの回転軸を通って延伸する水平面の下方の水平位置で測定した。図２１に、水平方向温度プロファイル測定グラフを再現した。（更なる比較を可能にするために）冷却気体を第１の横縁部には吹き付けないので、ガラスリボンは、第１の横縁部で最高温度であり、約８０５℃であると測定された。ガラスリボンは、中心部で最低温度であり、約７４０℃であると測定された。第２の横縁部では局所最高温度を生じるが、吹き付けられた冷却気体が第２の横縁部を冷却するので、７６０℃より低いと測定された。冷却気体を、ガラスリボンの第２の横縁部に吹き付けることで、ガラスリボンの第２の横縁部の温度は、第１の横縁部と比べて、約４５℃低下した。更に、中心部と第２の横縁部の間の水平方向温度変化は、約２０℃であり、一方、中心部と第１の横縁部の間の水平方向温度変化は、約５５℃だった。したがって、冷却気体をガラスリボンの横縁部に吹き付けることで、ガラスリボンの水平方向温度変化を削減することを示している。更に、冷却気体をガラスリボンの第２の横縁部に吹き付けることで、ガラスリボンの第２の横縁部の厚さ変化を、中心部と比べて削減した。

実施例６
実施例６について、単一の管出口供給装置を用いて、溶融ガラスの流れを成形ローラの間の間隙に供給して、溶融ガラスのパドルを形成した。溶融ガラスのパドルの幅または高さを調節するための堰部を用いなかった。成形ローラは、ガラスリボンを、溶融ガラスのパドルから形成した。１対のピンチローラを用いて、ガラスリボンの第２の横縁部の厚さを減少させたが、ガラスリボンの第１の横縁部の厚さは減少させなかった。１対のピンチローラは、ガラスリボンの第２の横縁部での厚さを、３ｍｍから２．２６ｍｍまで薄くした。ガラスリボンの第２の横縁部の近くでの厚さは、約２．２ｍｍだった。ガラスリボンのいくつかの部分の厚さは、１．９ｍｍまで薄くなった。

１対のピンチローラがガラスリボンの第２の横縁部の厚さを減少させる前に、水平方向温度プロファイルを、水平位置で測定した。１対のピンチローラがガラスリボンの第２の横縁部の厚さを減少させた後に、水平方向温度プロファイルを、より低い位置で再び測定した。図２２に、水平方向温度プロファイル測定グラフを再現した。１対のピンチローラが第２の横縁部の厚さを減少させる前に、第２の横縁部は、約７９０℃の温度を有し、一方、中心部は、７３０℃より低い温度を有し、水平方向温度変化は、６０℃より大きかった。１対のピンチローラが第２の横縁部の厚さを減少させた後に、第２の横縁部は、約７４５℃の温度を有し、一方、中心部は、約７０５℃の温度を有し、水平方向温度変化は、約４０℃だった。したがって、第２の横縁部の厚さを減少させることで、水平方向温度変化を、約２０℃削減した。第１の横縁部は、約７７５℃の温度を有し、それは、第２の横縁部が１対のピンチローラに接触した後より、約３０℃高かった。ガラスリボンは、横縁部で最高温度であり、約８０５℃であると測定された。ガラスリボンは、中心部内で最低温度であり、約７３５℃であると測定された。したがって、ガラスリボンの水平方向温度変化は、約７０℃だった。

比較例７および実施例８
比較例７と実施例８の両方について、単一の管出口供給装置を用いて、溶融ガラスの流れを成形ローラの間の間隙に供給して、溶融ガラスのパドルを形成した。溶融ガラスのパドルの幅または高さを調節するための堰部を用いなかった。成形ローラは、ガラスリボンを、溶融ガラスのパドルから形成した。比較例７を用いて、ガラスリボンの主面と対向するように配置された熱損失削減要素はなく、ガラスリボンを制限されることなく冷却可能にした。実施例８を用いて、断熱基材の形態の熱損失削減要素を、ガラスリボンの両方の主面と対向するように配置し、図２５に示すように、断熱基材は中心に配置されて、ガラスリボンの横縁部は露出するが、中心部は断熱されるようにした。

比較例７と実施例８の両方について、水平方向温度プロファイルを、２つの垂直位置‐断熱基材の底部のすぐ下の第１の水平位置、および、それより低く、ガラスリボンの温度がガラス転移点に近づく位置に近い第２の水平位置で測定した。水平方向温度プロファイルを、比較例７については図２３に、実施例８については図２４に、グラフで再現している。比較例７において、熱損失削減要素を用いないことで、結果的に、ガラスリボンがガラス転移点に近づく時に実質的な水平方向温度変化が増加した。より具体的には、ガラスリボンの第１の横縁部は、第１の水平方向温度プロファイル測定値で、約６０６℃の温度を有し、一方、中心部は、約５７４℃の温度を有し、水平方向温度変化は、約３２℃だった。より低い位置での水平方向温度プロファイル測定値では、第１の横縁部は、約５１６℃の温度を有し、一方、中心部は、約４７０℃の温度を有し、水平方向温度変化は、約４６℃だった。

これと反対に、実施例８において、断熱基材の形態の２つの熱損失削減要素を用い、一方の断熱基材は、ガラスリボンの一方の主面の中心部と対向し、第２の断熱基材は、ガラスリボンの他方の主面の中心部と対向して、横縁部の温度を、中心部と略等しくした。上方での水平方向温度プロファイル測定値では、中心部が約６１２℃の最高温度を有し、一方、約６０４℃の最低温度は、ガラスリボンの第２の横縁部においてではなく、その近くでの温度だった。ガラスリボンがガラス転移点に近づく時に、水平方向の温度は、均一になり続けた。下方での水平方向温度プロファイル測定値では、第１の横縁部が約５２６℃の最高温度を有し、一方、約５１８℃の最低温度は、ガラスリボンの中心部での温度だった。中心部から第２の横縁部までの水平方向温度変化は、４℃未満だった。図２６の写真に再現されているように、実施例８において、ガラスシートをガラスリボンから、ガラスリボンを破損することなく分離することが可能だった。

実施例９
実施例９について、単一の管出口供給装置を用いて、溶融ガラスの流れを成形ローラの間の間隙に供給して、溶融ガラスのパドルを形成した。溶融ガラスの流れの質量流量を変えて、溶融ガラスのパドルの高さを変化させ、それは、堰部を用いて溶融ガラスのパドルの高さを制御するのに近似している。成形ローラは、ガラスリボンを溶融ガラスのパドルから形成した。最初は、溶融ガラスの流れの質量流量は、比較的大きく、したがって、溶融ガラスのパドルは、比較的高かった。次に、パドルが比較的高い時に形成されるガラスリボンについて、水平方向温度プロファイルを特定した。図２６に再現したグラフ上で、この水平方向温度プロファイルには、「パドル高」と示している。水平方向温度変化は、約４０℃を超えなかった。次に、溶融ガラスの流れの質量流量を、比較的小さくなるように変えて、したがって、溶融ガラスのパドルは、比較的低かった。次に、パドルが比較的低い時に形成されるガラスリボンについて、水平方向温度プロファイルを特定した。グラフ上で、この水平方向温度プロファイルには、「パドル低」と示している。水平方向温度変化は、約８０℃までも大きかった。次に、溶融ガラスの流れの質量流量を、比較的低い質量流量と比較的高い質量流量の間になるように変えて、結果的に、溶融ガラスのパドルは、中間の高さを有するものとなった。次に、結果的に得られたガラスリボンについて、水平方向温度プロファイルを特定した。「パドル中間」シナリオについての水平方向温度プロファイルは、異なるシナリオの中で、最も小さい水平方向温度変化であることが分かった。「パドル中間」シナリオから生じる水平方向温度変化は、約１０℃以下だった。

実施例１０
実施例１０について、一定の変化率の熱的歪（つまり、線形歪プロファイル）を、想定した６００℃のガラス転移点を中心とした「硬化ゾーン」を通して実現するために、水平面からの距離の関数として、ガラスリボンの温度のコンピュータモデルを生成した。図２７は、モデル化した結果を再現したグラフである。ガラスリボンがガラス転移点、つまり、６５０℃から５５０℃を通って転移する間に、ガラスリボンに沿って下方へと一定の変化率の熱的歪を実現するために、ガラスリボンを、水平面から約２５０ｍｍから約３５０ｍｍで温度が６００℃より高い間は、比較的遅い速度で冷却する必要があり、次に、水平面から３５０ｍｍ以上で、温度が６００℃より低い間は、比較的速く冷却する必要がある。尚、このモデルによれば、ガラスリボンは、６５０℃から６００℃へ冷却するのに、約１００ｍｍ（約２５０ｍｍから約３５０ｍｍまで）進むが、６００℃から５５０℃へ冷却するのには、約７５ｍｍ（約３５０ｍｍから約４２５ｍｍまで）だけ進むはずである。

比較例１１および実施例１２
比較例１１および実施例１２について、単一の管出口供給装置を用いて、溶融ガラスの流れを成形ローラの間の間隙に供給して、溶融ガラスのパドルを形成した。溶融ガラスのパドルの幅または高さを調節するための堰部を用いなかった。成形ローラは、ガラスリボンを、溶融ガラスのパドルから形成した。実施例１２について（実施例８と同様で）、断熱基材の形態の熱損失削減要素を、ガラスリボンの両方の主面と対向するように配置し、断熱基材は中心に配置されて、ガラスリボンの横縁部は露出するが、中心部は断熱されるようにした。比較例１１について、熱損失削減要素を用いずに、ガラスリボンを大気に曝して冷却した。ガラスリボンの温度を、赤外線カメラを介して、３つの位置（成形ローラを出る位置１、ガラスリボンが実施例１２における断熱基材を通過する位置２、および、ガラスシートをガラスリボンから分離する前のリボンの更に下方の位置３）で測定した。図２８は、記録した温度を、測定位置の関数として再現したグラフである。断熱基材は、結果的に、実施例１２のガラスリボンを、比較例１１のガラスリボンより遅い速度で冷却した。実施例１２のガラスリボンは、位置２で、比較例１１のガラスリボンの温度より、約４０℃高い温度を有した。位置２から位置３までは、実施例１２のガラスリボンは断熱基材と対向しないので、冷却速度（つまり、温度の低下）は、位置１から位置２までの冷却速度と比べて上昇した。位置１から位置２までの実施例１２の冷却速度は、比較例１１についての冷却速度より、線形に近い熱的歪プロファイルを生じた。

実施例１３
実施例１３について、分配供給装置を用いて、溶融ガラスの流れを成形ローラの間の間隙に供給して、溶融ガラスのパドルを形成した。溶融ガラスは、１．８の屈折率を有するガラスシートを形成するように構成された組成を有するものだった。堰部を用いて、堰部を用いない場合と比べて、溶融ガラスのパドルの高さを高くした。成形ローラは、ガラスリボンを、溶融ガラスのパドルから形成した。成形ローラは、１０４ｍｍの外径の外側円筒表面を有した。成形ローラは、毎分０．８ｍの速度で回転した。熱損失削減要素を用いなかった。それでも、水平方向温度変化は、減少した。ガラスシートをガラスリボンから分離した。図２９にガラスシートの写真を再現している。写真が示すように、ガラスシートは、内部破損を有さない。ガラスシートのプロファイルを、表面粗さ計を介して測定した。図３０は、測定値のグラフを再現している。ガラスシートは、中心部で、１．４ｍｍの厚さを有し、横縁部で、１．６ｍｍの厚さを有し、１３０ｍｍの幅、および、４５０ｍｍの長さを有した。ガラスシートは、約２００マイクロメートルの推定反り、および、約３００マイクロメートルの全厚さ変化を有した。

実施例１４
実施例１４において、分配供給装置を用いて、溶融ガラスの流れを成形ローラの間の間隙に供給して、溶融ガラスのパドルを形成した。溶融ガラスは、１．８の屈折率を有するガラスシートを形成するように構成された組成を有するものだった。溶融ガラスは、１０ポアズの粘度で送出された。堰部は、用いなかった。成形ローラは、ガラスリボンを、溶融ガラスのパドルから形成した。熱損失削減要素を用いなかった。ガラスシートを、ガラスリボンから分離した。

成形ローラの回転速度を、０．５ｍ／分と１．０ｍ／分の間で変化させ、外側円筒表面の外径を、７０ｍｍと１１０ｍｍの間で変化させて、結果的に得られるガラスリボン（したがって、そこから分離したガラスシート）の厚さへの影響を特定した。成形ローラの間の間隙に送出される溶融ガラスの体積流量を、各手順について、比較的一定にした。図３１に再現したグラフに示すように、０．５ｍ／分の回転速度について、１１０ｍｍの外径を有する成形ローラが１８７９μｍ（約１．９ｍｍ）の平均厚さを有するガラスリボンを形成し、一方、７０ｍｍの外径を有する成形ローラは、１６０１μｍ（約１．６ｍｍ）の平均厚さを有するガラスリボンを形成し、厚さは、約１５％減少した。１．０ｍ／分の回転速度について、１１０ｍｍの外径を有する成形ローラは、１２５７μｍ（約１．３ｍｍ）の平均厚さを有するガラスリボンを形成し、一方、７０ｍｍの外径を有する成形ローラは、１１０２μｍ（約１．１ｍｍ）の平均厚さを有するガラスリボンを形成し、厚さは、約１２％減少した。

更に、外径が小さい成形ローラが形成したガラスリボンは、外径が大きい成形ローラが形成したガラスリボンより、幅広くなった。これは、体積保存による結果である。成形ローラの任意の回転速度、および、成形ローラに送られる溶融ガラスの体積流量について、厚さの減少は、必然的に幅の増加になる。換言すれば、厚さと幅は、これらの条件下で、反比例する。

以下、本発明の好ましい実施形態を項分け記載する。

実施形態１
ガラスシートの形成方法において、
ガラスリボンを、１対の成形ローラを用いて、溶融ガラスから形成する工程と、
前記ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、該ガラスリボンの水平方向温度変化を、該ガラスリボンの全幅の８０パーセントに亘って、１０℃以下に制御する工程と、
前記ガラスリボンが硬化ゾーン内を垂直に下方へと移動する間、該ガラスリボンの冷却速度を制御して、該ガラスリボンを前記ガラス転移点まで冷却する前に、該ガラスリボンが第１の平均冷却速度を有し、該ガラスリボンを該ガラス転移点まで冷却した後に、該ガラスリボンが第２の平均冷却速度を有するようにし、該第１の平均冷却速度は、該第２の平均冷却速度より低いものである工程と、
ガラスシートを前記ガラスリボンから分離する工程と
を含む方法。

実施形態２
前記１対の成形ローラの一方または両方のローラから熱を除去する工程を、
更に含む、実施形態１に記載の方法。

実施形態３
前記１対の成形ローラの一方または両方のローラから熱を除去する工程は、
（ｉ）熱交換流体を、該成形ローラの中に送り、該熱交換流体を前記成形ローラの外面と熱的に連通させる工程と、
（ｉｉ）前記成形ローラの前記外面の温度より低い温度を有する液体を、該外面に噴霧する工程と、
（ｉｉｉ）前記成形ローラを、液体冷却された金属ブラシと接触させる工程と、
（ｉｖ）前記成形ローラを、液体冷却されたライディングブロックと対向させる工程と
の１つ以上を含むものである、実施形態２に記載の方法。

実施形態４
前記ガラスリボンを前記ガラス転移点まで冷却する前に、該ガラスリボンの水平方向温度変化を、該ガラスリボンの全幅の８０パーセントに亘って、５℃以下に制御する工程を、
更に含む、実施形態１から３のいずれか１つに記載の方法。

実施形態５
前記ガラスリボンを前記ガラス転移点まで冷却する前に、該ガラスリボンの水平方向温度変化を、該ガラスリボンの全幅の９０パーセントに亘って、１０℃以下に制御する工程を、
更に含む、実施形態１から４のいずれか１つに記載の方法。

実施形態６
前記ガラスリボンを前記ガラス転移点まで冷却する前に、該ガラスリボンの水平方向温度変化を、該ガラスリボンの全幅に亘って、１０℃以下に制御する工程を、
更に含む、実施形態１から４のいずれか１つに記載の方法。

実施形態７
前記１対の成形ローラが前記ガラスリボンを前記溶融ガラスから形成する工程の前に、該溶融ガラスを、供給装置の内部室に供給する工程であって、該供給装置は底面部を該内部室の下方に含むものである工程と、
前記溶融ガラスを、前記供給装置の前記内部室から、前記底面部を通って、前記１対の成形ローラを隔てる間隙の中に供給する工程と
を更に含む、実施形態１から６のいずれか１つに記載の方法。

実施形態８
前記供給装置の前記内部室の中の前記溶融ガラスと熱的に連通した該供給装置の各複数の加熱要素からの熱出力を個々に制御する工程を、
更に含む、実施形態７に記載の方法。

実施形態９
前記ガラスリボンを前記ガラス転移点まで冷却する前に該ガラスリボンの前記水平方向温度変化を制御する工程は、該ガラスリボンの横縁部からの熱損失を、該横縁部の間に配置された該ガラスリボンの中心部と比べて増加させる工程を含むものである、実施形態１から８のいずれか１つに記載の方法。

実施形態１０
前記ガラスリボンの前記横縁部からの前記熱損失を、該横縁部の間に配置された該ガラスリボンの前記中心部と比べて増加させる工程は、冷却気体を該横縁部に吹き付ける工程を含むものである、実施形態９に記載の方法。

実施形態１１
前記ガラスリボンは、概して反対方向を向いた２つの主面の間の厚さを有するものであり、
前記ガラスリボンの前記横縁部からの前記熱損失を、該横縁部の間に配置された該ガラスリボンの前記中心部と比べて増加させる工程は、該ガラスリボンの前記厚さを、該ガラスリボンの該横縁部で減少させる工程を含むものである、実施形態９に記載の方法。

実施形態１２
前記ガラスリボンの前記厚さを、該ガラスリボンの前記横縁部で減少させる工程の前に、該ガラスリボンの該横縁部での該厚さは、該ガラスリボンの前記中心部での厚さより少なくとも０．５ｍｍ厚いものであり、
前記ガラスリボンの前記厚さを、該ガラスリボンの前記横縁部で減少させる工程の後には、該ガラスリボンの該横縁部での該厚さは、該ガラスリボンの前記中心部での前記厚さより０．１ｍｍ未満厚いものである、実施形態１１に記載の方法。

実施形態１３
前記ガラスリボンは、概して反対方向を向いた２つの主面の間の厚さを有するものであり、
前記ガラスリボンの前記横縁部からの前記熱損失を、該横縁部の間に配置された該ガラスリボンの前記中心部と比べて増加させる工程は、該ガラスリボンの該横縁部を、該ガラスリボンの該横縁部から熱を除去する対向するピンチローラと接触させる工程を含むものである、実施形態９に記載の方法。

実施形態１４
前記ガラスリボンを前記ガラス転移点まで冷却する前に該ガラスリボンの前記水平方向温度変化を制御する工程は、該ガラスリボンの横縁部の間に配置された該ガラスリボンの中心部での熱損失を、該ガラスリボンの該横縁部と比べて削減する工程を含むものである、実施形態１から１３のいずれか１つに記載の方法。

実施形態１５
前記ガラスリボンの前記中心部の前記熱損失を、該ガラスリボンの前記横縁部と比べて削減する工程は、熱損失削減要素を、該ガラスリボンの各主面の前記中心部で対向させるが、該ガラスリボンの該横縁部では対向させない工程を含むものである、実施形態１４に記載の方法。

実施形態１６
前記熱損失削減要素は、断熱基材を含むものである、実施形態１５に記載の方法。

実施形態１７
前記熱損失削減要素は、加熱要素を含むものである、実施形態１５に記載の方法。

実施形態１８
前記１対の成形ローラが前記ガラスリボンを形成する前に、溶融ガラスの流れを、供給装置から、該１対の成形ローラを隔てる間隙の中に供給する工程を、
更に含み、
前記１対の成形ローラの各成形ローラは、回転軸を有し、該回転軸は、互いに平行であり、
前記間隙は、前記回転軸の両方を通って延伸する水平面において、最小距離を有し、
前記溶融ガラスの流れは、前記水平面の垂直方向上方の前記供給装置から出て、該水平面の上方で、溶融ガラスのパドルを前記１対の生成ローラの間の前記間隙の中に形成し、
前記溶融ガラスのパドルは、前記回転軸に平行な幅、および、前記水平面からの高さを有するものであり、
前記ガラスリボンを前記ガラス転移点まで冷却する前に該ガラスリボンの前記水平方向温度変化を制御する工程は、前記溶融ガラスのパドルの前記水平面からの高さを増加させる工程を含むものである、実施形態１から１７のいずれか１つに記載の方法。

実施形態１９
前記水平面の上方に配置された移動自在堰部は、前記１対の成形ローラと協働して、前記溶融ガラスのパドルの前記幅を制限し、
前記溶融ガラスのパドルの前記水平面からの前記高さを増加させる工程は、一方または両方の前記移動自在堰部を、他方の該移動自在堰部に近づくように移動する工程を含むものである、実施形態１８に記載の方法。

実施形態２０
前記ガラスリボンを前記ガラス転移点より５０℃高い温度から該ガラス転移点まで冷却する間、該ガラスリボンを、前記第１の平均冷却速度で冷却し、
前記ガラスリボンを前記ガラス転移点から該ガラス転移点より５０℃低い温度まで冷却する間、該ガラスリボンを、前記第２の平均冷却速度で冷却するものである、実施形態１から１９のいずれか１つに記載の方法。

実施形態２１
前記ガラスリボンが前記硬化ゾーン内を垂直に下方へと移動する間、該ガラスリボンの冷却速度を制御する工程は、該ガラスリボンの２つの各主面を熱損失削減要素と対向させる工程を含むものである、実施形態１から２０のいずれか１つに記載の方法。

実施形態２２
前記熱損失削減要素は、断熱基材を含むものである、実施形態２１に記載の方法。

実施形態２３
前記熱損失削減要素は、加熱要素を含むものである、実施形態２１に記載の方法。

実施形態２４
前記ガラスリボンを前記ガラス転移点まで冷却した後で、前記ガラスシートを該ガラスリボンから分離する前に、該ガラスリボンの前記主面を前記熱損失削減要素と対向させる工程を終了する工程を、
更に含む、実施形態２１に記載の方法。

実施形態２５
前記溶融ガラスは、０．０１ポアズから３０００ポアズの粘度を有するものである、実施形態１から２４のいずれか１つに記載の方法。

実施形態２６
前記ガラスシートは、１．７から３．０の屈折率を有し、
前記ガラスシートは、概して反対方向を向いた２つの主面、０．１ｍｍから８．５ｍｍである該２つの主面の間の厚さ、および、１５ｍｍから５００ｍｍである２つの横縁部の間の幅を有し、
前記ガラスシートは、１００μｍ以下の反りを有し、
前記ガラスシートは、１００μｍ以下の全厚さ変化を有するものである、実施形態１から２５のいずれか１つに記載の方法。

実施形態２７
前記１対の成形ローラが前記ガラスリボンを前記溶融ガラスから形成する前に、該溶融ガラスを、前記１対の成形ローラを隔てる間隙の中に供給する工程を、
更に含み、
前記溶融ガラスは、０．０１ポアズから３０００ポアズの粘度を有し、
前記１対の成形ローラの各成形ローラは、２０ｍｍから８０ｍｍの外径を有するものである、実施形態１から２６のいずれか１つに記載の方法。

実施形態２８
ガラスリボンのロール成形装置において、
間隙によって隔てられた１対の成形ローラであって、該各成形ローラは回転軸を有し、該回転軸は、互いに平行で、該間隙は、該回転軸の両方を通って延伸する水平面に沿って位置する最小距離を有し、該回転軸に平行な垂直面は、該間隙を通って延伸するものである１対の成形ローラと、
溶融ガラスの流れを前記間隙に供給する供給装置であって、前記１対の成形ローラの前記回転軸を通って延伸する前記水平面の垂直方向上方に配置され、内部室、底面部、および、該底面部を貫通して該内部室からの通路を提供するスロットを含むものである供給装置と、
１対の熱損失削減要素であって、１つの該熱損失削減要素が、前記１対の成形ローラの間の前記間隙を通って延伸する前記垂直面の各側に配置され、該各熱損失削減要素は、該１対の成形ローラの前記回転軸の両方を通って延伸する前記水平面の下方に配置されたものである１対の熱損失削減要素と
を含む装置。

実施形態２９
前記供給装置は、更に、前記内部室と熱的に連通した複数の加熱要素を含み、該各複数の加熱要素は、個々に制御可能な熱出力を有するものである、実施形態２８に記載の装置。

実施形態３０
前記内部室の中で、および、前記スロットから該内部室を出る時に０．０１ポアズから３０００ポアズの粘度を有する溶融ガラスを、
更に含む、実施形態２８または２９に記載の装置。

実施形態３１
前記各熱損失削減要素は、前記１対の成形ローラの前記回転軸に平行な幅を有し、
前記１対の成形ローラは、該１対の成形ローラの前記回転軸に平行な幅を有し、
前記各熱損失削減要素の前記幅は、前記１対の成形ローラの前記幅より狭いものである、実施形態２８から３０のいずれか１つに記載の装置。

実施形態３２
前記水平面から下方へと延伸し、概して反対方向を向いた２つの主面を有し、該各主面は、一方の前記熱損失削減要素の平面と対向するものであるガラスリボンを、
更に含み、
前記ガラスリボンは、前記１対の成形ローラの前記回転軸に平行な幅を有するものであり、
前記各熱損失削減要素は、前記１対の成形ローラの前記回転軸に平行な幅を有し、該各熱損失削減要素の該幅は、前記ガラスリボンの前記幅より狭いものである、実施形態２８から３１のいずれか１つに記載の装置。

実施形態３３
前記ガラスリボンの温度は、平均で、前記水平面から下方に向かう垂直距離の関数として、低下するものであり、
前記ガラスリボンは、ガラス転移点を有するものであり、
前記熱損失削減要素は、前記ガラスリボンの前記温度が前記ガラス転移点より高い時に、該ガラスリボンと対向するものであり、
前記熱損失削減要素は、前記ガラスリボンの前記温度が前記ガラス転移点より２５℃以上低い時に、該ガラスリボンと対向しないものである、実施形態３２に記載の装置。

実施形態３４
前記ガラスリボンを前記ガラス転移点まで冷却する前に、該ガラスリボンを第１の平均冷却速度で冷却し、該ガラスリボンを該ガラス転移点まで冷却した後に、該ガラスリボンを第２の平均冷却速度で冷却し、該第１の平均冷却速度は、該第２の平均冷却速度より低いものである、実施形態３２に記載の装置。

実施形態３５
第１の横縁部冷却要素と、
第２の横縁部冷却要素と
を更に含み、
前記第１の横縁部冷却要素と前記第２の横縁部冷却要素の両方は、前記水平面の垂直方向下方に配置され、該第１の横縁部冷却要素は、前記１対の成形ローラによって形成された前記ガラスリボンの第１の横縁部の温度を低下させるように構成され、前記第２の横縁部冷却要素は、該ガラスリボンの第２の横縁部の温度を低下させるように構成されたものである、実施形態２８から３４のいずれか１つに記載の装置。

実施形態３６
前記各熱損失削減要素は、断熱基材を含むものである、実施形態２８から３５のいずれか１つに記載の装置。

実施形態３７
前記各熱損失削減要素は、加熱要素を含むものである、実施形態２８から３５のいずれか１つに記載の装置。

実施形態３８
ガラスリボンのロール成形装置において、
１対の成形ローラであって、該各成形ローラは、互いに平行な回転軸、および、外側円筒表面を有し、該回転軸の両方を通って延伸する水平面に沿って位置する最小距離を有する間隙によって隔たれた１対の成形ローラと、
溶融ガラスの流れを、前記間隙の中に供給する供給装置であって、前記１対の成形ローラの前記回転軸を通って延伸する前記水平面の垂直方向上方に配置された供給装置と、
第１の横縁部冷却要素および第２の横縁部冷却要素であって、該第１の横縁部冷却要素と該第２の横縁部冷却要素の両方は、前記水平面の垂直方向下方に配置され、該第１の横縁部冷却要素は、前記ガラスリボンの第１の横縁部の温度を低下させるように構成され、該第２の横縁部冷却要素は、該ガラスリボンの第２の横縁部の温度を低下させるように構成されたものである第１の横縁部冷却要素および第２の横縁部冷却要素と、
前記水平面の上方に配置されて、前記外側円筒表面と協働して、溶融ガラスを保持するように構成された１対の堰部であって、該１対の堰部の一方または両方の堰部が、該１対の堰部の他方の堰部に近づくように、および、離れるように横方向に移動自在な１対の堰部と
を含む装置。

実施形態３９
前記第１の横縁部冷却要素は、前記垂直面と平行に、冷却気体を前記ガラスリボンの前記第１の横縁部に吹き付けるように構成された第１の管出口を含むものであり、
前記第２の横縁部冷却要素は、前記垂直面と平行に、冷却気体を前記ガラスリボンの前記第２の横縁部に吹き付けるように構成された第２の管出口を含むものである、実施形態３８に記載の装置。

実施形態４０
前記第１の横縁部冷却要素は、前記ガラスリボンの前記第１の横縁部と隣接した第１の放射吸収要素を含むものであり、
前記第２の横縁部冷却要素は、前記ガラスリボンの前記第２の横縁部と隣接した第２の放射吸収要素を含むものである、実施形態３８に記載の装置。

実施形態４１
前記第１の放射吸収要素は、該第１の放射吸収要素の内側を通って流れる冷却流体を受け付けて、前記ガラスリボンの前記第１の横縁部から熱を除去するように構成されたものであり、
前記第２の放射吸収要素は、該第２の放射吸収要素の内側を通って流れる冷却流体を受け付けて、前記ガラスリボンの前記第２の横縁部から熱を除去するように構成されたものである、実施形態４０に記載の装置。

実施形態４２
前記第１の横縁部冷却要素は、前記１対の成形ローラの前記回転軸を通って延伸する前記水平面の垂直方向下方に配置された第１の対のピンチローラを含み、該第１の対のピンチローラの一方のローラは、該１対の成形ローラの間の前記間隙を通って延伸する前記垂直面の片側に位置し、該第１の対のピンチローラの他方のローラは、該垂直面の反対側に位置し、該第１の対のピンチローラは、前記ガラスリボンの厚さを該ガラスリボンの前記第１の横縁部で減少させるように構成され、
前記第２の横縁部冷却要素は、前記１対の成形ローラの前記回転軸を通って延伸する前記水平面の垂直方向下方に配置された第２の対のピンチローラを含み、該第２の対のピンチローラの一方のローラは、該１対の成形ローラの間の前記間隙を通って延伸する前記垂直面の片側に位置し、該第２の対のピンチローラの他方のローラは、該垂直面の反対側に位置し、該第２の対のピンチローラは、前記ガラスリボンの厚さを該ガラスリボンの前記第２の横縁部で減少させるように構成されたものである、実施形態３８から４１のいずれか１つに記載の装置。

実施形態４３
前記第１の対のピンチローラは、更に、前記ガラスリボンの前記第１の横縁部から熱を除去するように構成され、
前記第２の対のピンチローラは、更に、前記ガラスリボンの前記第２の横縁部から熱を除去するように構成されたものである、実施形態４２に記載の装置。

実施形態４４
前記１対の堰部の各堰部は、
前記１対の成形ローラの一方のローラの前記外側円筒表面と形状が一致する第１の輪郭表面と、
前記１対の成形ローラの他方のローラの前記外側円筒表面と形状が一致する第２の輪郭表面と
を含むものである、実施形態３８から４３のいずれか１つに記載の装置。

実施形態４５
前記１対の堰部の間に前記水平面に沿って配置され、該水平面からの高さを有する溶融ガラスを、
更に含み
前記１対の堰部の少なくとも一方の堰部は、（ｉ）該１対の堰部の他方の堰部から第１の距離で離間した第１の配置と、（ｉｉ）該１対の堰部の該他方の堰部から第２の距離で離間した第２の配置の間で移動するように構成され、該第２の距離は該第１の距離より短いものであり、
前記１対の堰部の前記少なくとも一方の堰部が、前記第１の配置から前記第２の配置に移動するにつれて、前記溶融ガラスの前記水平面からの高さは増加するものである、実施形態３８から４４のいずれか１つに記載の装置。

実施形態４６
前記１対の成形ローラの前記回転軸の両方を通って延伸する前記水平面の垂直方向下方に配置された１対の熱損失削減要素を、
更に含み、
一方の前記熱損失削減要素は、前記１対の成形ローラの間の前記間隙を通って延伸する前記垂直面の片側に位置し、他方の該熱損失削減要素は、該垂直面の反対側に位置するものである、実施形態３８から４５のいずれか１つに記載の装置。

実施形態４７
前記各熱損失削減要素は、断熱基材を含み、
前記各断熱基材は、前記垂直面と対向する平面を有し、
前記各断熱基材は、前記ガラスリボンの主面に、該ガラスリボンの横縁部ではなく、ガラスリボンの中心部において対向するように構成されたものである、実施形態４６に記載の装置。

実施形態４８
前記各熱損失削減要素は、加熱要素を含むものである、実施形態４６に記載の装置。

実施形態４９
前記１対の成形ローラの前記回転軸を通って延伸する前記水平面の垂直方向上方に配置されて、溶融ガラスの流れを前記間隙の中に供給する供給装置を、
更に含み、
前記供給装置は、内部室、底面部および該底面部から上方へ延伸する側面部であって、該内部室を画定する該底面部および該側面部、並びに、該底面部を貫通して該内部室から該分配供給装置を出る通路を提供するスロットを含むものである、実施形態３８から４８のいずれか１つに記載の装置。

実施形態５０
前記１対の成形ローラの各ローラは、２０ｍｍから６００ｍｍの外径を有するものである、実施形態３８から４９のいずれか１つに記載の装置。

実施形態５１
（ｉ）前記成形ローラの少なくとも一方の中に配置されて、該成形ローラの外面と熱的に連通した冷却液の通路を提供する熱交換部と、
（ｉｉ）冷却液を、前記成形ローラの前記外面に噴霧するように構成された噴霧部と、
（ｉｉｉ）前記成形ローラの前記外面と接触する液体冷却された金属ブラシと、
（ｉｖ）前記成形ローラの前記外面と対向する液体冷却されたライディングブロックと
の少なくとも１つを更に含む、実施形態３８から５０のいずれか１つに記載の装置。

実施形態５２
前記間隙に配置され、０．０１ポアズから３０００ポアズの粘度を有する溶融ガラスの流れを、
更に含む、実施形態３８から５１のいずれか１つに記載の装置。

実施形態５３
ガラスリボンの形成方法において、
０．０１ポアズから３０００ポアズの粘度を有する溶融ガラスを、１対の成形ローラを隔てる間隙の中に供給する工程を、
含み、
前記１対の成形ローラの各ローラは、２０ｍｍから８０ｍｍの外径を有するものである方法。

実施形態５４
ガラスリボンを、前記溶融ガラスから形成する工程を、
更に含む、実施形態５３に記載の方法。

実施形態５５
前記ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、該ガラスリボンの水平方向温度変化を、該ガラスリボンの全幅の８０パーセントに亘って、１０℃以下に制御する工程を、
更に含む、実施形態５４に記載の方法。

実施形態５６
前記ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、該ガラスリボンの水平方向温度変化を、該ガラスリボンの全幅の８０パーセントに亘って、５℃以下に制御する工程を、
更に含む、実施形態５５に記載の方法。

実施形態５７
前記ガラスリボンが硬化ゾーン内を垂直に下方へと移動する間、該ガラスリボンの冷却速度を制御して、該ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、該ガラスリボンが第１の冷却速度を有し、該ガラスリボンを該ガラス転移点まで冷却した後に、該ガラスリボンが第２の冷却速度を有するようにする工程を、
更に含み、
前記第１の冷却速度は、前記第２の冷却速度より低いものである、実施形態５４に記載の方法。

実施形態５８
前記ガラスリボンが前記硬化ゾーン内を垂直に下方へと移動する間、該ガラスリボンの冷却速度を制御する工程は、該ガラスリボンの２つの各主面を熱損失削減要素と対向させる工程を含むものである、実施形態５７に記載の方法。

実施形態５９
ガラスシートは、１００μｍ以下の反りを有し、
前記ガラスシートは、１００μｍ以下の全厚さ変化を有し、
前記ガラスシートは、０．１ｍｍから３．０ｍｍの厚さを有するものである、実施形態５３から５８のいずれか１つに記載の方法。

１２ ガラスリボン
１４ 成形ローラ
２４ 間隙
３６ 供給装置
５２ 熱損失削減要素
６２ａ－ｂ ピンチローラ
８６ 堰部
１１０ 冷却流体
１２０ 金属ブラシ
１２２ ライディングブロック

Claims (10)

1. ガラスシートの形成方法において、
   ガラスリボンを、１対の成形ローラを用いて、溶融ガラスから形成する工程と、
   前記ガラスリボンをガラス転移点まで冷却する前に、該ガラスリボンの水平方向温度変化を、該ガラスリボンの全幅の８０パーセントに亘って、１０℃以下に制御する工程と、
   前記ガラスリボンが硬化ゾーン内を垂直に下方へと移動する間、該ガラスリボンの冷却速度を制御して、該ガラスリボンを前記ガラス転移点まで冷却する前に、該ガラスリボンが第１の平均冷却速度を有し、該ガラスリボンを該ガラス転移点まで冷却した後に、該ガラスリボンが第２の平均冷却速度を有するようにし、該第１の平均冷却速度は、該第２の平均冷却速度より低いものである工程と、
   ガラスシートを前記ガラスリボンから分離する工程と
   を含む方法。
2. 前記１対の成形ローラの一方または両方のローラから熱を除去する工程を、
   更に含む、請求項１に記載の方法。
3. 前記１対の成形ローラの一方または両方のローラから熱を除去する工程は、
   （ｉ）熱交換流体を、該成形ローラの中に送り、該熱交換流体を前記成形ローラの外面と熱的に連通させる工程と、
   （ｉｉ）前記成形ローラの前記外面の温度より低い温度を有する液体を、該外面に噴霧する工程と、
   （ｉｉｉ）前記成形ローラを、液体冷却された金属ブラシと接触させる工程と、
   （ｉｖ）前記成形ローラを、液体冷却されたライディングブロックと対向させる工程と
   の１つ以上を含むものである、請求項２に記載の方法。
4. 前記ガラスリボンを前記ガラス転移点まで冷却する前に、該ガラスリボンの水平方向温度変化を、該ガラスリボンの全幅の８０パーセントに亘って、５℃以下に制御する工程を、
   更に含む、請求項１から３のいずれか１項に記載の方法。
5. 前記１対の成形ローラが前記ガラスリボンを前記溶融ガラスから形成する工程の前に、該溶融ガラスを、供給装置の内部室に供給する工程であって、該供給装置は底面部を該内部室の下方に含むものである工程と、
   前記溶融ガラスを、前記供給装置の前記内部室から、前記底面部を通って、前記１対の成形ローラを隔てる間隙の中に供給する工程と
   を更に含む、請求項１から４のいずれか１項に記載の方法。
6. 前記供給装置の前記内部室の中の前記溶融ガラスと熱的に連通した該供給装置の各複数の加熱要素からの熱出力を個々に制御する工程を、
   更に含む、請求項５に記載の方法。
7. 前記ガラスリボンを前記ガラス転移点まで冷却する前に該ガラスリボンの前記水平方向温度変化を制御する工程は、該ガラスリボンの横縁部からの熱損失を、該横縁部の間に配置された該ガラスリボンの中心部と比べて増加させる工程を含むものである、請求項１から６のいずれか１項に記載の方法。
8. 前記ガラスリボンの前記横縁部からの前記熱損失を、該横縁部の間に配置された該ガラスリボンの前記中心部と比べて増加させる工程は、冷却気体を該横縁部に吹き付ける工程を含むものである、請求項７に記載の方法。
9. ガラスリボンのロール成形装置において、
   間隙によって隔てられた１対の成形ローラであって、該各成形ローラは回転軸を有し、該回転軸は、互いに平行で、該間隙は、該回転軸の両方を通って延伸する水平面に沿って位置する最小距離を有し、該回転軸に平行な垂直面は、該間隙を通って延伸するものである１対の成形ローラと、
   溶融ガラスの流れを前記間隙に供給する供給装置であって、前記１対の成形ローラの前記回転軸を通って延伸する前記水平面の垂直方向上方に配置され、内部室、底面部、および、該底面部を貫通して該内部室からの通路を提供するスロットを含むものである供給装置と、
   １対の熱損失削減要素であって、１つの該熱損失削減要素が、前記１対の成形ローラの間の前記間隙を通って延伸する前記垂直面の各側に配置され、該各熱損失削減要素は、該１対の成形ローラの前記回転軸の両方を通って延伸する前記水平面の下方に配置されたものである１対の熱損失削減要素と
   を含む装置。
10. 前記供給装置は、更に、前記内部室と熱的に連通した複数の加熱要素を含み、該各複数の加熱要素は、個々に制御可能な熱出力を有するものである、請求項９に記載の装置。

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