JP2023168744A - 高圧ゴムホース - Google Patents

Abstract

【課題】内層側補強層が径方向内方に陥没することを抑制しつつ、耐引張力を大きくすることができる高圧ゴムホースを提供する。【解決手段】高圧ゴムホース１は、内側ゴム層１０と外側ゴム層２０との間に４層以上の偶数層設けられ、複数本の補強線４１ａ～４４ａをスパイラル状に巻き付けられ、前記補強線４１ａ～４４ａの巻付方向を交互にした偶数層の補強層４０を備える。前記補強層４０は、前記内側ゴム層１０側の２層以上の内層側補強層４５と、前記外側ゴム層２０側の２層以上の外層側補強層４６と、を備え、前記内層側補強層４５の前記補強線４１ａ，４２ａの引張破断荷重が、前記外層側補強層４６の前記補強線４３ａ，４４ａの引張破断荷重より大きく、前記外層側補強層４６の前記補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）が、前記内層側補強層４５の前記補強線４１ａ，４２ａの巻付角度α（１），α（２）より小さい。【選択図】図１

Description

本発明は、高圧ゴムホースに関する。

特開２０１７－８３０００号公報には、内側ゴム層、外側ゴム層、複数の補強層と、複数の補強層のそれぞれの間に介装された中間ゴム層とを備える高圧ゴムホースが記載されている。上記の高圧ゴムホースは、補強線が螺旋状に延びる補強層をホース本体内に４層以上有する。補強層により、高圧ホースに内圧が印加されたときに耐内圧性能が向上するようになっている。

特開２０１７－８３０００号公報

近時、高圧ゴムホースには、高い耐内圧性能を有することに加えて、より大きな引張荷重に耐えることが求められる場合がある。より大きな引張荷重に耐えるためには、複数の補強層のうち、高圧ゴムホースの径方向について外側に位置する補強層に、引張荷重を負担させることが考えられる。これにより、高圧ゴムホースの径方向について内側の補強層には高圧ゴムホース内に流通される流体の圧力を分担させ、外側の補強層には引張荷重を分担させることができるので、高い耐内圧性能と、大きな引張荷重に耐えることが期待された。

より大きな引張荷重に耐えるためには、補強線の巻付角度を小さくすることが考えられる。高圧ゴムホースに対して引張荷重が作用した場合、補強線の巻付角度は小さくなる方向に変化し、その結果、高圧ゴムホースは伸びることになる。このとき、巻付角度が大きいものほど変化しやすく、巻付角度が小さいものほど変化しにくくなっている。つまり、高圧ゴムホースに引張荷重が作用した場合、巻付角度が小さいものが引張荷重を負担し、逆に巻付角度が大きいものは変化しやすいため引張荷重が作用した場合に変化して引張荷重を負担しにくくなると考えられる。そこで、高圧ゴムホースの径方向について外側の補強層の補強線の巻付角度を小さくする構成が仮想的な構成として考えられる。

しかし、高圧ゴムホースに引張荷重が加えられると、高圧ゴムホースの径方向について外側の補強層が径方向に収縮することになる。これにより、高圧ゴムホースの径方向について内側の補強層が、外側の補強層から、径方向について内向きの力を加えられることになる。その結果、内側の補強層が径方向内方に陥没することが懸念される。内側の補強層が径方向内方に陥没すると、最も内側に位置する内側ゴム層も径方向内方に陥没するおそれがある。内側ゴム層が径方向内方に陥没すると、高圧ゴムホース内に流体を所望の流量および圧力で流通させることができなくなることが懸念される。

本発明は、かかる背景に鑑みてなされたものであり、内層側補強層が径方向内方に陥没することを抑制しつつ、耐引張力を大きくすることができる高圧ゴムホースを提供しようとするものである。

本発明の一態様は、
内側ゴム層と、
外側ゴム層と、
前記内側ゴム層と前記外側ゴム層との間に４層以上の偶数層設けられ、複数本の補強線をスパイラル状に巻き付けられ、前記補強線の巻付方向を交互にした偶数層の補強層と、
少なくとも前記偶数層の補強層のそれぞれの間に配置された中間ゴム層と、
を備え、
前記補強層は、前記内側ゴム層側の２層以上の内層側補強層と、前記外側ゴム層側の２層以上の外層側補強層と、を備え、
前記内層側補強層の前記補強線の引張破断荷重が、前記外層側補強層の前記補強線の引張破断荷重より大きく、
前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度が、前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度より小さい、高圧ゴムホースにある。

また、本発明の他の態様は、
内側ゴム層と、
外側ゴム層と、
前記内側ゴム層と前記外側ゴム層との間に４層以上の偶数層設けられ、複数本の補強線をスパイラル状に巻き付けられ、前記補強線の巻付方向を交互にした偶数層の補強層と、
少なくとも前記偶数層の補強層のそれぞれの間に配置された中間ゴム層と、
を備え、
前記補強層は、前記内側ゴム層側の４層の内層側補強層と、前記外側ゴム層側の２層の外層側補強層と、を備え、
前記内層側補強層の前記補強線の引張破断強度と、前記外層側補強層の前記補強線の引張破断強度とは同一であり、
前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度は５０～６０°であり、
前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度は２０～４０°であり、
前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度の最小値と、前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度の最大値との差は、１５°以上である、高圧ゴムホースにある。

本発明の一態様によれば、外層側補強層の補強線の巻付角度が内層側補強層の補強線の巻付角度より小さいことにより、高圧ゴムホースに加えられた引張荷重を外層側補強層によって受けることができる。

また、内層側補強層の補強線の引張破断荷重が、外層側補強層の補強線の引張破断荷重よりも大きいことにより、高圧ゴムホースに引張荷重が加えられたときに、外層側補強層が径方向内方に収縮しようとする力を、内層側補強層によって受けることができる。これにより、内層側補強層が径方向内方に陥没することが抑制される。

また、本発明の他の態様によれば、内層側補強層が４層であることにより、外層側補強層が径方向内方に収縮するときの力を、４層の内層側補強層によって分散して受けることができる。これにより、内層側補強層が径方向内方に陥没することを抑制できる。

内層側補強層の補強線の巻付角度の最小値と、外層側補強層の補強線の巻付角度の最大値との差が１５°以上であることにより、高圧ゴムホースに加えられた引張荷重を、外層側補強層によって確実に受けることができる。

内層側補強層の補強線の巻付角度を５０～６０°とすることにより、内層側補強層の補強線の巻付角度を、いわゆる静止角度に近い角度にすることができる。これにより、高圧ゴムホースに内圧が加えられたときに、内層側補強層の補強線の巻付角度が大きく変化することを抑制できる。

外層側補強層の補強線の巻付角度を２０～４０°とすることにより、高圧ゴムホースに加えられた引張荷重を、外層側補強層で確実に受けることができる。これにより、高圧ゴムホースの耐引張力を大きくすることができる。

以上のように、内層側補強層が径方向内方に陥没することを抑制しつつ、高圧ゴムホースの耐引張力を大きくすることができる。

実施形態１の高圧ゴムホースの内部構造を一部破断して示す側面図である。 実施形態１の高圧ゴムホースが構成する補強層における１本の補強線を示す斜視図である。 実施形態１の高圧ゴムホースに実施された評価試験において、伸びに対する引張荷重の変化を示すグラフである。 試験例１，５および６に係る高圧ゴムホースの断面図である。 試験例２，３および４に係る高圧ゴムホースの断面図である。 実施形態２の高圧ゴムホースの内部構造を一部破断して示す側面図である。

（実施形態１）
１．高圧ゴムホース１の適用対象
高圧ゴムホース１は、建設機械、土木機械、産業機械、車両・船舶等にて高圧の流体を流通させるために使用されるホース、または、建設工事もしくは土木工事において用いられる器具に取付けられて高圧の流体を流通させるために使用されるホースである。高圧ゴムホース１は、ゴムを主成分として、高い耐内圧性能を発揮するために複数の補強層４０を備える。

例えば、河川工事現場等の建設工事または土木工事において用いられる高圧ゴムホース１には、高い耐内圧性能を有することに加えて、より大きな引張荷重に耐えることが求められる場合がある。建設工事または土木工事においては、土砂崩壊防止のために用いられる鋼矢板に高圧ゴムホース１を取付け、この高圧ゴムホース１から高圧水を噴射することにより、土砂との抵抗を低減させつつ鋼矢板を土砂に圧入する作業が行われる場合がある。鋼矢板の圧入作業が終了すると、高圧ゴムホース１は、鋼矢板との接合部が破壊された後、土砂中から引抜かれて回収される。高圧ゴムホース１が土砂中から引抜かれるとき、高圧ゴムホース１には大きな引張荷重が加えられる。

従って、高圧ゴムホース１は、高い耐内圧性能を有すると共に、大きな引張荷重に耐えうることが求められる。そして、本形態における高圧ゴムホース１は、これらの機能を発揮することができるホースである。

２．高圧ゴムホース１の構成
高圧ゴムホース１の構成について、図１を参照して説明する。図１に示すように、高圧ゴムホース１は、最内面に、内側ゴム層１０を備える。内側ゴム層１０は、ゴム材料により筒状に形成されている。内側ゴム層１０は、押出装置によって筒状に形成してもよいし、ゴムシートを巻くことによって筒状に形成してもよい。例えば、内側ゴム層１０は、ゴムシートをスパイラル状に巻き付けることによって筒状に形成されるようにしてもよいし、長手方向に延びるゴムシートの長尺な側縁同士を突き合わせるようにして筒状に形成されるようにしてもよい。

内側ゴム層１０に適用されるゴム材料は、例えば、ニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、エチレン－プロピレン－ジエン三元共重合ゴム（ＥＰＤＭ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ブチルゴム（Ｃｌ－ＩＩＲ）、臭素化ブチルゴム（Ｂｒ－ＩＩＲ）、ヒドリンゴム（ＣＨＲ、ＣＨＣ）、アクリルゴム（ＡＣＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）等である。

高圧ゴムホース１は、最外面に、外側ゴム層２０を備える。外側ゴム層２０は、ゴム材料により筒状に形成されている。外側ゴム層２０は、押出装置により筒状に形成される。ただし、外側ゴム層２０は、ゴムシートを巻き付けることによって筒状に形成されるようにしてもよい。例えば、外側ゴム層２０は、ゴムシートをスパイラル状に巻き付けることによって筒状に形成されるようにしてもよいし、長手方向に延びるゴムシートの長尺な側縁同士を突き合わせるようにして筒状に形成されるようにしてもよい。外側ゴム層２０に適用されるゴム材料は、内側ゴム層１０にて記載したゴム材料を適用できる。なお、内側ゴム層１０と外側ゴム層２０は、同種の材料を適用してもよいし、異種材料を適用してもよい。

高圧ゴムホース１は、さらに、内側ゴム層１０の外周面に、繊維層３０を備える。繊維層３０は、内側ゴム層１０の径方向外方への変形を規制する機能を有する。繊維層３０は、例えば、樹脂により格子状に編み込まれた繊維シートによって筒状に形成されている。繊維層３０は、帯状の繊維シートを内側ゴム層１０の外周面に巻き付けることにより筒状に形成されてもよいし、また、樹脂の繊維を内側ゴム層１０の外周面に格子状に編み込むことにより形成されてもよい。繊維層３０に適用される樹脂材料は、例えば、ビニロン（ポリビニルアルコール）、ポリアミド（ナイロン）、アラミド、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）等である。なお、本形態においては、高圧ゴムホース１は、繊維層３０を有するが、繊維層３０を有しない構成としてもよい。

高圧ゴムホース１は、さらに、偶数層の補強層４０を備える。本形態においては、高圧ゴムホース１は、４層の補強層４１，４２，４３，４４を有する。ただし、高圧ゴムホース１は、２層の補強層４０のみを有するようにしてもよいし、６層以上の偶数層の補強層４０を有するようにしてもよい。

偶数層の補強層４０は、内側ゴム層１０と外側ゴム層２０との間に設けられている。偶数層の補強層４１，４２，４３，４４のそれぞれは、複数本の補強線４１ａ，４２ａ，４３ａ，４４ａをスパイラル状に巻き付けられている。以下において、各補強層４０の階層番号は、最内層の補強層４１を階層１とし、内側ゴム層１０側から外側ゴム層２０側に順に昇順とする。つまり、補強層４２は階層２であり、補強層４３は階層３であり、補強層４４は階層４である。なお、以下において、適宜、一般化した補強層４０の階層ｎを用いる。

さらに、偶数層の補強層４１，４２，４３，４４において、補強線４１ａ，４２ａ，４３ａ，４４ａの巻付方向は、内側ゴム層１０側から外側ゴム層２０側に向かって交互にされている。図１においては、階層１，３の補強層４１，４３の補強線４１ａ，４３ａは、左ネジ方向であり、階層２，４の補強層４２，４４の補強線４２ａ，４４ａは、右ネジ方向である。高圧ゴムホース１は、偶数層の補強層４０を有するため、左ネジ方向の補強層４１，４３と右ネジ方向の補強層４２，４４とが同数となる。なお、階層１，３の補強層４１，４３の補強線４１ａ，４３ａを右ネジ方向とし、階層２，４の補強層４２，４４の補強線４２ａ，４４ａを左ネジ方向としてもよい。補強線４１ａ，４２ａ，４３ａ，４４ａには、高い耐引張性能を有する材料であって、例えば、金属が適用される。金属としては、例えば、銅線、ピアノ線、硬鋼線、ステンレス鋼線等が適用される。

高圧ゴムホース１の径方向について相対的に内側に位置する階層１の補強層４１および階層２の補強層４２は内層側補強層４５とされる。また、高圧ゴムホース１の径方向について相対的に外側に位置する階層３の補強層４３および階層４の補強層４４は外層側補強層４６とされる。換言すると、複数の補強層４１～４４のうち、内側ゴム層１０側の補強層４１，４２が内層側補強層４５とされ、外側ゴム層２０側の補強層４３，４４が外層側補強層４６とされる。なお、高圧ゴムホース１が６層以上の補強層を有する場合には、例えば、補強層は、４層以上の内層側補強層４５と、２層の外層側補強層４６と、を有する構成としてもよい。

高圧ゴムホース１は、さらに、中間ゴム層５０を備える。中間ゴム層５０は、偶数層の補強層４０のそれぞれの間に配置されると共に、繊維層３０と最内層の補強層４１との間に配置される。従って、隣接する２つの補強層４０の間には、必ず中間ゴム層５０が介在している。

本形態において、中間ゴム層５１が、繊維層３０と階層１の補強層４１との間に配置されている。中間ゴム層５２が、階層１，２の補強層４１，４２の間に配置されている。中間ゴム層５３が、階層２，３の補強層４２，４３の間に配置されている。中間ゴム層５４が、階層３，４の補強層４３，４４の間に配置されている。

中間ゴム層５０は、ゴム材料により筒状に形成されている。中間ゴム層５０は、ゴムシートを巻き付けることによって筒状に形成される。例えば、中間ゴム層５０は、ゴムシートをスパイラル状に巻き付けることによって筒状に形成されるようにしてもよいし、長手方向に延びるゴムシートの長尺な側縁同士を突き合わせるようにして筒状に形成されるようにしてもよい。また、中間ゴム層５０は、押出装置によって筒状に形成することもできる。中間ゴム層５０に適用されるゴム材料は、内側ゴム層１０にて記載したゴム材料を適用できる。なお、中間ゴム層５０は、内側ゴム層１０と同種の材料を適用してもよいし、異種材料を適用してもよい。

３．補強線４１ａ～４４ａの詳細構成
補強線４１ａ～４４ａは、上述したように、スパイラル状に巻き付けられている。補強線４１ａ～４４ａの詳細構成について図１および図２を参照して説明する。まず、補強線４１ａ～４４ａの巻付角度αと、補強線４１ａ～４４ａの引張破断荷重について説明する。

図２に示すように、補強線４１ａ～４４ａの巻付角度αは、高圧ゴムホース１の中心線に平行な線と補強線４１ａ～４４ａとのなす角のうち鋭角のものである。図１に示すように、高圧ゴムホースに負荷が加えられていない状態における、階層１の補強線４１ａの巻付角度αをα（１）、階層２の補強線４２ａの巻付角度αをα（２）、階層３の補強線４３ａの巻付角度αをα（３）、階層４の補強線４４ａの巻付角度αをα（４）とする。ここで、階層ｎの補強線の巻付角度αはα（ｎ）とする。

本形態においては、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａの巻付角度α（３）および補強線４４ａの巻付角度α（４）は、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａの巻付角度α（１）および補強線４２ａの巻付角度α（２）よりも小さい。また、本形態においては、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａおよび補強線４２ａの引張破断荷重は、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａおよび補強線４４ａの引張破断荷重より大きい。

高圧ゴムホース１に引張荷重が加えられると、高圧ゴムホース１の補強線４１ａ～４４ａの巻付角度αは小さくなるように変化する。この結果、高圧ゴムホース１は軸方向に延びるとともに、径方向に縮径する。このとき、巻付角度αが大きいものほど変形しやすく、巻付角度αが小さいほど変形しにくくなる。つまり、高圧ゴムホース１に引張荷重が加えられた場合、巻付角度αが小さい補強層４０が引張荷重を受けやすくなる。本形態によれば、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａの巻付角度α（３）および補強線４４ａの巻付角度α（４）は、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａの巻付角度α（１）および補強線４２ａの巻付角度α（２）よりも小さいので、高圧ゴムホース１に引張荷重が加えられた場合、巻付角度αが相対的に小さな補強線４３ａおよび４４ａを有する外層側補強層４６が、引張荷重を受ける。

高圧ゴムホース１に加えられた引張荷重が外層側補強層４６によって受けられる結果、外層側補強層４６は高圧ゴムホース１の径方向内方に縮径する。本形態においては、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａおよび補強線４２ａの引張破断荷重は、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａおよび補強線４４ａの引張破断荷重より大きいので、外層側補強層４６が縮径する力は、内層側補強層４５によって受けられる。これにより、内層側補強層４５が径方向内方に陥没することを抑制しつつ、高圧ゴムホース１の耐引張力を大きくすることができる。

このように、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａの巻付角度α（３）および補強線４４ａの巻付角度α（４）が、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａの巻付角度α（１）および補強線４２ａの巻付角度α（２）よりも小さい構成と、内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの引張破断荷重が、外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａの引張破断荷重より大きい構成とは、内層側補強層４５が径方向内方に陥没することを抑制しつつ、高圧ゴムホース１の耐引張力を大きくすることができるという効果を得るために必須の構成である。

次に、外層側補強層４６の巻付角度αについて説明する。外層側補強層４６を構成する補強線４３ａの巻付角度α（３）および補強線４４ａの巻付角度α（４）は、２０～４０°が好ましく、３０～３８°がより好ましく、３４～３６°が特に好ましい。

外層側補強層４６を構成する補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）が４０°よりも小さいことにより、外層側補強層４６に引張荷重が加えられたときに、外層側補強層４６が変形しにくくなるため、外層側補強層４６によって引張荷重を受けやすくなるので好ましい。外層側補強層４６を構成する補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）が２０°よりも小さいと、高圧ゴムホース１の屈曲性が低下することにより、高圧ゴムホース１の取回し性能が悪化する。そこで、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）が２０°よりも大きいことにより、高圧ゴムホース１の屈曲性が低下することを抑制でき、高圧ゴムホース１の取回し性能が向上するので好ましい。

外層側補強層４６を構成する補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）が３８°よりも小さいことにより、外層側補強層４６に引張荷重が加えられたときに、外層側補強層４６によって引張荷重を一層受けやすくなるのでより好ましい。外層側補強層４６を構成する補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）が３０°よりも大きいことにより、高圧ゴムホース１の屈曲性が低下することを一層抑制でき、高圧ゴムホース１の取回し性能が一層向上するのでより好ましい。

外層側補強層４６を構成する補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）が３４～３６°であることにより、外層側補強層４６に引張荷重が加えられたときに、外層側補強層４６によって引張荷重をさらに受けやすくなるとともに、高圧ゴムホース１の取回し性能がさらに向上するので特に好ましい。

続いて、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａ，４２ａの巻付角度α（１），α（２）と、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）について説明する。本形態においては、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａの巻付角度α（１）および補強線４２ａの巻付角度α（２）の最小値と、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａの巻付角度α（３）および補強線４４ａの巻付角度α（４）の最大値との差は１５°以上である。これにより、高圧ゴムホース１に引張荷重が加えられた場合、外層側補強層４６により、確実に引張荷重を受けることができる。

一方、補強線４１ａ～４４ａによって補強された高圧ゴムホース１においては、５４．７°という巻付角度αは静止角度とされる。静止角度とは、高圧ゴムホース１に内圧が生じる時に補強層４０が高圧ゴムホース１の軸方向と径方向に均等に圧力を分担する角度である。そして、高圧ゴムホース１に内圧が生じると、巻付角度αが静止角度５４．７°よりも大きい場合にも小さい場合にも、高圧ゴムホース１全体としてはそれぞれの補強層４０を構成する補強線４１ａ～４４ａの巻付角度αが静止角度に近づく方向に変形するように作用する。

本形態においては、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａの巻付角度α（１）および補強線４２ａの巻付角度α（２）は５０～６０°である。これにより、高圧ゴムホース１に流体が流通されたときに、内層側補強層４５の変形量を小さくすることができる。

なお、本形態においては、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａの巻付角度α（１）は静止角度よりも小さく、補強線４２ａの巻付角度α（２）は静止角度よりも大きい。これにより、高圧ゴムホース１に流体が流通されたときに、階層１の補強層４１は拡径し、階層２の補強層４２は縮径する。これにより、拡径する階層１の補強層４１を、縮径する階層２の補強層４２によって、高圧ゴムホース１の径方向外側から支えることができる。

このように、本形態においては、外層側補強層４６によって高圧ゴムホース１に加えられた引張荷重を受けるようになっており、内層側補強層４５によって高圧ゴムホース１に流通される流体の圧力を受けるようになっている。つまり、本形態の高圧ゴムホース１においては、外層側補強層４６が引張荷重に係る機能を分担し、内層側補強層４５が耐内圧性能に係る機能を分担することにより、外層側補強層４６と内層側補強層４５の機能が分離されている。

なお、高圧ゴムホース１に引張荷重が加えられると、スパイラル状に巻き付けられた補強線４１ａ～４４ａは高圧ゴムホース１の径方向内方に縮径する。このとき、巻付角度αが大きいほど、縮径の程度が大きくなる。外層側補強層４６を構成する補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）が大きくなると、外層側補強層４６が径方向内方に縮径しやすくなるため、外層側補強層４６からの力を受けて内層側補強層４５が径方向内方に陥没しやすくなる。しかしながら、本形態においては、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａ，４２ａの引張破断荷重は、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａ，４４ａの引張破断荷重よりも大きいので、内層側補強層４５が内方に陥没すること抑制されるようになっている。

上記のように、本形態の高圧ゴムホース１においては、高圧ゴムホース１に加えられる引張荷重を、屈曲性を有する範囲で外層側補強層４６が受け、高圧ゴムホース１に流通される流体の圧力を内層側補強層４５が受けることにより、外層側補強層４６と内層側補強層４５との間で機能分離されている。さらに、高圧ゴムホース１に加えられた引張荷重を外層側補強層４６が受ける際に、外層側補強層４６が高圧ゴムホース１の径方向内方に縮径しようとした場合でも、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａ，４２ａの引張破断荷重が大きくされることにより、内層側補強層４５が外層側補強層４６を支持可能になっており、内層側補強層４５が陥没することが抑制されるようになっている。

このように本形態の高圧ゴムホース１は、内層側補強層４５と外層側補強層４６とが互いに機能分離するとともに、内層側補強層４５が外層側補強層４６を支持することにより、高い屈曲性を有し、高い引張荷重に耐え、高い耐内圧性能を有する。

上記した巻付角度α（ｎ）に係る数値は、巻付角度α（ｎ）の設計値を意味し、製造によるバラツキを含む意味である。例えば、製造によるバラツキは、±１°以内である。

続いて、内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａと、外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａとの関係について説明する。本形態によれば、内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの引張破断強度と、外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａの引張破断強度とが同一であって、内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの直径が外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａの直径よりも大きい。このように、内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの直径を、外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａよりも大きくするという簡易な手法により、内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの引張破断荷重を、外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａの引張破断荷重より大きくすることができる。これにより、高圧ゴムホース１の製造コストが上昇することを抑制できる。

次に、補強線４１ａ～４４ａの巻付ピッチＰについて図２を参照して説明する。図２に示すように、補強線４１ａ～４４ａの巻付ピッチＰとは、スパイラル状の補強線４１ａ～４４ａの軸方向の間隔である。階層１の補強線４１ａの巻付ピッチＰをＰ（１）、階層２の補強線４２ａの巻付ピッチＰをＰ（２）、階層３の補強線４３ａの巻付ピッチＰをＰ（３）、階層４の補強線４４ａの巻付ピッチＰをＰ（４）とする。ここで、階層ｎの補強線の巻付ピッチＰはＰ（ｎ）とする。

本形態においては、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａのピッチＰ（３）および補強線４４ａのピッチＰ（４）は、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａのピッチＰ（１）および補強線４２ａのピッチＰ（２）よりも大きい。

ここで、各階層ｎの巻付ピッチＰ（ｎ）と、巻付角度α（ｎ）の関係について説明する。仮に、各階層ｎの巻付角度α（ｎ）が同一である場合には、各階層ｎの巻付ピッチＰ（ｎ）は、各階層ｎの補強層４０の巻付径に依存して、高圧ゴムホース１の径方向について内側から外側に順に大きくなる。一方、巻付径が同一である場合には、巻付ピッチＰ（ｎ）は、巻付角度α（ｎ）が小さい方が大きくなる。本形態においては、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａの巻付角度α（３）および補強線４４ａの巻付角度α（４）は、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａの巻付角度α（１）および補強線４２ａの巻付角度α（２）よりも小さくなっており、さらに、各階層ｎの補強層４０の巻付径は、高圧ゴムホース１の径方向について内側から外側に順に大きくなっている。これにより、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａのピッチＰ（３）および補強線４４ａのピッチＰ（４）は、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａのピッチＰ（１）および補強線４２ａのピッチＰ（２）よりも大きくなっている。

次に、補強線４１ａ～４４ａの巻付密度ρ（１）～ρ（４）について、説明する。本明細書においては、階層（ｎ）の巻付密度ρ（ｎ）は、階層（ｎ）の中間ゴム層５１～５４の面積に対する、階層（ｎ）の補強線４１ａ～４４ａの面積の百分率と定義される。中間ゴム層５１～５４に巻き付けられた補強線４１ａ～４４ａ同士の隙間がゼロの場合は、巻付密度ρは１００％になる。

巻付密度ρが大きくなると、補強層４０の剛性が向上するが、補強層４０の屈曲性は低下する。逆に巻付密度ρが小さくなると、補強層４０の剛性は低下するが、補強層４０の屈曲性は向上する。

本形態においては、内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの巻付密度ρ（１），ρ（２）は、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａ，４４ａの巻付密度ρ（３），ρ（４）よりも大きい。これにより、高圧ゴムホース１に高圧の流体が流通された場合でも、剛性が向上した内層側補強層４５により流体の圧力を受けることができる。また、外層側補強層４６の屈曲性が向上するので、高圧ゴムホース１の取回し性能が向上する。

内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの巻付密度ρ（１），ρ（２）は、９０％以上１００％以下が好ましく、９４％以上９９．６％以下がより好ましく、９８％以上９８．４％以下が特に好ましい。

巻付密度ρ（１），ρ（２）が９０％以上であることにより、内層側補強層４５の剛性が向上するので、高圧ゴムホース１の耐内圧性能が向上する。また、巻付密度ρ（１），ρ（２）が１００％以下であることにより、高圧ゴムホース１の屈曲性が向上するので、高圧ゴムホース１の取回し性能が向上する。

内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの巻付密度ρ（１），ρ（２）が９４％以上であることにより、内層側補強層４５の剛性がより一層向上するので、高圧ゴムホース１の耐内圧性能が向上する。また、内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの巻付密度ρ（１），ρ（２）が９９．６％以下であることにより、高圧ゴムホース１の屈曲性が一層向上するので、高圧ゴムホース１の取回し性能が向上する。

内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの巻付密度ρ（１），ρ（２）が９８％以上９８．４％以下であることにより、高圧ゴムホース１の耐内圧性能がより一層向上するとともに、高圧ゴムホース１の取回し性能がより一層向上するので、特に好ましい。

また、外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａの巻付密度ρ（３），ρ（４）は、６０％以上９０％以下が好ましく、７０％以上８５％以下がより好ましく、７８％以上８２％以下が特に好ましい。

巻付密度ρ（３），ρ（４）が６０％以上であることにより、外層側補強層４６の剛性が向上するので、高圧ゴムホース１の引張破断荷重を大きくすることができる。また、巻付密度ρ（３），ρ（４）が９０％以下であることにより、高圧ゴムホース１の屈曲性が向上するので、高圧ゴムホース１の取回し性能が向上する。

外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａの巻付密度ρ（３），ρ（４）が７０％以上であることにより、外層側補強層４６の剛性が向上するので、高圧ゴムホース１の耐引張力をより一層大きくすることができる。また、巻付密度ρ（３），ρ（４）が８５％以下であることにより、高圧ゴムホース１の屈曲性が向上するので、高圧ゴムホース１の取回し性能が向上する。

外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａの巻付密度が７８％以上８２％以下であることにより、高圧ゴムホース１の耐引張力がより一層大きくなるとともに、高圧ゴムホース１の取回し性能がより一層向上するので、特に好ましい。

４．試験例
続いて、本形態の高圧ゴムホース１について行われた試験結果について図３～図５を参照して説明する。表１に、評価試験が実施された高圧ゴムホース１を構成する部材の寸法をまとめた。なお、引張試験は、引張速度２５ｍｍ／ｍｉｎで行われた。

表１において、１Ｓ～４Ｓは階層１～４の補強層４１～４４を表す。本形態に係る高圧ゴムホース１は、建設・土木工事現場で繰返し使用されるため、復帰変形可能な領域での使用が望まれる。そこで、図３においては、伸び率が８％以内の範囲内での最大引張荷重を指標とし試験例１～６を比較した。本明細書においては、試験例１が実施例であり、試験例２～６が比較例である。

＜試験例１＞
試験例１の高圧ゴムホース１においては、内側ゴム層１０の内径寸法は３１．８ｍｍであり、内側ゴム層１０の肉厚は１．３ｍｍであった。内側ゴム層１０と階層１の補強層４１との間の中間ゴム層５０の肉厚は０．３５ｍｍであった。

階層１の補強層４１においては、巻付密度ρ（１）は９８．４％であり、補強線４１ａの直径は０．８ｍｍであり、補強線４１ａのピッチＰ（１）は８３．９ｍｍであり、補強線４１ａの巻付角度α（１）は５４．１°であった。階層１の補強層４１と、階層２の補強層４２との間の中間ゴム層５２の肉厚は０．３５ｍｍであった。階層２の補強層４２においては、巻付密度ρ（２）は９８．１％であり、補強線４２ａの直径は０．８ｍｍであり、補強線４２ａのピッチＰ（２）は８４．９ｍｍであり、補強線４２ａの巻付角度α（２）は５５．２°であった。階層２の補強層４２と、階層３の補強層４３との間の中間ゴム層５２の肉厚は０．３５ｍｍであった。

階層３の補強層４３においては、巻付密度ρ（３）は７９．２％であり、補強線４３ａの直径は０．６ｍｍであり、補強線４３ａのピッチＰ（３）は１７７．５ｍｍであり、補強線４３ａの巻付角度α（３）は３５．７°であった。階層３の補強層４３と、階層４の補強層４４との間の中間ゴム層５３の肉厚は０．３５ｍｍであった。階層４の補強層４４においては、巻付密度ρ（４）は７９．８％であり、補強線４４ａの直径は０．６ｍｍであり、補強線４４ａのピッチＰ（４）は１９１．２ｍｍであり、補強線４４ａの巻付角度α（４）は３４．８°であった。

外側ゴム層２０の肉厚は１．４ｍｍであった。高圧ゴムホース１の外形寸法は４５．１ｍｍであった。

＜試験例２＞
試験例２に係る高圧ゴムホース１の階層１の補強層４１においては、巻付密度ρ（１）は９９．６％であり、補強線４１ａの直径は０．６ｍｍであり、補強線４１ａのピッチＰ（１）は８４．５ｍｍであり、補強線４１ａの巻付角度α（１）は５４．１°であった。階層２の補強層４２においては、巻付密度ρ（２）は９８．２％であり、補強線４２ａの直径は０．６ｍｍであり、補強線４２ａのピッチＰ（２）は８４．５ｍｍであった。

階層３の補強層４３においては、巻付密度ρ（３）は７９．７％であり、補強線４３ａのピッチＰ（３）は１０６．７ｍｍであり、補強線４３ａの巻付角度α（３）は４９．８°であった。階層４の補強層４４においては、巻付密度ρ（４）は７９．７％であり、補強線４４ａのピッチＰ（４）は１０７．２ｍｍであり、補強線４４ａの巻付角度α（４）は５０．７°であった。

高圧ゴムホース１の外形寸法は４４．５ｍｍであった。上記以外の構成については試験例１と同一なので説明を省略する。

＜試験例３＞
試験例３に係る高圧ゴムホース１の階層３の補強層４３においては、巻付密度ρ（３）は８０．３％であり、補強線４３ａのピッチＰ（３）は１５１．６ｍｍであり、補強線４３ａの巻付角度α（３）は３９．８°であった。階層４の補強層４４においては、巻付密度ρ（４）は８０．２％であり、補強線４４ａのピッチＰ（４）は１５２．３ｍｍであり、補強線４４ａの巻付角度α（４）は４０．７°であった。上記以外の構成については試験例２と同一なので説明を省略する。

＜試験例４＞
試験例４に係る高圧ゴムホース１の階層３の補強層４３においては、巻付密度ρ（３）は７９．９％であり、補強線４３ａのピッチＰ（３）は１８２．０ｍｍであり、補強線４３ａの巻付角度α（３）は３４．８°であった。階層４の補強層４４においては、巻付密度ρ（４）は８０．２％であり、補強線４４ａのピッチＰ（４）は１８２．０ｍｍであり、補強線４４ａの巻付角度α（４）は３５．７°であった。上記以外の構成については試験例２と同一なので説明を省略する。

＜試験例５＞
試験例５に係る高圧ゴムホース１の階層３の補強層４３においては、巻付密度ρ（３）は７９．７％であり、補強線４３ａのピッチＰ（３）は２１２．７ｍｍであり、補強線４３ａの巻付角度α（３）は３０．７°であった。階層４の補強層４４においては、巻付密度ρ（４）＝は８０．４％であり、補強線４４ａのピッチＰ（４）は２２８．８ｍｍであり、補強線４４ａの巻付角度α（４）は２９．８°であった。上記以外の構成については試験例２と同一なので説明を省略する。

＜試験例６＞
試験例６に係る高圧ゴムホース１の階層３の補強層４３においては、巻付密度ρ（３）は７９．９％であり、補強線４３ａのピッチＰ（３）は２６２．４ｍｍであり、補強線４３ａの巻付角度α（３）は２５．７°であった。階層４の補強層４４においては、巻付密度ρ（４）は８０．０％であり、補強線４４ａのピッチＰ（４）は２８３．５ｍｍであり、補強線４４ａの巻付角度α（４）は２４．８°であった。上記以外の構成については試験例２と同一なので説明を省略する。

図３には、試験例１～６につき、伸び率が８％以内において、最大引張荷重が記録されるまでのグラフを示した。各グラフに付した番号は、それぞれ、試験例１～６に対応する。以下に結果について説明する。

＜試験例１＞
試験例１の高圧ゴムホース１は、伸び率が約３％までは引張荷重が直線的に増加した。その後、上に凸の曲線状に引張荷重が増加し、伸び率が約６％のときに破断した。

図４には、試験例１の高圧ゴムホース１が破断した状態の断面図を模式的に示す。内側ゴム層１０および繊維層３０は同一のハッチングで示されている。内側ゴム層１０および繊維層３０の外側には、内層側補強層４５および中間ゴム層５１，５２が配置されている。内層側補強層４５と中間ゴム層５１，５２とは同一のハッチングで示されている。内層側補強層４５と中間ゴム層５１，５２の外側には、外層側補強層４６および中間ゴム層５３，５４が配置されている。外層側補強層４６と中間ゴム層５３，５４とは同一のハッチングで示されている。外層側補強層４６と中間ゴム層５３，５４の外側には外側ゴム層２０が配置されている。

試験例１の高圧ゴムホース１においては、内側ゴム層１０、繊維層３０、内層側補強層４５および中間ゴム層５１，５２、外層側補強層４６および中間ゴム層５３，５４、ならびに外側ゴム層２０は、断面形状が概ね円形状を保っていた。つまり、内層側補強層４５は高圧ゴムホース１の径方向内方に陥没することが抑制されていた。

試験例１においては、内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの巻付角度α（１），α（２）の最小値は５４.１°であり、外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）の最大値は３５．７°であり、両者の差は１８．４°であった。これにより、内層側補強層４５の耐内圧性能という機能と、外層側補強層４６の耐引張性能という機能とが明確に分離される。

試験例１の高圧ゴムホース１については、高圧ゴムホース１の両端を互いに接近させるように人力で屈曲させることが可能であった。試験例１においては、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａの巻付角度α（３）は３５．７°であり、補強線４４ａの巻付角度α（４）は３４．８°と、比較的に大きい。これにより高圧ゴムホース１は屈曲性を有する。一方、巻付角度α（３），α（４）が大きくなることにより、高圧ゴムホース１に引張荷重が加えられると外層側補強層４６は径方向内方に縮径しやすい。しかし、試験例１においては、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａ，４２ａの直径が、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａ，４４ａの直径よりも大きな構成を有するので、外層側補強層４６が径方向内方に縮径しても内層側補強層４５により支持することができる。これにより、内層側補強層４５は高圧ゴムホース１の径方向内方に陥没することが抑制されたと考えられる。

＜試験例２＞
試験例２の高圧ゴムホース１は、伸び率が８％よりも大きな時点で破断した。しかし、試験例２の高圧ゴムホース１については、伸び率が８％以内における引張荷重は、試験例１の高圧ゴムホース１の引張荷重よりも非常に小さかった。

図５には、試験例２の高圧ゴムホース１が破断した状態の断面図を模式的に示す。試験例２の高圧ゴムホース１においては、内側ゴム層１０、繊維層３０、内層側補強層４５および中間ゴム層５１，５２は、高圧ゴムホース１の径方向内方に陥没している。これは、高圧ゴムホース１に引張荷重が加えられたときに、外層側補強層４６によって引張荷重が受けられ、これにより外層側補強層４６が径方向内方に縮径し、この外層側補強層４６が縮径した力に内層側補強層４５が耐えることができなかったためと考えられる。内層側補強層４５が径方向内方に陥没したことにより、内側ゴム層１０も径方向内方に陥没した。これにより、高圧ゴムホース１に所望の圧力および流量の流体を流通させることができなくなった。

試験例２の高圧ゴムホース１については、高圧ゴムホース１の両端を互いに接近させるように人力で屈曲させることが可能であった。これは、外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）が、４９．８°および５０．７°と比較的に大きいためと考えられる。しかしながら、巻付角度α（３），α（４）が比較的に大きな角度であったことにより、外層側補強層４６の縮径量が大きくなったために、内層側補強層４５が外層側補強層４６の径方向内方への縮径量に耐えられず、径方向内方に陥没したと考えられる。

＜試験例３＞
試験例３の高圧ゴムホース１は、伸び率が約３．６％までは直線的に引張荷重が増加したが、伸び率が約３．６％に達したときに、引張荷重が低下した。図３には、伸び率が約３．６％の時点までの引張荷重を示した。伸び率が約３．６％の時点までの引張荷重は、試験例１の引張破断荷重の約４０％だった。試験例３の高圧ゴムホース１については、伸び率が約３．６％に達したときに、内層側補強層４５が径方向内方に陥没していた（図５参照）。内層側補強層４５が径方向内方に陥没したことにより、外層側補強層４６が縮径する力を受けることができなくなったために、引張荷重が低下したと考えられる。

試験例３の高圧ゴムホース１については、高圧ゴムホース１の両端を互いに接近させるように人力で屈曲させることが可能であった。これは、外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）が、３９．８°および４０．７°と比較的に大きな角度となっているためと考えられる。しかしながら、巻付角度α（３），α（４）が比較的に大きな角度であったことにより、外層側補強層４６の縮径量が大きくなったために、内層側補強層４５が外層側補強層４６の径方向内方への縮径量に耐えられず、径方向内方に陥没したと考えられる。

＜試験例４＞
試験例４の高圧ゴムホース１は、伸び率が約３．５％までは直線的に引張荷重が増加したが、伸び率が約３．５％に達したときに、引張荷重が低下した。図３には、伸び率が約３．５％の時点までの引張荷重を示した。伸び率が約３．５％の時点までの引張荷重は、試験例１の引張破断荷重の約６０％だった。試験例４の高圧ゴムホース１についても、伸び率が約３．５％に達したときに、内層側補強層４５が径方向内方に陥没していた（図５参照）。内層側補強層４５が径方向内方に陥没したことにより、外層側補強層４６が縮径する力を受けることができなくなったために、引張荷重が低下したと考えられる。

試験例４の高圧ゴムホース１については、高圧ゴムホース１の両端を互いに接近させるように人力で屈曲させることが可能であった。これは、外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）が、３４．８°および３５．７°と比較的に大きな角度であったことにより、高圧ゴムホース１の屈曲性が低下したためと考えられる。しかしながら、巻付角度α（３），α（４）が比較的に大きな角度となっていることにより、外層側補強層４６の縮径量が大きくなったために、内層側補強層４５が外層側補強層４６の径方向内方への縮径量に耐えられず、径方向内方に陥没したと考えられる。

＜試験例５＞
試験例５の高圧ゴムホース１は、伸び率が約３％までは引張荷重が直線的に増加した。その後、上に凸の曲線状に引張荷重が増加し、伸び率が約６％のときに破断した。試験例５の引張破断荷重は、試験例１の引張破断荷重の約１．１倍であった。試験例５の高圧ゴムホース１においては、内側ゴム層１０、繊維層３０、内層側補強層４５および中間ゴム層５１，５２、外層側補強層４６および中間ゴム層５３，５４、ならびに外側ゴム層２０は、断面形状が概ね円形状を保っていた（図４参照）。つまり、内層側補強層４５は高圧ゴムホース１の径方向内方に陥没することが抑制されていた。

試験例５の高圧ゴムホース１については、人力で屈曲させることができなかった。これは、外層側補強層４６の補強線の巻付角度が、３０．７°および２９．８°と比較的に小さな角度となっていることにより、高圧ゴムホース１の屈曲性が低下したためと考えられる。なお、巻付角度α（３），α（４）が比較的に小さな角度となっていることにより、外層側補強層４６の縮径量が小さくなったために、内層側補強層４５が径方向内方に陥没することが抑制されたと考えられる。

＜試験例６＞
試験例６の高圧ゴムホース１は、伸び率が約２．５％までは引張荷重が直線的に増加した。その後、上に凸の曲線状に引張荷重が増加し、伸び率が約７％のときに破断した。試験例６の引張破断荷重は、試験例１の引張破断荷重の約１．２倍であった。試験例６の高圧ゴムホース１においては、内側ゴム層１０、繊維層３０、内層側補強層４５および中間ゴム層５１，５２、外層側補強層４６および中間ゴム層５３，５４、ならびに外側ゴム層２０は、断面形状が概ね円形状を保っていた（図４参照）。つまり、内層側補強層４５は高圧ゴムホース１の径方向内方に陥没することが抑制されていた。

試験例６の高圧ゴムホース１についても、人力で屈曲させることができなかった。これは、外層側補強層４６の補強線の巻付角度が、２５．７°および２４．８°と比較的に小さな角度となっていることにより、高圧ゴムホース１の屈曲性が低下したためと考えられる。なお、巻付角度α（３），α（４）が比較的に小さな角度となっていることにより、外層側補強層４６の縮径量が小さくなったために、内層側補強層４５が径方向内方に陥没することが抑制されたと考えられる。

５．高圧ゴムホース１の特性
次に、高圧ゴムホース１の特性について説明する。高圧ゴムホース１においては、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａの巻付角度α（３）および補強線４４ａの巻付角度α（４）は、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａの巻付角度α（１）および補強線４２ａの巻付角度α（２）よりも小さい。高圧ゴムホース１に引張荷重が加えられると、高圧ゴムホース１の補強線４１ａ～４４ａの巻付角度αは小さくなるように変化する。この結果、高圧ゴムホース１は軸方向に延びるとともに、径方向に縮径する。このとき、巻付角度αが大きいものほど変形しやすく、巻付角度αが小さいほど変形しにくくなる。つまり、高圧ゴムホース１に引張荷重が加えられた場合、巻付角度αが小さい補強層４０が引張荷重を受けやすくなる。本形態によれば、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａの巻付角度α（３）および補強線４４ａの巻付角度α（４）は、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａの巻付角度α（１）および補強線４２ａの巻付角度α（２）よりも小さいので、高圧ゴムホース１に引張荷重が加えられた場合、巻付角度αが相対的に小さな補強線４３ａ，４４ａを有する外層側補強層４６により、引張荷重を受けることができる。

外層側補強層４６が引張荷重を受けることにより、内層側補強層４５は高圧ゴムホース１に流通される流体の圧力を受ける。このように機能分離されることによって、内層側補強層４５の耐内圧性能と、外層側補強層４６の耐引張性能とを、効率よく向上させることができる。

外層側補強層４６の耐引張性能を維持しつつ、高圧ゴムホース１の屈曲性を向上させようとすると、高圧ゴムホース１が屈曲可能な範囲内で外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）をできるだけ大きくすることが好ましい。しかしながら、補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）を大きくすると、高圧ゴムホース１に引張荷重が加えられたときに、外層側補強層４６の、径方向内方への縮径量が大きくなる。すると、内層側補強層４５が径方向内方に陥没することが懸念される。

本形態においては、内層側補強層４５の補強線の引張破断荷重は、外層側補強層４６の補強線の引張破断荷重より大きい。これにより、外層側補強層４６が径方向内方に縮径しても、内層側補強層４５によって外層側補強層４６を支持することができる。これにより、内層側補強層４５が径方向内方に陥没することが抑制されるようになっている。

（実施形態２）
続いて、実施形態２に係る高圧ゴムホース６１について、図６を参照して説明する。図６に示すように、本形態の高圧ゴムホース６１は、４層の内層側補強層７７と、２層の外層側補強層７８と、を備える。

表２は、本形態の高圧ゴムホース６１の構成部材の寸法をまとめたものである。表２において、１Ｓ～６Ｓは階層１～６の補強層７０を表す。階層１～４は４層の内層側補強層７７であり、階層５～６は２層の外層側補強層７８である。

表２に示すように、本形態の高圧ゴムホース６１においては、内側ゴム層１０の内径寸法は３１．８ｍｍであり、内側ゴム層１０の肉厚は２．０ｍｍである。内側ゴム層１０と階層１の補強層７１との間の中間ゴム層８１の肉厚は０．３５ｍｍである。

階層１の補強層７１においては、巻付密度ρ（１）は９８．３％であり、補強線７１ａの直径は０．６ｍｍであり、補強線７１ａのピッチＰ（１）は９２．０ｍｍであり、補強線７１ａの巻付角度α（１）は５２．６°である。階層１の補強層７１と、階層２の補強層７２との間の中間ゴム層８２の肉厚は０．３５ｍｍである。階層２の補強層７２においては、巻付密度ρ（２）は９６．８％であり、補強線７２ａの直径は０．６ｍｍであり、補強線７２ａのピッチＰ（２）は９２．０ｍｍであり、補強線７２ａの巻付角度α（２）は５３．７°である。階層２の補強層７２と、階層３の補強層７３との間の中間ゴム層８３の肉厚は０．３５ｍｍである。階層３の補強層７３においては、巻付密度ρ（３）は９５．３％であり、補強線７３ａの直径は０．６ｍｍであり、補強線７３ａのピッチＰ（３）は９２．０ｍｍであり、補強線７３ａの巻付角度α（３）は５４．８°である。階層３の補強層７３と、階層４の補強層７４との間の中間ゴム層８４の肉厚は０．３５ｍｍである。階層４の補強層７４においては、巻付密度ρ（４）は９４．１％であり、補強線７４ａの直径は０．６ｍｍであり、補強線７４ａのピッチＰ（４）は９２．０ｍｍであり、補強線７４ａの巻付角度α（４）は５５．８°である。階層４の補強層７４と、階層５の補強層７５との間の中間ゴム層８５の肉厚は０．３５ｍｍである。

階層５の補強層７５においては、巻付密度ρ（５）は８０．２％であり、補強線７５ａの直径は０．６ｍｍであり、補強線７５ａのピッチＰ（５）は２０２．１ｍｍであり、補強線７５ａの巻付角度α（５）は３４．８°である。階層５の補強層７５と、階層６の補強層７６との間の中間ゴム層８６の肉厚は０．３５ｍｍである。階層６の補強層７６においては、巻付密度ρ（６）は７９．８％であり、補強線７６ａの直径は０．６ｍｍであり、補強線７６ａのピッチＰ（６）は２０２．４ｍｍであり、補強線７６ａの巻付角度α（６）は３５．７°である。

外側ゴム層２０の肉厚は１．７ｍｍである。高圧ゴムホース６１の外形寸法は４９．７ｍｍである。

上記以外の構成については、実施形態１と略同様なので、同一部材については同一符号を付し、重複する説明を省略する。

本形態に係る内層側補強層７７は、階層１～４の、４層の補強層７１～７４を備える。内層側補強層７７が４層であることにより、外層側補強層７８が径方向内方に収縮するときの力を、４層の内層側補強層７７によって分散して受けることができる。これにより、内層側補強層７７が径方向内方に陥没することを抑制できる。

本形態においては、内層側補強層７７の補強線７１ａ～７４ａの巻付角度α（１）～α（４）は、５２．６°～５５．８°であり、外層側補強層７８の補強線７５ａ，７６ａの巻付角度α（５），α（６）は、３４．８°および３５．７°である。このように、内層側補強層７７の補強線７１ａ～７４ａの巻付角度α（１）～α（４）の最小値（５２．６°）と、外層側補強層７８の補強線７５ａ，７６ａの巻付角度α（５），α（６）の最大値（３５．７°）との差が１５°以上であることにより、高圧ゴムホース６１に加えられた引張荷重を、外層側補強層７８によって確実に受けることができる。

また、内層側補強層７７の補強線７１ａ～７４ａの巻付角度α（１）～α（４）を５０～６０°とすることにより、内層側補強層７７の補強線７１ａ～７４ａの巻付角度α（１）～α（４）を、いわゆる静止角度に近い角度にすることができる。これにより、高圧ゴムホース６１に内圧が加えられたときに、内層側補強層７７の補強線７１ａ～７４ａの巻付角度α（１）～α（４）が大きく変化することを抑制できる。

外層側補強層７８の補強線７５ａ，７６ａの巻付角度α（５），α（６）を２０～４０°とすることにより、高圧ゴムホース６１に加えられた引張荷重を、外層側補強層７８で確実に受けることができる。これにより、高圧ゴムホース６１の引張破断荷重を大きくすることができる。

本明細書で開示される技術は上記記述及び図面によって説明した実施形態に限定されるものではなく、例えば次のような種々の態様も含まれる。

実施形態１においては、内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの引張破断強度と、外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａの引張破断強度とが同一であったが、これに限られず、内層側補強層４５を構成する補強線４１ａ，４２ａの引張破断強度は、外層側補強層４６を構成する補強線４３ａ，４４ａの引張破断強度より大きい構成としてもよい。これにより、内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの直径を大きくすることなく、内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの引張破断荷重を、外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａの引張破断荷重より大きくすることができる。これにより、高圧ゴムホース１が大型化することを抑制できる。

また、内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの引張破断強度を、外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａよりも大きくすることにより、外層側補強層４６が高圧ゴムホース１の径方向内方に縮径した場合に、外層側補強層４６を内層側補強層４５により支持して、内層側補強層４５が径方向内方に陥没することを抑制できる。この結果、外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａの巻付角度α（３），α（４）を大きくすることが可能となる。これにより、外層側補強層４６の屈曲性が向上するので、高圧ゴムホース１の屈曲性能を向上させることができる。

また、内層側補強層４５の補強線４１ａ，４２ａの引張破断強度を、外層側補強層４６の補強線４３ａ，４４ａよりも大きくすることにより、高圧ゴムホース１の内部に流通される流体の圧力を確実に受けることができるので、高圧ゴムホース１の耐内圧性能が向上する。これにより、高圧ゴムホース１において、内層側補強層４５によって耐内圧性能を受けるとともに、外層側補強層４６によって引張荷重を受けることができるので、より一層、機能分離を図ることが可能となる。

＜その他＞
本明細書に開示された技術、および技術の組み合わせの一態様を以下に記載する。
［項１］
内側ゴム層（１０）と、
外側ゴム層（２０）と、
前記内側ゴム層と前記外側ゴム層との間に４層以上の偶数層設けられ、複数本の補強線（４１ａ，４２ａ，４３ａ，４４ａ）をスパイラル状に巻き付けられ、前記補強線の巻付方向を交互にした偶数層の補強層（４０，４１，４２，４３，４４）と、
少なくとも前記偶数層の補強層のそれぞれの間に配置された中間ゴム層（５０，５１，５２，５３，５４）と、
を備え、
前記補強層は、前記内側ゴム層側の２層以上の内層側補強層（４５）と、前記外側ゴム層側の２層以上の外層側補強層（４６）と、を備え、
前記内層側補強層の前記補強線の引張破断荷重が、前記外層側補強層の前記補強線の引張破断荷重より大きく、
前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度が、前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度より小さい、高圧ゴムホース（１）。
［項２］
前記内層側補強層の前記補強線の引張破断強度と、前記外層側補強層の前記補強線の引張破断強度とが同一であって、前記内層側補強層の前記補強線の直径が前記外層側補強層の前記補強線の直径よりも大きい、項１に記載の高圧ゴムホース。
［項３］
前記内層側補強層の前記補強線の引張破断強度は、前記外層側補強層の前記補強線の引張破断強度より大きい、項１に記載の高圧ゴムホース。
［項４］
前記補強層は４層であって、２層の前記内層側補強層と、２層の前記外層側補強層とを備え、
前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度は５０～６０°であり、
前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度は２０～４０°であり、
前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度の最小値と、前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度の最大値との差は、１５°以上である、項１～３のいずれか一項に記載の高圧ゴムホース。
［項５］
前記補強層は６層であって、４層の前記内層側補強層と、２層の前記外層側補強層と、を備え、
前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度は５０～６０°であり、
前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度は２０～４０°であり、
前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度の最小値と、前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度の最大値との差は、１５°以上である、項１～３のいずれか一項に記載の高圧ゴムホース。
［項６］
内側ゴム層（１０）と、
外側ゴム層（２０）と、
前記内側ゴム層と前記外側ゴム層との間に４層以上の偶数層設けられ、複数本の補強線（７１ａ，７２ａ，７３ａ，７４ａ，７５ａ，７６ａ）をスパイラル状に巻き付けられ、前記補強線の巻付方向を交互にした偶数層の補強層（７０，７１，７２，７３，７４，７５，７６）と、
少なくとも前記偶数層の補強層のそれぞれの間に配置された中間ゴム層（８０，８１，８２，８３，８４，８５，８６）と、
を備え、
前記補強層は、前記内側ゴム層側の４層の内層側補強層（７７）と、前記外側ゴム層側の２層の外層側補強層（７８）と、を備え、
前記内層側補強層の前記補強線の引張破断強度と、前記外層側補強層の前記補強線の引張破断強度とは同一であり、
前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度は５０～６０°であり、
前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度は２０～４０°であり、
前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度の最小値と、前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度の最大値との差は、１５°以上である、高圧ゴムホース（６１）。
［項７］
項１から６のいずれか一項に記載の高圧ゴムホースであって、
建設工事または土木工事に適用される、建設・土木工事用の高圧ゴムホース。

１，６１：高圧ゴムホース、１０：内側ゴム層、２０：外側ゴム層、３０：繊維層、４０、４１，４２，４３，４４，７０，７１，７２，７３，７４，７５，７６：補強層、４１ａ，４２ａ，４３ａ，４４ａ，７１ａ，７２ａ，７３ａ，７４ａ，７５ａ，７６ａ：補強線、４５，７７：内層側補強層、４６，７８：外層側補強層、５０、５１，５２，５３，５４，８０，８１，８２，８３，８４，８５，８６：中間ゴム層

Claims (7)

1. 内側ゴム層と、
   外側ゴム層と、
   前記内側ゴム層と前記外側ゴム層との間に４層以上の偶数層設けられ、複数本の補強線をスパイラル状に巻き付けられ、前記補強線の巻付方向を交互にした偶数層の補強層と、
   少なくとも前記偶数層の補強層のそれぞれの間に配置された中間ゴム層と、
   を備え、
   前記補強層は、前記内側ゴム層側の２層以上の内層側補強層と、前記外側ゴム層側の２層以上の外層側補強層と、を備え、
   前記内層側補強層の前記補強線の引張破断荷重が、前記外層側補強層の前記補強線の引張破断荷重より大きく、
   前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度が、前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度より小さい、高圧ゴムホース。
2. 前記内層側補強層の前記補強線の引張破断強度と、前記外層側補強層の前記補強線の引張破断強度とが同一であって、前記内層側補強層の前記補強線の直径が前記外層側補強層の前記補強線の直径よりも大きい、請求項１に記載の高圧ゴムホース。
3. 前記内層側補強層の前記補強線の引張破断強度は、前記外層側補強層の前記補強線の引張破断強度より大きい、請求項１に記載の高圧ゴムホース。
4. 前記補強層は４層であって、２層の前記内層側補強層と、２層の前記外層側補強層とを備え、
   前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度は５０～６０°であり、
   前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度は２０～４０°であり、
   前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度の最小値と、前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度の最大値との差は、１５°以上である、請求項１～３のいずれか一項に記載の高圧ゴムホース。
5. 前記補強層は６層であって、４層の前記内層側補強層と、２層の前記外層側補強層と、を備え、
   前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度は５０～６０°であり、
   前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度は２０～４０°であり、
   前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度の最小値と、前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度の最大値との差は、１５°以上である、請求項１～３のいずれか一項に記載の高圧ゴムホース。
6. 内側ゴム層と、
   外側ゴム層と、
   前記内側ゴム層と前記外側ゴム層との間に４層以上の偶数層設けられ、複数本の補強線をスパイラル状に巻き付けられ、前記補強線の巻付方向を交互にした偶数層の補強層と、
   少なくとも前記偶数層の補強層のそれぞれの間に配置された中間ゴム層と、
   を備え、
   前記補強層は、前記内側ゴム層側の４層の内層側補強層と、前記外側ゴム層側の２層の外層側補強層と、を備え、
   前記内層側補強層の前記補強線の引張破断強度と、前記外層側補強層の前記補強線の引張破断強度とは同一であり、
   前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度は５０～６０°であり、
   前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度は２０～４０°であり、
   前記内層側補強層の前記補強線の巻付角度の最小値と、前記外層側補強層の前記補強線の巻付角度の最大値との差は、１５°以上である、高圧ゴムホース。
7. 請求項１または６に記載の高圧ゴムホースであって、
   建設工事または土木工事に適用される、建設・土木工事用の高圧ゴムホース。

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