JP2023150221A - ハニカムフィルタ - Google Patents
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Abstract
【課題】従来品と同等程度の熱伝導率を有し、かつ、生産コストが低いハニカムフィルタを提供する。【解決手段】ハニカムフィルタは炭化ケイ素粒子の焼結体であり、セル隔壁の断面を撮影し、気孔部と材料部とを二値化した画像において、焼結前の上記各炭化ケイ素粒子に由来する部分を区分けするように区分け線を描写し、上記結合している炭化ケイ素粒子を複数のセグメントに分け、隣り合う上記セグメントにおいて上記セグメントの重心同士を結ぶ結合線５４を描写し、連続する上記結合線を骨格線５５とした際に、上記骨格線の内、最長の骨格線の長さを、上記セル隔壁の断面の面積で除した値が、２００００～７００００μｍ／ｍｍ２であり、上記セグメントの平均面積が３２０～２０００μｍ２であることを特徴とするハニカムフィルタ。【選択図】図３Ｃ
Description
本発明は、ハニカムフィルタに関する。
ディーゼルエンジン等の内燃機関から排出される排ガス中には、スス等のパティキュレート（以下、ＰＭともいう）が含まれており、近年、このＰＭが環境又は人体に害を及ぼすことが問題となっている。また、排ガス中には、ＣＯ、ＨＣ又はＮＯｘ等の有害なガス成分も含まれていることから、この有害なガス成分が環境又は人体に及ぼす影響についても懸念されている。
そこで、内燃機関と連結されることにより排ガス中のＰＭを捕集したり、排ガスに含まれるＣＯ、ＨＣ又はＮＯｘ等の排ガス中の有害なガス成分を浄化したりする排ガス浄化装置として、コージェライトや炭化ケイ素等の多孔質セラミックからなるハニカム構造のフィルタ（ハニカムフィルタ）が種々提案されている。
このようなハニカムフィルタとして特許文献１には、多孔質組織を構成する炭化珪素結晶粒子同士がネック部によって結合された焼結体であって、粒径が５μｍ～２０μｍの結晶粒子が焼結体中に３０％以上含まれるとともに、前記結晶粒子のネック部が０．１ｍｍ四方の範囲内に２０個～１５０個存在していることを特徴とする多孔質炭化珪素焼結体からなるハニカムフィルタが開示されている。
ハニカムフィルタを用いて排ガスを浄化する場合、ハニカムフィルタにＰＭが捕集され堆積することになる。堆積されたＰＭは定期的に加熱して燃焼させる必要がある。
特許文献１に記載のハニカムフィルタを構成する多孔質炭化珪素焼結体は熱伝導率が高いので、特許文献１に記載のハニカムフィルタでは、効率よくＰＭを燃焼することができる。
特許文献１に記載のハニカムフィルタを構成する多孔質炭化珪素焼結体は熱伝導率が高いので、特許文献１に記載のハニカムフィルタでは、効率よくＰＭを燃焼することができる。
上記の通り、特許文献１に記載のハニカムフィルタでは、効率よくＰＭを燃焼することができるものの、特許文献１に記載のハニカムフィルタを製造する場合、２２５０℃という高温で焼成する必要がある。そのため、生産コストが高くなるという問題があった。
本発明は上記問題を鑑みてなされた発明であり、本発明の目的は、従来品と同等程度の熱伝導率を有し、かつ、生産コストが低いハニカムフィルタを提供することである。
本発明のハニカムフィルタは、排ガスの流路となる複数のセルを区画形成する多孔質のセル隔壁と、排ガス入口側の端面が開口され且つ排ガス出口側の端面が封じられている排ガス導入セルと、排ガス出口側の端面が開口され且つ排ガス入口側の端面が封じられている排ガス排出セルとを備えたハニカムフィルタであって、上記ハニカムフィルタは炭化ケイ素粒子の焼結体であり、上記セル隔壁の断面を撮影し、気孔部と材料部とを二値化した画像において、焼結前の上記各炭化ケイ素粒子に由来する部分を区分けするように区分け線を描写し、上記結合している炭化ケイ素粒子を複数のセグメントに分け、隣り合う上記セグメントにおいて上記セグメントの重心同士を結ぶ結合線を描写し、連続する上記結合線を骨格線とした際に、上記骨格線の内、最長の骨格線の長さを、上記セル隔壁の断面の面積で除した値が、２００００～７００００μｍ／ｍｍ２であり、上記セグメントの平均面積が３２０～２０００μｍ２であることを特徴とする。
本発明のハニカムフィルタでは、骨格線の長さを、セル隔壁の断面の面積で除した値が、２００００～７００００μｍ／ｍｍ２である。
このような範囲であると、熱伝導パスとなるＳｉＣ粒子同士の結合がよいため、ハニカムフィルタのセル隔壁の熱伝導率が良好になる。
骨格線の長さを、セル隔壁の断面の面積で除した値が２００００μｍ／ｍｍ２未満では、ＳｉＣ粒子同士の結合が悪いため、熱伝導率が低下し、堆積したＰＭ燃焼の際に、燃え残ることがある。
骨格線の長さを、セル隔壁の断面の面積で除した値が７００００μｍ／ｍｍ２を超えても、ＳｉＣ粒子が緻密になるだけで、熱伝導の向上には寄与しない。
このような範囲であると、熱伝導パスとなるＳｉＣ粒子同士の結合がよいため、ハニカムフィルタのセル隔壁の熱伝導率が良好になる。
骨格線の長さを、セル隔壁の断面の面積で除した値が２００００μｍ／ｍｍ２未満では、ＳｉＣ粒子同士の結合が悪いため、熱伝導率が低下し、堆積したＰＭ燃焼の際に、燃え残ることがある。
骨格線の長さを、セル隔壁の断面の面積で除した値が７００００μｍ／ｍｍ２を超えても、ＳｉＣ粒子が緻密になるだけで、熱伝導の向上には寄与しない。
本発明のハニカムフィルタでは、上記セグメントの平均面積が３２０～２０００μｍ２である。
上記特徴を有するハニカムフィルタは、平均粒子径が２０μｍを超え、５０μｍ以下である炭化ケイ素粒子を用いることにより製造することができる。
このような炭化ケイ素粒子を用いてハニカムフィルタを製造する場合、１９００～２２００℃の温度で炭化ケイ素粒子を焼結することにより熱伝導率が高いハニカムフィルタを製造することができるので、製造コストを低減することができる。
上記特徴を有するハニカムフィルタは、平均粒子径が２０μｍを超え、５０μｍ以下である炭化ケイ素粒子を用いることにより製造することができる。
このような炭化ケイ素粒子を用いてハニカムフィルタを製造する場合、１９００～２２００℃の温度で炭化ケイ素粒子を焼結することにより熱伝導率が高いハニカムフィルタを製造することができるので、製造コストを低減することができる。
本発明のハニカムフィルタは、上記セル隔壁の気孔率が３５～５５％であることが好ましい。
気孔率をこのように設定することにより、セル隔壁は、排ガス中のＰＭを良好に捕集することができ、かつ、セル隔壁に起因する圧力損失の上昇を抑制することができる。
セル隔壁の気孔率が３５％未満である場合、セル隔壁の気孔の割合が小さすぎるため、排ガスがセル隔壁を通過しにくくなり、排ガスがセル隔壁を通過する際の圧力損失が大きくなる。
セル隔壁の気孔率が５５％を超える場合、ＰＭの捕集効率が低下することがある。
気孔率をこのように設定することにより、セル隔壁は、排ガス中のＰＭを良好に捕集することができ、かつ、セル隔壁に起因する圧力損失の上昇を抑制することができる。
セル隔壁の気孔率が３５％未満である場合、セル隔壁の気孔の割合が小さすぎるため、排ガスがセル隔壁を通過しにくくなり、排ガスがセル隔壁を通過する際の圧力損失が大きくなる。
セル隔壁の気孔率が５５％を超える場合、ＰＭの捕集効率が低下することがある。
本発明のハニカムフィルタでは、上記セル隔壁の平均気孔径が５～２０μｍであることが好ましい。
平均気孔径が上記範囲であると、圧力損失の増加を抑制しながら、高い捕集効率でＰＭを捕集することができる
平均気孔径が５μｍ未満であると、気孔が小さすぎるため、排ガスがセル隔壁を通過する際の圧力損失が大きくなる。
平均気孔径が２０μｍを超えると、気孔が大きくなりすぎるので、ＰＭの捕集効率が低下してしまう。
平均気孔径が上記範囲であると、圧力損失の増加を抑制しながら、高い捕集効率でＰＭを捕集することができる
平均気孔径が５μｍ未満であると、気孔が小さすぎるため、排ガスがセル隔壁を通過する際の圧力損失が大きくなる。
平均気孔径が２０μｍを超えると、気孔が大きくなりすぎるので、ＰＭの捕集効率が低下してしまう。
本発明のハニカムフィルタでは、上記セル隔壁の厚さが０．１～０．４６ｍｍであることが好ましい。
このような厚さのセル隔壁は、充分な機械的強度を有するとともに、圧力損失の増加を効果的に抑制することができる。
このような厚さのセル隔壁は、充分な機械的強度を有するとともに、圧力損失の増加を効果的に抑制することができる。
本発明のハニカムフィルタは、外周に外周壁を有する複数のハニカム焼成体が接着材層を介して接着されることにより形成されていることが好ましい。
このような構成である場合、１つのハニカム焼成体に応力が生じた場合でも、その応力が接着材層により緩和され、他のハニカム焼成体に伝わりにくくなる。つまり、ハニカムフィルタに生じた応力を緩和させることができる。その結果、ハニカムフィルタが損傷することを防ぐことができる。
このような構成である場合、１つのハニカム焼成体に応力が生じた場合でも、その応力が接着材層により緩和され、他のハニカム焼成体に伝わりにくくなる。つまり、ハニカムフィルタに生じた応力を緩和させることができる。その結果、ハニカムフィルタが損傷することを防ぐことができる。
本発明のハニカムフィルタでは、外周には、外周コート層が形成されていることが好ましい。
外周コート層は、内部のセルを機械的に保護する役割を果たす。そのため、圧縮強度等の機械的特性に優れたハニカムフィルタとなる。
外周コート層は、内部のセルを機械的に保護する役割を果たす。そのため、圧縮強度等の機械的特性に優れたハニカムフィルタとなる。
（第１実施形態）
以下、本発明の第１実施形態に係るハニカムフィルタの一例について、図面を用いて詳述する。
図１は、本発明の第１実施形態に係るハニカムフィルタの一例を模式的に示す斜視図である。
図２Ａは、本発明の第１実施形態に係るハニカムフィルタを構成するハニカム焼成体の一例を模式的に示す斜視図である。
図２Ｂは、図２Ａに示すハニカム焼成体の排ガス入口側の端面図である。
図２Ｃは、図２Ａに示すハニカム焼成体のＡ－Ａ線断面図である。
以下、本発明の第１実施形態に係るハニカムフィルタの一例について、図面を用いて詳述する。
図１は、本発明の第１実施形態に係るハニカムフィルタの一例を模式的に示す斜視図である。
図２Ａは、本発明の第１実施形態に係るハニカムフィルタを構成するハニカム焼成体の一例を模式的に示す斜視図である。
図２Ｂは、図２Ａに示すハニカム焼成体の排ガス入口側の端面図である。
図２Ｃは、図２Ａに示すハニカム焼成体のＡ－Ａ線断面図である。
図１に示すハニカムフィルタ２０では、複数個のハニカム焼成体１０が接着材層１５を介して結束されてセラミックブロック１８を構成し、このセラミックブロック１８の外周には、排ガスの漏れを防止するための外周コート層１６が形成されている。なお、外周コート層１６は、必要に応じて形成されていればよい。
ハニカムフィルタ２０では、複数個のハニカム焼成体１０が接着材層１５を介して結束されている。そのため、１つのハニカム焼成体１０に応力が生じた場合でも、その応力が接着材層１５により緩和され、他のハニカム焼成体１０に伝わりにくくなる。つまり、ハニカムフィルタ２０に生じた応力を緩和させることができる。その結果、ハニカムフィルタ２０が損傷することを防ぐことができる。
接着材層１５は、無機バインダと無機粒子とを含む接着材ペーストを塗布、乾燥させたものである。接着材層１５は、さらに無機繊維及び／又はウィスカを含んでいてもよい。
接着材層１５の厚さは、０．５～２．０ｍｍが好ましい。
接着材層１５は、無機バインダと無機粒子とを含む接着材ペーストを塗布、乾燥させたものである。接着材層１５は、さらに無機繊維及び／又はウィスカを含んでいてもよい。
接着材層１５の厚さは、０．５～２．０ｍｍが好ましい。
外周コート層１６は、内部のセルを機械的に保護する役割を果たす。そのため、ハニカムフィルタ２０は、圧縮強度等の機械的特性に優れる。
なお、外周コート層１６の材料は、接着材層１５の材料と同じであることが好ましい。外周コート層１６の厚さは、０．１～３．０ｍｍが好ましい。
なお、外周コート層１６の材料は、接着材層１５の材料と同じであることが好ましい。外周コート層１６の厚さは、０．１～３．０ｍｍが好ましい。
なお、ハニカム焼成体１０は、四角柱形状であるが、図２Ａ及び図２Ｂに示すように、端面における角部が曲線形状となるように面取りが施されており、これにより角部に熱応力が集中し、クラック等の損傷が発生するのを防止している。上記角部は、直線形状となるように面取りされていてもよい。
図２Ａに示すハニカム焼成体１０は、排ガスの流路となる複数のセルを区画形成する多孔質のセル隔壁１３を備え、排ガス入口側の端面１０ａが開口され、かつ、排ガス出口側の端面１０ｂが目封止された排ガス導入セル１１と、排ガス出口側の端面１０ｂが開口され、かつ、排ガス入口側の端面１０ａが目封止された排ガス排出セル１２とを備えてなる。
なお、本発明のハニカムフィルタでは、排ガス導入セル及び排ガス排出セルを目封じする目封止材は、ハニカム焼成体と同じ材料であることが好ましい。
ハニカム焼成体１０は、炭化ケイ素からなる。炭化ケイ素からなるハニカム焼成体は耐熱性が高い。
ハニカムフィルタ２０では、排ガス導入セル１１及び排ガス排出セル１２の長手方向に垂直方向の断面形状は、目封止部分を除き排ガス入口側の端面１０ａから排ガス出口側の端面１０ｂにかけて、それぞれのセルにおいて同じである。
図２Ｂに示すように、ハニカム焼成体１０では、排ガス導入セル１１の断面形状、及び、排ガス排出セル１２の断面形状は同じ形状の正方形であり、これらは、交互に市松模様上に配置されている。
ここで、ハニカム焼成体１０に排ガスが流入してＰＭが捕集される場合について説明する。
図２Ｃに示すように、排ガス導入セル１１に流入した排ガスＧ（図２Ｃ中、排ガスをＧで示し、排ガスの流れを矢印で示す）は、排ガス排出セル１２と排ガス導入セル１１とを隔てるセル隔壁１３を通過した後、排ガス排出セル１２から流出するようになっている。排ガスＧがセル隔壁１３を通過する際に、排ガス中のＰＭ等が捕集されるため、セル隔壁１３は、フィルタとして機能する。
図２Ｃに示すように、排ガス導入セル１１に流入した排ガスＧ（図２Ｃ中、排ガスをＧで示し、排ガスの流れを矢印で示す）は、排ガス排出セル１２と排ガス導入セル１１とを隔てるセル隔壁１３を通過した後、排ガス排出セル１２から流出するようになっている。排ガスＧがセル隔壁１３を通過する際に、排ガス中のＰＭ等が捕集されるため、セル隔壁１３は、フィルタとして機能する。
ハニカム焼成体１０では、セル隔壁１３の断面を撮影し、気孔部と材料部とを二値化した画像において、焼結前の各炭化ケイ素粒子に由来する部分を区分けするように区分け線を描写し、結合している炭化ケイ素粒子を複数のセグメントに分け、隣り合うセグメントにおいてセグメントの重心同士を結ぶ結合線を描写し、連続する結合線を骨格線とした際に、骨格線の内、最長の骨格線の長さを、セル隔壁１３の断面の面積で除した値が、２００００～７００００μｍ／ｍｍ２である。
この「最長の骨格線の長さ」の測定方法について説明する。
この「最長の骨格線の長さ」の測定方法について説明する。
図３Ａ～図３Ｄは、骨格線を測定する方法の一例を模式的に示す説明図である。
骨格線を測定するためには、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いてセル隔壁１３の断面を撮影する。
ＳＥＭとしては、電子顕微鏡（ＦＥ－ＳＥＭ：日立ハイテクノロジーズ社製 高分解能電界放出形走査電子顕微鏡 Ｓ－４８００）を用いることができる。拡大倍率は、１００～４００倍であることが好ましい。
骨格線を測定するためには、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いてセル隔壁１３の断面を撮影する。
ＳＥＭとしては、電子顕微鏡（ＦＥ－ＳＥＭ：日立ハイテクノロジーズ社製 高分解能電界放出形走査電子顕微鏡 Ｓ－４８００）を用いることができる。拡大倍率は、１００～４００倍であることが好ましい。
次に、図３Ａに示すように、セル隔壁１３のＳＥＭ画像を、気孔部４１と、材料部５１とに二値化する。二値化する方法は特に限定されないが、例えば、画像解析処理ソフト「ｉｍａｇｅ Ｊ」を用いることができる。
次に、図３Ｂに示すように、材料部５１において、焼結前の各炭化ケイ素粒子に由来する部分を区分けするように区分け線５２を描写し、結合している炭化ケイ素粒子を複数のセグメント５３に分ける。
本明細書において、「焼結前の各炭化ケイ素粒子に由来する部分を区分けする」とは、焼結により炭化ケイ素粒子が結合した境界を区分けすることであり、画像解析処理ソフト「ｉｍａｇｅ Ｊ」の「ｗａｔｅｒｓｈｅｄ処理」により行うことができる。
なお、実際のハニカム焼成体１０では、炭化ケイ素粒子同士は焼結しているので、境界となるような線を観察することはできない。つまり、上記「区分け」は、ソフトウェアによる計算上の境界による区分けを意味する。
本明細書において、「焼結前の各炭化ケイ素粒子に由来する部分を区分けする」とは、焼結により炭化ケイ素粒子が結合した境界を区分けすることであり、画像解析処理ソフト「ｉｍａｇｅ Ｊ」の「ｗａｔｅｒｓｈｅｄ処理」により行うことができる。
なお、実際のハニカム焼成体１０では、炭化ケイ素粒子同士は焼結しているので、境界となるような線を観察することはできない。つまり、上記「区分け」は、ソフトウェアによる計算上の境界による区分けを意味する。
次に、図３Ｃに示すように、隣り合うセグメント５３においてセグメント５３の重心同士を結ぶ結合線５４を描写する。そして連続する結合線５４を、骨格線５５とする。
なお、「隣り合うセグメント」とは、区分け線を挟んで隣り合うセグメントを意味する。
なお、「隣り合うセグメント」とは、区分け線を挟んで隣り合うセグメントを意味する。
次に、図３Ｄに示すように、骨格線５５の内、最長のもののみを残す。そして、最長の骨格線５５のピクセル数を数え、骨格線５５の長さを算出する。
ハニカム焼成体１０では、最長の骨格線５５の長さを、セル隔壁１３の断面の面積で除した値が、２００００～７００００μｍ／ｍｍ２である。この数値は、２８０００～７００００μｍ／ｍｍ２であることが好ましく、３５０００～７００００μｍ／ｍｍ２であることがより好ましい。
このような範囲であると、ハニカムフィルタ２０のセル隔壁１３の熱伝導率が良好になる。
なお、セル隔壁１３の断面の面積とは、上記最長の骨格線５５の長さを算出する際に用いたＳＥＭ画像において、材料部及び気孔部の両方の面積の合計値を意味する。
このような範囲であると、ハニカムフィルタ２０のセル隔壁１３の熱伝導率が良好になる。
なお、セル隔壁１３の断面の面積とは、上記最長の骨格線５５の長さを算出する際に用いたＳＥＭ画像において、材料部及び気孔部の両方の面積の合計値を意味する。
ハニカム焼成体１０は、最長の骨格線５５の長さを、セル隔壁１３の断面の面積で除した値が、２００００～７００００μｍ／ｍｍ２であるので、熱伝導率を４５Ｗ／ｍ・Ｋ以上とすることができる。
なお、ハニカム焼成体１０のセル隔壁１３の熱伝導率は、４５～７５Ｗ／ｍ・Ｋであることが好ましい。
なお、ハニカム焼成体１０のセル隔壁１３の熱伝導率は、４５～７５Ｗ／ｍ・Ｋであることが好ましい。
ハニカム焼成体１０では、セグメント５３の平均面積は、３２０～２０００μｍ２であることが好ましく、４００～１６００μｍ２であることがより好ましい。
セグメント５３の平均面積が上記範囲となるようなハニカム焼成体１０を製造する場合、平均粒子径が２０μｍを超え、５０μｍ以下である炭化ケイ素粒子を用い、焼成温度を１９００～２２００℃とすることで製造することができる。
そのため、セグメント５３の平均面積が上記範囲であるハニカム焼成体１０は製造コストが低いと言える。
セグメント５３の平均面積が上記範囲となるようなハニカム焼成体１０を製造する場合、平均粒子径が２０μｍを超え、５０μｍ以下である炭化ケイ素粒子を用い、焼成温度を１９００～２２００℃とすることで製造することができる。
そのため、セグメント５３の平均面積が上記範囲であるハニカム焼成体１０は製造コストが低いと言える。
ハニカム焼成体１０は、セル隔壁１３の気孔率が３５～５５％であることが好ましい。
気孔率をこのように設定することにより、セル隔壁１３は、排ガス中のＰＭを良好に捕集することができ、かつ、セル隔壁１３に起因する圧力損失の上昇を抑制することができる。
セル隔壁の気孔率が３５％未満である場合、セル隔壁の気孔の割合が小さすぎるため、排ガスがセル隔壁を通過しにくくなり、排ガスがセル隔壁を通過する際の圧力損失が大きくなる。
セル隔壁の気孔率が５５％を超える場合、ＰＭの捕集効率が低下することがある。
気孔率をこのように設定することにより、セル隔壁１３は、排ガス中のＰＭを良好に捕集することができ、かつ、セル隔壁１３に起因する圧力損失の上昇を抑制することができる。
セル隔壁の気孔率が３５％未満である場合、セル隔壁の気孔の割合が小さすぎるため、排ガスがセル隔壁を通過しにくくなり、排ガスがセル隔壁を通過する際の圧力損失が大きくなる。
セル隔壁の気孔率が５５％を超える場合、ＰＭの捕集効率が低下することがある。
ハニカム焼成体１０では、セル隔壁１３の平均気孔径が５～２０μｍであることが好ましい。
平均気孔径が上記範囲であると、圧力損失の増加を抑制しながら、高い捕集効率でＰＭを捕集することができる。
平均気孔径が５μｍ未満であると、気孔が小さすぎるため、排ガスがセル隔壁を通過する際の圧力損失が大きくなる。
平均気孔径が２０μｍを超えると、気孔が大きくなりすぎるので、ＰＭの捕集効率が低下してしまう。
平均気孔径が上記範囲であると、圧力損失の増加を抑制しながら、高い捕集効率でＰＭを捕集することができる。
平均気孔径が５μｍ未満であると、気孔が小さすぎるため、排ガスがセル隔壁を通過する際の圧力損失が大きくなる。
平均気孔径が２０μｍを超えると、気孔が大きくなりすぎるので、ＰＭの捕集効率が低下してしまう。
本明細書において、セル隔壁１３の「気孔率」及び「平均気孔率」は、水銀圧入法にて接触角を１３０°、表面張力を４８５ｍＮ／ｍの条件で測定した値を意味する。
ハニカム焼成体１０では、セル隔壁１３の厚さが０．１～０．４６ｍｍであることが好ましい。
このような厚さのセル隔壁１３は、充分な機械的強度を有するとともに、圧力損失の増加を効果的に抑制することができる。
このような厚さのセル隔壁１３は、充分な機械的強度を有するとともに、圧力損失の増加を効果的に抑制することができる。
ハニカムフィルタ２０では、ハニカム焼成体１０の断面におけるセルの単位面積あたりの数は、３１～９３個／ｃｍ２（２００～６００個／ｉｎｃｈ２）であることが好ましい。
次に、本発明の第１実施形態に係るハニカムフィルタの製造方法について説明する。
（１）炭化ケイ素粉末とバインダとを含む湿潤混合物を押出成形することによってハニカム成形体を作製する成形工程を行う。
具体的には、まず、平均粒子径が２０μｍを超え、５０μｍ以下の炭化ケイ素粒子と、有機バインダと、液状の可塑剤と、潤滑剤と、水とを混合することにより、ハニカム成形体製造用の湿潤混合物を調製する。
なお、炭化ケイ素粒子の平均粒子径は、２２～４５μｍであることが好ましい。
また、炭化ケイ素粒子の真円度は、０．９～１．０であることが好ましく、０．９１～０．９８であることがより好ましい。
このような形状の炭化ケイ素粒子を用いることにより、後述するように焼成温度が低くても、焼成後のハニカム焼成体において、最長の骨格線の長さを、セル隔壁の断面の面積で除した値が、２００００～７００００μｍ／ｍｍ２とすることができる。
その結果、セル隔壁の熱伝導率が４５～７５Ｗ／ｍ・Ｋであるハニカム焼成体を製造することができる。
なお、炭化ケイ素粒子の真円度は、ＭＡＬＶＥＲＮ社製フロー式粒子像分析装置ＦＰＩＡ－３０００を用いて測定することができる。
具体的には、まず、平均粒子径が２０μｍを超え、５０μｍ以下の炭化ケイ素粒子と、有機バインダと、液状の可塑剤と、潤滑剤と、水とを混合することにより、ハニカム成形体製造用の湿潤混合物を調製する。
なお、炭化ケイ素粒子の平均粒子径は、２２～４５μｍであることが好ましい。
また、炭化ケイ素粒子の真円度は、０．９～１．０であることが好ましく、０．９１～０．９８であることがより好ましい。
このような形状の炭化ケイ素粒子を用いることにより、後述するように焼成温度が低くても、焼成後のハニカム焼成体において、最長の骨格線の長さを、セル隔壁の断面の面積で除した値が、２００００～７００００μｍ／ｍｍ２とすることができる。
その結果、セル隔壁の熱伝導率が４５～７５Ｗ／ｍ・Ｋであるハニカム焼成体を製造することができる。
なお、炭化ケイ素粒子の真円度は、ＭＡＬＶＥＲＮ社製フロー式粒子像分析装置ＦＰＩＡ－３０００を用いて測定することができる。
上記湿潤混合物には、必要に応じて酸化物系セラミックを成分とする微小中空球体であるバルーンや、球状アクリル粒子、グラファイト等の造孔剤を添加してもよい。
バルーンとしては特に限定されず、例えば、アルミナバルーン、ガラスマイクロバルーン、シラスバルーン、フライアッシュバルーン（ＦＡバルーン）、ムライトバルーン等が挙げられる。これらの中では、アルミナバルーンが好ましい。
バルーンとしては特に限定されず、例えば、アルミナバルーン、ガラスマイクロバルーン、シラスバルーン、フライアッシュバルーン（ＦＡバルーン）、ムライトバルーン等が挙げられる。これらの中では、アルミナバルーンが好ましい。
続いて、上記湿潤混合物を押出成形機に投入し、押出成形することにより所定の形状のハニカム成形体を作製する。
この際、図２Ｂに示すセル構造（セルの形状及びセルの配置）を有する断面形状が作製されるような金型を用いてハニカム成形体を作製する。
この際、図２Ｂに示すセル構造（セルの形状及びセルの配置）を有する断面形状が作製されるような金型を用いてハニカム成形体を作製する。
（２）ハニカム成形体を所定の長さに切断し、マイクロ波乾燥機、熱風乾燥機、誘電乾燥機、減圧乾燥機、真空乾燥機、凍結乾燥機等を用いて乾燥させた後、所定のセルに封止材となる封止材ペーストを充填して上記セルを目封止する目封止工程を行う。
ここで、封止材ペーストとしては、上記湿潤混合物を用いることができる。
ここで、封止材ペーストとしては、上記湿潤混合物を用いることができる。
（３）ハニカム成形体を脱脂炉中、３００～６５０℃に加熱し、ハニカム成形体中の有機物を除去する脱脂工程を行った後、脱脂されたハニカム成形体を焼成炉に搬送し、１９００～２２００℃に加熱する焼成工程を行う。この焼成温度は、セル隔壁の熱伝導率が、４５～７５Ｗ／ｍ・Ｋである従来のハニカム焼成体の焼成温度より低い。このように低い温度で焼成することにより、ハニカム焼成体のセル隔壁の熱伝導率を４５～７５Ｗ／ｍ・Ｋとしながら、従来品よりも、低コストでハニカム焼成体を製造することができる。なお、焼成温度は、１９５０～２１５０℃であることが好ましい。
このように焼成を行うことで、ハニカム焼成体を作製することができる。
なお、セルの端部に充填された封止材ペーストは、加熱により焼成され、目封止材となる。
また、切断工程、乾燥工程、目封止工程、脱脂工程及び焼成工程の条件は、従来からハニカム焼成体を作製する際に用いられている条件を適用することができる。
このように焼成を行うことで、ハニカム焼成体を作製することができる。
なお、セルの端部に充填された封止材ペーストは、加熱により焼成され、目封止材となる。
また、切断工程、乾燥工程、目封止工程、脱脂工程及び焼成工程の条件は、従来からハニカム焼成体を作製する際に用いられている条件を適用することができる。
（４）支持台上で複数個のハニカム焼成体を接着材ペーストを介して順次積み上げて結束する結束工程を行い、ハニカム焼成体が複数個積み上げられてなるハニカム集合体を作製する。
接着材ペーストとしては、例えば、無機バインダと有機バインダと無機粒子とからなるものを使用する。また、上記接着材ペーストは、さらに無機繊維及び／又はウィスカを含んでいてもよい。
接着材ペーストとしては、例えば、無機バインダと有機バインダと無機粒子とからなるものを使用する。また、上記接着材ペーストは、さらに無機繊維及び／又はウィスカを含んでいてもよい。
上記接着材ペーストに含まれる無機粒子としては、例えば、炭化物粒子、窒化物粒子等が挙げられる。具体的には、炭化ケイ素粒子、窒化ケイ素粒子、窒化ホウ素粒子等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。無機粒子の中では、熱伝導性に優れる炭化ケイ素粒子が好ましい。
上記接着材ペーストに含まれる無機繊維及び／又はウィスカとしては、例えば、シリカ－アルミナ、ムライト、アルミナ、シリカ等からなる無機繊維及び／又はウィスカ等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。無機繊維の中では、アルミナファイバが好ましい。また、無機繊維は、生体溶解性ファイバであってもよい。
さらに、上記接着材ペーストには、必要に応じて酸化物系セラミックを成分とする微小中空球体であるバルーンや、球状アクリル粒子、グラファイト等を添加してもよい。バルーンとしては特に限定されず、例えば、アルミナバルーン、ガラスマイクロバルーン、シラスバルーン、フライアッシュバルーン（ＦＡバルーン）、ムライトバルーン等が挙げられる。
（５）次に、ハニカム集合体を加熱することにより接着材ペーストを加熱固化して接着材層とし、四角柱状のセラミックブロックを作製する。
接着材ペーストの加熱固化の条件は、従来からハニカムフィルタを作製する際に用いられている条件を適用することができる。
接着材ペーストの加熱固化の条件は、従来からハニカムフィルタを作製する際に用いられている条件を適用することができる。
（６）セラミックブロックに切削加工を施す切削加工工程を行う。
具体的には、ダイヤモンドカッターを用いてセラミックブロックの外周を切削することにより、外周が略円柱状に加工されたセラミックブロックを作製する。
具体的には、ダイヤモンドカッターを用いてセラミックブロックの外周を切削することにより、外周が略円柱状に加工されたセラミックブロックを作製する。
（７）略円柱状のセラミックブロックの外周面に、外周コート材ペーストを塗布し、乾燥固化して外周コート層を形成する外周コート層形成工程を行う。
ここで、外周コート材ペーストとしては、上記接着材ペーストを使用することができる。なお、外周コート材ペーストとして、上記接着材ペーストと異なる組成のペーストを使用してもよい。
なお、外周コート層は必ずしも設ける必要はなく、必要に応じて設ければよい。
外周コート層を設けることによって、セラミックブロックの外周の形状を整えて、円柱状のハニカムフィルタとすることができる。
以上の工程によって、ハニカム焼成体を含む本発明の第１実施形態に係るハニカムフィルタを作製することができる。
ここで、外周コート材ペーストとしては、上記接着材ペーストを使用することができる。なお、外周コート材ペーストとして、上記接着材ペーストと異なる組成のペーストを使用してもよい。
なお、外周コート層は必ずしも設ける必要はなく、必要に応じて設ければよい。
外周コート層を設けることによって、セラミックブロックの外周の形状を整えて、円柱状のハニカムフィルタとすることができる。
以上の工程によって、ハニカム焼成体を含む本発明の第１実施形態に係るハニカムフィルタを作製することができる。
上記工程では、切削工程を行うことにより所定形状のハニカムフィルタを作製していたが、ハニカム焼成体を作製する工程において、外周全体に外周壁を有する複数形状のハニカム焼成体を作製し、それら複数形状のハニカム焼成体を接着材層を介して組み合わせることにより円柱等の所定形状となるようにしてもよい。この場合には、切削工程を省略することができる。
（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態に係るハニカムフィルタについて説明する。
本発明の第２実施形態に係るハニカムフィルタは、セルの配置位置が異なる以外は、本発明の第１実施形態に係るハニカムフィルタと同じ態様である。
図４は、本発明の第２実施形態に係るハニカムフィルタの排ガス入口側の端面の一例を模式的に示す端面の拡大図である。
次に、本発明の第２実施形態に係るハニカムフィルタについて説明する。
本発明の第２実施形態に係るハニカムフィルタは、セルの配置位置が異なる以外は、本発明の第１実施形態に係るハニカムフィルタと同じ態様である。
図４は、本発明の第２実施形態に係るハニカムフィルタの排ガス入口側の端面の一例を模式的に示す端面の拡大図である。
図４に示すハニカムフィルタ１２０では、排ガス導入セル１１１の断面形状及び排ガス排出セル１１２の断面形状は同じ形状の正方形である。また、排ガス排出セル１１２の周囲を、セル隔壁１１３を介して排ガス導入セル１１１が囲むように、排ガス導入セル１１１及び排ガス排出セル１１２が格子状に配列されている。
つまり、ハニカムフィルタ１２０では、排ガス導入セル１１１同士（便宜上、符号１１１ａ及び１１１ｂで示す）が隣接している部分がある。
つまり、ハニカムフィルタ１２０では、排ガス導入セル１１１同士（便宜上、符号１１１ａ及び１１１ｂで示す）が隣接している部分がある。
（第３実施形態）
次に、本発明の第３実施形態に係るハニカムフィルタについて説明する。
本発明の第３実施形態に係るハニカムフィルタは、セルの形状及び配置位置が異なる以外は、本発明の第１実施形態に係るハニカムフィルタと同じ態様である。
図５は、本発明の第３実施形態に係るハニカムフィルタの排ガス入口側の端面の一例を模式的に示す端面の拡大図である。
次に、本発明の第３実施形態に係るハニカムフィルタについて説明する。
本発明の第３実施形態に係るハニカムフィルタは、セルの形状及び配置位置が異なる以外は、本発明の第１実施形態に係るハニカムフィルタと同じ態様である。
図５は、本発明の第３実施形態に係るハニカムフィルタの排ガス入口側の端面の一例を模式的に示す端面の拡大図である。
図５に示すハニカムフィルタ２２０では、断面が八角形状の排ガス排出セル２１２の周囲全体に、セル隔壁２１３を隔てて断面が正方形の第１排ガス導入セル２１１ａと断面が八角形状の第２排ガス導入セル２１１ｂとが隣接している。第１排ガス導入セル２１１ａと第２排ガス導入セル２１１ｂとは、排ガス排出セル２１２の周囲に交互に配置されており、第２排ガス導入セル２１１ｂの断面積が第１排ガス導入セル２１１ａの断面積より大きく、排ガス排出セル２１２の断面積は、第２排ガス導入セル２１１ｂの断面積と同じである。
第２排ガス導入セル２１１ｂと排ガス排出セル２１２の断面形状は、いずれも八角形であり、互いに合同である。
第２排ガス導入セル２１１ｂと排ガス排出セル２１２の断面形状は、いずれも八角形であり、互いに合同である。
（その他の実施形態）
本発明の第１実施形態に係るハニカムフィルタでは、複数のハニカム焼成体が集合して形成された、いわゆる集合型のハニカムフィルタであったが、本発明のハニカムフィルタは、１つのハニカム焼成体からなる、いわゆる一体型ハニカムフィルタであってもよい。
本発明の第１実施形態に係るハニカムフィルタでは、複数のハニカム焼成体が集合して形成された、いわゆる集合型のハニカムフィルタであったが、本発明のハニカムフィルタは、１つのハニカム焼成体からなる、いわゆる一体型ハニカムフィルタであってもよい。
（実施例１）
平均粒子径が２４μｍであり、真円度が０．９１５である炭化ケイ素粒子５４．６重量部、平均粒子径が０．５μｍの炭化ケイ素粒子２３．４重量部、有機バインダ（メチルセルロース）４．４重量部、潤滑剤（日油社製 ユニルーブ）２．６重量部、グリセリン１．２重量部、及び、水１３．８重量部を加えて混練して湿潤混合物を得た後、押出成形する成形工程を行った。
本工程では、図２Ａ～図２Ｃに示したハニカム焼成体１０と同様の形状であって、セルの目封止をしていない生のハニカム成形体を作製した。
平均粒子径が２４μｍであり、真円度が０．９１５である炭化ケイ素粒子５４．６重量部、平均粒子径が０．５μｍの炭化ケイ素粒子２３．４重量部、有機バインダ（メチルセルロース）４．４重量部、潤滑剤（日油社製 ユニルーブ）２．６重量部、グリセリン１．２重量部、及び、水１３．８重量部を加えて混練して湿潤混合物を得た後、押出成形する成形工程を行った。
本工程では、図２Ａ～図２Ｃに示したハニカム焼成体１０と同様の形状であって、セルの目封止をしていない生のハニカム成形体を作製した。
次いで、マイクロ波乾燥機を用いて上記生のハニカム成形体を乾燥させることにより、ハニカム成形体の乾燥体を作製した。その後、ハニカム成形体の乾燥体の所定のセルに封止材ペーストを充填してセルの目封止を行った。
具体的には、排ガス入口側の端面及び排ガス出口側の端面が図２Ｂに示す位置で目封止されるようにセルの目封止を行った。
なお、上記湿潤混合物を封止材ペーストとして使用した。セルの目封止を行った後、封止材ペーストを充填したハニカム成形体の乾燥体を再び乾燥機を用いて乾燥させた。
具体的には、排ガス入口側の端面及び排ガス出口側の端面が図２Ｂに示す位置で目封止されるようにセルの目封止を行った。
なお、上記湿潤混合物を封止材ペーストとして使用した。セルの目封止を行った後、封止材ペーストを充填したハニカム成形体の乾燥体を再び乾燥機を用いて乾燥させた。
続いて、セルの目封止を行ったハニカム成形体の乾燥体を４００℃で脱脂する脱脂処理を行い、さらに、常圧のアルゴン雰囲気下２０５０℃、３時間の条件で焼成処理を行った。
これにより、実施例１に係るハニカム焼成体を作製した。
これにより、実施例１に係るハニカム焼成体を作製した。
実施例１に係るハニカム焼成体において、セル隔壁の厚さは、０．１８ｍｍであった。また、気孔率が３９％、平均気孔径が１１μｍであった。
また、ハニカム焼成体の全体の大きさは、大きさが３６．４ｍｍ×３６．４ｍｍ×１７７．８ｍｍであり、セルの数（セル密度）が３００個／ｉｎｃｈ２であった。
また、ハニカム焼成体の全体の大きさは、大きさが３６．４ｍｍ×３６．４ｍｍ×１７７．８ｍｍであり、セルの数（セル密度）が３００個／ｉｎｃｈ２であった。
出来上がったハニカム焼成体を、ＳｉＣ粒子、シリカゾル、アルミナファイバの混合物からなる接着材ペーストを用いて複数個結束させ、外周を加工し、外周に接着材ペーストと同じ材料からなるコート層を設けて、φ３３０．２ｍｍ×１７７．８ｍｍの円柱状のハニカムフィルタを作製した。
（比較例１）
平均粒子径が２４μｍであり、真円度が０．９１５である炭化ケイ素粒子に代えて、平均粒子径が１１μｍであり、真円度が０．９０８である炭化ケイ素粒子を用い、押出成形における金型のスリット幅を変更し、ハニカム焼成体の焼成条件を２２５０℃、３時間に変更した以外は、実施例１と同様に比較例１に係るハニカムフィルタを作製した。
比較例１に係るハニカムフィルタにおいて、セル隔壁の厚さは、０．４０ｍｍであった。また、気孔率が３９％、平均気孔径が１１μｍであった。
平均粒子径が２４μｍであり、真円度が０．９１５である炭化ケイ素粒子に代えて、平均粒子径が１１μｍであり、真円度が０．９０８である炭化ケイ素粒子を用い、押出成形における金型のスリット幅を変更し、ハニカム焼成体の焼成条件を２２５０℃、３時間に変更した以外は、実施例１と同様に比較例１に係るハニカムフィルタを作製した。
比較例１に係るハニカムフィルタにおいて、セル隔壁の厚さは、０．４０ｍｍであった。また、気孔率が３９％、平均気孔径が１１μｍであった。
（比較例２）
平均粒子径が２４μｍであり、真円度が０．８９６である炭化ケイ素粒子を用いた以外は実施例１と同様に、比較例２に係るハニカムフィルタを作製した。
比較例２に係るハニカムフィルタにおいて、セル隔壁の厚さは、０．１８ｍｍであった。また、気孔率が３９％、平均気孔径が１１μｍであった。
平均粒子径が２４μｍであり、真円度が０．８９６である炭化ケイ素粒子を用いた以外は実施例１と同様に、比較例２に係るハニカムフィルタを作製した。
比較例２に係るハニカムフィルタにおいて、セル隔壁の厚さは、０．１８ｍｍであった。また、気孔率が３９％、平均気孔径が１１μｍであった。
（骨格線の算出）
各実施例及び比較例に係るハニカムフィルタを長手方向に垂直な方向に切断し、ＳＥＭを用いてセル隔壁の断面（実施例１：１８０μｍ×６４０μｍ、比較例１：４００μｍ×６４０μｍ、比較例２：１８０μｍ×６４０μｍ）を撮影した。
画像を図６に示す。
図６は、実施例及び比較例に係るハニカムフィルタにおけるセル隔壁の断面のＳＥＭ画像である。
各実施例及び比較例に係るハニカムフィルタを長手方向に垂直な方向に切断し、ＳＥＭを用いてセル隔壁の断面（実施例１：１８０μｍ×６４０μｍ、比較例１：４００μｍ×６４０μｍ、比較例２：１８０μｍ×６４０μｍ）を撮影した。
画像を図６に示す。
図６は、実施例及び比較例に係るハニカムフィルタにおけるセル隔壁の断面のＳＥＭ画像である。
次に、画像解析処理ソフト「ｉｍａｇｅ Ｊ」を用いて各ＳＥＭ画像を二値化した。二値化後の画像を図７に示す。
図７は、実施例及び比較例に係るハニカムフィルタにおけるセル隔壁の断面の二値化後の画像である。
図７は、実施例及び比較例に係るハニカムフィルタにおけるセル隔壁の断面の二値化後の画像である。
次に、二値化後の画像にｗａｔｅｒｓｈｅｄ処理を行い、焼結前の各炭化ケイ素粒子に由来する部分を区分けするように区分け線を描写し、結合している炭化ケイ素粒子を複数のセグメントに分けた。
次に、隣り合うセグメントにおいてセグメントの重心同士を結ぶ結合線を描写した。そして連続する結合線を、骨格線とした。骨格線を描写した画像を図８に示す。
図８は、実施例及び比較例に係るハニカムフィルタの骨格線を示す画像である。
次に、隣り合うセグメントにおいてセグメントの重心同士を結ぶ結合線を描写した。そして連続する結合線を、骨格線とした。骨格線を描写した画像を図８に示す。
図８は、実施例及び比較例に係るハニカムフィルタの骨格線を示す画像である。
その後、最長の骨格線を残し、他の骨格線を削除した。最長の骨格線を残した画像を図９に示す。
図９は、実施例及び比較例に係るハニカムフィルタの最長の骨格線を示す画像である。
図９は、実施例及び比較例に係るハニカムフィルタの最長の骨格線を示す画像である。
最長の骨格線のピクセル数を数え、最長の骨格線の長さを算出し、その値を、上記ＳＥＭ画像におけるセル隔壁の断面の面積で除した。結果を表１に示す。
また、セグメントの平均面積を測定した結果も表１に示す。
また、セグメントの平均面積を測定した結果も表１に示す。
（熱伝導率測定）
各実施例及び比較例に係るハニカムフィルタにおいて、セル隔壁の各数値を以下のそれぞれの方法により測定し、熱伝導率λ＝比熱容量Ｃｐ×密度ρ×熱拡散率αにより熱伝導率を算出した。
比熱容量は、パーキンエルマー社製ＤＳＣ８０００を用いて、ＤＳＣ（示差走査熱量分析）法により、測定温度２５℃、昇温速度２０℃／ｍ、窒素雰囲気でサファイアを参照試料として測定した。
密度は、ハニカムフィルタから切り出したサンプルの重量と体積を測定し算出した。
熱拡散率は、ＮＥＴＺＳＣＨ社製ＬＦＡ４６７を用いて、フラッシュ法により、室温、窒素雰囲気で測定し、パルス幅補正・熱損失補正を含む解析により求めた。
算出した熱伝導率の結果を表１に示す。
各実施例及び比較例に係るハニカムフィルタにおいて、セル隔壁の各数値を以下のそれぞれの方法により測定し、熱伝導率λ＝比熱容量Ｃｐ×密度ρ×熱拡散率αにより熱伝導率を算出した。
比熱容量は、パーキンエルマー社製ＤＳＣ８０００を用いて、ＤＳＣ（示差走査熱量分析）法により、測定温度２５℃、昇温速度２０℃／ｍ、窒素雰囲気でサファイアを参照試料として測定した。
密度は、ハニカムフィルタから切り出したサンプルの重量と体積を測定し算出した。
熱拡散率は、ＮＥＴＺＳＣＨ社製ＬＦＡ４６７を用いて、フラッシュ法により、室温、窒素雰囲気で測定し、パルス幅補正・熱損失補正を含む解析により求めた。
算出した熱伝導率の結果を表１に示す。
表１に示すように、実施例１に係るハニカムフィルタでは、比較例１に係るハニカムフィルタと比較して焼成温度が低いにも関わらず、比較例２に係るハニカムフィルタと比較して、最長の骨格線の長さが充分に長いため、高い熱伝導率が得られた。
１０ ハニカム焼成体
１０ａ 排ガス入口側の端面
１０ｂ 排ガス出口側の端面
１１、１１１ 排ガス導入セル
１２、１１２、２１２ 排ガス排出セル
１３、１１３、２１３ セル隔壁
１５ 接着材層
１６ 外周コート層
１８ セラミックブロック
２０、１２０、２２０ ハニカムフィルタ
４１ 気孔部
５１ 材料部
５２ 区分け線
５３ セグメント
５４ 結合線
５５ 骨格線
２１１ａ 第１排ガス導入セル
２１１ｂ 第２排ガス導入セル
１０ａ 排ガス入口側の端面
１０ｂ 排ガス出口側の端面
１１、１１１ 排ガス導入セル
１２、１１２、２１２ 排ガス排出セル
１３、１１３、２１３ セル隔壁
１５ 接着材層
１６ 外周コート層
１８ セラミックブロック
２０、１２０、２２０ ハニカムフィルタ
４１ 気孔部
５１ 材料部
５２ 区分け線
５３ セグメント
５４ 結合線
５５ 骨格線
２１１ａ 第１排ガス導入セル
２１１ｂ 第２排ガス導入セル
Claims (6)
- 排ガスの流路となる複数のセルを区画形成する多孔質のセル隔壁と、排ガス入口側の端面が開口され且つ排ガス出口側の端面が封じられている排ガス導入セルと、排ガス出口側の端面が開口され且つ排ガス入口側の端面が封じられている排ガス排出セルとを備えたハニカムフィルタであって、
前記ハニカムフィルタは炭化ケイ素粒子の焼結体であり、
前記セル隔壁の断面を撮影し、気孔部と材料部とを二値化した画像において、
焼結前の前記各炭化ケイ素粒子に由来する部分を区分けするように区分け線を描写し、前記結合している炭化ケイ素粒子を複数のセグメントに分け、
隣り合う前記セグメントにおいて前記セグメントの重心同士を結ぶ結合線を描写し、連続する前記結合線を骨格線とした際に、
前記骨格線の内、最長の骨格線の長さを、前記セル隔壁の断面の面積で除した値が、２００００～７００００μｍ／ｍｍ２であり、
前記セグメントの平均面積が３２０～２０００μｍ２であることを特徴とするハニカムフィルタ。 - 前記セル隔壁の気孔率が３５～５５％である請求項１に記載のハニカムフィルタ。
- 前記セル隔壁の平均気孔径が５～２０μｍである請求項１又は２に記載のハニカムフィルタ。
- 前記セル隔壁の厚さが０．１～０．４６ｍｍである請求項１～３のいずれかに記載のハニカムフィルタ。
- 前記ハニカムフィルタは、
外周に外周壁を有する複数のハニカム焼成体が接着材層を介して接着されることにより形成されている請求項１～４のいずれかに記載のハニカムフィルタ。 - 外周には、外周コート層が形成されている請求項１～５のいずれかに記載のハニカムフィルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2022059212A JP2023150221A (ja) | 2022-03-31 | 2022-03-31 | ハニカムフィルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2022059212A JP2023150221A (ja) | 2022-03-31 | 2022-03-31 | ハニカムフィルタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2023150221A true JP2023150221A (ja) | 2023-10-16 |
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ID=88326411
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2022059212A Pending JP2023150221A (ja) | 2022-03-31 | 2022-03-31 | ハニカムフィルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2023150221A (ja) |
-
2022
- 2022-03-31 JP JP2022059212A patent/JP2023150221A/ja active Pending
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