JP2023049925A - 無機系潜熱蓄熱材組成物 - Google Patents

Abstract

【課題】熱特性が安定であるゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を効率的に提供することができる、無機系潜熱蓄熱材組成物の新規の製造方法を提供すること。【解決手段】水溶性無機塩および増粘剤を含む水溶液中に主剤前駆体を添加し、得られた混合物を混合する主剤前駆体混合工程を有し、主剤前駆体混合工程では混合物を８０℃未満で取り扱い、無機系潜熱蓄熱材組成物は、主剤、増粘剤および水溶性無機塩を含む、無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法とする。【選択図】なし

Description

本発明は、無機系潜熱蓄熱材組成物に関する。

近年、環境性の観点から、壁材、床材、天井材、屋根材等の建材の技術分野において、室内暖房時に発生する熱エネルギーや、日射光等の自然エネルギーをより有効に活用するための研究および開発が盛んに取り組まれている。具体的には、壁材、床材、天井材等に適用するための、潜熱蓄熱材組成物が多く開発されている。

これまで、潜熱蓄熱材組成物（「ＰＣＭ：Ｐｈａｓｅ Ｃｈａｎｇｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ（相変化材料）」と称される場合もある。）としては、主に有機系潜熱蓄熱材組成物が使用されてきた（特許文献１）。

しかし、有機系潜熱蓄熱材組成物は、高コストであったり、可燃性等の問題があるため、近年では、有機系潜熱蓄熱材組成物に代わる部材の利用が注目されてきている。そのような新たな部材として、例えば、無機系潜熱蓄熱材組成物を用いた部材が挙げられる。無機系潜熱蓄熱材組成物に関連する技術としては、例えば、特許文献２～４に挙げるような技術が開示されている。

特許文献２には、潜熱蓄熱物質（イ）を主成分とし、融点調整剤（ロ）、微細結晶生成作用および過冷却防止作用および増粘作用を有する相分離防止剤（ハ）および/または微細結晶生成作用を有する融点調整剤（ロ’）、過冷却防止剤（ニ）を必須成分として所定量配合した潜熱蓄熱材組成物が開示されている。

特許文献３には、塩化カルシウム６水和物、融点調整剤、過冷却防止剤および増粘剤を含む無機系潜熱蓄熱材組成物が開示されている。

特許文献４には、無機塩として硫酸ナトリウム１０水和物、臭化ナトリウムおよび塩化ナトリウムを含む蓄熱材組成物が開示されている。

特開２０１７－１４５３８１号 特開２０１５－２１８２１２号 国際公開第２０１９／２２１００６号 国際公開第２０１７／１６４３０４号

しかしながら、上述のような従来技術は、無機系潜熱蓄熱材組成物の製造工程が煩雑であるか、かつ／または、当該製造工程が時間を要するものであり、無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法にさらに改善の余地があった。また、無機系潜熱蓄熱材組成物には、熱特性が安定であることも求められている。

本発明の一実施形態は、前記問題点に鑑みなされたものであり、その目的は、熱特性が安定であるゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を効率的に提供することができる、無機系潜熱蓄熱材組成物の新規の製造方法を提供することである。

本発明者らは、前記課題を解決するために鋭意検討した結果、水溶性無機塩および増粘剤を含む水溶液中に主剤前駆体を添加することにより、熱特性が安定であるゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を効率的に提供することができることを初めて見出し、本発明を完成させるに至った。

すなわち本発明の一実施形態は、以下の構成を含む。
〔１〕無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法であって、
水溶性無機塩および増粘剤を含む水溶液中に主剤前駆体を添加し、得られた混合物を混合する主剤前駆体混合工程、を有し、前記主剤前駆体混合工程では、当該主剤前駆体混合工程で得られた混合物を８０℃未満で取り扱い、前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、主剤、前記増粘剤および前記水溶性無機塩を含む、無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
〔２〕前記無機系潜熱蓄熱材組成物における前記増粘剤の含有量は、前記主剤１００重量部に対して、１重量部～１０重量部である、〔１〕に記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
〔３〕前記主剤前駆体混合工程では、当該主剤前駆体混合工程で得られた混合物を４５℃以上６５℃未満で取り扱う、〔１〕または〔２〕に記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
〔４〕前記主剤前駆体混合工程より前に、前記水溶液を調製する水溶液調製工程をさらに含み、当該水溶液調製工程は、水および前記水溶性無機塩を含む混合液に、（ａ）前記増粘剤、並びに（ｂ）難水溶性無機塩および／または相分離防止剤を添加し、得られた混合物中で前記増粘剤、並びに（ｂ）難水溶性無機塩および／または相分離防止剤を分散させる分散工程を含み、前記分散工程では、当該分散工程で得られた混合物を５℃～４０℃で取り扱い、前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、前記難水溶性無機塩および／または前記相分離防止剤をさらに含む、〔１〕～〔３〕の何れか１つに記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
〔５〕前記無機系潜熱蓄熱材組成物における前記相分離防止剤の含有量は、前記主剤１００重量部に対して１．０重量部～１０．０重量部である、〔１〕～〔４〕の何れか１つに記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
〔６〕前記増粘剤は、セルロース誘導体である、〔１〕～〔５〕の何れか１つに記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
〔７〕前記主剤前駆体は、酢酸ナトリウム無水物、硫酸ナトリウム無水物、塩化カルシウム無水物、塩化カルシウム２水和物、リン酸水素二ナトリウム無水物および炭酸ナトリウム無水物からなる群より選択される少なくとも１種である、〔１〕～〔６〕の何れか１つに記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
〔８〕前記相分離防止剤は、融点が２０℃以下である脂肪酸、グリセリン、植物油、パラフィン、非イオン系界面活性剤および水溶性ポリマーからなる群より選択される少なくとも１種である、〔４〕に記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
〔９〕前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃において、振動粘度計により測定したときの前記無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度は２～２５Ｐａ・ｓである、〔１〕～〔８〕の何れか１つに記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
〔１０〕前記無機系潜熱蓄熱材組成物は１５．０℃～３０．０℃の融解温度を有する、〔１〕～〔９〕の何れか１つに記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。

本発明の一実施形態によれば、熱特性が安定であるゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を効率的に提供することができる、無機系潜熱蓄熱材組成物の新規の製造方法を提供することができる。

本発明の一実施形態について以下に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。本発明は、以下に説明する各構成に限定されるものではなく、請求の範囲に示した範囲で種々の変更が可能である。また、異なる実施形態または実施例にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態または実施例についても、本発明の技術的範囲に含まれる。さらに、各実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を組み合わせることにより、新しい技術的特徴を形成することができる。なお、本明細書中に記載された学術文献および特許文献の全てが、本明細書中において参考文献として援用される。また、本明細書において特記しない限り、数値範囲を表す「Ａ～Ｂ」は、「Ａ以上（Ａを含みかつＡより大きい）Ｂ以下（Ｂを含みかつＢより小さい）」を意図する。

〔１．本発明の一実施形態の技術的思想〕
本発明者が鋭意検討した結果、上述した特許文献２～４に記載の技術には、以下に示すような改善の余地があることを見出した。

特許文献２に記載の技術では、組成物の大部分を占める無機塩（すなわち主剤）そのものを、組成物の製造の原料として用いている。本発明者らは、特許文献２に記載の技術では、主剤を溶解させるために、混合物を加熱する必要があり、結果として、組成物の製造工程は煩雑となり、時間を要し、かつ高コストとなることを独自に見出した。

特許文献３に記載の技術では、組成物の大部分を占める無機塩（すなわち主剤）の前駆体を、製造工程の最初の段階で他の材料と混合し、溶解した後、得られた混合物にさらに他の化合物（例えば無機塩）を溶解させている。本発明者らは、特許文献３に記載の技術では、他の化合物を溶解させるために、主剤の前駆体を溶解させた溶液を加熱する必要があり、結果として、組成物の製造工程は煩雑となり、時間を要し、かつ高コストとなることを独自に見出した。

特許文献４に記載の技術では、組成物の全ての原料を乳鉢ですりつぶしながら混合し、組成物を製造している。本発明者らは、特許文献４に記載の技術では、組成物に含まれている全ての成分を均一に混合するためには、原料を乳鉢で十分にすりつぶす必要があり、結果として、組成物の製造工程は時間および技術を要することを独自に見出した。

以上のように、特許文献２～４に記載の技術は、無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法にさらに改善の余地があった。さらに、無機系潜熱蓄熱材組成物には、熱特性が安定であることが求められている。本発明の一実施形態は、前記問題点に鑑みなされたものであり、その目的は、熱特性が安定であるゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を効率的に提供できる新規の製造方法を提供することである。

本発明者らは、前記課題を解決するために鋭意検討した結果、以下の点を初めて見出し、本発明を完成させるに至った：（１）水溶性無機塩および増粘剤を含む水溶液中に主剤前駆体を添加し、得られた混合物を混合することにより、主剤前駆体が主剤となるときに生じる溶解熱または水和熱（発熱）を利用でき、その結果、ゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を効率的に提供することができること；および（２）混合物を特定の温度下で取り扱うことにより、熱特性が安定である無機系潜熱蓄熱材組成物を得ることができること。

〔２．無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法〕
本発明の一実施形態に係る無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法は、無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法であって、水溶性無機塩および増粘剤を含む水溶液中に主剤前駆体を添加し、得られた混合物を混合する主剤前駆体混合工程、を有し、前記主剤前駆体混合工程では、当該主剤前駆体混合工程で得られた混合物を８０℃未満で取り扱い、前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、主剤、前記増粘剤および前記水溶性無機塩を含む。本発明の一実施形態に係る無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法により得られる無機系潜熱蓄熱材組成物もまた、本発明の一実施形態である。

無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法を、以下、「製造方法」と称する場合もあり、無機系潜熱蓄熱材組成物を、以下、「組成物」と称する場合もあり、本発明の一実施形態に係る無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法を、以下、「本製造方法」と称する場合もあり、本発明の一実施形態に係る無機系潜熱蓄熱材組成物を、以下、「本組成物」と称する場合もある。

本製造方法は、前記構成を有するため、熱特性が安定であるゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を効率的に提供することができるという利点を有する。本明細書において「熱特性が安定である」とは、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度と凝固温度との差が小さいことを意図する。

（２－１．主剤前駆体混合工程）
本明細書において、「主剤前駆体」とは、得られる組成物中で、（ａ）主たる成分、すなわち主剤となり、かつ（ｂ）潜熱型の蓄熱剤の成分として機能し得る、化合物を意図する。本明細書において、「主剤」とは、組成物中の主たる成分を意図し、具体的には、組成物１００重量％中、５０重量％以上を占める成分を意図する。

本明細書において、「水溶性無機塩」とは、２５℃の水に対する溶解度が０．０１ｇ／ｍｌ以上である無機塩を意図する。

主剤前駆体としては、特に限定されず、組成物の所望の融解温度および粘度などに基づき適宜選択され得る。主剤前駆体は、得られる組成物中の主剤と同一の物質であってもよい。主剤前駆体としては、（ａ１）水との接触により水和物を形成し、かつ（ｂ１）水和物の形成に伴い発熱する、すなわち正の溶解熱を示す、無機塩であることが好ましい。当該構成によると、組成物をより効率的かつ安定的に製造できるという利点を有する。より具体的に、前記（ａ１）および（ｂ１）を満たす主剤前駆体を使用する場合、当該製造方法は以下のような利点を有する：（ａ）主剤前駆体を添加する前の水溶液がゲル化しないという利点、および（ｂ）水溶液中への主剤前駆体の添加により、加熱を必要とすることなく、または少しの加熱により、増粘剤の作用により得られる組成物を容易にゲル状態にできるという利点。前記（ａ１）を満たす主剤前駆体を使用する場合、得られる組成物は、主剤として、主剤前駆体から形成された水和物を含み得る。

主剤前駆体混合工程において、水溶液中に主剤前駆体を添加する方法としては特に限定されない。前記（ａ１）および（ｂ１）を満たす主剤前駆体を使用する場合、主剤前駆体の添加による発熱を最大限利用するために、水溶液中に添加する主剤前駆体は溶液状態ではなく、固体であることが好ましい。

主剤前駆体混合工程では、水溶液中に主剤前駆体を添加した後、主剤前駆体の溶解を効率的に行うために、または主剤前駆体と水との反応を効率的に行うために、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を攪拌することが好ましい。本明細書において、「主剤前駆体混合工程で得られた混合物」を「混合物Ｘ」と称する場合もある。

混合物Ｘの攪拌に用いる装置としては特に限定されず、公知の装置を適宜使用することができる。当該攪拌には、例えば、インテンシブミキサーなどのミキサー、スターラーおよび振とう機などを使用できる。当該攪拌の条件としては特に限定されない。例えば、攪拌装置としてインテンシブミキサーを使用する場合、ローター回転数は、１００ｒｐｍ～２０００ｒｐｍが好ましく、２００ｒｐｍ～１８００ｒｐｍがより好ましく、３００ｒｐｍ～１５００ｒｐｍがさらに好ましく、５００ｒｐｍ～１５００ｒｐｍが特に好ましい。例えば、攪拌装置としてインテンシブミキサーを使用する場合、パン回転数は、５ｒｐｍ～４０ｒｐｍが好ましく、１０ｒｐｍ～３５ｒｐｍがより好ましく、１５ｒｐｍ～３０ｒｐｍが特に好ましい。

主剤前駆体混合工程では、主剤前駆体混合工程で得られた混合物（混合物Ｘ）を８０℃未満で取り扱う。混合物Ｘを８０℃未満で取り扱うことにより、（ａ）熱による増粘剤の分解を抑えることができる、（ｂ）熱により混合物の粘度を低下させすぎることが無い、および（ｃ）熱特性に優れる無機系潜熱蓄熱材組成物を得ることができるという利点を有する。これらの利点をより享受するために、主剤前駆体混合工程では、混合物Ｘを、２５℃以上８０℃未満で取り扱うことが好ましく、２５℃以上７５℃未満で取り扱うことがより好ましく、２５℃以上７０℃未満で取り扱うことがより好ましく、３０℃以上７０℃未満で取り扱うことがより好ましく、３５℃以上７０℃未満で取り扱うことがより好ましく、４０℃以上７０℃未満で取り扱うことがより好ましく、４５℃以上６５℃未満で取り扱うことがさらに好ましく、５０℃以上６０℃未満で取り扱うことが特に好ましい。

主剤前駆体混合工程では、混合物Ｘを上述した温度範囲で取り扱うために、混合物Ｘを加熱および／または冷却してもよい。当該加熱および／または冷却に用いる装置としては特に限定されず、公知の装置を適宜使用することができる。当該加熱は、例えば、混合物の攪拌に用いる装置に備えられた加熱手段を使用してもよい。また、混合物Ｘを撹拌する場合、せん断発熱により、混合物Ｘの攪拌とともに混合物Ｘの温度も上昇し得る（特に、攪拌装置の攪拌速度（例えば、ミキサーの回転数）が高い場合）。従って、混合物Ｘを撹拌する場合、混合物Ｘを加熱しなくてもよく、むしろ混合物Ｘを冷却する必要が生じ得る。

前記（ａ１）および（ｂ１）を満たす主剤前駆体を使用する場合、水溶液中に主剤前駆体を添加して得られる混合物Ｘの温度は上昇し得る。そのため、混合物Ｘを上述した温度で取り扱うために、当該混合物Ｘを加熱する必要はないが、生産効率を向上させるために、当該混合物Ｘを加熱してもよい。それ故、前記（ａ１）および（ｂ１）を満たす主剤前駆体を使用する場合、混合物Ｘを上述した温度範囲で取り扱うために、混合物Ｘの温度が８０℃に達する前に当該混合物の攪拌を終了させ、主剤前駆体混合工程を終了するか、または当該混合物Ｘを冷却することが好ましい。

（２－２．水溶液調製工程）
本製造方法は、主剤前駆体混合工程より前に、水溶液を調製する水溶液調製工程をさらに含むことが好ましい。水溶液調製工程は、水および前記水溶性無機塩を含む混合液に、（ａ）前記増粘剤、並びに（ｂ）難水溶性無機塩および／または相分離防止剤を添加し、得られた混合物中で前記増粘剤、並びに（ｂ）難水溶性無機塩および／または相分離防止剤を分散させる分散工程を含むことが好ましい。また、水溶液調製工程は、水および水溶性無機塩を含む混合液を調製する混合液調製工程をさらに含むことが好ましい。本製造方法が、主剤前駆体混合工程に加えて水溶液調製工程、混合液調製工程および分散工程をさらに含む場合、水溶液調製工程そして主剤前駆体混合工程がこの順で実施され、水溶液調製工程において、混合液調製工程そして分散工程がこの順で実施される。本製造方法が、水溶液調製工程、混合液調製工程および分散工程をさらに含む場合、当該製造方法は、組成物をより効率的かつ安定的に提供できるという利点を有する。また、本製造方法が、水溶液調製工程、混合液調製工程および分散工程をさらに含む場合、難水溶性無機塩および／または相分離防止剤をさらに含む無機系潜熱蓄熱材組成物を得ることができる。

本明細書において、「難水溶性無機塩」とは、２５℃の水に対する溶解度が０．０１ｇ／ｍｌ未満である無機塩を意図する。

（２－２－１．混合液調製工程）
混合液調製工程の具体的な態様は、特に限定されず、単に水と水溶性無機塩とを混合する態様であってもよい。混合液調製工程で得られる混合液中において、水溶性無機塩は完全に溶解していることが好ましい。水溶性無機塩が完全に溶解している混合液を調製するために、水と水溶性無機塩とを混合して得られた混合液を攪拌および／または加熱することが好ましい。

混合液調製工程において、混合液の攪拌に用いる装置としては特に限定されず、公知の装置、例えば主剤前駆体混合工程で混合物の攪拌に用いる装置として列挙した装置、を適宜使用することができる。例えば、攪拌装置としてインテンシブミキサーを使用する場合、ローター回転数は、１００ｒｐｍ～２０００ｒｐｍが好ましく、２００ｒｐｍ～１８００ｒｐｍがより好ましく、３００ｒｐｍ～１５００ｒｐｍがさらに好ましく、５００ｒｐｍ～１５００ｒｐｍが特に好ましい。例えば、攪拌装置としてインテンシブミキサーを使用する場合、パン回転数は、５ｒｐｍ～４０ｒｐｍが好ましく、１０ｒｐｍ～３５ｒｐｍがより好ましく、１５ｒｐｍ～３０ｒｐｍが特に好ましい。

混合液調製工程において、混合液の加熱に用いる装置としては特に限定されず、公知の装置を適宜使用することができる。混合液の加熱に用いる装置としては、混合液の攪拌に用いる装置に備えられた加熱手段を使用してもよい。混合液の加熱温度としては、特に限定されず、３０℃～６０℃が好ましく、３５℃～５５℃がより好ましく、４０℃～５０℃が特に好ましい。なお、使用する水溶性無機塩の水に対する溶解度が高い場合、混合液の温度が低い場合であっても使用する水溶性無機塩を十分に溶解させることができるため、混合液を加熱する必要はない。

（２－２－２．分散工程）
分散工程では、水および水溶性無機塩を含む混合液（例えば、混合液調製工程により得られた混合液）に、（ａ）増粘剤、並びに（ｂ）難水溶性無機塩および／または相分離防止剤を添加することにより、混合物が得られる。本明細書において、「分散工程で得られた混合物」を「混合物Ｙ」と称する場合もある。分散工程では、混合物Ｙ中で増粘剤、並びに、難水溶性無機塩および／または相分離防止剤を分散させることにより、主剤前駆体混合工程で使用する水溶液を得ることができる。分散工程の具体的な態様は、増粘剤、並びに、難水溶性無機塩および／または相分離防止剤が分散している水溶液を得ることができる限り、特に限定されない。本明細書において、「増粘剤、並びに、難水溶性無機塩および／または相分離防止剤」を「増粘剤等」と称する場合もある。また、本明細書において、「増粘剤、並びに、難水溶性無機塩および／または相分離防止剤が分散している水溶液」とは、１６メッシュの篩の上部から下部にかけて、１Ｌの水溶液を孔径５０ｍｍの管を通して流速１Ｌ／分以下で流したときに、篩を通過できる、換言すれば篩上に固体が残存しない水溶液を意図する。

分散工程の態様としては、例えば、混合液に増粘剤等を添加し、得られた混合物Ｙ中で増粘剤等が分散するまで、混合物Ｙを攪拌する態様であってもよい。分散工程で得られる水溶液中における、増粘剤等の分散状態は、均一であるほど好ましい。

分散工程では、増粘剤等を添加する対象である、水および水溶性無機塩を含む混合液の温度が、５℃～５０℃であることが好ましく、５℃～４５℃であることがより好ましく、５℃～４０℃であることがより好ましく、１０℃～４０℃であることがより好ましく、１５℃～４０℃であることがより好ましく、２０℃～４０℃であることがより好ましく、２５℃～４０℃であることがより好ましく、３０℃～４０℃であることがさらに好ましく、３０℃～３５℃であることが特に好ましい。当該構成によると、（ａ）増粘剤等の添加により得られる混合物Ｙをゲル化させることがないため、（ｂ）増粘剤等を混合物Ｙ中で効率よく分散させることができる、という利点を有する。

分散工程では、増粘剤等を添加する対象である、水および水溶性無機塩を含む混合液の温度を５℃～５０℃とするために、当該混合液を加熱および／または冷却してもよい。例えば、前記混合液調製工程において得られた混合液の温度が５０℃を超える場合、当該混合液を冷却し、当該混合液の温度を５０℃以下とした後、当該混合液に増粘剤等を添加することが好ましい。

分散工程では、分散工程で得られた混合物（混合物Ｙ）を５℃～５０℃で取り扱うことが好ましく、５℃～４５℃で取り扱うことがより好ましく、５℃～４０℃で取り扱うことがより好ましく、１０℃～４０℃で取り扱うことがより好ましく、１５℃～４０℃で取り扱うことがより好ましく、２０℃～４０℃で取り扱うことがより好ましく、２５℃～４０℃で取り扱うことがより好ましく、３０℃～４０℃で取り扱うことがさらに好ましく、３０℃～３５℃で取り扱うことが特に好ましい。当該構成によると、（ａ）混合物Ｙをゲル化させることがないため、（ｂ）増粘剤、並びに難水溶性無機塩および／または相分離防止剤を混合物Ｙ中で効率よく分散させることができる、という利点を有する。続く主剤前駆体混合工程で、水溶液と主剤前駆体とを均一に混合するために、分散工程で得られる水溶液は、ゲル化していないことが好ましい。

分散工程では、混合物Ｙを上述した温度範囲で取り扱うために、混合物Ｙを加熱および／または冷却してもよい。当該加熱および／または冷却に用いる装置としては特に限定されず、公知の装置を適宜使用することができる。当該加熱は、例えば、混合物の攪拌に用いる装置に備えられた加熱手段を使用してもよい。

分散工程において、水溶液の攪拌に用いる装置としては特に限定されず、公知の装置、例えば主剤前駆体混合工程で混合物の攪拌に用いる装置として列挙した装置、を適宜使用することができる。例えば、攪拌装置としてインテンシブミキサーを使用する場合、ローター回転数は、１００ｒｐｍ～２０００ｒｐｍが好ましく、２００ｒｐｍ～１８００ｒｐｍがより好ましく、３００ｒｐｍ～１５００ｒｐｍがさらに好ましく、５００ｒｐｍ～１５００ｒｐｍが特に好ましい。例えば、攪拌装置としてインテンシブミキサーを使用する場合、パン回転数は、５ｒｐｍ～４０ｒｐｍが好ましく、１０ｒｐｍ～３５ｒｐｍがより好ましく、１５ｒｐｍ～３０ｒｐｍが特に好ましい。

分散工程において、増粘剤を難水溶性無機塩および／または相分離防止剤よりも先に混合液に添加する場合（場合Ａとする）と、難水溶性無機塩および／または相分離防止剤を増粘剤よりも先に混合液に添加する場合（場合Ｂとする）と、について説明する。場合Ａでは、水溶性無機塩が完全に溶解している透明な混合液中に増粘剤を添加することになる。一方、場合Ｂでは、水溶性無機塩が完全に溶解している透明な混合液中に難水溶性無機塩および／または相分離防止剤を添加し、難水溶性無機塩および／または相分離防止剤が分散している混合液中に増粘剤を添加することとなる。従い、場合Ｂよりも場合Ａの方が増粘剤の分散の程度を目視で確認しやすい。従って、増粘剤が均一に分散している水溶液を容易に得るために、分散工程において、増粘剤は、難水溶性無機塩および／または相分離防止剤よりも先に、混合液に添加することが好ましい。換言すれば、分散工程において、難水溶性無機塩および／または相分離防止剤は、増粘剤を含む（例えば増粘剤が分散されている）混合液中に添加することが好ましい。

分散工程において、難水溶性無機塩および相分離防止剤を使用する場合（場合Ｃとする）について説明する。場合Ｃにおいて、難水溶性無機塩および相分離防止剤を予め混合し、相分離防止剤中に難水溶性無機塩を分散させた分散物を調製し、当該分散物を混合液に添加することが好ましい。また、場合Ｃにおいて、難水溶性無機塩および相分離防止剤を予め混合し、相分離防止剤中に難水溶性無機塩を分散させた分散物を調製し、当該分散物を、増粘剤を含む（例えば増粘剤が分散されている）混合液中に添加することがより好ましい。分散工程において、（ａ）難水溶性無機塩および相分離防止剤を使用し、かつ（ｂ）当該相分離防止剤が粘度の低い液体である場合、例えば、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃である相分離防止剤を、振動粘度計により測定して得られた粘度が２Ｐａ・ｓ未満である場合（場合Ｄとする）、について説明する。場合Ｄにおいては特に、難水溶性無機塩および相分離防止剤を予め混合し、相分離防止剤中に難水溶性無機塩を分散させた分散物を調製し、当該分散物を、（ａ）混合液、または（ｂ）増粘剤を含む混合液中に添加することが好ましい。場合ＣおよびＤにおいて、相分離防止剤中に難水溶性無機塩を分散させた分散物を（ａ）混合液、または（ｂ）増粘剤を含む混合液中に添加することにより、得られる水溶液中で難水溶性無機塩をより確実に分散できるという利点を有する。

以下、本製造方法で使用する各化合物、すなわち本組成物に含まれる各成分ついて詳細に説明する。

（２－３．主剤前駆体）
主剤前駆体は無機塩である。本製造方法では、主剤前駆体として無機塩を使用する。そのため、本製造方法により得られる組成物、すなわち本組成物は、主剤として無機塩を含む。その結果、本組成物は、有機系潜熱蓄熱材組成物と比較して、難燃性であるという利点を有する。

主剤前駆体としては、酢酸ナトリウム無水物、硫酸ナトリウム無水物、塩化カルシウム無水物、塩化カルシウム２水和物、リン酸水素二ナトリウム無水物および炭酸ナトリウム無水物からなる群（以下、群（Ａ）とも称する。）より選択される少なくとも１種であることが好ましい。群（Ａ）に属する無機塩は、（ａ）水との接触により水和物を形成し、かつ（ｂ）水和物の形成に伴い発熱する、すなわち正の溶解熱を示す。例えば、水和物の形成に伴い発熱する主剤前駆体としては、（ａ）酢酸ナトリウム無水物は水との接触により酢酸ナトリウム３水和物を形成し、かつ酢酸ナトリウム３水和物の形成に伴い発熱する；（ｂ）硫酸ナトリウム無水物は水との接触により硫酸ナトリウム１０水和物を形成し、かつ硫酸ナトリウム１０水和物の形成に伴い発熱する；（ｃ）塩化カルシウム無水物および／または塩化カルシウム２水和物は水との接触により塩化カルシウム６水和物を形成し、かつ塩化カルシウム６水和物の形成に伴い発熱する；（ｄ）リン酸水素二ナトリウム無水物は水との接触によりリン酸水素二ナトリウム１２水和物を形成し、かつリン酸水素二ナトリウム１２水和物の形成に伴い発熱する；（ｅ）炭酸ナトリウム無水物は水との接触により炭酸ナトリウム１０水和物を形成し、かつ炭酸ナトリウム１０水和物の形成に伴い発熱する。主剤前駆体が群（Ａ）に属する無機塩から選択される少なくとも１種である場合、水溶性無機塩との組合せにより１５．０℃～３０．０℃の融解温度を有する組成物を容易に製造することができる、という利点を有する。

主剤前駆体として、上述した化合物の１種類のみを用いてもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。

本組成物に含まれる主剤の量は特に限定されず、所望の融解温度および粘度などに基づき適宜設定され得る。本組成物は、無機塩の総重量１００重量部中、主剤を５０重量部以上含むことが好ましく、５５重量部以上含むことがより好ましく、６０重量部以上含むことがより好ましく、６５重量部以上含むことがさらに好ましく、７０重量部以上含むことが特に好ましい。当該構成によると、得られる組成物は、重量あたりの潜熱量が大きくなるため、蓄熱材として効率良く機能する、という利点を有する。本製造方法における主剤前駆体の使用量としては特に限定されず、得られる組成物中の主剤の量が上述の範囲内となるように、適宜設定され得る。

（ａ）得られる組成物を人間の住環境を想定した温度帯で使用できること、および（ｂ）得られる組成物が耐久性に優れ、かつ臭いが少ないこと等から、本組成物は、主剤として塩化カルシウム６水和物を含むことが好ましい。本組成物は、無機塩の総重量１００重量部中、塩化カルシウム６水和物を５５重量部以上含むことがより好ましく、６０重量部以上含むことがより好ましく、６５重量部以上含むことがさらに好ましく、７０重量部以上含むことが特に好ましい。本製造方法では、得られる組成物中の主剤である塩化カルシウム６水和物の量が上述の範囲内となるように、主剤前駆体として塩化カルシウム６水和物を使用することが好ましい。本組成物において、主剤は塩化カルシウム６水和物であることが最も好ましく、換言すれば、本製造方法では、主剤前駆体は塩化カルシウム無水物、塩化カルシウム２水和物および／または塩化カルシウム４水和物であることが最も好ましい。

本発明の一実施形態において、使用する主剤前駆体が硫酸ナトリウム無水物であり、すなわち得られる組成物中の主剤が硫酸ナトリウム１０水和物である態様を「態様Ａ」とする。本発明の一実施形態において、使用する主剤前駆体が塩化カルシウム無水物、塩化カルシウム２水和物および／または塩化カルシウム４水和物であり、すなわち得られる組成物中の主剤が塩化カルシウム６水和物である態様を「態様Ｂ」とする。

（２－４．水溶性無機塩）
本明細書において、「水溶性無機塩」とは、２５℃の水に対する溶解度が０．０１ｇ／ｍｌ以上である無機塩、である。

水溶性無機塩は、組成物中で、（ａ）組成物の融解温度および／もしくは凝固温度を調節する機能、並びに／または（ｂ）組成物の過冷却を防止する機能、を有し得る。「組成物の融解温度および／または凝固温度を調節し得る無機塩」は、「融点調整剤」または「凝固点降下剤」と称される場合もある。「組成物の過冷却を防止し得る無機塩」は、「過冷却防止剤」、「過冷却抑制剤」、「結晶核剤」、「核剤」または「核形成剤」と称される場合もある。なお、本明細書において、「融点調整剤」とは、「組成物の融解温度および／または凝固温度を調節し得る水溶性無機塩」を意図し、「凝固点降下剤」と称される場合もある。また、本明細書において、「組成物の過冷却を防止し得る水溶性無機塩」を、「第１の過冷却防止剤」とも称する。

水溶性無機塩としては、特に限定されるものではないが、（ａ）組成物の融解温度および／もしくは凝固温度を調節する機能、並びに／または（ｂ）組成物の過冷却を防止する機能、を有する化合物であることが好ましい。すなわち、水溶性無機塩としては、「融点調整剤」および／または「第１の過冷却防止剤」であることが好ましい。当該構成によると、所望の融解温度および／または凝固温度を有し、かつ過冷却が小さい組成物を得ることができる。

（２－５．融点調整剤）
融点調整剤としては、組成物の融解温度および／または凝固温度を調節する機能を有する限り、特に限定されない。融点調整剤としては、金属臭化物および／または金属塩化物が好ましく、（ａ）臭化リチウム、臭化ナトリウム、臭化カリウム、臭化カルシウム、臭化マグネシウム、臭化鉄、臭化亜鉛、臭化バリウム等の金属臭化物、および（ｂ）塩化リチウム、塩化ナトリウム、塩化カリウム、塩化マグネシウム、塩化鉄、塩化亜鉛、塩化コバルト等の金属塩化物、からなる群より選ばれる１種以上がより好ましい。

融点調整剤としては、金属臭化物および金属塩化物以外の化合物であってもよい。金属臭化物および金属塩化物以外の融点調整剤としては例えば、（ｃ）アンモニウム塩、（ｄ）金属臭化物および金属塩化物以外の金属ハロゲン化物、（ｅ）金属非ハロゲン化物、（ｆ）尿素等を挙げることができる。

融点調整剤であるアンモニウム塩としては、臭化アンモニウム、塩化アンモニウム、硫酸アンモニウム、硝酸アンモニウム、炭酸アンモニウム、炭酸水素アンモニウム、カルバミン酸アンモニウム、ギ酸アンモニウム、クエン酸三アンモニウム、および酢酸アンモニウム等を挙げることができる。

融点調整剤である、金属臭化物および金属塩化物以外の金属ハロゲン化物としては、ヨウ化リチウム、ヨウ化ナトリウム、ヨウ化カリウム等を挙げることができる。

融点調整剤である金属非ハロゲン化物としては、硫酸ナトリウム、硝酸ナトリウム、酢酸ナトリウム、リン酸ナトリウム、水素化ホウ素ナトリウム、ギ酸ナトリウム、シュウ酸ナトリウム、炭酸ナトリウム、グルタミン酸ナトリウム、水酸化ナトリウム、硫酸カリウム、硝酸カリウム、酢酸カリウム、リン酸カリウム、水素化ホウ素カリウム、ギ酸カリウム、シュウ酸カリウム、炭酸カリウム、グルタミン酸カリウム、水酸化カリウム、硝酸カルシウム、グルタミン酸カルシウム、硫酸アルミニウム、硝酸アルミニウム、硫酸マグネシウム、硝酸マグネシウム、炭酸マグネシウム、グルタミン酸マグネシウム等を挙げることができる。

上述した、融点調整剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

臭化ナトリウム、臭化カリウム、臭化アンモニウム等は、少量の使用で、得られる組成物の融解温度および／または凝固温度を所望の温度（例えば１５℃～３０℃）に調節することができる。そのため、融点調整剤は、臭化ナトリウム、臭化カリウムおよび臭化アンモニウムからなる群から選択される１種以上であることがさらに好ましい。

融点調整剤は、使用する主剤前駆体に合わせて適宜選択されることが好ましく、すなわち得られる組成物中の主剤に合わせて適宜選択されることが好ましい。態様Ａにおいて、融点調整剤は、（ａ）臭化ナトリウムと塩化ナトリウムとの混合物、および／または（ｂ）尿素であることが好ましい。態様Ｂにおいて、融点調整剤は、（ａ）臭化ナトリウムと臭化カリウムとの混合物、または（ｂ）臭化ナトリウムであることが好ましい。

本組成物に含まれる融点調整剤の量は、特に限定されず、主剤の種類に合わせて適宜選択され得る。換言すれば、本製造方法における融点調整剤の使用量としては特に限定されず、使用する主剤前駆体の種類に合わせて適宜選択され得る。

態様Ａにおいて、組成物中の融点調整剤の合計含有量は、主剤１．０モルに対して、０．０５モル～２．００モルが好ましく、０．１０モル～１．５０モルがより好ましく、０．５０モル～１．５０モルがさらに好ましい。当該構成であれば、得られる組成物を壁材、床材、天井材、屋根材等の建材に用いるとき、当該建材部材の近傍の空間、または当該建材で覆われた空間の温度を適切な温度に高精度で維持できる。態様Ａにおいて、組成物が、主剤１．０モルに対して融点調整剤を合計量で０．５０モル～１．５０モル含む場合について説明する。この場合、得られる組成物を壁材、床材、天井材、屋根材等の建材に用いるとき、当該建材部材の近傍の空間、または当該建材部材で覆われた空間の温度を、１５～３０℃の温度範囲で安定的に維持できる。態様Ａにおいて、本製造方法における融点調整剤の合計使用量は、得られる組成物中の融点調整剤の合計含有量が上述の範囲内となるように、適宜設定され得る。

態様Ｂにおいて、組成物中の融点調整剤の合計含有量は、主剤１．０モルに対して、０．０５モル～２．００モルが好ましく、０．１０モル～１．５０モルがより好ましく、０．１５モル～１．００モルがさらに好ましい。当該構成であれば、得られる組成物を壁材、床材、天井材、屋根材等の建材に用いるときに、当該建材部材の近傍の空間、または当該建材で覆われた空間の温度を適切な温度に高精度で維持できる。態様Ｂにおいて、組成物が、主剤１．０モルに対して融点調整剤を合計量で０．０５モル～２．００モル含む場合について説明する。この場合、得られる組成物を壁材、床材、天井材、屋根材等の建材に用いるとき、当該建材部材の近傍の空間、または当該建材部材で覆われた空間の温度を、１５～３０℃の温度範囲で安定的に維持できる。態様Ｂにおいて、本製造方法における融点調整剤の合計使用量は、得られる組成物中の融点調整剤の合計含有量が上述の範囲内となるように、適宜設定され得る。

なお、態様ＡおよびＢ以外の場合、本製造方法における融点調整剤の合計使用量、および、本組成物中の融点調整剤の合計含有量は、適宜設定され得る。

取り扱い性に優れ、環境負荷が小さく、かつ臭いが少ないことから、本組成物に含まれるアンモニウム塩の含有量は、少ないことが好ましい。本組成物に含まれるアンモニウム塩の含有量は、当該組成物１００重量％に対して、１重量％以下であることが好ましく、０．５重量％以下であることがより好ましく、０．１重量％以下であることがさらに好ましく、０．０１重量％以下であることがさらに好ましく、０重量％であることが特に好ましい。本製造方法におけるアンモニウム塩の使用量は、得られる組成物中のアンモニウム塩の含有量が上述の範囲内となるように、適宜設定され得る。すなわち、本製造方法では、アンモニウム塩を使用しないことが特に好ましい。

態様Ｂにおいて、融点調整剤として、金属臭化物および／または金属塩化物に加えて金属臭化物および金属塩化物以外の金属ハロゲン化物を使用する場合について説明する。この場合、組成物に含まれる、融点調整剤でありかつ金属臭化物および金属塩化物以外の金属ハロゲン化物の量は、主剤１．０モルに対して１．０モル以下であることが好ましく、０．５モル以下であることがより好ましく、０．３モル以下であることがさらに好ましい。当該構成によると、得られる組成物を壁材、床材、天井材、屋根材等の建材に用いるときに、当該建材部材の近傍の空間、または当該建材で覆われた空間の温度を所望の温度により精度良く調節することができる。本製造方法における、融点調整剤でありかつ金属臭化物および金属塩化物以外の金属ハロゲン化物の使用量は、得られる組成物中の当該金属ハロゲン化物の含有量が上述の範囲内となるように、適宜設定され得る。

なお、態様Ｂ以外の場合、（ａ）本製造方法における、融点調整剤でありかつ金属臭化物および金属塩化物以外の金属ハロゲン化物の使用量、および（ｂ）本組成物に含まれる、融点調整剤でありかつ金属臭化物および金属塩化物以外の金属ハロゲン化物の量は、適宜設定され得る。

（２－６．第１の過冷却防止剤）
第１の過冷却防止剤としては、水溶性無機塩であり、かつ、組成物の過冷却を防止する機能を有する限り、特に限定されない。第１の過冷却防止剤としては、比較的少量の使用で組成物の過冷却を防止でき、かつ入手が容易である化合物を使用することが好ましい。

第１の過冷却防止剤としては、例えば、ピロリン酸ナトリウム１０水和物、四ホウ酸ナトリウム１０水和物、炭酸ナトリウム、炭酸ナトリウム１水和物、炭酸ナトリウム１０水和物、臭素酸バリウム１水和物、硫酸カルシウム２水和物、ミョウバン、ピロリン酸二水素二ナトリウム６水和物、塩化カルシウム、臭化カルシウム、塩化アルミニウム、リン酸水素二ナトリウム１２水和物、亜リン酸水素二ナトリウム５水和物、リン酸三ナトリウム１２水和物、リン酸二水素ナトリウム２水和物、塩化ナトリウム、塩化カリウム、塩化リチウム、塩化バリウム、塩化ストロンチウム、塩化ストロンチウム６水和物、硫化バリウム、酒石酸カルシウム、水酸化ストロンチウム８水和物、水酸化バリウム８水和物、臭化ナトリウム、臭化カリウム、臭化マグネシウム６水和物、炭酸カルシウム、酸化カルシウム、酸化バリウムおよびケイ酸塩等からなる群より選ばれる１種以上を挙げることができる。これら第１の過冷却防止剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

第１の過冷却防止剤は、使用する主剤前駆体に合わせて適宜選択されることが好ましく、すなわち得られる組成物中の主剤に合わせて適宜選択されることが好ましい。主剤前駆体が酢酸ナトリウム無水物であり、すなわち得られる組成物中の主剤が酢酸ナトリウム３水和物である場合、第１の過冷却防止剤はピロリン酸ナトリウム１０水和物であることが好ましい。態様Ａにおいて、第１の過冷却防止剤は四ホウ酸ナトリウム１０水和物であることが好ましい。態様Ｂにおいて、第１の過冷却防止剤は、塩化ナトリウム、バリウム塩およびストロンチウム塩（例えば、塩化ストロンチウム６水和物）からなる群から選択される１種以上であることが好ましい。

（２－７．増粘剤）
本製造方法では増粘剤を使用するため、得られる組成物、すなわち本組成物は増粘剤を含む。その結果、本組成物は、当該組成物の融解温度を超える温度環境下において、ゲル状態であるという利点を有する。

増粘剤は、組成物の粘度を増加させることができる物質であり、組成物をゲル状にできる物質ともいえる。用語「増粘剤」は「ゲル化剤」ともいえる。「増粘剤」および「ゲル化剤」は相互置換可能である。

増粘剤としては、組成物の粘度を増加させることができる限り、特に限定されない。増粘剤としては、吸水性樹脂、ゼラチン、寒天、キサンタンガム、アラビアガム、グアーガム、カラギーナン、蒟蒻などが挙げられる。吸水性樹脂としては、澱粉系樹脂、アクリル酸塩系樹脂、ポバール系樹脂、カルボキシメチルセルロース系樹脂等が挙げられる。シリカとしては、ヒュームドシリカ、沈降性シリカ、シリカゲル等が挙げられる。

増粘剤としては、イオン性増粘剤であってもよく、ノニオン性増粘剤であってもよい。組成物に含まれている主剤および水溶性無機塩等は、組成物中で溶解してイオンの状態になっていることが多い。そのため、増粘剤としては、組成物中に溶解している無機イオンに影響を与えないことから、ノニオン性増粘剤が好ましい。

ノニオン性増粘剤としては、例えば、グアーガム、デキストリン、ポリビニルピロリドン、ヒドロキシエチルセルロース等が挙げられる。ノニオン性増粘剤の中でも、組成物のゲル状態の安定性に優れており、環境適合性が高いヒドロキシエチルセルロースが特に好ましい。

増粘剤としては、セルロース誘導体も好適に使用できる。セルロース誘導体としては、カルボキシメチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロースおよびヒドロキシプロピルメチルセルロースなどが挙げられる。

増粘剤は、吸水性樹脂、ゼラチン、寒天、キサンタンガム、アラビアガム、グアーガム、カラギーナン、蒟蒻およびセルロース誘導体からなる群（以下、群（Ｂ）とも称する。）より選択される少なくとも１種であることが好ましく、セルロース誘導体であることがより好ましく、カルボキシメチルセルロースおよび／またはヒドロキシエチルセルロースであることが特に好ましい。群（Ｂ）に属する化合物は熱硬化型の増粘剤である。それ故、増粘剤が群（Ｂ）に属する化合物から選択される少なくとも１種である場合、特にセルロース誘導体である場合、組成物を効率的かつ安定的に製造できるという利点を有する。

増粘剤は、使用する主剤前駆体に合わせて適宜選択されることが好ましく、すなわち得られる組成物中の主剤に合わせて適宜選択されることが好ましい。態様Ａにおいて、増粘剤はカルボキシメチルセルロースであることが好ましく、態様Ｂにおいて、増粘剤はヒドロキシエチルセルロースであることが好ましい。

組成物は、含有する無機塩の濃度に依存して、温度変化により、経時的に、無機塩の析出が起こる場合がある。組成物が増粘剤を含む場合、増粘剤は、（ａ）当該組成物をゲル状にできるだけでなく、（ｂ）当該組成物中に溶解している無機塩（例えば主剤および水溶性無機塩など）のイオンを効率的に分散することができる。これにより、増粘剤は、組成物における無機塩の析出を抑止することができる。

本組成物中に含まれている増粘剤は、当該組成物の融解および／または凝固挙動に影響を与えず、かつ当該組成物が高い融解潜熱量を維持することを可能とする。また、本組成物が増粘剤を含むことにより、当該組成物の使用が想定される環境温度下でのヒートサイクル試験後も当該組成物がゲル状態であるという利点を有する。さらに、本組成物が増粘剤を含むことにより、組成物が溶融状態（ゲル状態）であっても、組成物の形状を一定の形状に留めることができる。その結果、組成物が溶融状態（ゲル状態）であっても、環境を汚染する虞が無く、環境負荷を低減することが可能となる。

なお、本発明の一実施形態では、ポリエステルと、常温（例えば１５℃～３０℃）にて揮発性を有する有機溶剤と金属酸化物とを主成分とする混合物は、増粘剤の範囲に含めない。また、組成物の難燃性をより高くするために、増粘剤における常温にて揮発性を有する有機溶剤の含有量は少ないことが好ましく、増粘剤は常温にて揮発性を有する有機溶剤を実質的に含まないことが好ましい。具体的には、増粘剤における、常温にて揮発性を有する有機溶剤の含有量は、１０００ｐｐｍ以下であることが好ましい。常温にて揮発性を有する有機溶剤としては、単環芳香族化合物が挙げられ、例えば、ベンゼル、トルエン、キシレン、エチレンベンゼン、クメン、パラシメン、フタル酸ジメチル、フタル酸ジエチル、フタル酸ジプロピルなどが挙げられる。増粘剤における、単環芳香族化合物の合計の含有量は、１０００ｐｐｍ以下であることが好ましい。増粘剤における、ベンゼル、トルエン、キシレン、エチレンベンゼン、クメン、パラシメン、フタル酸ジメチル、フタル酸ジエチルおよびフタル酸ジプロピルからなる群より選択される１種以上の化合物の合計の含有量は、１０００ｐｐｍ以下であることが好ましい。

本製造方法における増粘剤の使用量は、得られる組成物中の主剤の量に応じて適宜設定され得る。本組成物における増粘剤の含有量は、主剤１００重量部に対して、１重量部～１０重量部が好ましく、２重量部～６重量部がより好ましい。当該構成によると、（ｉ）組成物中に溶解している塩の凝集および析出を防ぐことができ、（ｉｉ）組成物のハンドリング性が良く、（ｉｉｉ）組成物の融解温度を超える温度環境下において、組成物がゲル状態であるという利点を有する。

上述した特許文献２では、増粘作用を有する相分離防止剤として、長繊維状パリゴルスカイトおよび／または長繊維状セピオライトを使用している。ここで、特許文献２の相分離防止剤は増粘作用を有するため、本発明の一実施形態における増粘剤と考えられる。長繊維状パリゴルスカイトおよび／または長繊維状セピオライトは、日本国内生産量が非常に少ないものであり、希少で、汎用的ではない物質といえる。本発明の一実施形態では、長繊維状パリゴルスカイトおよび長繊維状セピオライトのような希少な物質を使用することなく、上述したような容易に入手可能な物質を増粘剤として用いることで、ゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を得ることができる。

（２－８．第２の過冷却防止剤）
本製造方法では第２の過冷却防止剤を使用することが好ましく、すなわち本組成物は第２の過冷却防止剤を含むことが好ましい。当該構成によると、過冷却がより少ない組成物を得ることができる。

第２の過冷却防止剤としては、難水溶性無機塩であり、かつ、組成物の過冷却を防止する機能を有する限り、特に限定されない。第２の過冷却防止剤としては、比較的少量の使用で組成物の過冷却を防止でき、かつ入手が容易である化合物を使用することが好ましい。

第２の過冷却防止剤としては、例えば、硫酸バリウム、炭酸バリウム、フッ化リチウム、フッ化カルシウム、二酸化ケイ素（シリカ）、カオリナイト、氷晶石、フライアッシュ、セピオライト、グラファイトおよびカーボンブラックからなる群より選ばれる１種以上を挙げることができる。本明細書においては、フライアッシュ、グラファイトおよびカーボンブラックも難水溶性無機塩とみなす。これら第２の過冷却防止剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

第２の過冷却防止剤は、使用する主剤前駆体に合わせて適宜選択されることが好ましく、すなわち得られる組成物中の主剤に合わせて適宜選択されることが好ましい。

（２－９．相分離防止剤）
本製造方法では相分離防止剤を使用することが好ましく、すなわち本組成物は相分離防止剤を含むことが好ましい。当該構成によると、溶融状態（ゲル状態）である組成物の相分離を防止することができる。その結果、溶融状態（ゲル状態）である組成物のゲル状態を長期間維持することができ、すなわち、組成物のゲル状態の安定性を向上させることができる。

相分離防止剤としては、溶融状態（ゲル状態）である組成物の相分離を防止する機能を有する限り、特に限定されない。相分離防止剤としては、使用する主剤前駆体および／または増粘剤、並びに組成物の所望する粘度などに基づき適宜選択され得る。相分離防止剤としては、融点が２０℃以下である脂肪酸、グリセリン、植物油、パラフィン、非イオン系界面活性剤および水溶性ポリマーなどが挙げられる。

融点が２０℃以下である脂肪酸としては、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、リシノール酸、エルカ酸などの不飽和脂肪酸などを挙げることができる。また、上述した脂肪酸を４０重量％以上含んだ脂肪酸混合物を用いてもよい。脂肪酸混合物としては、後述する植物油の一部も含まれる。

植物油としては、常温で液体である融点１０℃以下のものが好ましく、例えば、ひまわり油、とうもろこし油、綿実油、ごま油、なたね油、落花生油、オリーブ油、大豆油、あまに油およびひまし油などを好適に挙げることができる。

パラフィンとしては、常温で液体である融点１０℃以下のものが好ましく、例えば、流動パラフィン、ペンタデカン、テトラデカン、トリデカン、ドデカン、ウンデカンおよびデカンなどを好適に挙げることができる。

水溶性ポリマーとしては、ポリビニルピロリドン（ＰＶＰ）、ポリアクリル酸、ポリアクリル酸ナトリウムおよびポリアクリル酸アンモニウムなどを好適に挙げることができる。

上述した相分離防止剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

相分離防止剤としては、（ａ）無機系潜熱蓄熱材組成物の相分離効果が高く、無機系潜熱蓄熱材組成物のゲル状態の安定性をより向上させることができることから、オレイン酸およびポリビニルピロリドンが好ましく、（ｂ）無機系潜熱蓄熱材組成物中の成分に影響を与えにくいことから、中性であるポリビニルピロリドンがより好ましい。

相分離防止剤は、融点が２０℃以下である脂肪酸、グリセリン、植物油、パラフィン、非イオン系界面活性剤および水溶性ポリマーからなる群より選択される少なくとも１種であることが好ましい。当該構成によると、相分離防止剤が無機系潜熱蓄熱材組成物中で均一に分散しやすいという利点を有する。

相分離防止剤は、融点が２０℃以下である脂肪酸およびグリセリンからなる群より選択される少なくとも１種であることがより好ましい。当該構成によると、相分離防止剤が無機系潜熱蓄熱材組成物中で均一により分散しやすいという利点を有する。この理由は定かではないが、次のように推測される。脂肪酸は－ＣＯＯＨで表される極性基を持ち、グリセリンはヒドロキシ基（－ＯＨ）を持つため、脂肪酸およびグリセリンは主剤のヒドロキシ基に対して親和性が強く、結果として相分離防止剤と無機系潜熱蓄熱材組成物とがなじみやすいと推測される。なお、本発明の一実施形態は、かかる推測により限定されない。

相分離防止剤として市販品を用いることもできる。相分離防止剤として使用できる市販品としては、ＮＡＡ（登録商標）－３４（日油株式会社社製、主成分としてオレイン酸を含む混合物）、ＮＡＡ（登録商標）－３５（日油株式会社社製、主成分としてオレイン酸を含む混合物）、エキストラオレイン（日油株式会社社製、主成分としてオレイン酸を含む混合物）、Ｎｓｐ（ホープ製薬株式会社製、脂肪酸混合物）などを挙げることができる。

本組成物における相分離防止剤の含有量は、主剤１００重量部に対して、０．１重量部～１０．０重量部であることが好ましく、０．２重量部～１０．０重量部であることがより好ましく、０．３重量部～１０．０重量部であることがより好ましく、０．５重量部～１０．０重量部であることがより好ましく、０．７重量部～１０．０重量部であることがより好ましく、０．９重量部～１０．０重量部であることがより好ましく、１．０重量部～１０．０重量部であることがより好ましく、１．０重量部～８．０重量部であることがより好ましく、１．０重量部～６．０重量部であることがさらに好ましく、１．０重量部～５．０重量部であることが特に好ましい。当該構成によると、溶融状態（ゲル状態）である組成物の相分離を長期間防止することができ、結果として組成物のゲル状態を長期間維持できるという利点を有する。

（２－１０．有機溶剤）
組成物の難燃性をより高くするために、本製造方法における、常温（例えば１５℃～３０℃）にて揮発性を有する有機溶剤の使用量は少ないことが好ましい。換言すれば、本組成物における、常温（例えば１５℃～３０℃）にて揮発性を有する有機溶剤の含有量は少ないことが好ましい。具体的には、本組成物１００重量部中における常温にて揮発性を有する有機溶剤の含有量は、５０重量部以下であることが好ましく、１０重量部以下であることがより好ましく、５重量部以下であることがより好ましく、１重量部以下であることがより好ましく、０．５重量部以下であることがさらに好ましく、０．１重量部以下であることが特に好ましい。本組成物１００重量部中における単環芳香族化合物の含有量は、５０重量部以下であることが好ましく、１０重量部以下であることがより好ましく、５重量部以下であることがより好ましく、１重量部以下であることがより好ましく、０．５重量部以下であることがさらに好ましく、０．１重量部以下であることが特に好ましい。本組成物１００重量部中における、ベンゼル、トルエン、キシレン、エチレンベンゼン、クメン、パラシメン、フタル酸ジメチル、フタル酸ジエチルおよびフタル酸ジプロピルからなる群より選択される１種以上の化合物の合計の含有量は、５０重量部以下であることが好ましく、１０重量部以下であることがより好ましく、５重量部以下であることがより好ましく、１重量部以下であることがより好ましく、０．５重量部以下であることがさらに好ましく、０．１重量部以下であることが特に好ましい。

（２－１１．その他成分）
本製造方法では、本発明の一実施形態に係る効果を損なわない限り、必要に応じて、主剤前駆体、水溶性無機塩、難水溶性無機塩、増粘剤および相分離防止剤以外のその他化合物を使用してもよい。換言すれば、本組成物は、本発明の一実施形態に係る効果を損なわない限り、必要に応じて、主剤前駆体、水溶性無機塩、難水溶性無機塩、増粘剤および相分離防止剤以外のその他化合物（「その他成分」と称する場合もある。）を含んでいてもよい。当該その他成分としては、溶媒、アルコール類、保存料、香料、着色剤、難燃剤、耐光性安定剤、紫外線吸収剤、貯蔵安定剤、気泡調整剤、潤滑剤、防カビ剤、抗菌剤、高分子ポリマー、その他の有機化合物、または、その他の無機化合物等が挙げられる。

本組成物の溶媒としては、組成物の難燃性をより高くするために、水が好ましい。

アルコール類としては、低級アルコール（例えば、メタノール、エタノール、２－プロパノール、エチレングリコール、グリセロール等）、および高級アルコール（例えば、カプリルアルコール、ラウリルアルコール、ミリスチルアルコール、セチルアルコール、ステアリルアルコール、オレイルアルコール、リノリルアルコール等）を挙げることができる。アルコール類は、組成物の融解温度および／もしくは凝固温度を調節する機能を有し得る。

（２－１２．無機系潜熱蓄熱材組成物）
本製造方法により得られる組成物、すなわち本組成物は、（ｉ）組成物が凝固状態（固体）から溶融状態（ゲル状態）に相転移する間に熱エネルギーを吸収すること、および、（ｉｉ）組成物が溶融状態（ゲル状態）から凝固状態（固体）に相転移する間に熱エネルギーを放出すること、を利用した潜熱型の蓄熱材に好適に利用できるものである。「溶融状態」は、「融解状態」ともいえる。

例えば、本組成物は、凝固状態から溶融状態に相転移する間に熱エネルギーを吸収することによって、高温環境下（例えば、夏）においても、例えば室内の温度を、環境温度以下の所望の温度に保持することができる。さらに、本組成物は、溶融状態から凝固状態に相転移する間に熱エネルギーを放出することによって、低温環境下（例えば、冬）においても、例えば室内の温度を、環境温度以上の所望の温度に保持することができる。つまり、本発明の一実施形態にかかる無機系潜熱蓄熱材組成物によれば、高温環境下および低温環境下の何れであっても、例えば室内の温度を、所望の温度（例えば、１５～３０℃）に維持することができる。

（２－１２－１．ゲル状態）
本組成物は、当該組成物の融解温度を超える温度環境下において、ゲル状態であることが好ましい。

本明細書において、「無機系潜熱蓄熱材組成物は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度を超える温度環境下において、ゲル状態である」とは、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度を超える無機系潜熱蓄熱材組成物が、２Ｐａ・ｓ～２５Ｐａ・ｓの範囲の粘度を有することを意図する。ゲル状態の定義における粘度の測定は、振動粘度計（音叉振動式レオメーターとも称される。）により測定された値とする。

本明細書において、「無機系潜熱蓄熱材組成物は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度を超える温度環境下において、ゲル状態である」とは、（ａ）無機系潜熱蓄熱材組成物を無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度を超える温度まで加熱したとき、無機系潜熱蓄熱材組成物が固液分離していない、ともいえ、（ｂ）無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度を超える温度である無機系潜熱蓄熱材組成物が固液分離していない、ともいえる。本明細書において、「無機系潜熱蓄熱材組成物が固液分離する」とは、例えば、無機系潜熱蓄熱材組成物を適当な容器に入れて一定時間静置したときに、以下の状態を示すことをいう：無機系潜熱蓄熱材組成物中の固体部分が沈殿し、無機系潜熱蓄熱材組成物中の水分が上澄みとして漏出し、固体部分と水分とが分離する状態。組成物が固液分離する場合、当該組成物中に含まれている、主剤の構造が変化するため、蓄熱性能が失われる可能性がある。本組成物は、上述したように、当該組成物の融解温度を超える温度環境下においてもゲル状態であり、すなわち固液分離しないという性質を有し得る。そのため、本組成物は、当該組成物の融解温度を超える温度環境下においても、蓄熱性能が失われず、かつ流動しないという利点を有する。

また、本組成物は、当該組成物の融解温度を超える温度環境下と融解温度以下の温度環境下とに繰り返し晒された場合であっても、当該組成物が当該組成物の融解温度を超える温度環境下においてゲル状態であることが好ましい。当該構成によると、組成物の融解温度を超える温度環境下と融解温度以下の温度環境下とに繰り返し晒された場合であっても、得られる組成物の蓄熱性能が変化することなく、すなわち当該組成物は耐久性に優れるという利点を有する。

本組成物は、当該組成物の融解温度＋１０℃以上の温度環境下において、ゲル状態であることが好ましく、当該組成物の融解温度＋２０℃以上の温度環境下において、ゲル状態であることがより好ましく、当該組成物の融解温度＋２５℃以上の温度環境下において、ゲル状態であることがより好ましく、当該組成物の融解温度＋３０℃以上の温度環境下において、ゲル状態であることがさらに好ましく、当該組成物の融解温度＋３５℃以上の温度環境下において、ゲル状態であることがよりさらに好ましく、当該組成物の融解温度＋４０℃以上の温度環境下において、ゲル状態であることが特に好ましい。

なお、本組成物の使用環境下の温度に特に制限はない。本組成物に含まれる、主剤としての無機塩と増粘剤との適当な混合比率の観点から、当該組成物は、当該組成物の融解温度＋４０℃以下で使用されることが好ましい。

本明細書において「無機系潜熱蓄熱材組成物は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋Ｘ℃以上の温度環境下において、ゲル状態である」とは、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋Ｘ℃以上である無機系潜熱蓄熱材組成物が、振動粘度計により測定された値として、２Ｐａ・ｓ～２５Ｐａ・ｓの範囲の粘度を有することを意図する。本明細書において「無機系潜熱蓄熱材組成物は、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋Ｘ℃以上の温度環境下において、ゲル状態である」とは、（ａ）無機系潜熱蓄熱材組成物を無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋Ｘ℃以上の温度まで加熱したとき、無機系潜熱蓄熱材組成物が固液分離していない、ともいえ、（ｂ）無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋Ｘ℃以上である無機系潜熱蓄熱材組成物が固液分離していない、ともいえる。

本組成物は、長時間にわたり、当該組成物の融解温度を超える温度環境下において、ゲル状態であることが好ましい。本組成物は、製造から７日経過後において、当該組成物の融解温度を超える温度環境下において、ゲル状態であることが好ましく、製造から３０日経過後において、当該組成物の融解温度を超える温度環境下において、ゲル状態であることがより好ましく、製造から１８０日経過後において、当該組成物の融解温度を超える温度環境下において、ゲル状態であることがさらに好ましく、製造から３６０日経過後において、当該組成物の融解温度を超える温度環境下において、ゲル状態であることが特に好ましい。

（２－１２－２．粘度）
無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、振動粘度計により測定された無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度（以下、「組成物の粘度」と称する場合もある。）について説明する。組成物の粘度は、「無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃である無機系潜熱蓄熱材組成物を、振動粘度計により測定して得られた粘度」ともいえる。振動粘度計としては、音叉振動式粘度計または音叉振動式レオメーター等が挙げられる。組成物の粘度は、２Ｐａ・ｓ～２５Ｐａ・ｓであることが好ましく、５Ｐａ・ｓ～２５Ｐａ・ｓであることがより好ましく、５Ｐａ・ｓ～２０Ｐａ・ｓであることがさらに好ましく、５Ｐａ・ｓ～１７Ｐａ・ｓであることが特に好ましい。当該構成によると、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃において、当該無機系潜熱蓄熱材組成物は、（ａ）ゲル状態であるという利点、および（ｂ）粘度が高すぎないため操作性が良いという利点、を有する。また当該構成によると、相分離防止剤による相分離防止（離水防止）の効果が発揮されやすいため、得られる組成物がゲル状態の安定性により優れるという利点を有する。

（２－１２－３．融解温度）
本明細書において、固体状の無機系潜熱蓄熱材組成物が融解してゲル状になる間に、当該無機系潜熱蓄熱材組成物が呈する温度範囲の中間の温度を、無機系潜熱蓄熱材組成物の「融解温度」とする。「融解温度」は、「融点」、「相変化温度」、または「相転移温度」と称される場合もある。

本組成物が有する融解温度は特に限定されない。本組成物は、１５．０℃～３０．０℃の融解温度を有することが好ましく、１７．０℃～２８．０℃の融解温度を有することがより好ましく、２０．０℃～２５．０℃の融解温度を有することがさらに好ましい。当該構成によると、得られる組成物を住宅に好適に適応することにより、当該組成物の潜熱を利用して住環境を快適な環境に容易に整えることができる。

（２－１２－４．融解潜熱量）
本組成物は、融解潜熱量が高いことが好ましい。本組成物の融解潜熱量は、８０Ｊ／ｇ以上が好ましく、１００Ｊ／ｇ以上がより好ましく、１２０Ｊ／ｇ以上が特に好ましい。無機系潜熱蓄熱材組成物の融解潜熱量は、示差走査型熱量計を用いて測定することができる。例えば、示差走査型熱量計（セイコーインスツルメント社製：ＳＩＩ ＥＸＳＴＡＲ６０００ ＤＳＣ）を用いて、無機系潜熱蓄熱材組成物の温度を、３．０℃／分の速度にて－２０℃から５０℃へ昇温させた後、同じ速度にて５０℃から－２０℃へ降温させる。このときに得られるＤＳＣ曲線から、組成物の融解潜熱量を求めることができる。

〔３．用途〕
本発明の一実施形態に係る無機系潜熱蓄熱材組成物は、蓄熱性能が求められる種々の用途、例えば、壁材、床材、天井材、屋根材等の建材部材において好適に利用され得る。

その他の実施形態として、無機系潜熱蓄熱材組成物は、フロアマット用下地材などにおいて利用することも可能である。

本発明の実施例および比較例について以下に説明する。

実施例および比較例における測定方法および評価方法は以下の通りである。

（分散状態の確認方法）
混合物、混合液および／または水溶液中の増粘剤、難水溶性無機塩および／または相分離防止剤の分散状態を以下のように確認した。１Ｌの混合物、混合液および／または水溶液を、１６メッシュの篩の上部から下部にかけて、孔径５０ｍｍの管を通して流速１Ｌ／分以下で流した。その後、篩上の固体の有無を確認した。篩上に固体が存在しない（すなわち固体が残存していない）場合、混合物、混合液および／または水溶液中で、使用した増粘剤、難水溶性無機塩および／または相分離防止剤は分散していると判定した。篩上に固体が存在する（すなわち固体が残存している）場合、混合物、混合液および／または水溶液中で、使用した増粘剤、難水溶性無機塩および／または相分離防止剤が分散していないと判定した。

（粘度）
実施例および比較例にて得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃における、当該無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度は、振動粘度計（音叉振動式レオメーター、型式：ＲＶ－１００００Ａ、エー・アンド・デイ社製）を用いて測定した。

（融解温度）
実施例および比較例にて得られた無機系潜熱蓄熱材組成物を容積２ｍｌのポリプロピレン製クライオバイアルに、熱電対と共に、充填した。当該クライオバイアルを、－２０℃以下の環境下で一定時間放置し、クライオバイアル中の無機系潜熱蓄熱材組成物の温度を－２０℃以下にした。当該クライオバイアルを、－２０℃に設定した超低温恒温槽（サイニクス社製、超低温アルミブロック恒温槽 クライオポーター（登録商標）ＣＳ－７５ＣＰ）内に静置した。次いで、恒温槽の温度を－２０℃から５０℃まで、１．０℃／分の昇温速度にて、昇温させた。この間、恒温槽の温度上昇過程において、恒温槽内の無機系潜熱蓄熱材組成物の温度を熱電対にてモニターし、得られた結果（温度）を時間に対してプロットし、グラフを得た。得られたグラフにおいて、無機系潜熱蓄熱材組成物の温度は、一定速度で上昇する恒温槽の温度と比較して、次の（１）～（３）の順で変化した：（１）－２０℃からある温度（温度Ｔ_１とする）まで一定速度または略一定速度で上昇した；（２）温度Ｔ_１からある温度（温度Ｔ_２とする）まで、無機系潜熱蓄熱材組成物の潜熱によりほとんど変化しなくなった；（３）温度Ｔ_２を境に、上昇を再開した。温度Ｔ_１と温度Ｔ_２との中点の温度を、無機系潜熱蓄熱材組成物における「融解温度」とした。

（過冷却温度および凝固温度）
実施例および比較例にて得られた無機系潜熱蓄熱材組成物を容積２ｍｌの前記クライオバイアルに、熱電対と共に、充填した。当該クライオバイアルを、５０℃以上の環境下で一定時間放置し、クライオバイアル中の無機系潜熱蓄熱材組成物の温度を５０℃以上にした。当該クライオバイアルを、５０℃に設定した前記超低温恒温槽内に静置した。次いで、恒温槽の温度を５０℃から－２０℃まで、１．０℃／分の降温速度にて、降温させた。この間、恒温槽の温度下降過程において、恒温槽内の無機系潜熱蓄熱材組成物の温度を熱電対にてモニターし、得られた結果（温度）を時間に対してプロットし、グラフを得た。得られたグラフにおいて、無機系潜熱蓄熱材組成物の温度は、一定速度で下降する恒温槽の温度と比較して、次の（１）～（３）の順で変化した：（１）５０℃からある温度（温度Ｔ_３とする）まで一定速度または略一定速度で下降した；（２）温度Ｔ_３からある温度（温度Ｔ_４とする）まで少し上昇した；（３）温度Ｔ_４を境に、下降を再開した。温度Ｔ_３を無機系潜熱蓄熱材組成物における「過冷却温度」とし、温度Ｔ_４を無機系潜熱蓄熱材組成物における「凝固温度」とした。

（融解潜熱量）
実施例および比較例にて得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の融解潜熱量は、示差走査型熱量計（セイコーインスツルメント社製：ＳＩＩ ＥＸＳＴＡＲ６０００ ＤＳＣ）を用いて測定した。具体的には以下の通りである。示差走査型熱量計を用いて、（ａ）無機系潜熱蓄熱材組成物の温度を、３．０℃／分の速度にて－２０℃から５０℃へ昇温させた後、３．０℃／分の速度にて５０℃から－２０℃へ降温させるとともに、（ｂ）当該無機系潜熱蓄熱材組成物の融解／凝固挙動を解析し、ＤＳＣ曲線を得た。得られたＤＳＣ曲線における融解ピークの面積から、無機系潜熱蓄熱材組成物の融解潜熱量を算出した。

以下、実施例および比較例について説明する。なお、全ての実施例、および、比較例１以外の全ての比較例において、主剤前駆体として塩化カルシウム２水和物を用いた。全ての実施例、および、比較例１以外の全ての比較例において、主剤前駆体である塩化カルシウム２水和物は、水との接触によって塩化カルシウム６水和物を形成し、かつ塩化カルシウム６水和物の形成に伴い発熱した。従い、全ての実施例、および、比較例１以外の全ての比較例で得られる無機系潜熱蓄熱材組成物は、主剤として塩化カルシウム６水和物を含むものであった。なお、全ての実施例、および、比較例１以外の全ての比較例において、得られる無機系潜熱蓄熱材組成物が主剤として塩化カルシウム６水和物を含むよう、換言すれば、塩化カルシウム２水和物が塩化カルシウム６水和物を形成するよう、使用する水の量を調整した。

［実施例１］
（水溶液調製工程）
（混合液調製工程）
５０Ｌインテンシブミキサー（日本アイリッヒ株式会社製）に、（ａ）水１２．２６ｋｇ、並びに（ｂ）水溶性無機塩として、（ｂ－１）融点調整剤である、臭化ナトリウム３．５ｋｇおよび臭化カリウム１．４２ｋｇ、並びに（ｂ－２）第１の過冷却防止剤である、塩化ナトリウム１．４９ｋｇおよび塩化ストロンチウム６水和物０．４４ｋｇを添加した。続いて、インテンシブミキサー内の原料を、ローター回転数５００ｒｐｍおよびパン回転数１５ｒｐｍの条件にて、全ての原料が水に完全に溶解して、無色透明の混合液が得られるまで攪拌した。かかる操作により、水および水溶性無機塩を含む混合液を得た。

（分散工程）
得られた混合液が３５℃であることを接触式温度計により確認した。次に、インテンシブミキサー内の３５℃の混合液中に、増粘剤としてヒドロキシエチルセルロース（ダイセルファインケム株式会社製、ＨＥＣ ＳＥ９００）１．１ｋｇを添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物を、ローター回転数５００ｒｐｍおよびパン回転数１５ｒｐｍの条件にて、１分間攪拌した。かかる操作により、水溶性無機塩および増粘剤を含み、かつ、増粘剤が分散している水溶液を得た。得られた水溶液が３６℃であることを接触式温度計により確認した。すなわち、実施例１では、分散工程で得られた混合物を３５℃～３６℃で取り扱った。上述の方法により、水溶液中の増粘剤が分散していることを確認した。なお、以下の実施例２～１６および比較例１で使用したヒドロキシエチルセルロースは、実施例１で使用したヒドロキシエチルセルロースと同じである。

（主剤前駆体混合工程）
インテンシブミキサー内の３６℃の水溶液中に、主剤前駆体として塩化カルシウム２水和物２５ｋｇを添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物（３６℃）を、ローター回転数１３５０ｒｐｍ、パン回転数３０ｒｐｍ、およびヒーターの設定温度６０℃の条件にて、攪拌した。その後、インテンシブミキサー内部の温度計の指示値が７５℃に到達したところで攪拌を終了した。かかる操作により、ゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を得た。すなわち、実施例１では、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を３６℃～７５℃で取り扱った。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の４０℃における粘度は１２．５Ｐａ・ｓであり、融解潜熱量は１３６Ｊ／ｇであった。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度、凝固温度および過冷却温度を測定し、融解温度と凝固温度との差を算出した。それらの結果を表１に示した。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物のゲル状態を観察したところ、無機系潜熱蓄熱材組成物は全体を通してゲル状であり、かつ均一な粘度を保っていた。すなわち、実施例１の無機系潜熱蓄熱材組成物の性状は「均一なゲル状」といえる。

［実施例２］
（水溶液調製工程）
（混合液調製工程）
実施例１と同じ方法により、水および水溶性無機塩を含む混合液を得た。

（分散工程）
得られた混合液が３２℃であることを接触式温度計により確認した。次に、インテンシブミキサー内の３２℃の混合液中に、増粘剤としてヒドロキシエチルセルロース１．３１ｋｇを添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物を、ローター回転数５００ｒｐｍおよびパン回転数１５ｒｐｍの条件にて、１分間攪拌した。次いで、インテンシブミキサー内の混合物中に、相分離防止剤としてオレイン酸（日油株式会社製、製品名：ＮＡＡ（登録商標）－３４）０．３３ｋｇを添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物を、ローター回転数５００ｒｐｍおよびパン回転数１５ｒｐｍの条件にて、３０秒間攪拌した。かかる操作により、水溶性無機塩および増粘剤を含み、かつ、増粘剤および相分離防止剤が分散している水溶液を得た。得られた水溶液が３４℃であることを接触式温度計により確認した。すなわち、実施例２では、分散工程で得られた混合物を３２℃～３４℃で取り扱った。上述の方法により、水溶液中の増粘剤および相分離防止剤が分散していることを確認した。なお、以下の実施例３、４および６で使用したオレイン酸は、実施例２で使用したオレイン酸と同じである。

（主剤前駆体混合工程）
インテンシブミキサー内の３４℃の水溶液中に、主剤前駆体として塩化カルシウム２水和物２５ｋｇを添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物（３４℃）を、ローター回転数１３５０ｒｐｍ、パン回転数３０ｒｐｍ、およびヒーターの設定温度６０℃の条件にて、攪拌した。その後、インテンシブミキサー内部の温度計の指示値が７１℃に到達したところで攪拌を終了した。かかる操作により、ゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を得た。すなわち、実施例２では、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を３４℃～７１℃で取り扱った。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の４０℃における粘度は１３．７Ｐａ・ｓであり、融解潜熱量は１３５Ｊ／ｇであった。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度、凝固温度および過冷却温度を測定し、融解温度と凝固温度との差を算出した。それらの結果を表１に示した。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物のゲル状態を観察したところ、無機系潜熱蓄熱材組成物は全体を通してゲル状であり、かつ均一な粘度を保っていた。すなわち、実施例２の無機系潜熱蓄熱材組成物の性状は「均一なゲル状」といえる。

［実施例３］
（水溶液調製工程）
（混合液調製工程）
実施例１と同じ方法により、水および水溶性無機塩を含む混合液を得た。

（分散工程）
得られた混合液が３７℃であることを接触式温度計により確認した。次に、インテンシブミキサー内の３７℃の混合液中に、（ａ）増粘剤としてヒドロキシエチルセルロース１．１ｋｇ、および（ｂ）保存料として安息香酸ナトリウム０．２３ｋｇを添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物を、ローター回転数５００ｒｐｍおよびパン回転数１５ｒｐｍの条件にて、１分間攪拌した。次いで、インテンシブミキサー内の混合物中に、相分離防止剤としてオレイン酸０．３３ｋｇを添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物を、ローター回転数５００ｒｐｍおよびパン回転数１５ｒｐｍの条件にて、３０秒間攪拌した。かかる操作により、水溶性無機塩および増粘剤を含み、かつ、増粘剤および相分離防止剤が分散している水溶液を得た。得られた水溶液が３８℃であることを接触式温度計により確認した。すなわち、実施例３では、分散工程で得られた混合物を３７℃～３８℃で取り扱った。上述の方法により、水溶液中の増粘剤および相分離防止剤が分散していることを確認した。

（主剤前駆体混合工程）
インテンシブミキサー内の３８℃の水溶液中に、主剤前駆体として塩化カルシウム２水和物２５ｋｇを添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物（３８℃）を、ローター回転数１３５０ｒｐｍ、パン回転数３０ｒｐｍ、およびヒーターの設定温度６０℃の条件にて、攪拌した。その後、インテンシブミキサー内部の温度計の指示値が６５℃に到達したところで攪拌を終了した。かかる操作により、ゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を得た。すなわち、実施例３では、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を３８℃～６５℃で取り扱った。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の４０℃における粘度は１１．４Ｐａ・ｓであり、融解潜熱量は１４４Ｊ／ｇであった。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度、凝固温度および過冷却温度を測定し、融解温度と凝固温度との差を算出した。それらの結果を表１に示した。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物のゲル状態を観察したところ、無機系潜熱蓄熱材組成物は全体を通してゲル状であり、かつ均一な粘度を保っていた。すなわち、実施例３の無機系潜熱蓄熱材組成物の性状は「均一なゲル状」といえる。

［実施例４］
（水溶液調製工程）
（混合液調製工程）
実施例１と同じ方法により、水および水溶性無機塩を含む混合液を得た。

（分散工程）
得られた混合液が３０℃であることを接触式温度計により確認した。次に、インテンシブミキサー内の３０℃の混合液中に、（ａ）増粘剤としてヒドロキシエチルセルロース１．１ｋｇ、および（ｂ）保存料として安息香酸ナトリウム０．２３ｋｇを添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物を、ローター回転数５００ｒｐｍおよびパン回転数１５ｒｐｍの条件にて、１分間攪拌した。次に、相分離防止剤としてのオレイン酸０．３３ｋｇ中に、難水溶性無機塩として、第２の過冷却防止剤である硫酸バリウム０．２２ｋｇを分散させた分散物を調製した。次いで、インテンシブミキサー内の混合物中に、分散物を添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物を、ローター回転数５００ｒｐｍおよびパン回転数１５ｒｐｍの条件にて、３０秒間攪拌した。かかる操作により、水溶性無機塩および増粘剤を含み、かつ、増粘剤および相分離防止剤が分散している水溶液を得た。得られた水溶液が３１℃であることを接触式温度計により確認した。すなわち、実施例４では、分散工程で得られた混合物を３０℃～３１℃で取り扱った。上述の方法により、水溶液中の増粘剤、難水溶性無機塩および相分離防止剤が分散していることを確認した。

（主剤前駆体混合工程）
インテンシブミキサー内の３１℃の水溶液中に、主剤前駆体として塩化カルシウム２水和物２５ｋｇを添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物（３１℃）を、ローター回転数１３５０ｒｐｍ、パン回転数３０ｒｐｍ、およびヒーターの設定温度６０℃の条件にて、攪拌した。その後、インテンシブミキサー内部の温度計の指示値が７３℃に到達したところで攪拌を終了した。かかる操作により、ゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を得た。すなわち、実施例４では、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を３１℃～７３℃で取り扱った。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の４０℃における粘度は１１．７Ｐａ・ｓであり、融解潜熱量は１４１Ｊ／ｇであった。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度、凝固温度および過冷却温度を測定し、融解温度と凝固温度との差を算出した。それらの結果を表１に示した。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物のゲル状態を観察したところ、無機系潜熱蓄熱材組成物は全体を通してゲル状であり、かつ均一な粘度を保っていた。すなわち、実施例４の無機系潜熱蓄熱材組成物の性状は「均一なゲル状」といえる。

［実施例５］
（水溶液調製工程）
（混合液調製工程）
実施例１と同じ方法により、水および水溶性無機塩を含む混合液を得た。

（分散工程）
得られた混合液が３３℃であることを接触式温度計により確認した。続いて、使用する相分離防止剤をオレイン酸０．３３ｋｇからグリセリン０．３３ｋｇに変更した以外は、実施例４と同じ方法により、水溶性無機塩および増粘剤を含み、かつ、増粘剤および相分離防止剤が分散している水溶液を得た。得られた水溶液が３４℃であることを接触式温度計により確認した。すなわち、実施例５では、分散工程で得られた混合物を３３℃～３４℃で取り扱った。上述の方法により、水溶液中の増粘剤、難水溶性無機塩および相分離防止剤が分散していることを確認した。

（主剤前駆体混合工程）
インテンシブミキサー内の３４℃の水溶液中に、主剤前駆体として塩化カルシウム２水和物２５ｋｇを添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物（３４℃）を、ローター回転数１３５０ｒｐｍ、パン回転数３０ｒｐｍ、およびヒーターの設定温度６０℃の条件にて、攪拌した。その後、インテンシブミキサー内部の温度計の指示値が６８℃に到達したところで攪拌を終了した。かかる操作により、ゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を得た。すなわち、実施例５では、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を３４℃～６８℃で取り扱った。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の４０℃における粘度は１４．６Ｐａ・ｓであり、融解潜熱量は１３７Ｊ／ｇであった。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度、凝固温度および過冷却温度を測定し、融解温度と凝固温度との差を算出した。それらの結果を表１に示した。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物のゲル状態を観察したところ、無機系潜熱蓄熱材組成物は全体を通してゲル状であり、かつ均一な粘度を保っていた。すなわち、実施例５の無機系潜熱蓄熱材組成物の性状は「均一なゲル状」といえる。

［実施例６］
（水溶液調製工程）
５０Ｌインテンシブミキサーに、（ａ）水１２．２６ｋｇ、（ｂ）増粘剤としてヒドロキシエチルセルロース１．１ｋｇ、および（ｃ）保存料として安息香酸ナトリウム０．２３ｋｇを添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物を、ローター回転数５００ｒｐｍおよびパン回転数１５ｒｐｍの条件にて、１分間攪拌した。次に、相分離防止剤としてのオレイン酸０．３３ｋｇ中に、難水溶性無機塩として、第２の過冷却防止剤である硫酸バリウム０．２２ｋｇを分散させた分散物を調製した。次いで、インテンシブミキサー内の混合物中に、分散物を添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物を、ローター回転数５００ｒｐｍおよびパン回転数１５ｒｐｍの条件にて、３０秒間攪拌した。

次に、水溶性無機塩として、（ａ）融点調整剤である、臭化ナトリウム３．５ｋｇおよび臭化カリウム１．４２ｋｇ、並びに（ｂ）第１の過冷却防止剤である、塩化ナトリウム１．４９ｋｇおよび塩化ストロンチウム６水和物０．４４ｋｇを、インテンシブミキサー内の混合物中に添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物を、ローター回転数５００ｒｐｍおよびパン回転数１５ｒｐｍの条件にて１５分間攪拌した。かかる操作により、水溶性無機塩および増粘剤を含み、かつ、増粘剤および相分離防止剤が分散している水溶液を得た。得られた水溶液中で水溶性無機塩が溶解しており、かつ上述の方法により水溶液中の増粘剤および相分離防止剤は分散していることを確認した。また、接触式温度計により、得られた水溶液が２８℃であり、ゲル化が進行していないことを確認した。

（主剤前駆体混合工程）
インテンシブミキサー内の２８℃の水溶液中に、主剤前駆体として塩化カルシウム２水和物２５ｋｇを添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物（２８℃）を、ローター回転数１３５０ｒｐｍ、パン回転数３０ｒｐｍ、およびヒーターの設定温度６０℃の条件にて、攪拌した。その後、インテンシブミキサー内部の温度計の指示値が７０℃に到達したところで攪拌を終了した。かかる操作により、ゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を得た。すなわち、実施例６では、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を２８℃～７０℃で取り扱った。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の４０℃における粘度は１１．１Ｐａ・ｓであり、融解潜熱量は１３１Ｊ／ｇであった。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度、凝固温度および過冷却温度を測定し、融解温度と凝固温度との差を算出した。それらの結果を表１に示した。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物のゲル状態を観察したところ、無機系潜熱蓄熱材組成物は全体を通してゲル状であり、かつ均一な粘度を保っていた。すなわち、実施例６の無機系潜熱蓄熱材組成物の性状は「均一なゲル状」といえる。

表１に示すように、実施例１～６の製造方法、すなわち本発明の一実施形態に係る製造方法で得られる組成物は、「均一なゲル状」であった。また、実施例１～６の製造方法、すなわち本発明の一実施形態に係る製造方法は、長時間の攪拌等を必要とせず、放冷の必要なく、かつ過剰な加熱も必要ないものであった。それ故、実施例１～６の製造方法、すなわち本発明の一実施形態に係る製造方法では、全ての工程が２０分程度で、少なくとも２５分以内に終了し、ゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物が得られた。また、実施例１～６の製造方法、すなわち本発明の一実施形態に係る製造方法で得られる無機系潜熱蓄熱材組成物は、融解温度と凝固温度との差が小さく、熱特性が安定であった。従い、実施例１～６の製造方法、すなわち本発明の一実施形態に係る製造方法は、熱特性が安定であるゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を効率的に提供できることがわかる。

［実施例７］
（水溶液調製工程）
（混合液調製工程）
１Ｌインテンシブミキサー（日本アイリッヒ株式会社製）に、（ａ）水２３．７５重量部、並びに（ｂ）水溶性無機塩として、（ｂ－１）融点調整剤である、臭化ナトリウム７．６０重量部および臭化カリウム３．０７重量部、並びに（ｂ－２）第１の過冷却防止剤である、塩化ナトリウム３．２３重量部および塩化ストロンチウム６水和物０．９５重量部を添加した。続いて、インテンシブミキサー内の原料を、ローター回転数４００ｒｐｍおよびパン回転数：低速の条件にて、全ての原料が水に完全に溶解して、無色透明の混合液が得られるまで攪拌した。かかる操作により、水および水溶性無機塩を含む混合液を得た。

（分散工程）
得られた混合液が２９℃であることを接触式温度計により確認した。次に、インテンシブミキサー内の２９℃の混合液中に、（ａ）増粘剤としてヒドロキシエチルセルロース２．３７重量部、および（ｂ）保存料として安息香酸ナトリウム０．４９重量部、を添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物を、ローター回転数４００ｒｐｍおよびパン回転数：低速の条件にて、１分間攪拌した。次いで、インテンシブミキサー内の混合物中に、（ａ）相分離防止剤としてポリビニルピロリドン水溶液（製品名：ピッツコール Ｋ－９０Ｌ、メーカー：第一工業製薬株式会社、ポリビニルピロリドンを２０重量／重量％含む）３．５５重量部、および（ｂ）消泡剤（製品名：ビスフォーム ＧＣ－８５、メーカー：（株）日新化学研究所）０．７４重量部を添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物を、ローター回転数４００ｒｐｍおよびパン回転数：低速の条件にて、６０秒間攪拌した。かかる操作により、水溶性無機塩および増粘剤を含み、かつ、増粘剤および相分離防止剤が分散している水溶液を得た。得られた水溶液が３０℃であることを接触式温度計により確認した。すなわち、実施例７では、分散工程で得られた混合物を２９℃～３０℃で取り扱った。また、上述の方法により、水溶液中の増粘剤および相分離防止剤が分散していることを確認した。

（主剤前駆体混合工程）
インテンシブミキサー内の３０℃の水溶液中に、主剤前駆体として塩化カルシウム２水和物５４．２４重量部を添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物（３０℃）を、ローター回転数１２００ｒｐｍ～１４００ｒｐｍ、パン回転数：低速の条件にて、ヒートガンでパン周囲を温めながら、攪拌した。その後、インテンシブミキサー内部の温度計の指示値が７５℃に到達したところで攪拌を終了した。かかる操作により、ゲル状の組成物を得た。なお、塩化カルシウム２水和物５４．２４重量部は、水溶液中の全ての水と反応し、塩化カルシウム６水和物を形成した。すなわち、得られた組成物は、主剤である塩化カルシウム６水和物を７７．９９重量部有するものであった。また、実施例７では、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を３０℃～７５℃で取り扱った。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度、凝固温度および過冷却温度を測定し、融解温度と凝固温度との差を算出した。それらの結果を表２に示した。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物のゲル状態を観察したところ、無機系潜熱蓄熱材組成物は全体を通してゲル状であり、かつ均一な粘度を保っていた。すなわち、実施例７の無機系潜熱蓄熱材組成物の性状は「均一なゲル状」といえる。

［実施例８～１１、比較例１］
分散工程開始時点の混合液の温度、分散工程で得られた水溶液の温度（すなわち主剤前駆体混合工程開始時点の水溶液の温度）、主剤前駆体混合工程終了時の水溶液温度が、それぞれ異なる以外は、実施例７と同じ方法により、実施例８～１１および比較例１の無機系潜熱蓄熱材組成物を製造した。実施例８において、分散工程開始時点の混合液は３６℃であり、分散工程で得られた水溶液の温度（すなわち主剤前駆体混合工程開始時点の水溶液の温度）は３７℃であり、主剤前駆体混合工程終了時の水溶液温度は６９℃であった。すなわち、実施例８では、分散工程で得られた混合物を３６℃～３７℃で取り扱い、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を３７℃～６９℃で取り扱った。実施例９において、分散工程開始時点の混合液は３３℃であり、分散工程で得られた水溶液の温度（すなわち主剤前駆体混合工程開始時点の水溶液の温度）は３３℃であり、主剤前駆体混合工程終了時の水溶液温度は６５℃であった。すなわち、実施例９では、分散工程で得られた混合物を３３℃で取り扱い、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を３３℃～６５℃で取り扱った。実施例１０において、分散工程開始時点の混合液は３４℃であり、分散工程で得られた水溶液の温度（すなわち主剤前駆体混合工程開始時点の水溶液の温度）は３５℃であり、主剤前駆体混合工程終了時の水溶液温度は６０℃であった。すなわち、実施例１０では、分散工程で得られた混合物を３４℃～３５℃で取り扱い、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を３５℃～６０℃で取り扱った。実施例１１において、分散工程開始時点の混合液は２４℃であり、分散工程で得られた水溶液の温度（すなわち主剤前駆体混合工程開始時点の水溶液の温度）は２６℃であり、主剤前駆体混合工程終了時の水溶液温度は５０℃であった。すなわち、実施例１１では、分散工程で得られた混合物を２４℃～２６℃で取り扱い、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を２６℃～５０℃で取り扱った。比較例１において、分散工程開始時点の混合液は３１℃であり、分散工程で得られた水溶液の温度（すなわち主剤前駆体混合工程開始時点の水溶液の温度）は３２℃であり、主剤前駆体混合工程終了時の水溶液温度は８３℃であった。すなわち、比較例１では、分散工程で得られた混合物を３１℃～３２℃で取り扱い、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を３２℃～８３℃で取り扱った。

得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度、凝固温度および過冷却温度を測定し、融解温度と凝固温度との差を算出した。それらの結果を表２または表４に示した。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物のゲル状態を観察したところ、無機系潜熱蓄熱材組成物は全体を通してゲル状であり、かつ均一な粘度を保っていた。すなわち、実施例８～１１および比較例１の無機系潜熱蓄熱材組成物の性状は「均一なゲル状」といえる。

［実施例１２］
（水溶液調製工程）
（混合液調製工程）
５０Ｌインテンシブミキサー（日本アイリッヒ株式会社製）に、（ａ）水２３．７５重量部、並びに（ｂ）水溶性無機塩として、（ｂ－１）融点調整剤である、臭化ナトリウム７．６０重量部および臭化カリウム３．０７重量部、並びに（ｂ－２）第１の過冷却防止剤である、塩化ナトリウム３．２３重量部および塩化ストロンチウム６水和物０．９５重量部を添加した。続いて、インテンシブミキサー内の原料を、ローター回転数５００ｒｐｍおよびパン回転数１５ｒｐｍの条件にて、全ての原料が水に完全に溶解して、無色透明の混合液が得られるまで攪拌した。かかる操作により、水および水溶性無機塩を含む混合液を得た。

（分散工程）
得られた混合液が３５℃であることを接触式温度計により確認した。次に、インテンシブミキサー内の３５℃の混合液中に、（ａ）増粘剤としてヒドロキシエチルセルロース２．３７重量部、および（ｂ）保存料として安息香酸ナトリウム０．４９重量部、を添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物を、ローター回転数５００ｒｐｍおよびパン回転数１５ｒｐｍの条件にて、１分間攪拌した。次いで、インテンシブミキサー内の混合物中に、（ａ）相分離防止剤としてポリビニルピロリドン水溶液３．５５重量部、および（ｂ）消泡剤（製品名：ビスフォーム ＧＣ－８５、メーカー：（株）日新化学研究所）０．７４重量部を添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物を、ローター回転数５００ｒｐｍおよびパン回転数１５ｒｐｍの条件にて、３０秒間攪拌した。かかる操作により、水溶性無機塩および増粘剤を含み、かつ、増粘剤および相分離防止剤が分散している水溶液を得た。得られた水溶液が３６℃であることを接触式温度計により確認した。すなわち、実施例１２では、分散工程で得られた混合物を３５℃～３６℃で取り扱った。また、上述の方法により、水溶液中の増粘剤および相分離防止剤が分散していることを確認した。

（主剤前駆体混合工程）
インテンシブミキサー内の３６℃の水溶液中に、主剤前駆体として塩化カルシウム２水和物５４．２４重量部を添加した。続いて、インテンシブミキサー内の混合物（３６℃）を、ローター回転数７００ｒｐｍ～１２００ｒｐｍ、パン回転数２０ｒｐｍ～３０ｒｐｍ、およびヒーターの設定温度６０℃の条件にて、攪拌した。その後、インテンシブミキサー内部の温度計の指示値が７５℃に到達したところで攪拌を終了した。かかる操作により、ゲル状の組成物を得た。なお、塩化カルシウム２水和物５４．２４重量部は、水溶液中の全ての水と反応し、塩化カルシウム６水和物を形成した。すなわち、得られた組成物は、主剤である塩化カルシウム６水和物を７７．９９重量部有するものであった。また、実施例１２では、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を３６℃～７５℃で取り扱った。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度、凝固温度および過冷却温度を測定し、融解温度と凝固温度との差を算出した。それらの結果を表３に示した。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物のゲル状態を観察したところ、無機系潜熱蓄熱材組成物は全体を通してゲル状であり、かつ均一な粘度を保っていた。すなわち、実施例７の無機系潜熱蓄熱材組成物の性状は「均一なゲル状」といえる。

［実施例１３～１６］
分散工程開始時点の混合液の温度、分散工程で得られた水溶液の温度（すなわち主剤前駆体混合工程開始時点の水溶液の温度）、主剤前駆体混合工程終了時の水溶液温度が、それぞれ異なる以外は、実施例１２と同じ方法により、実施例１３～１６の組成物を製造した。また、実施例１４～１６においては、ヒーターは使用しなかった。実施例１３において、分散工程開始時点の混合液は３６℃であり、分散工程で得られた水溶液の温度（すなわち主剤前駆体混合工程開始時点の水溶液の温度）は３７℃であり、主剤前駆体混合工程終了時の水溶液温度は７３℃であった。すなわち、実施例１３では、分散工程で得られた混合物を３６℃～３７℃で取り扱い、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を３７℃～７３℃で取り扱った。実施例１４において、分散工程開始時点の混合液は３８℃であり、分散工程で得られた水溶液の温度（すなわち主剤前駆体混合工程開始時点の水溶液の温度）は３８℃であり、主剤前駆体混合工程終了時の水溶液温度は７７℃であった。すなわち、実施例１４では、分散工程で得られた混合物を３８℃で取り扱い、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を３８℃～７７℃で取り扱った。実施例１５において、分散工程開始時点の混合液は２８℃であり、分散工程で得られた水溶液の温度（すなわち主剤前駆体混合工程開始時点の水溶液の温度）は２９℃であり、主剤前駆体混合工程終了時の水溶液温度は６２℃であった。すなわち、実施例１５では、分散工程で得られた混合物を２８℃～２９℃で取り扱い、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を２９℃～６２℃で取り扱った。実施例１６において、分散工程開始時点の混合液は３０℃であり、分散工程で得られた水溶液の温度（すなわち主剤前駆体混合工程開始時点の水溶液の温度）は３１℃であり、主剤前駆体混合工程終了時の水溶液温度は６０℃であった。すなわち、実施例１６では、分散工程で得られた混合物を３０℃～３１℃で取り扱い、主剤前駆体混合工程で得られた混合物を３１℃～６０℃で取り扱った。

得られた無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度、凝固温度および過冷却温度を測定し、融解温度と凝固温度との差を算出した。それらの結果を表３に示した。得られた無機系潜熱蓄熱材組成物のゲル状態を観察したところ、無機系潜熱蓄熱材組成物は全体を通してゲル状であり、かつ均一な粘度を保っていた。すなわち、実施例１３～１６の無機系潜熱蓄熱材組成物の性状は「均一なゲル状」といえる。

表２～３に示すように、実施例７～１６の製造方法、すなわち本発明の一実施形態に係る製造方法は、長時間の攪拌等を必要とせず、放冷の必要なく、かつ過剰な加熱も必要ないものであった。それ故、実施例７～１６の製造方法、すなわち本発明の一実施形態に係る製造方法では、全ての工程が２０分程度で、少なくとも２５分以内に終了し、ゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物が得られた。また、実施例７～１６の製造方法、すなわち本発明の一実施形態に係る製造方法で得られる無機系潜熱蓄熱材組成物は、融解温度と凝固温度との差が小さく、熱特性が安定であった。従い、実施例７～１６の製造方法、すなわち本発明の一実施形態に係る製造方法は、熱特性が安定であるゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を効率的に提供できることがわかる。一方、表４に示すように、比較例１の製造方法で得られる無機系潜熱蓄熱材組成物は、融解温度と凝固温度との差が大きく、熱特性が不安定であることがわかる。

本発明の一実施形態に係る無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法は、熱特性が安定であるゲル状の無機系潜熱蓄熱材組成物を効率的に提供することができる。本発明の一実施形態に係る無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法によって得られる無機系潜熱蓄熱材組成物は、蓄熱材として、例えば、壁材、床材、天井材、屋根材およびフロアマット用下地材等において好適に利用することができる。

Claims (10)

1. 無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法であって、
   水溶性無機塩および増粘剤を含む水溶液中に主剤前駆体を添加し、得られた混合物を混合する主剤前駆体混合工程、を有し、
   前記主剤前駆体混合工程では、当該主剤前駆体混合工程で得られた混合物を８０℃未満で取り扱い、
   前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、主剤、前記増粘剤および前記水溶性無機塩を含む、無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
2. 前記無機系潜熱蓄熱材組成物における前記増粘剤の含有量は、前記主剤１００重量部に対して、１重量部～１０重量部である、請求項１に記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
3. 前記主剤前駆体混合工程では、当該主剤前駆体混合工程で得られた混合物を４５℃以上６５℃未満で取り扱う、請求項１または２に記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
4. 前記主剤前駆体混合工程より前に、前記水溶液を調製する水溶液調製工程をさらに含み、
   当該水溶液調製工程は、水および前記水溶性無機塩を含む混合液に、（ａ）前記増粘剤、並びに（ｂ）難水溶性無機塩および／または相分離防止剤を添加し、得られた混合物中で前記増粘剤、並びに（ｂ）難水溶性無機塩および／または相分離防止剤を分散させる分散工程を含み、
   前記分散工程では、当該分散工程で得られた混合物を５℃～４０℃で取り扱い、
   前記無機系潜熱蓄熱材組成物は、前記難水溶性無機塩および／または前記相分離防止剤をさらに含む、請求項１～３の何れか１項に記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
5. 前記無機系潜熱蓄熱材組成物における前記相分離防止剤の含有量は、前記主剤１００重量部に対して１．０重量部～１０．０重量部である、請求項１～４の何れか１項に記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
6. 前記増粘剤は、セルロース誘導体である、請求項１～５の何れか１項に記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
7. 前記主剤前駆体は、酢酸ナトリウム無水物、硫酸ナトリウム無水物、塩化カルシウム無水物、塩化カルシウム２水和物、リン酸水素二ナトリウム無水物および炭酸ナトリウム無水物からなる群より選択される少なくとも１種である、請求項１～６の何れか１項に記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
8. 前記相分離防止剤は、融点が２０℃以下である脂肪酸、グリセリン、植物油、パラフィン、非イオン系界面活性剤および水溶性ポリマーからなる群より選択される少なくとも１種である、請求項４に記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
9. 前記無機系潜熱蓄熱材組成物の融解温度＋１０℃～融解温度＋３５℃において、振動粘度計により測定したときの前記無機系潜熱蓄熱材組成物の粘度は２～２５Ｐａ・ｓである、請求項１～８の何れか１項に記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。
10. 前記無機系潜熱蓄熱材組成物は１５．０℃～３０．０℃の融解温度を有する、請求項１～９の何れか１項に記載の無機系潜熱蓄熱材組成物の製造方法。