JP2023035945A - ねじの弛み止め構造 - Google Patents

Abstract

【課題】設計軸力による締結が維持されているかが外観上確実に判断できる弛み止め構造を提供する。【解決手段】六角ナット３０と六角ナット形状の座金２０とから構成する。座金の頂面及び六角ナットの座面には複数の傾斜面２１、３１を形成し、複数の各傾斜面はねじ締付け方向前進側の座金の頂面高さが六角ナットに対して低くねじ締付け方向前進側の六角ナットの座面高さが座金に対して高くなるように傾斜しかつ座金の頂面高さの低くなった側の傾斜面端部及び六角ナットの座面高さの高くなった側の傾斜面端部に係合段部を形成する。座金及び六角ナットは係合段部が相互に係合されることによって相互に締付け方向への共回りが可能である。六角ナットに押接された座金が被接合部材を押接することによる締付け軸力によって座金の弛み方向の回転を規制し、座金と六角ナットの傾斜面によって六角ナットのゆるみ方向のリード角での螺旋回転を規制する。【選択図】図５

Description

本発明はねじの弛み止め構造に関し、特に弛み止めを確実に行うことができるとともに、設計軸力による締付けが維持されていることを外観上確実に判断できるようにした弛み止め構造に関する。

例えば、部材を締結する場合、部材に挿通穴を形成し、挿通穴にボルトを挿通し、ボルトの雄ねじにナットの雌ねじを螺合させ、ボルト・ナットを締めつけて締結する方式が一般的である。

このボルト・ナットによる締結では振動、熱膨張、経年変化などの原因によって締結が弛むおそれがあることから、種々な弛み止め方式が提案されている。例えば、ナットの頂面又は座面のねじ穴周縁に弛み止め板を固定し、弛み止め板を弾性変形させてボルトのねじ山フランクに押しつけ、これによってナットに回転抵抗を付与するようにした弛み止め構造が知られている（特許文献１）。

また、先端側がナット中心に向けて偏向された円弧状のロック部をナットの頂面に一体的に形成する一方、ボルトの雄ねじに凹所を形成し、凹所にロック部の先端を嵌入させることによりナットの弛み方向への廻り止めを行う一方、ロック部が弾性変形してロック部の先端が凹所から抜け出させることによりナットの締付け方向への回転を許容するようにした弛み止め構造が提案されている（特許文献２）。

また、従来より、座金のナットとの接触部分よりも外側の部分に凹凸を形成し、ナットは座金の内側の平滑な面と接触してスムーズに回転し、座金の凹凸を被接合部材の座面と接触させることにより座金の共回りを防止するようにした技術が提案されている（特許文献３）。

また、座金の被接合部材との接触面に凹凸を形成し、座金のボルトやナットと接する面は平滑とし、ボルトやナットを回転させたときに座金が共回りしないようにした技術が提案されている（特許文献４）。

特開２００１－１２４０４３号公報 特開２００２－２４２９２１号公報 特開２００３－１７２３３２号公報 特開２００９－１４４８８３号公報

しかしながら、上記特許文献１～４記載の構造では設計軸力による締結を確実に維持するためには高い加工精度を必要としていた。また、外観上、設計軸力による転結が持続しているのか否かが判断できなかった。

本発明はかかる問題点に鑑み、弛み止めを確実に行うことができるとともに、設計軸力による締付けが維持されていることを外観上確実に判断できるようにした弛み止め構造を提供することを課題とする。

そこで、本発明に係るねじの弛み止め構造は、被接合部材の挿通穴にボルト軸部を挿通し、ボルト軸部の雄ねじにナットを螺合させて締め付けるようにしたねじの弛み止め構造において、六角ナットと該六角ナットの座面が押接する六角ナット形状の座金とを備え、上記座金の中心にはボルト軸部が挿通しえる挿通穴が形成される一方、上記六角ナットの内面には上記ボルト軸部の雄ねじと螺合し得る雌ねじが形成され、上記座金の頂面及び上記六角ナットの座面には複数の傾斜面が形成され、該複数の各傾斜面はねじ締付け方向前進側の座金の頂面高さが六角ナットに対して低くなるとともにねじ締付け方向前進側の六角ナットの座面高さが座金に対して高くなるように傾斜しかつ座金の頂面高さの低くなった側の傾斜面端部及び六角ナットの座面高さの高くなった側の傾斜面端部に締付け回転時に相互に係合し得る角状の係合段部を有する形状をなし、該複数の各傾斜面の傾斜角はねじの弛み方向にねじのリード角の１．１倍以上の角度に設定されており、上記座金及び六角ナットは係合段部が相互に係合されることによって相互に締付け方向への共回りが可能であるとともに相互に位置決めされている一方、上記六角ナットに押接された上記座金が上記被接合部材を押接することによる締付け軸力によって上記座金の弛み方向の回転が規制されるとともに、上記座金の傾斜面と上記六角ナットの傾斜面の傾斜面角度によって上記六角ナットのゆるみ方向のリード角での螺旋回転が規制されていることを特徴とする。

また、本発明に係るねじの弛み止め構造は、被接合部材の挿通穴にボルト軸部を挿通し、ボルト軸部の雄ねじにナットを螺合させて締め付けるようにしたねじの弛み止め構造において、六角ナットと該六角ナットの座面が押接する六角ナット形状の座金とを備え、上記座金の中心にはボルト軸部が挿通しえる挿通穴が形成される一方、上記六角ナットの内面には上記ボルト軸部の雄ねじと螺合し得る雌ねじが形成され、上記座金の頂面及び上記六角ナットの座面には複数の傾斜面が形成され、該複数の各傾斜面はねじ締付け方向前進側の座金の頂面高さが六角ナットに対して低くなるとともにねじ締付け方向前進側の六角ナットの座面高さが座金に対して高くなるように傾斜しかつ座金の頂面高さの低くなった側の傾斜面端部及び六角ナットの座面高さの高くなった側の傾斜面端部に締付け回転時に相互に係合し得る角状の係合段部を有する形状をなし、該複数の各傾斜面の傾斜角はねじの弛み方向にねじのリード角の１．１倍以上の角度に設定されており、上記座金及び六角ナットは係合段部が相互に係合されることによって相互に締付け方向への共回りが可能であるとともに相互に位置決めされている一方、上記六角ナットに押接された上記座金が上記被接合部材を押接することによる締付け軸力によって上記座金の弛み方向の回転が規制されるとともに、上記座金の傾斜面と上記六角ナットの傾斜面の傾斜面角度によって上記六角ナットのゆるみ方向のリード角での螺旋回転が規制され、又上記座金と上記被接合部材との間にはワッシャーが介設され、該ワッシャーは軟鉄を用いて製作されていることを特徴とする。

本発明の特徴の１つは六角ナット形状の座金と六角ナットと備え、座金と六角ナットの側面稜線のずれから締結の弛みを視認、例えば写真などで視認できるようにした点にある。
これにより、ナットの設計軸力での締結が持続しているのか否かを外観上、確実に判断できる。

本発明の第２の特徴は座金の頂面と六角ナットの座面に複数の傾斜面を形成し、複数の各傾斜面はねじ締付け方向前進側の座金の頂面高さが六角ナットに対して低く、ねじ締付け方向前進側の六角ナットの座面高さが座金に対して高くなるように傾斜しかつ座金の頂面高さの低くなった側の傾斜面端部及び六角ナットの座面高さの高くなった側の傾斜面端部に締付け回転時に相互に係合し得る角状の係合段部を有する形状となし、複数の各傾斜面の傾斜角をねじの弛み方向にねじのリード角の１．１倍以上の大きさの角度に設定した点にある。

これにより、座金及び六角ナットは係合段部が相互に係合されることによって相互に締付け方向への共回りが可能であるとともに相互に位置決めできる。
また、六角ナットが被接合部材に対して弛み方向に回転しようとしても、六角ナットに押接された座金が被接合部材を押接することによって締付軸力に起因する摩擦抵抗によって座金の弛み方向の回転が規制され、座金と六角ナットの傾斜面の傾斜角がねじのリード角の１. １倍以上に設定され、座金と六角ナットの傾斜面角度によって弛み方向のリード角度での螺旋回転が規制されるので、六角ナットの弛みが確実に阻止される。

また、座金及び六角ナットの側面稜線のずれから設計軸力による締結が維持されているか否かを確認し得る座金と六角ナットを熱間鍛造又は冷間鍛造によって量産することができる。
特に、六角ナットの製造工程において雌ねじの加工工程を省略することによって本発明の特徴の１つである座金を製造できるので、製造工程を簡略化できる。

さらに、本発明によれば、被接合部材の挿通穴にボルト軸部を挿通し、ボルト軸部の雄ねじにナットを螺合させて締め付けるようにしたねじの締結構造に用いられる座金であって、上記座金は六角ナットの座面が押接される六角ナット形状をなし、上記座金の頂面には複数の傾斜面が形成され、該複数の各傾斜面はねじ締付け方向前進側の座金の頂面高さが六角ナットに対して低くなるように傾斜しかつ座金の頂面高さの低くなった側の傾斜面端部に六角ナットの座面高さの高くなった側の傾斜面端部の角状の係合段部と締付け回転時に相互に係合し得る角状の係合段部を有する形状をなし、該座金の複数の傾斜面は上記六角ナットの座面に形成された複数の傾斜面に押接されるようになっており、上記座金の複数の各傾斜面の傾斜角はねじの弛み方向にねじのリード角の１．１倍以上の角度に設定されており、上記座金は係合段部が六角ナットの係合段部と相互に係合されることによって相互に締付け方向への共回りが可能であるとともに相互に位置決めされている一方、上記六角ナットに押接された上記座金が上記被接合部材を押接することによる締付け軸力によって上記座金の弛み方向の回転が規制されるとともに、上記座金の傾斜面と上記六角ナットの傾斜面の傾斜面角度によって上記六角ナットの弛み方向のリード角での螺旋回転が規制されるようになっていることを特徴とする六角ナット形状の座金を提供することができる。

本発明によれば、以下のように効果を奏する。
六角ナットと座金が噛み合う角状の係合段差（係合段部）の効果により締付けトルクに応じ、被接合部材に必要な軸力を確実に与えることができる。
量産可能な鍛造効果での成形により費用のかかる２次加工を必要とせず、低コストでの弛み止め構造を提供できる。
六角成型された座金と六角成型された六角ナットの稜線の確認により締付けにおいて設計軸力での締付けが維持されていることを確認できる。

本件発明者らの実験によれば、締付軸力が４９４ＭＰａ以上になると、締結が弛まないことが確認された。逆にいうと、締付軸力が４９４ＭＰａ未満では座金ごと回転してしまい、弛止め性能を発揮しない。
他方、平面研削して平坦度を出した軟鉄ワッシャーをギザ付き弛み止めナットに併用すると、ＨＲＣ硬度で５０以上に調質され研磨された部材に対しても軟質ワッシャーが密接するため、被接合部材に対する座金の回転が防止され、例えば２９７ＭＰＡの軸力であっても弛まなくなることが確認された。

本発明に係るねじの弛み止め構造の好ましい実施形態を示す概略斜視図である。 上記実施形態を示す要部断面図である。 上記実施形態における六角ナットの座面及び六角ナット形状座金の上側頂面を示す図である。 上記実施形態における六角ナット及び六角ナット形状座金の係合状態を示す図である。 上記実施形態における六角ナット及び六角ナット形状座金の係合状態における一部断面図である。 上記実施形態における製造工程（ａ）及びその工程の要部（ｂ）を示す図である。 上記実施形態における六角ナット形状座金の上側頂面を加工するためのフォーミングパンチの要部の１例（ｂ）及び他の例（ａ）を示す図である。 第２の実施形態における六角ナット（ａ）及び六角ナット形状座金（ｂ）を示す概略斜視図である。 上記実施形態における六角ナット及び六角ナット形状座金の係合状態を示す図である。 第３の実施形態を示す概略斜視図である。

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。図１ないし図２は本発明に係るねじの弛み止め構造の好ましい実施形態を示す。図において、被結部材６０、６１の挿通穴には六角ボルト５０のボルト軸部５１が挿通され、本例の弛み止め構造によって所定の設計軸力による締結力によって弛み止め締結されている。

本例の弛み止め構造は六角ナット形状の座金２０及び六角ナット３０から構成され、座金２０の座面（下側座面）は被接合部材６１に押接され、六角ナット３０の下側座面は座金２０の上側頂面に押接されている。

座金２０には中心に六角ボルト５０のボルト軸部５１が挿通し得る挿通穴が形成され、六角ナット３０の内面には六角ボルト５０のボルト軸部５１の雄ねじと螺合し得る雌ねじが形成されている。

また、座金２０の上側頂面及び六角ナット３０の下側座面には図３（ａ）（ｂ）に示されるように傾斜面２１、３１がナットの六角形状に対応して形成されている。この六つの各傾斜面２１、３１は図５に示されるように、ねじ締付け方向前進側の座金２０の頂面高さが六角ナット３０に対して低く、ねじ締付け方向前進側の六角ナット３０の座面高さが座金２０に対して高くなるように傾斜し、かつ座金２０の頂面高さの低くなった側の傾斜面２１端部及び六角ナット３０の座面高さの高くなった側の傾斜面３１端部に締付け回転時に相互に係合し得る角状の係合段部を有する形状に形成され、又六つの各傾斜面２１、３１の傾斜角はねじの弛み方向にねじのリード角の１．１倍以上の角度に設定される。

これにより、座金２０及び六角ナット３０は係合段部が相互に係合されることによって、相互に締付け方向への共回りが可能であるとともに、相互に位置決めされている。

また、六角ナット３０に押接された座金２０が被接合部材６１を押接することによる締付け軸力によって座金２０の弛み方向の回転が規制され、又座金２０の傾斜面２１と六角ナット３０の傾斜面３１の傾斜面角度がねじの弛み方向にねじのリード角の１．１倍以上の角度に設定されていることによって、六角ナット３０の弛み方向のリード角での螺旋回転が規制されている。

また、座金２０と六角ナット３０の係合時に座金２０の側面稜線２２と六角ナット３０の側面稜線３２が図４（ｂ）に示されるように位置合わせされ、六角ナット３０の締結にゆるみが起こると、図４（ａ）に示されるように側面稜線２２、３２のずれが発生するので、側面稜線２２、３２から設計軸力での締結力が維持されていることを確認し得るようになっている。

座金２０及び六角ナット３０は炭素鋼やステンレス鋼などの公知の材料を用い、材料に対応した温度域に加熱し、ナット圧造機によって荷重を加えてナット外形状の中心に下穴をあけたナットブランクを圧造した後、焼入れ焼き戻しの熱処理を行い、座金２０の下穴はそのまま挿通穴として用い、六角ナット３０の下穴についてはタップ及び転造タップを用いて雌ねじを刻設する。

その際、座金２０の上側頂面及び六角ナット３０の下側座面には図７（ｂ）に示されるようなフォーミングパンチ１２１を用いて円形帯状の傾斜面２１を加工し、六角ナット３０の下側座面についても同様のフォーミングパンチを用いて円形帯状の傾斜面３２を加工する。
詳細には、六つの傾斜面２１、３１の外側辺及び内側辺を各々同一曲率の円弧状とすることによって傾斜面２１、３１の外形及び内径を円形状に形成し、全体として円形帯状に形成している。

以上の熱間鍛造によって、つまり、切削加工を用いることなく、傾斜面２１、３１を所望の摩擦力を得ることのできる面粗度に製造するとともに、側面稜線２２、３２のずれから締結の弛みを確認し得る座金２０及び六角ナット３０を量産することができる。
勿論、熱間鍛造に代え、冷間鍛造によって製造することもできる。

例えば、六角ナットを熱間鍛造によって製造する場合、図５（ａ）に示されるように、素材７０を切断しアップセット素材８０をアップセットによって製造する。

次に、図５（ｂ）に示されるように、フォーミングダイ１１１、フォーミングパンチ１１２、エジェクタースリーブ１１３、センターパンチ１１４及びノックアウトピン１１５によって成形ナット９０を成形し、抜打ちナット１００を抜き打ち加工する。これらの工程で１分間に１００個以上の速度で量産することができる。

本例では図７（ｂ）に示す端面を成形したフォーミングパンチ１２１を傾斜面成形用に成形することにより、汎用六角ナットと同じ速度で、六面に傾斜面をつけた座金と六角ナットを製造でき、量産性が優れている。

頂面に成形された六面の傾斜面２１を有する六角形状座金２０は六角ナット３０の座面の傾斜面３１に相対して組み合わせることにより、六角ナット３０を締付ける際には係合段部が十分に引っ掛かって共回転させることができ、六角ボルト４０に通常のナットと同じ軸力を発生させた状態で座金２０を被接合部材６１に押し付けて弛み止めすることができるとともに、座金２０と六角ナット３０を相互に位置決めすることができる。

今、六角ナット３０が被接合部材６１に対して弛み方向に回転しようとしても、座金２０が被接合部材６１に押接されることにより弛み方向の回転を規制されるとともに、座金２０と六角ナット３０の傾斜面２１、３１の傾斜角がねじのリード角の１. １倍以上に設定され、座金２０と六角ナット３０の傾斜面２１、３１の傾斜面角度によって弛み方向のリード角での螺旋回転が規制されるので、六角ナット３０の弛みが確実に阻止される。

また、座金２０と六角ナッ３０とから構成し、ナット２０と六角ナット３０の側面稜線２２、３２を位置合わせしているので、側面稜線２２、３２に相互の位置ずれがあると、六角ナット３０の設計軸力による締結が弛んでいることを外観上、確実に判断できる。

六角ナット３０を弛める場合には座金２０と六角ナット３０を適切な工具で一緒に把持して弛み方向に回せばよい。

図８及び図９は第２の実施形態を示し、本例では例えば図７（ａ）に示されるフォーミングパンチ１２０を用いることによって、傾斜面２１、３１を座金２０の上側頂面及び六角ナット３０の座面の全面に形成し、これによって六つの傾斜面２１、３１の外形を六角形状に形成している。

本件発明者は本例の座金及び六角ナットを製造し、振動試験を行って締結の弛みを確認した。材料にはＳ４５Ｃを用い、Ｍ２０のサイズの座金及び六角ナットを所定の温度域で熱間鍛造によって製造した。六角ナット及び座金の硬さはＨＲＣで２８．６であった。

座金及び六角ナットの傾斜面を加工するため、銅電極に傾斜面に対応して傾斜面を加工した。傾斜面の段差は０．０６ｍｍであった。加工した傾斜面の傾斜角度はリード角換算で２．６°であるのに対し、Ｍ２０のねじのリード角は２. ３°であった。

振動試験は次のように行った。治具はＭ２０ボルト用の治具を使用し、振動振幅は１１ｍｍ、振動数１７５０ｒｐｍ、ゆるみ促進ストロークを１９ｍｍ、加速度を１８．５Ｇ、試験時間を１７分とした。

使用したボルトはＳＭＣ４３５、強度区分１０．９、サイズはＭ２０×６０の六角ボルトであった。

締付けは次のように行った。Ｆ１０Ｔの高力ボルトの標準ボルト張力（＝設計ボルト張力×１．１）；１８２ＫＮ、トルク係数値を０．２として締付けトルク＝０．２×２０×１８２＝７２８Ｎ・ｍ、設計ボルト張力＝０．７５×降伏強さ×有効断面積としたが、実際には７００Ｎ・ｍは万力とトルクレンチでは掛けられず、５００Ｎ・ｍで締付けた。

試験の結果、試験時間１７分いっぱいが経過したが、弛みが発生しなかった。市場に流通している最高性能のロックナットと同等の弛み止め性能が確認された。

実施例１で弛み止め効果の評価に使用した振動試験機はＮＡＳ（ＮＡＴＩＯＮＡＬ ＡＥＲＳＰＡＣＥ ＳＴＡＮＤＡＲＤ）３３５０規格相当機として広く使用されている。この試験機で使用する振動子はＨＲＣ硬度で５０に焼入れした後に最大高さ６．３μｍ以下にまで研磨仕上げされている。
このため試験に使用した六角ナット（以下、試作ナットともいう）と振動子の間で回転が発生し、弛み発生の原因になっていた。
振動子と試作ナットの間の回転防止のため、図１０に示されるように、平面研磨した軟鉄（例えば、ＳＳ４００相当）を平面研磨した金具（ワッシャー）２００を入れて試験した。なお、図１０において、２０は座金、３０は試作ナット、２００はワッシャー、６１は振動治具（被接合部材に相当）である。

試作ナットは、 Ｓ４５Ｃ Ｍ１２ Ｎ１１０－０３０ Ｃ♯１Ｍ３３３５１であった。試作ナットの硬さは平均ＨＲＣで３０－３１であった。振動験機による弛み止め効果の試験方法は以下の通りであった。振動試験要領：振動治具はＭ１２ボルト用 焼入、焼戻し（ＨＲＣ５２，１ ５２．０） 研磨仕上げ（ＲＺ１．７８，２．０９）であった。振動振幅は１１ｍｍとし、振動数は１７５０ｒｐｍとし、弛み促進ストロークは１９ｍｍ、加速度は１９．５Ｇとし、試験時間は １７分とした。使用したボルトはＳＣＭ４３５ 強度区分１０．９ Ｍ１２×７０六角穴付きボルトである。
使用したナットはＳ４５Ｃ Ｍ１２ Ｎ１１０－０３０ Ｃ♯１Ｍ３５５７１を使用し、使用した座金はＭ１２軟鉄ワッシャーで、平面研磨をした。３００ＭＰａ軸力（強度区分５．８での耐力４００ＭＰａの０．７５倍）締め付けでも弛まない方法は以下の通りである。
弛みが発生した従来方法は以下の通りである。Ｍ１２の有効断面積 ８４．３ｍｍ2、締め付け軸力 ２５．５ＫＮ 強度区分５．８の耐力７５％×有効断面積、トルク係数値 ０．２０（一般的な油潤滑のトルク係数値）とし、締め付けトルクは６０Ｎ・ｍ、締め付け方法は ＷＮＬＯＣＫのワッシャーで振動治具を直接締め付けた。
弛み発生防止効果のある方法は以下の通りとした。ＷＮＬＯＣＫＫ ワッシャナットと振動治具の間に平面研磨で平坦銅を出した軟鉄ワッシャーを入れて締め付けた。

試験結果は以下の通りであった。

試験結果から、軟質ワッシャーを入れない場合には締付け応力が６９２ＭＰａ、４９４ＭＰａでは弛みが発生しなかったが、２９７ＭＰａでは１４４０回、１２７１回で弛みが発生した。
これに対し、軟質ワッシャーを入れた場合には締付け応力２９７ＭＰａであっても弛みが発生しないことが確認された。

２０ 座金
３０ 六角ナット
２１ 傾斜面
３１ 傾斜面
２２ 側面稜線
３２ 側面稜線
６０ 被接合部材
６１ 被接合部材
７０ 切断素材
８０ アップセット素材
９０ 成型ナット
１００ 打ち抜きナット
１１１ フォーミングダイ
１１２ フォーミングパンチ
１１３ エジェクタースリーブ
１１４ センターパンチ
１１５ ノックアウトピン
１２０、１２１ 傾斜面を形成したフォーミングパンチ１１２の要部

Claims (13)

1. 被接合部材の挿通穴にボルト軸部を挿通し、ボルト軸部の雄ねじにナットを螺合させて締め付けるようにしたねじの弛み止め構造において、
   六角ナット（３０）と該六角ナット（３０）の座面が押接する六角ナット形状の座金（２０）とを備え、
   上記座金（２０）の中心にはボルト軸部が挿通しえる挿通穴が形成されている一方、上記六角ナット（３０）の内面には上記ボルト軸部の雄ねじと螺合し得る雌ねじが形成され、
   上記座金（２０）の頂面及び上記六角ナット（３０）の座面には複数の傾斜面（２１、３１）が形成され、該複数の各傾斜面（２１、３１）はねじ締付け方向前進側の座金（２０）の頂面高さが六角ナット（３０）に対して低くなるとともにねじ締付け方向前進側の六角ナット（３０）の座面高さが座金（２０）に対して高くなるように傾斜しかつ座金（２０）の頂面高さの低くなった側の傾斜面（２１）端部及び六角ナット（３０）の座面高さの高くなった側の傾斜面（３１）端部に締付け回転時に相互に係合し得る角状の係合段部を有する形状をなし、
   該複数の各傾斜面（２１、３１）の傾斜角はねじの弛み方向にねじのリード角の１．１倍以上の角度に設定されており、
   上記座金（２０）及び六角ナット（３０）は係合段部が相互に係合されることによって相互に締付け方向への共回りが可能であるとともに相互に位置決めされている一方、
   上記六角ナット（３０）に押接された上記座金（２０）が上記被接合部材（６１）を押接することによる締付け軸力によって上記座金（２０）の弛み方向の回転が規制されるとともに、上記座金（２０）の傾斜面（２１）と上記六角ナット（３０）の傾斜面（３１）の傾斜面角度によって上記六角ナット（３０）のゆるみ方向のリード角での螺旋回転が規制されていることを特徴とするねじの弛み止め構造。
2. 被接合部材の挿通穴にボルト軸部を挿通し、ボルト軸部の雄ねじにナットを螺合させて締め付けるようにしたねじの弛み止め構造において、
   六角ナット（３０）と該六角ナット（３０）の座面が押接する六角ナット形状の座金（２０）とを備え、
   上記座金（２０）の中心にはボルト軸部が挿通しえる挿通穴が形成されている一方、上記六角ナット（３０）の内面には上記ボルト軸部の雄ねじと螺合し得る雌ねじが形成され、
   上記座金（２０）の頂面及び上記六角ナット（３０）の座面には複数の傾斜面（２１、３１）が形成され、該複数の各傾斜面（２１、３１）はねじ締付け方向前進側の座金（２０）の頂面高さが六角ナット（３０）に対して低くなるとともにねじ締付け方向前進側の六角ナット（３０）の座面高さが座金（２０）に対して高くなるように傾斜しかつ座金（２０）の頂面高さの低くなった側の傾斜面（２１）端部及び六角ナット（３０）の座面高さの高くなった側の傾斜面（３１）端部に締付け回転時に相互に係合し得る角状の係合段部を有する形状をなし、
   該複数の各傾斜面（２１、３１）の傾斜角はねじの弛み方向にねじのリード角の１．１倍以上の角度に設定されており、
   上記座金（２０）及び六角ナット（３０）は係合段部が相互に係合されることによって相互に締付け方向への共回りが可能であるとともに相互に位置決めされている一方、
   上記六角ナット（３０）に押接された上記座金（２０）が上記被接合部材（６１）を押接することによる締付け軸力によって上記座金（２０）の弛み方向の回転が規制されるとともに、上記座金（２０）の傾斜面（２１）と上記六角ナット（３０）の傾斜面（３１）の傾斜面角度によって上記六角ナット（３０）のゆるみ方向のリード角での螺旋回転が規制される一方、
   上記座金（２０）と上記被接合部材（６１）との間にはワッシャー（２００）が介設され、該ワッシャー（２００）は軟鉄を用いて製作されていることを特徴とするねじの弛み止め構造。
3. 上記座金（２０）と上記六角ナット（３０）の側面稜線（２２、３２）の位置ずれから所定の設計軸力での締付けが維持されていることを視認され得るようになした請求項１又は２記載のねじの弛み止め構造。
4. 上記複数の傾斜面（２１、３１）はナット（３０）の六角形状に対応して形成されている請求項１又は２記載のねじの弛み止め構造。
5. 上記傾斜面（２１、３１）の外辺が上記座金（２０）の上側頂面及び六角ナット（３０）の座面の面内において円弧状に形成されることによって、上記複数の傾斜面（２１、３１）の外形が円形状をなしている請求項１記載のねじの弛み止め構造。
6. 上記傾斜面（２１、３１）が上記座金（２０）の上側頂面及び六角ナット（３０）の座面の全面に形成されることによって、上記複数の傾斜面（２１、３１）の外形が六角形状をなしている請求項１記載のねじの弛み止め構造。
7. 上記傾斜面（２１、３１）が所定の摩擦力の面粗度を有する座金（２０）と六角ナット（３０）が熱間鍛造又は冷間鍛造によって量産可能である請求項１又は２記載のねじの弛み止め構造。
8. 上記傾斜面（２１、３１）が所定の摩擦力の面粗度を有するとともに、上記座金（２０）及び上記六角ナット（３０）の側面稜線（２２、３２）のずれから設計軸力での締付けが維持されていることを確認し得る座金（２０）と六角ナット（３０）が熱間鍛造又は冷間鍛造によって量産可能である請求項１又は２記載のねじの弛み止め構造。
9. 上記座金（２０）と上記被接合部材（６１）との間にはワッシャー（２００）が介設され、該ワッシャー（２００）はＳＳ４００相当の硬さを有する軟鉄を用いて製作されている一方、上記被接合部材（６１）はＨＲＣ硬度で５０以上に調質され研磨されている請求項２記載のねじの弛み止め構造。
10. 被接合部材の挿通穴にボルト軸部を挿通し、ボルト軸部の雄ねじにナットを螺合させて締め付けるようにしたねじの締結構造に用いられる座金であって、
    上記座金（２０）は六角ナット（３０）の座面が押接される六角ナット形状をなし、
    上記座金（２０）の頂面には複数の傾斜面（２１）が形成され、該複数の各傾斜面（２１）はねじ締付け方向前進側の座金（２０）の頂面高さが六角ナット（３０）に対して低くなるように傾斜しかつ座金（２０）の頂面高さの低くなった側の傾斜面（２１）端部に六角ナット（３０）の座面高さの高くなった側の傾斜面（３１）端部の角状の係合段部と締付け回転時に相互に係合し得る角状の係合段部を有する形状をなし、
    該座金（２０）の複数の傾斜面（２１）は上記六角ナット（３０）の座面に形成された複数の傾斜面（３１）に押接されるようになっており、
    上記座金（２０）の複数の各傾斜面（２１）の傾斜角はねじの弛み方向にねじのリード角の１．１倍以上の角度に設定されており、
    上記座金（２０）は係合段部が六角ナット（３０）の係合段部と相互に係合されることによって相互に締付け方向への共回りが可能であるとともに相互に位置決めされている一方、
    上記六角ナット（３０）に押接された上記座金（２０）が上記被接合部材（６１）を押接することによる締付け軸力によって上記座金（２０）の弛み方向の回転が規制されるとともに、上記座金（２０）の傾斜面（２１）と上記六角ナット（３０）の傾斜面（３１）の傾斜面角度によって上記六角ナット（３０）の弛み方向のリード角での螺旋回転が規制されるようになっていることを特徴とする六角ナット形状の座金。
11. 上記六角ナット（３０）の側面稜線（２２、３２）の位置ずれから所定の設計軸力での締付けが維持されていることを視認され得るようになした請求項１０記載の六角ナット形状の座金。
12. 上記傾斜面（２１）の外辺が上記座金（２０）の上側頂面の面内において円弧状に形成されることによって、上記傾斜面（２１）の外形が円形状をなしている請求項１０記載の六角ナット形状の座金。
13. 上記傾斜面（２１）は上記座金（２０）の上側頂面の全面に形成されることによって、上記六つの傾斜面（２１）の外形が六角形状をなしている請求項１０記載の六角ナット形状の座金。

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