JP2023007656A - 熱動形過負荷継電器 - Google Patents

Abstract

【課題】過負荷から保護する二素子構造の熱動形過負荷継電器において、シフタの変位量を増幅させて反転機構に伝達する。【解決手段】バイメタル２１は、加熱されたときに湾曲する。シフタ２２は、バイメタル２１が湾曲したときに、バイメタル２１に押されて変位する。レバー２３は、支軸６３によって回動可能に支持され、シフタ２２が変位したときに、シフタ２２に押されて回動する。反転機構２４は、レバー２３が回動したときに、レバー２３のうちシフタ２２に押される位置よりも径方向外側の位置から押されることで、接点を反転させる。【選択図】図７

Description

本発明は、熱動形過負荷継電器に関するものである。

熱動形過負荷継電器（サーマルリレー）は、過電流が流れ続けるときに、熱によってバイメタルが湾曲することでトリップ動作し、電磁接触器や配線用遮断器を遮断させることで主回路を過負荷から保護する。熱動形過負荷継電器は、特許文献１に示されるように、バイメタルが加熱されて湾曲すると、シフタを押すことで反転機構を作動させ、トリップ状態となる。

特開２０１４－１０７０２３号公報

熱動形過負荷継電器には、過負荷から保護する１Ｅ（一要素）形式と、過負荷及び欠相から保護する２Ｅ（二要素）形式とがある。１Ｅ形式は一般にＵ・Ｗの二相にバイメタルを持つ二素子構造となり、２Ｅ形式はＵ・Ｖ・Ｗの三相にバイメタルを持つ三素子構造となる。すなわち、二素子構造は三素子構造に比べて素子数が少ないため、それだけシフタの変位量が小さくなってしまう。
本発明の目的は、過負荷から保護する二素子構造の熱動形過負荷継電器において、シフタの変位量を増幅させて反転機構に伝達することである。

本発明の一態様に係る熱動形過負荷継電器は、過負荷から保護する二素子構造の熱動形過負荷継電器において、加熱されたときに湾曲するバイメタルと、バイメタルが湾曲したときに、バイメタルに押されて変位するシフタと、支軸によって回動可能に支持され、シフタが変位したときに、シフタに押されて回動するレバーと、レバーが回動したときに、レバーのうちシフタに押される位置よりも径方向外側の位置から押されることで、接点を反転させる反転機構と、を備える。

本発明によれば、バイメタルが湾曲したときに、レバーのうちシフタに押される位置よりも径方向外側の位置から反転機構を押すので、シフタの変位量を増幅させて反転機構に伝達することができる。

熱動形過負荷継電器を示す図である。 シフタ及びレバーを示す図である。 ケースを示す図である。 シフタを示す図である。 レバーを示す斜視図である。 レバーを示す投影図である。 シフタ及びレバーの動作を説明する図である。 比較例を示す図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、各図面は模式的なものであって、現実のものとは異なる場合がある。また、以下の実施形態は、本発明の技術的思想を具体化するための装置や方法を例示するものであり、構成を下記のものに特定するものでない。すなわち、本発明の技術的思想は、特許請求の範囲に記載された技術的範囲内において、種々の変更を加えることができる。

《一実施形態》
《構成》
以下の説明では、互いに直交する三方向を、便宜的に、縦方向、幅方向、及び奥行方向とする。
図１は、熱動形過負荷継電器を示す図である。
熱動形過負荷継電器１１は、サーマルリレーとも呼ばれ、過電流が流れ続けるときにトリップ動作し、図示しない電磁接触器を遮断させることで主回路を過負荷から保護する。熱動形過負荷継電器１１には、過負荷から保護する１Ｅ（一要素）形式と、過負荷及び欠相から保護する２Ｅ（二要素）形式とがあり、ここでは１Ｅ形式とする。図は、熱動形過負荷継電器１１におけるケース１２の内部を、図示しないカバーを外して縦方向の他方側から見た状態を示す。

ケース１２の内部には、バイメタル２１と、シフタ２２と、レバー２３と、反転機構２４と、リセット棒２５と、を備えている。熱動形過負荷継電器１１は、Ｕ・Ｗの二相にバイメタル２１を持つ二素子構造となる。
バイメタル２１は、奥行方向に延び、縦方向及び奥行方向に沿った板状に形成されており、奥行方向の手前側が固定端となり、奥側が自由端である。バイメタル２１は、奥行方向の手前側が主端子に接続され、奥行方向の奥側がヒータ２６の一端に接合されている。ヒータ２６は、バイメタル２１に巻き付けられ、他端が奥行方向の手前側で接続端子２７に接合されている。接続端子２７は、図示しない電磁接触器に接続される。バイメタル２１は、通常時には直線状であるが、過負荷状態になると自由端側が幅方向の他方側へ湾曲し、シフタ２２を押す。

シフタ２２は、絶縁体であり、幅方向及び縦方向に沿った平板状に形成され、幅方向に進退可能な状態でケース１２に支持されている。シフタ２２は、バイメタル２１の自由端に係合しており、通常時には幅方向の一方側に位置しているが、過負荷状態になると、バイメタル２１が湾曲することで幅方向の他方側へと変位する。シフタ２２は、表面の摩擦係数を小さくするために、基材の表面を固体潤滑剤によってコーティング処理して形成されている。
レバー２３は、電気絶縁性を有する樹脂によって一体成形されており、縦方向に延び、過負荷状態を検出したときにシフタ２２の変位量を増幅させて反転機構２４に伝達する。

反転機構２４は、過負荷を検出したときに接点を反転させる、つまりａ接点を閉じ、ｂ接点を開く機構であり、補償バイメタル３１と、釈放レバー３２と、引張りばね３３と、可動板３４と、板ばね３５と、連動板３６と、を備える。反転機構２４は、実施形態の主要な構成ではないため概略を説明する。
補償バイメタル３１は、奥行方向に延び、奥行方向及び縦方向に沿った平板状に形成され、奥行方向の手前側が釈放レバー３２に固定され、奥行方向の奥側が自由端となり、レバー２３に係合している。
釈放レバー３２は、奥行方向に延び、奥行方向及び縦方向に沿った板状に形成され、縦方向に沿った支軸によって回動可能に支持されており、奥行方向の奥側が引張りばね３３に接触している。
引張りばね３３は、可動板３４を奥行方向の奥側へと引張っている。

可動板３４は、奥行方向及び縦方向に沿った平板状であり、奥行方向の奥側を支点にして奥行方向の手前側が幅方向に変位可能である。可動板３４は、直立している位置が死点となり、幅方向の一方側又は他方側への力が作用するときに、引張りばね３３の引張力によって幅方向の一方側又は他方側へ傾く。そして、通常時には、幅方向の一方側に傾いているが、過負荷状態になると、補償バイメタル３１を介して釈放レバー３２によって押されることで、幅方向の他方側に傾く。可動板３４は、奥行方向の奥側が補助端子の一方に接続されており、奥行方向の手前側に可動接点が形成されている。

板ばね３５は、奥行方向に延び、奥行方向及び縦方向に沿った平板状であり、奥行方向の奥側が補助端子の他方に接続され、可動板３４に対向した奥行方向の手前側には固定接点が形成されている。通常時には、板ばね３５の固定接点に対して可動板３４の可動接点が離間しているが、過負荷状態になると、可動板３４が幅方向の他方側に傾くことで、板ばね３５の固定接点に可動板３４の可動接点が接触する。これら固定接点及び可動接点がａ接点を構成し、ａ接点が閉じるときにトリップ状態となる。
連動板３６は、幅方向及び奥行方向に沿った板状に形成され、縦方向に沿った支軸によって回動可能に支持されており、奥行方向の奥側が可動板３４に係合している。連動板３６は、可動板３４に連動して回動することで、図には表れない連動板３６の裏側で、接点の開閉を行なう。すなわち、通常時には固定接点に可動接点が接触しているが、過負荷状態になると、連動板３６が回動することで、固定接点に対して可動接点が離間する。これら固定接点及び可動接点がｂ接点を構成し、ｂ接点が開くときにトリップ状態となる。

リセット棒２５は、トリップ状態から復旧させるための操作子であり、奥行方向を軸方向とする略円柱状に形成され、ケース１２のうち、縦方向の他方側で、幅方向の他方側に配置されている。リセット棒２５は、奥行方向に変位可能で、且つ軸周りに回動可能な状態で、ケース１２に支持され、さらに縦方向に延びる板ばね４７によって奥行方向の手前側に付勢されている。リセット棒２５には、初期位置と、手動リセット位置と、自動リセット位置と、がある。初期位置は、奥行方向の手前側がケース１２よりも突出した位置である。手動リセット位置は、初期位置から奥行方向の奥側に押されただけの位置である。自動リセット位置は、初期位置から奥行方向の奥側に押され、且つ奥行方向の手前側から見て時計回りに約９０度だけ回されることで奥行方向の位置が保持される位置である。

トリップしている状態でリセット棒２５が奥行方向の奥側に押されると、奥行方向における奥側の端部によって板ばね３５及び可動板３４が幅方向の一方側へ押されるので、過負荷状態が解消されていれば、再びａ接点を開き、ｂ接点を閉じる。一方、トリップしている状態でリセット棒２５が奥行方向の奥側に押され、且つ奥行方向の手前側から見て時計回りに約９０度だけ回されると、リセット棒２５は奥行方向の位置が保持される。そして、奥行方向における奥側の端部によって板ばね３５及び可動板３４が幅方向の一方側へ押されるので、過負荷状態が解消されたとき、自動的に再びａ接点を開き、ｂ接点を閉じる。

次に、シフタ２２及びレバー２３の構造について説明する。
図２は、シフタ及びレバーを示す図である。
ここでは、ケース１２を、縦方向の他方側、幅方向の一方側、及び奥行方向の奥側から見た状態を示す。
図３は、ケースを示す図である。
ここでは、ケース１２を、縦方向の他方側、幅方向の一方側、及び奥行方向の奥側から見た状態を示す。ケース１２の内側には、隔壁４１～４３と、桁板４４と、が形成されている。

隔壁４１～４３は、幅方向の一方側から他方側に向かって順に配置され、奥行方向に延び、奥行方向及び縦方向に沿った板状に形成されている。隔壁４１における幅方向の一方側には、Ｕ相のバイメタル２１及び接続端子２７が配置されている。隔壁４１と隔壁４２との間には、Ｖ相の接続端子２７が配置されている。隔壁４２と隔壁４３との間には、Ｗ相のバイメタル２１及び接続端子２７が配置されている。隔壁４３における幅方向の他方側には、反転機構２４が配置されている。隔壁４１～４３には、奥行方向における奥側の端面のうち、縦方向の他方側に、奥行方向の奥側に向かって凸となる略円柱状の突起部４５が形成されており、三つの突起部４５は、幅方向に沿って一直線上に並んでいる。隔壁４２の突起部４５だけは、奥行方向の奥側となる頭部が幅方向の他方側に隆起している。

隔壁４１～４３には、奥行方向における奥側の端面のうち、縦方向の一方側にも、奥行方向の奥側に向かって凸となる略円柱状の突起部４５が形成されている。やはり隔壁４２の突起部４５だけは、奥行方向の奥側となる頭部が幅方向の他方側に隆起している。縦方向の一方側に設けられた突起部４５は、Ｖ相にもバイメタルを持つ三素子構造の１Ｅ形式や２Ｅ形式を採用したときに、シフタが嵌め合わされる。したがって、ケース１２は三素子構造の１Ｅ形式や２Ｅ形式と共通化されている。
桁板４４は、奥行方向の奥側に配置され、幅方向に延び、幅方向及び縦方向に沿った板状に形成されている。桁板４４には、隔壁４３よりも幅方向の他方側で、縦方向における他方側の縁部には、縦方向の一方側に向かって凹となり奥行方向から見て略Ｕ字状となる凹溝４６が形成されている。

図４は、シフタを示す図である。
シフタ２２は、幅方向が長辺となり、縦方向が短辺となる略方形の平板である。シフタ２２には、幅方向の一方側に、幅方向に延び、隔壁４１の突起部４５が嵌り合う長穴５１が形成されている。シフタ２２には、幅方向の他方側に、幅方向に延び、隔壁４２の突起部４５、及び隔壁４３の突起部４５が嵌り合う長穴５２が形成されている。長穴５２は、幅方向の一方側と他方側とで縦方向の大きさが異なり、幅方向の一方側は、隔壁４２における突起部４５の頭部よりも大きく、幅方向の他方側は、隔壁４２における突起部４５の頭部よりも小さい。シフタ２２は、長穴５１が隔壁４１の突起部４５に嵌め合わされ、長穴５２が隔壁４２の突起部４５、及び隔壁４３の突起部４５に嵌め合わされることで、幅方向に沿って変位可能となる。長穴５２における幅方向の一方側に、隔壁４２の突起部４５があるときには、シフタ２２の取外しが可能となる。長穴５２における幅方向の他方側に、隔壁４２の突起部４５があるときには、突起部４５の頭部が抜け止めとなり、シフタ２２の取外しが不可となる。

シフタ２２には、縦方向の一方側に、係合片５３～５５が形成されている。係合片５３は、隔壁４１よりも幅方向の一方側に配置され、縦方向の一方側に向かってから幅方向の一方側に向かって突出している。係合片５３のうち、幅方向の一方側に向かう先端にＵ相におけるバイメタル２１の自由端が係合する。係合片５４は、隔壁４１と隔壁４２との間に配置され、縦方向の一方側に向かってから幅方向の一方側に向かって突出している。係合片５５は、隔壁４３よりも幅方向の他方側に配置され、縦方向の一方側に向かってから幅方向の一方側及び他方側の双方に向かって突出している。係合片５３のうち、幅方向の一方側に向かう先端にＷ相におけるバイメタル２１の自由端が係合し、幅方向の他方側に向かう先端５６にレバー２３が係合する。
三素子構造の１Ｅ形式を採用した場合は、係合片５４のうち、幅方向の一方側に向かう先端にＶ相におけるバイメタルの自由端が係合する。したがって、シフタ２２は、三素子構造の１Ｅ形式と共通化されている。

図５は、レバーを示す斜視図である。
図中の（ａ）は、レバー２３を、縦方向の他方側、幅方向の一方側、及び奥行方向の奥側から見た状態を示し、図中の（ｂ）は、レバー２３を、縦方向の一方側、幅方向の他方側、及び奥行方向の手前側から見た状態を示す。
図６は、レバーを示す投影図である。
図中の（ａ）は、レバー２３を奥行方向の奥側から見て隠れ線を表示した状態を示し、図中の（ｂ）は、レバー２３を幅方向の他方側から見た状態を示し、図中の（ｃ）は、（ｂ）のＡ－Ａ断面を示す。

レバー２３には、縦方向の一方側に、一対の対向板６１及び６２が形成されている。対向板６１及び６２は、縦方向及び幅方向に沿った平板状に形成され、奥行方向に離間した状態で互いに対向し、奥行方向に延びる円柱状の支軸６３によって連結されている。対向板６１及び６２の離隔距離は、桁板４４の厚さよりも僅かに大きく、支軸６３の直径は凹溝４６よりも僅かに小さい。レバー２３は、対向板６１及び６２が桁板４４を挟んだ状態で、支軸６３が凹溝４６に嵌り合うことで、ケース１２に対して支軸６３によって回動可能に支持される。レバー２３には、縦方向における他方側の略半分にわたって、幅方向の一方側を向いた端面６４が形成されている。端面６４は、縦方向及び奥行方向に沿った平面であり、シフタ２２における係合片５３の先端５６に係合する。レバー２３には、縦方向の他方側に、幅方向の他方側を向いた端面６５が形成されている。端面６５は、幅方向の他方側に向かって凸となる奥行方向に沿った曲面であり、反転機構２４における補償バイメタル３１の自由端に係合する。図６に示すように、奥行方向から見て、支軸６３の中心と、端面６５のうち最も幅方向の他方側に膨らんだ位置と、を結ぶ点線で示した直線Ｌ１は、縦方向に沿って延びている。

《動作》
次に、一実施形態の主要な動作について説明する。
図７は、シフタ及びレバーの動作を説明する図である。
ここでは、ケース１２を奥行方向の奥側から見た状態を示す。通常時には、シフタ２２は、幅方向の一方側に位置し、レバー２３は、端面６５が補償バイメタル３１に押されることで、縦方向の他方側が幅方向の一方側に位置している。
そして、過負荷状態になると、シフタ２２は、バイメタル２１が湾曲することで、係合片５３及び係合片５５の少なくとも一方が押されて幅方向の他方側へと変位する。これにより、レバー２３は、シフタ２２が幅方向の他方側へ変位することで、端面６４が係合片５５の先端５６に押され、奥行方向の奥側から見て反時計回りに回動し、縦方向の他方側が幅方向の他方側へと変位する。これにより、反転機構２４は、補償バイメタル３１の自由端側が幅方向の他方側へ変位することで、ａ接点を閉じ、ｂ接点を開いたトリップ状態となる。

そして、過負荷状態が解消されると、バイメタル２１が直線状に戻り、自由端側が幅方向の一方側へ復帰する。さらに、リセット棒２５が手動リセット位置又は自動リセット位置にあると、反転機構２４は、ａ接点を開き、ｂ接点を閉じた通常時の状態に復旧し、補償バイメタル３１は、自由端側が幅方向の一方側へ変位する。これにより、レバー２３は、端面６５が補償バイメタル３１に押されることで、奥行方向の奥側から見て時計回りに回動し、縦方向の他方側が幅方向の一方側に変位する。これにより、シフタ２２は、係合片５５がレバー２３の端面６４に押されることで、奥行方向の一方側へ復帰する。

《作用》
次に、一実施形態の主要な作用について説明する。
過負荷から保護する二素子構造の熱動形過負荷継電器１１は、バイメタル２１と、シフタ２２と、レバー２３と、反転機構２４と、を備える。バイメタル２１は、加熱されたときに湾曲する。シフタ２２は、バイメタル２１が湾曲したときに、バイメタル２１に押されて変位する。レバー２３は、支軸６３によって回動可能に支持され、シフタ２２が変位したときに、シフタ２２に押されて回動する。反転機構２４は、レバー２３が回動したときに、レバー２３のうちシフタ２２に押される位置よりも径方向外側の位置から押されることで、接点を反転させる。

これにより、レバー２３は、シフタ２２の変位量を増幅させて反転機構２４に伝達することができる。すなわち、二素子構造は三素子構造に比べて素子数が少ないため、それだけシフタ２２の変位量が小さくなってしまうが、シフタ２２の変位量をレバー２３の増幅作用によって補うことができる。したがって、二素子構造で三素子構造と同等の変位量を得るために、ヒータ２６の設計を見直す必要はない。また、二素子構造と三素子構造とで個別にヒータ２６を設計する必要がなく共通化することができる。そのため、製造コストの増大を抑制でき、また組立工程における各部品の管理も容易となる。レバー２３は、支軸６３が一体成形されているため、部品点数の増大を抑制し、組付け作業の容易性も向上する。

レバー２３は、回動中心となる支軸６３の位置、シフタ２２によって押される位置、及び反転機構２４を押す位置が調整されることによって、シフタ２２における変位量の増幅倍率が調整される。例えば、奥行方向から見て、支軸６３の位置とシフタ２２によって押される位置とを近づけるほど、またシフタ２２によって押される位置と反転機構２４を押す位置とを遠ざけるほど、増幅倍率が大きくなる。このように、増幅倍率を任意に調整して反転機構２４に伝達することができる。増幅倍率によっては三素子構造よりも補償バイメタル３１の変位量を大きくすることができるため、反転機構２４の動作不良を抑制し、信頼性を向上させることができる。

レバー２３は、バイメタル２１が湾曲していないとき、つまり通常時に、支軸６３の軸方向から見て、回動中心となる支軸６３の位置、及び反転機構２４を押す位置が、反転機構２４を押す方向の直交方向に並んでいる。すなわち、奥行方向から見て、支軸６３の中心と、端面６５のうち最も幅方向の他方側に膨らんだ位置と、を結ぶ直線Ｌ１が縦方向に対してなす角度θを可及的に小さくしている。レバー２３が回動するときに、端面６５のうち最も幅方向の他方側に膨らんだ位置の軌道は、直線Ｌ１が縦方向に対してなす角度θが小さいほど、幅方向に大きく変位するためである。したがって、反転機構２４を押す位置の軌道が幅方向に最も変位しやすくなり、シフタ２２における変位量の増幅倍率を高めることができる。

シフタ２２は、バイメタル２１に押される位置と、レバー２３を押す位置とが、変位方向に沿った一直線上に配置されている。このように、力点と作用点とが一直線上に配置されているので、シフタ２２は、バイメタル２１に押されるときに、奥行方向の奥側から見て、時計回りのモーメントが作用することを防止できる。したがって、シフタ２２の形状を、奥行方向から見て、バイメタル２１に押される位置よりも縦方向の一方側に大きく拡大させる等、重量バランスによってモーメントの抑制を図る必要がなくなり、軽量化や省スペース化を実現できる。
シフタ２２は、平板状であり、レバー２３は、支軸６３がシフタ２２の面直角方向に延び、シフタ２２の面方向に回動する。これにより、熱動形過負荷継電器１１が奥行方向に大型化することを抑制できる。

次に、比較例について説明する。
図８は、比較例を示す図である。
ここでは、ケース１２を奥行方向の奥側から見た状態を示す。熱動形過負荷継電器７１は、シフタ７２を備えており、一実施形態のシフタ２２とは形状が異なっている。比較例となる熱動形過負荷継電器７１では、バイメタル２１によって押されたシフタ７２が反転機構２４を直接的に押すことで、トリップ状態となる。二素子構造は三素子構造に比べて素子数が少ないため、それだけシフタ７２の変位量が小さくなってしまう。二素子構造で三素子構造と同等の変位量を得るには、ヒータ２６の設計を見直す必要があるが、逆に三素子構造では発熱量が大きくなり、各端子の上昇温度が規格範囲を超える可能性がある。すなわち、二素子構造と三素子構造とで個別にヒータ２６を設計しなければならず共通化できなかった。

また、シフタ７２は、補償バイメタル３１を押す位置が、バイメタル２１に押される位置よりも縦方向の他方側にあり、力点と作用点とが幅方向に沿った一直線上に配置されていなかった。そのため、シフタ７２は、バイメタル２１に押されるときに、奥行方向の奥側から見て、時計回りのモーメントが作用し、突起部４５に対する摺動抵抗となる。そこで、シフタ７２の形状を、奥行方向から見て、バイメタル２１に押される位置よりも縦方向の一方側に大きく拡大させることで、重量バランスによってモーメントの抑制を図っていた。したがって、軽量化や省スペース化の妨げになっていた。

以上、限られた数の実施形態を参照しながら説明したが、権利範囲はそれらに限定されるものではなく、上記の開示に基づく実施形態の改変は、当業者にとって自明のことである。

１１…熱動形過負荷継電器、１２…ケース、２１…バイメタル、２２…シフタ、２３…レバー、２４…反転機構、２５…リセット棒、２６…ヒータ、２７…接続端子、３１…補償バイメタル、３２…釈放レバー、３３…引張りばね、３４…可動板、３５…板ばね、３６…連動板、４１…隔壁、４２…隔壁、４３…隔壁、４４…桁板、４５…突起部、４６…凹溝、４７…板ばね、５１…長穴、５２…長穴、５３…係合片、５４…係合片、５５…係合片、５６…先端、６１…対向板、６２…対向板、６３…支軸、６４…端面、６５…端面、７１…熱動形過負荷継電器、７２…シフタ

Claims (5)

1. 過負荷から保護する二素子構造の熱動形過負荷継電器において、
   加熱されたときに湾曲するバイメタルと、
   前記バイメタルが湾曲したときに、前記バイメタルに押されて変位するシフタと、
   支軸によって回動可能に支持され、前記シフタが変位したときに、前記シフタに押されて回動するレバーと、
   前記レバーが回動したときに、前記レバーのうち前記シフタに押される位置よりも径方向外側の位置から押されることで、接点を反転させる反転機構と、を備えることを特徴とする熱動形過負荷継電器。
2. 前記レバーは、回動中心となる前記支軸の位置、前記シフタによって押される位置、及び前記反転機構を押す位置が調整されることによって、前記シフタにおける変位量の増幅倍率が調整されることを特徴とする請求項１に記載の熱動形過負荷継電器。
3. 前記レバーは、前記バイメタルが湾曲していないときに、前記支軸の軸方向から見て、回動中心となる前記支軸の位置、及び前記反転機構を押す位置が、前記反転機構を押す方向の直交方向に並んでいることを特徴とする請求項１又は２に記載の熱動形過負荷継電器。
4. 前記シフタは、前記バイメタルに押される位置と、前記レバーを押す位置とが、変位方向に沿った一直線上に配置されていることを特徴とする請求項１～３の何れか一項に記載の熱動形過負荷継電器。
5. 前記シフタは、平板状であり、
   前記レバーは、前記支軸が前記シフタの面直角方向に延び、前記シフタの面方向に回動することを特徴とする請求項１～４の何れか一項に記載の熱動形過負荷継電器。
   

Images